Южно-Уральский государственный университет Кафедра электротехники и возобновляемых источников энергии ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ АДАПТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ АСИНХРОННЫМ ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ НА ОСНОВЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МАШИНЫ к.т.н., доц. Смолин В.И., асс. Топольская И.Г. Замечательные свойства обобщенного энергопотока ЭМП 𝑡 ∆𝑊Э𝑖 𝑡 = ∆𝑃2 𝑡 𝑑𝑡 2 2 2 ∆𝑃Э𝑖 𝑡 = 𝑅𝑖 ∙ 𝑖𝑎𝑖 + 𝑖𝑏𝑖 + 𝑖𝑐𝑖 𝑡Н 𝑊𝐿𝑖 2 2 2 𝐿𝑖 ∙ 𝑖𝑎𝑖 + 𝑖𝑏𝑖 + 𝑖𝑐𝑖 𝑡 = 2 𝑃𝐿𝑖 𝑑𝑊𝐿𝑖 𝑡 𝑡 = 𝑑𝑡 2 Обобщенные переменные суммарного энергопотока ЭМП 3 2 2 2 2 t t const 1 , 5 i ia i ib i ic I I im 2 i 2 2 2 2 t 1 , 5 t const U uia uib uic U im 2 i P1 t ua ia ub ib uc ic 1,5 U1m t I1m t cos 1 t const Li I i2 t WLi t const 2 cos 1 t i 2 a ua ia ub ib uc ic ib2 ic2 ua2 ub2 uc2 PLi t Li I i t dI i t 0 dt P1 t const U1 t I1 t *-- установившийся режим ЭМП 4 Иллюстрация мгновенных энергетических преобразований в трехфазных ЭМП [на примере формирования суммарной мгновенной мощности P1(t)] Уравнения сквозного электромеханического преобразования (Математическая модель обобщенного энергопотока) ЭМП 5 dt 2 t t cos t t M t R I t J t PLi t 1 Пi i U1 I1 c U1 t I1 t sin 1 t 2 Ii t X Li dI i t где XLi = ω0·LLi , PLi t Li I i t . dt К формированию аналоговой энергетической схемы замещения ЭМП (модель ST2) dt Схема замещения электромагнитной системы асинхронного двигателя 6 Алгоритм вычисления уравнений баланса мощности обобщенного энергопотока АД 7 Аналоговая энергетическая модель трехфазного АД (модель ST2) Дифференциальные уравнения электромеханического равновесия 𝐼22 𝑡 ⋅ 𝑅2 = 𝜔0 𝑡 − 𝜔 𝑡 𝑑𝜔 𝑡 ⋅ 𝑀𝑐 + 𝐽 𝑑𝑡 8 Математическая модель обобщенного энергопотока АД 9 (Уравнения сквозного электромеханического преобразования энергии*) 2 𝐼2 𝑑𝜔 ⋅ 𝑅2 = 𝜔0 − 𝜔 ⋅ 𝑀𝑐 + 𝐽 , 𝑑𝑡 𝑃𝐿𝑖 = 𝐿0 ⋅ 𝐼0 ⋅ ′ 𝐼0 + 𝐿1 ⋅ 𝐼1 ⋅ ′ 𝐼1 + 𝐿2 ⋅ 𝐼2 ⋅ *Функциональная зависимость переменных от времени t опущена. ′ 𝐼2 . Алгоритмы адаптивного управления синхронной частотой и амплитудой напряжения АД 10 Структурная схема адаптивной системы управления асинхронным электроприводом: 1 — АД; 2 — нагрузка; 3 — преобразователь частоты (ПЧ); 4 — монитор нагрузки (наблюдатель состояния); 5 — блок измерительных преобразователей; 6 — блок регуляторов канала управления U1m; 7 — блок регуляторов канала управления 0; А — вход токовой защиты; 00 — вход начального смещения синхронной частоты; з — вход управления скоростью; s* и U* — адаптированные переменные управления Выбор адаптивных переменных управления s*(t) и U*1(t) Функциональная схема блоков регуляторов двухканальной системы управления: 1, 2, 5, 7 — сумматоры; 3, 6, 9 — регуляторы; 4 — функциональный преобразователь 11 Вопросы синхронизации каналов системы управления Уравнение общего узла связи каналов 𝟐 𝑰𝟎 = 𝑨 ⋅ 𝑼𝟏 ⋅ 𝑰𝟏 𝑅2 ⋅ sin𝜙1 − 𝑋2 ⋅ 𝑠 ⋅ cos𝜙1 𝐴= 𝛥 𝑅2 ⋅ 𝑋1 − 𝑅1 ⋅ 𝑋2 ⋅ 𝑠 𝐵= 𝛥 12 𝟐 − 𝑩 ⋅ 𝑰𝟏 + 𝑪 𝑋0 ⋅ 𝑃𝐿𝑖 𝐶= 𝛥 𝛥 = 𝑋0 ⋅ 𝑅2 − 𝑅0 ⋅ 𝑋2 ⋅ 𝑠 Структурная схема узла связи каналов Общее решение для переменных управления 13 𝑅2 𝑈1 ⋅ 𝐼1 ⋅ sin𝜙1 − 𝐼12 ⋅ 𝑋1 − 𝐼02 ⋅ 𝑋0 𝑠 𝑡 = ⋅ 𝑋2 𝑈1 ⋅ 𝐼1 ⋅ cos𝜙1 − 𝐼12 ⋅ 𝑅1 − 𝐼02 ⋅ 𝑅0 − 𝑃𝐿𝑖 𝐼02 + 𝐵 ⋅ 𝐼12 − 𝐶 𝑈1 𝑡 = 𝐴 ⋅ 𝐼1 Частные решения для переменных управления ′ 1. Малофорсированный режим 𝑑𝐼1 𝑡 𝑑𝑡 ≤ 𝐼1max . Электропривод с доминированием инерционной нагрузки (ТМ>>ТЭ). 𝑃𝐿𝑖 (𝑡 = 0 𝑇Э = 0 ′ 2. Режим максимального быстродействия 𝑑𝐼1 𝑡 𝑑𝑡 > 𝐼1max . I0(t)=I0H, R0=R0H, L0=L0H, PL0(t) ≈ 0, 𝑃𝐿𝑖 𝑡 ≅ 𝐿1 + 𝐿2 𝑑𝐼1 𝑡 ⋅ 𝐼1 𝑡 ⋅ 𝑑𝑡 3. Энергоэффективное управление АД по критерию 14 постоянства перегрузочной способности СМ = Mi(t) / MЭi(t) const Алгоритмы реализации в двухканальной системе управления Закон Ома для энергоэффективного управления 2 𝑅1 ⋅ 𝑋0 − 𝑅0 ⋅ 𝑋1 ∗ 𝑈1 = 𝐼1 ⋅ 1 ± 1 − 𝐶𝑀 , 𝐶𝑀 ⋅ 𝑋0 ⋅ cos𝜙1 − 𝑅0 ⋅ sin𝜙1 𝑅0 ≅ 𝑅0н 𝜔0𝑖 𝜔0н 2 𝐼1𝑖 𝐼1н 2 , 𝐿0 ≅ 𝛼 1 + 𝐼1𝑖 𝐼1н 2 , . Энергетическая эффективность метода Зависимость коэффициента полезного действия АД 4А100S2У3 от момента при амплитудном (сплошная линия) и амплитудночастотном (пунктир) управлении. 15 СПАСИБО ЗА ВНИМАНИЕ! 16