Загрузил DJ Max

Primery teplovogo rascheta DVS iz MU KP

Реклама
Примеры теплового расчета.
Четырехтактный двигатель без наддува.
I .Максимальное давление сгорания =57 кг/см"
5.Коэффициент использования тепла ξ =0,84 для среднеходного двигателя выбираем из
интервала 0,75-0,85.
б.Температура окружающей среды =290°К или 17°
7Давление окружающей среды =1 кг/
8.Механический коэффициент полезного действия
=0,8
10.Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр ( =
20°С) в интервале +5+20 в зависимости от газообмена.
I1 .Принимаю, что температура выпускных газов
=750К так как четырехтактный с
наддувом 15.3адаваясь значением среднего показателя политропы сжатия
=1,37,
методом последовательного приближения.
16.Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы
расширения, приняв =1,27. тк среднеоборотный.
17.Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления
диаграммы:φ=0,95-0,97 примем 0,97
18.Коэффициент избытка воздуха α=1,9. Принимаем из интервала 1,5-2,2 , т.к. двигатель
среднеоборотный.
19. Принимаем степень сжатия ε=13 , т.к. среднеоборотный из интервала 13-14. Расчет
будем
вести для топлива со средним весовым составом:
С=0,87; Н=0,126; О=0.004.
Низшая теплотворность топлива 𝑄𝐻 =10 ООО ккал/кг. Теоретическое количество молей
воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива определится
1 𝐶 𝐻 0
1 0.87 0.126 0.004
𝐿0 =0,21(12+ 4 -32)= 0,21( 12 + 4 - 32 )=0.495 моль/кг
Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет
равно:
L= α·𝐿0 = 1.9 ·0.495 = 0.94 моль/кг
Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра.
Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Δt =
20°С)
Т0 = Т0 + Δt = 290 + 20 = 310К
Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения рв в четырехтактных
дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95) 𝑝𝑘
ра=0,9𝑝0 =0,9=0,09
МП
Примеры теплового расчета.
Четырехтактный двигатель без наддува.
I .Максимальное давление сгорания =57 кг/см"
5.Коэффициент использования тепла ξ =0,84 для среднеходного двигателя выбираем из
интервала 0,75-0,85.
б.Температура окружающей среды =290°К или 17°
7Давление окружающей среды =1 кг/
8.Механический коэффициент полезного действия
=0,8
10.Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр ( =
20°С) в интервале +5+20 в зависимости от газообмена.
I1 .Принимаю, что температура выпускных газов
=750К так как четырехтактный с
наддувом 15.3адаваясь значением среднего показателя политропы сжатия
=1,37,
методом последовательного приближения.
16.Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы
расширения, приняв =1,27. тк среднеоборотный.
17.Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления
диаграммы:φ=0,95-0,97 примем 0,97
18.Коэффициент избытка воздуха α=1,9. Принимаем из интервала 1,5-2,2 , т.к. двигатель
среднеоборотный.
19. Принимаем степень сжатия ε=13 , т.к. среднеоборотный из интервала 13-14. Расчет
будем
вести для топлива со средним весовым составом:
С=0,87; Н=0,126; О=0.004.
Низшая теплотворность топлива 𝑄𝐻 =10 ООО ккал/кг. Теоретическое количество молей
воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива определится
1 𝐶 𝐻 0
1 0.87 0.126 0.004
𝐿0 = ( + - )=
( +
)=0.495 моль/кг
0,21 12 4 32
0,21 12
4
32
Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет
равно:
L= α·𝐿0 = 1.9 ·0.495 = 0.94 моль/кг
Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра.
Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Δt =
20°С)
Т0 = Т0 + Δt = 290 + 20 = 310К
Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения рв в четырехтактных
дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95) 𝑝𝑘
ра=0,9𝑝0 =0,9=0,09 МПа.
Давление остаточных газов рг=1 ,1 𝑝0 =1 ,1 кг\см2 Коэффициент остаточных газов
𝑦𝑟 =𝑇0 *
𝑇𝑟
𝑝𝑟
=
310
*
11
𝜀∗𝑝 𝑎 −𝑝 𝑟 750 14∗0.9−1.1
=0.04
Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения
𝑇𝑎 =
𝑇𝑠 +𝑦 𝑟 𝑇𝑟 310+0.04∗750
=
=327
1+𝑦 𝑟
1+0.04
K
а.
Давление остаточных газов рг=1 ,1 𝑝0 =1 ,1 кг\см2 Коэффициент остаточных газов
𝑦𝑟 =𝑇0 *
𝑇𝑟
𝑝𝑟
=
310
11
*
=0.04
𝜀∗𝑝𝑎 −𝑝𝑟 750 14∗0.9−1.1
Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения
𝑇𝑠 +𝑦𝑟 𝑇𝑟 310+0.04∗750
= 1+0.04 =327
1+𝑦𝑟
𝑇𝑎 =
K
Определяем коэффициент наполнения
𝜂𝐻 = 𝜀 ∗ 𝑝𝑎𝑇0 ∗ 1 =14 ∗ 0,9∗290 ∗ 1 =0.89
𝜀−1 𝑝 𝑇
1+𝑦 13
327
1.04
0 𝑎
𝑟
Параметры процесса сжатия
Задаваясь
значением среднего показателя политропы сжатия 𝑛1 =1.37, методом
последовательного приближения проверяем правильность выбора, используя уравнение:
1.99
1.99
𝑛1 =1 + 4.6+0.0006∗𝑇
=1 + 4.6+0.0006∗327(1+140.37 )=1.374
𝑎 (1
)
+𝜀𝑛−1
Задаемся во втором приближении 𝑛1 =1 ,374
𝑛1 =1 +
1.99
1.99
4.6+0.0006∗𝑇𝑎 (1
)
+𝜀𝑛−1
=1 + 4.6+0.0006∗327(1+140.374 )=1.3738
Принимаем n1=1,374
Определяем температуру в конце процесса сжатия
Тс = Та * 𝜀 𝑛1 −1 = 327 * 140.374 = 877К
Что входит в интервал 800-900 К
Определяем давление в конце процесса сжатия
pz = pa *𝜀 𝑛1 =33.8кг/см2
Параметры процесса сгорания
Для жидкого топлива среднего весового состава С=0.87; Н=0.126 О=0,004 химический
коэффициент молекулярного изменения определяется по уравнению:
𝛽0=1+
0.064
1.9
=1.0336
Тогда действительный коэффициент молекулярного изменения будет равен:
𝛽 −𝑦
0
0
𝛽0= 1+𝑦
=
0
1.0336−0.04
1.04
=1.032
Определим степень повышения давления
𝑝
57
Λ=𝑝𝑧=33.8=1.69
𝑐
Средняя изохорная мольная теплоемкость сухого воздуха в конце сжатия:
Cvв = 4.6 + 0.0006 * Тс = 4.6 +0.0006 * 877 = 5.13 ккал/моль * К
Выразим среднюю мольную изохорную и изобарную теплоемкости продуктов сгорания
при максимальной температуре цикла:
4.89+(𝛼−1)∗4.6 86−(𝛼−1)∗60
с𝑣𝑟 =
+
𝛼
4.86+(1.9−1)∗4.6 86+(1.9−1)∗60
*𝑇𝑧 =
𝛼∗105
+
1.9
*𝑇𝑧 =4.75+0.000737*𝑇𝑧
1.9∗105
𝑐𝑝𝑟 = с𝑣𝑟 + 1.99=4.75+0.000737*𝑇𝑧 +1.99=6.74+0.000737*𝑇𝑧 ккал/моль * К
Определяем максимальную температуру цикла.
𝜉𝑄
𝑇𝑐 *(𝑐𝑣𝑟 +1.99 ∗ 𝜆) + 𝛼𝐿 𝐻 =β*𝑐𝑝𝑟 *𝑇𝑧 =16040=6.96*𝑇𝑧 =16040=6.96*𝑇𝑧 +0.00076*𝑇𝑧2
0(1+𝑦𝑟 )
Таким образом имеем квадратное уравнение:
16040=6.96 * Тz + 0.00076 * Тz2
16040
Тz =6.96+0.00076∗𝑇 2
𝑧
Решаем данное уравнение, задаваясь в первом приближении Тz = 1900
16040
Тz =6.96+0.00076∗1900=1909K
во втором приближении Тz = 1909
16040
Тz =6.96+0.00076∗1909=1907K
Окончательно принимаем Тz = 1900К
Параметры процесса расширения.
𝛽∗Тz 1.032∗1900
Степень предварительного расширения P= 𝜆∗Тc =
𝜀
1.69∗877
=1.33
14
Степени последующего расширения δ= 𝑝=1.33 =10.5 входят э интервал 7.5-10.5
Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы
расширения, приняв 𝑛2 - 1.27
𝑛2 =
1.99
1
𝑎+𝑏𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 )
𝛿
, где: a=
4.89+(𝛼−1)∗4.6 4.89+(1.9−1)
=
𝛼
=4.75
1.9
86+(𝛼−1)∗4.6 86+(1.9−1)∗60
b=
𝛼∗105
𝑛2 =
1.99
=
1.9∗105
=1+
1
𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 )
𝛿
=0.000737
1.99
1.99
=1+6.86=1.290
1
4.75+0.000737∗1854∗(1+ 0.27 )
9.3
1.99
𝑛2 =
=1+
1
𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 )
𝛿
1.99
Тz
Примем 1,29
1.99
=1+6.82=1.29
1
4.75+0.000737∗1854∗(1+ 0.29 )
9.3
1900
𝑇𝑏 𝛿𝑛2−1 =10.50.29= 960К
Pz
57
Давление газов в конце процесса расширения Рb =𝛿𝑛2 =10.51.29 =2.74 КГ/СМ2
Основные индикаторные и эффективные показатели цикла и его экономичность.
Теоретическое среднее индикаторное давление цикла
𝑃
𝜆∗𝑃
𝑒
𝑃𝑖 =𝜀−1
(𝜆(𝑝 − 1) + 𝑛
1
(1− 10.50.29)−
1
2 −1
1
(1 − 𝛿𝑛2−1 ) − 𝑛
1
1
1 −1
1
(1 − 𝛿𝑛1−1 ))=
33.89
13
[1.69 ∗ 0.33 −
1.69∗1.33
0.29
(1− 140.374)]=7.04 кг/см
2
0.374
Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента округления
диаграммы:
φ=0.95-0.97 принимаем 0.95
𝑝𝑖 = 0.95 * 7.04 = 6.69 кг/см2
Среднее эффективное давление
𝑝𝑒 =𝜂𝑚 *𝑝𝑖 =0.8*6.69=5.37 кг/см2
Расход топлива
Индикаторный расход топлива 𝑔𝑖 =
Эффективный расход топлива
318.4∗𝜂𝐻 ∗𝑝0
𝑝𝑖 ∗𝐿∗𝑇0
𝑔
0.186
𝑔𝑒 =𝜂𝑖 =
𝑖
0.8
318.4∗𝜂 ∗𝑝
𝐻 0
=6.69∗0.94∗290
=0.186 кг/см2
= 0.233 кг/э.л. с. ч
Коэффициенты полезного действия
623.3
623.3
Индикаторный КПД. 𝜂𝑖 =𝑔 ∗𝑄 =0.186∗10000=0.34
𝑖
𝐻
эффективный к.п.д. 𝜂𝑒 = 0.34 * 0.8 = 0.272
Основные размеры рабочего цилиндра.
Средняя скорость поршня сm =5.67 м/с. Тогда ход поршня определится:
30∗𝐶
30∗5.65
S= 𝑛 𝑚= 500 =0.34 м
Диаметр рабочего цилиндра
D=1.07√𝑝
𝑁𝑒
𝑒𝑆·𝑛·𝑖
300
=1.07√5.37∗0.34∗500∗6=0.25 м
Проверяем отклонение величины мощности от заданной.
Расчетная мощность
𝑝𝑒 ·0.785·𝐷 2 ·𝑆·𝑛·𝑖 5.37·0.785·252 ·0.34·500·6
𝑁𝑒𝑝 =
=
9000
=299.6 элс
9000
Проверяем погрешность расчете
𝛥=
𝑁𝑒 −𝑁𝑒𝑝
𝑁𝑒
·100%=
300−299.6
300
·100%=0.13%<1%
что вполне допустимо, так как отклонение расчетной мощности от заданной не
превосходит
1%
Двухтактный двигатель.
1.Эффективная мощность- 8800 э.л.с.
2.Число оборотов- 115 мин"1
3. Число цилиндров- 7
4.Диаметр цилиндра- 740 мм
5.Ход поршня- 1600 мм
6. Действительная степень сжатья- 11,1
7. Максимальное давление- 56
8. Давление окружающей среды-1
9. Температура окружающей среды-290 Ю.Давление наддува-1,43
11 Температура остаточных газов- 700
12.Коэффициент избытка воздуха- 2
13. Коэффициент остаточных газов- 0,06
14.Коэффициент использования тепла- 0,84
15.Средний показатель политропы сжатия в ГТН-1,8
16. Средний показатель политропы сжатия-1,38
17. Средний показатель политропы расширения-1,27 18.Механический КПД- 0,9
19.Доля потерянного хода поршня для прямоточно клапанной продувки- 0,11
Расчет будем вести для топлива со средним весовым составом:
С=0,87; Н=0.126; О=0,004.
Низшая теплотворность топлива Он=10000 ккал/кг.
Теоретическое количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива
Определится
1
𝐶
𝐻
0
1
0.87 0.126
𝐿0 =0,21(12+ 4 – 32)= 0,21( 12 +
4
–
0.004
32
)= 0.495 моль/кг
Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет
равно:
L =α·𝐿0 =1.9·0.495 = 0.94 моль/кг
Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра. Температура воздуха
после нагнетателя.
𝑝
𝑇𝑘 =𝑇0 (𝑝𝑘)
0
𝑛−1
𝑛
1.8−1
1.8
=290·1.43
=290·1.430.444 =290·1.17=340 K
Температура воздуха после холодильника
Тs =𝑇𝑘 –Δt=340+28= 312К
Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Дг =
10° С)
Т8 = Т8 + Δt = 312 + 10 = 322К
Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения
𝑇𝑠 +𝑦𝑟𝑇𝑟 322+0.06∗700
𝑇𝛼 =
1+𝑦𝑟
=
1+0.06
=343 K
Давление
воздуха
после холодильника,
(сопротивление в холодильнике) Δp=0,02-0,05
учитывая
потерю в холодильнике
𝑝𝑠 = 𝑝𝑘 –Δp=1.43 - 0.03 = 1.4 = 0.14МПа
Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения ра в четырехтактных
дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95)
𝑝𝑠 = 0.96 ·1.4 = 1.34 = 0.134МПа
Определяем коэффициент наполнения отнесенный к полезному ходу поршня
𝜀
𝑝 𝑇
1
11.1
1.34·312
1
𝜂𝐻 =𝜀−1 ∗ 𝑝𝑎𝑇𝑠 ∗ 1+𝑦 =10.1 · 1.54·343 · 1.06 = 0.9
𝑎 𝑠
𝑟
Определяем коэффициент наполнения отнесенный к полному ходу поршня
𝜂𝐻 = 𝜂𝐻 (1 − 𝛹) =0.9(1 - 0.11) = 0.8
Параметры процесса сжатия.
Задаваясь значением среднего показателя политропы сжатия ni=1,38, методом
последовательного приближения проверяем правильность выбора, используя уравнение:
1.99
1.99
𝑛1 =1 + 4.6+0.0006·𝑇 (1+𝜀𝑛1−1 )=1+4.6+0.0006·343·(1+1.110.37 )=1.374
𝑎
Зададимся во втором приближении 𝑛1 =1.374
1.99
𝑛1 =1 + 4.6+0.0006·𝑇
𝑛
𝑎 (1+𝜀 1−1 )
1.99
=1+4.6+0.0006·346·(1+1.110.374)=1.375
Принимаем 𝑛1 =1,375.
Определяем температуру в конце процесса сжатия
Тс = Та·𝜀 𝑛1−1 = 343 ·1.110.374 = 846К
Что входит в интервал 800-900 К
Определяем давление в конце процесса сжатия
Рc = Ра·𝜀 𝑛1 = 1,34 ·1.111.374 =36.7кг/см2
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СГОРАНИЯ
Для жидкого топлива среднего весового состава С=0,87; Н=0,126; 0=0,004. химический
коэффициент молекулярного изменения определяется по уравнению:
𝛽0=1+
0.064
𝛼
=1+
0.064
2
=1.032
Тогда действительный коэффициент молекулярного изменения будет равен:
𝛽0 +𝑦𝑟 1.032+0.06
𝛽0= 1+𝑦
= 1.06 =1.03
𝑟
Определим степень повышения давления
𝑃
56
Λ=𝑃𝑧 =36.2=1.52
𝑐
Средняя изохорная мольная теплоемкость сухого воздуха в конце сжатия:
𝐶𝑣в = 4.6 + 0.0006 ·Тс = 4.6 + 0.0006 · 846 = 5.11ккал/моль * К
Выразим среднюю мольную изохорную и изобарную теплоемкости продуктов сгорания
при максимальной температуре цикла:
4.89+(𝛼−1)·4.6 86−(𝛼−1)·60
4.86+(2−1)·4.6
86+(2−1)·4.6
𝐶𝑣𝑟 =
+ 𝛼·105 ·𝑇𝑧 =
+
·𝑇𝑧 =
𝛼
2
2·105
= 4.745 + 0.00073 ·Т2 ккал/моль * К
Срг = сvг + 1.99 = 4.745 + 0.00073Тz + 1.99 = 6.735 + 0.000737Тz ккал/моль * К
Определяем максимальную температуру цикла.
𝜉𝑄𝐻
0.8∗10000
𝑇𝑐 =(𝐶𝑣𝑟 1.99𝜆) 𝛼𝐿 (1+𝑦
=β∗Срг𝑇𝑧 =846(5.11+1.99*1.52)+ 0.9866∗1.06=1.03*(6.735+0.00073𝑇𝑧 )𝑇𝑧 =
)
0
𝑟
14914=6.94𝑇𝑧 +0.00077𝑇𝑧2
Таким образом имеем квадратное уравнение:
14914=6.94 * Тz + 0.00077 * Тz2
14914
𝑇𝑧 =6.94+0.00077∗T2
z
Решаем данное уравнение, задаваясь в первом приближении Тz=1700К
14914
𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1700=1808 K
во втором приближении Тz=1800К
14914
𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1800=1790 K
в третьем приближении Тz=1790К
14914
𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1790=1792 K
Окончательно принимаем Тz= 1790К
Параметры процесса расширения.
𝛽∗Тz
1.03∗1790
Степень предварительного расширения P= 𝜆∗Тc = 1.52∗846
𝜀
11.1
Степени последующего расширения δ= 𝑝 =1.457.66 входят в интервал 7.5-10.5
Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы
расширения, приняв 𝑛2 =1.27
𝑛2 =1 +
1.99
1
𝛼+𝑏·𝑇𝑧 (1+ 𝑛1−1 )
𝜀
, где 𝛼=1+
4.89+(𝛼−1)∗4.6 4.89+(2−1)
=
𝛼
𝛼
=4.745
86+(𝛼−1)∗4.6 86+(2−1)∗60
b=
=
𝛼∗105
𝑛2 =
2∗105
1.99
=1+
=0.00073
1.99
1.99
=1+6.86=1.290
1
𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 )
𝛿
1
4.75+0.00073∗1790∗(1+
)
7.660.27
1.99
1.99
𝑛2 =
=1+
1
𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 )
𝛿
Ε
𝐴
𝑉𝑥 = 𝜀
1
1,25
1,5
2
3
5
7
9.3
11
12
13
180
𝑉𝑥1=
144
120
90
60
36
25,7
19,4
16,4
15
13,85
Примем 1,29
1
=180
1.99
=1+6.76=1.29
1
4.75+0.00073∗1790∗(1+
)
7.660.29
Политропа сжатия
Политропа расширения
𝜀 𝑛1 =𝜀 1.37
𝑝𝑥 = 𝑝𝑎𝜀1.373 𝑚
𝜀 𝑛2 =𝜀 1.29
𝑝𝑥 =𝑝𝑎𝜀1.29 𝑚
11
2,92
1
7,88
1,357
1,742
2,585
4,5
9,067
14,38
21,22
26,71
30,09
33,58
3,69
4,74
7
12,24
24,66
39,1
57,72
72,65
81,85
91,34
1,333
1,687
2,445
4,126
7,974
12,3
17,756
10,5
13,3
19,3
32,5
62,84
96,92
139,9
Тz
1900
𝑇𝑏 = 𝛿𝑛2−1 =7.660.29= 991К
Давление газов в конце процесса расширения
Pz
56
Рb =𝛿𝑛2 =7.661.29 =41 кг/см2
Основные индикаторные и эффективные показатели цикла и его экономичность.
Теоретическое среднее, индикаторное давление цикла
𝑃
𝜆∗𝑃
𝑒
𝑃𝑖′ =𝜀−1
[𝜆(𝑝 − 1) + 𝑛
1
1
(1− 10.50.29)−
2 −1
1
(1 − 𝛿𝑛2−1 ) − 𝑛
1
1
𝑛
1 −1 𝛿 1−1
1
]=
33.89
13
[1.69 ∗ 0.33 −
1.69∗1.33
0.29
(1− 140.374)]=7.04 кг/см
2
0.374
Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления
диаграммы: φ=0.95-0.97 принимаем 0.95
𝑝𝑖 =φ * 𝑝𝑖 (1 − 𝜓) = 0.97 * 9.26(1 - 0.11) = 7.99 кг/см2
Среднее эффективное давление
𝑝𝑒 =𝜂𝑚 *𝑝𝑖 =0.8*6.69=5.37 кг/см2
Расход топлива
Индикаторный расход топлива 𝑔𝑖 =
Эффективный расход топлива
318.4∗𝜂𝐻 ∗𝑝0
𝑝𝑖 ∗𝐿∗𝑇0
𝑔
0.186
𝜂𝑖
0.8
𝑔𝑒 = 𝑖 =
318.4∗𝜂 ∗𝑝
𝐻 0
=6.69∗0.94∗290
=0.186 кг/см2
= 0.233 кг/э.л. с. ч
Коэффициенты полезного действия
Индикаторный КПД.
эффективный к.п.д.
623.3
623.3
𝜂𝑖 =𝑔 ∗𝑄 =0.174∗10000=0.34
𝑖
𝐻
. 𝜂𝑒 = 0.363 * 0.9 = 0.272
Основные размеры рабочего цилиндра.
Средняя скорость поршня сm =6.13 м/с. Тогда ход поршня определится:
Диаметр рабочего цилиндра
D=1.76√𝑝
𝑁𝑒
8800
𝑒𝑆·𝑛·𝑖
=1.76√7.19∗1.6∗115∗7=0.74 м
Проверяем отклонение величины мощности от заданной.
Расчетная мощность
𝑝𝑒 ·0.785·𝐷 2 ·𝑆·𝑛·𝑖 7.19·0.785·742 ·1.6·115·7
𝑁𝑒𝑝 =
4500
=
=299.6 элс
9000
Проверяем погрешность расчета
𝛥=
𝑁𝑒 −𝑁𝑒𝑝
𝑁𝑒
·100%=
8846−8800
8846
·100%=0.52%<1%
что вполне допустимо, так как отклонение расчетной мощности от заданной не
превосходит 1%.
ё
Скачать