Примеры теплового расчета. Четырехтактный двигатель без наддува. I .Максимальное давление сгорания =57 кг/см" 5.Коэффициент использования тепла ξ =0,84 для среднеходного двигателя выбираем из интервала 0,75-0,85. б.Температура окружающей среды =290°К или 17° 7Давление окружающей среды =1 кг/ 8.Механический коэффициент полезного действия =0,8 10.Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр ( = 20°С) в интервале +5+20 в зависимости от газообмена. I1 .Принимаю, что температура выпускных газов =750К так как четырехтактный с наддувом 15.3адаваясь значением среднего показателя политропы сжатия =1,37, методом последовательного приближения. 16.Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы расширения, приняв =1,27. тк среднеоборотный. 17.Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления диаграммы:φ=0,95-0,97 примем 0,97 18.Коэффициент избытка воздуха α=1,9. Принимаем из интервала 1,5-2,2 , т.к. двигатель среднеоборотный. 19. Принимаем степень сжатия ε=13 , т.к. среднеоборотный из интервала 13-14. Расчет будем вести для топлива со средним весовым составом: С=0,87; Н=0,126; О=0.004. Низшая теплотворность топлива 𝑄𝐻 =10 ООО ккал/кг. Теоретическое количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива определится 1 𝐶 𝐻 0 1 0.87 0.126 0.004 𝐿0 =0,21(12+ 4 -32)= 0,21( 12 + 4 - 32 )=0.495 моль/кг Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет равно: L= α·𝐿0 = 1.9 ·0.495 = 0.94 моль/кг Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра. Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Δt = 20°С) Т0 = Т0 + Δt = 290 + 20 = 310К Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения рв в четырехтактных дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95) 𝑝𝑘 ра=0,9𝑝0 =0,9=0,09 МП Примеры теплового расчета. Четырехтактный двигатель без наддува. I .Максимальное давление сгорания =57 кг/см" 5.Коэффициент использования тепла ξ =0,84 для среднеходного двигателя выбираем из интервала 0,75-0,85. б.Температура окружающей среды =290°К или 17° 7Давление окружающей среды =1 кг/ 8.Механический коэффициент полезного действия =0,8 10.Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр ( = 20°С) в интервале +5+20 в зависимости от газообмена. I1 .Принимаю, что температура выпускных газов =750К так как четырехтактный с наддувом 15.3адаваясь значением среднего показателя политропы сжатия =1,37, методом последовательного приближения. 16.Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы расширения, приняв =1,27. тк среднеоборотный. 17.Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления диаграммы:φ=0,95-0,97 примем 0,97 18.Коэффициент избытка воздуха α=1,9. Принимаем из интервала 1,5-2,2 , т.к. двигатель среднеоборотный. 19. Принимаем степень сжатия ε=13 , т.к. среднеоборотный из интервала 13-14. Расчет будем вести для топлива со средним весовым составом: С=0,87; Н=0,126; О=0.004. Низшая теплотворность топлива 𝑄𝐻 =10 ООО ккал/кг. Теоретическое количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива определится 1 𝐶 𝐻 0 1 0.87 0.126 0.004 𝐿0 = ( + - )= ( + )=0.495 моль/кг 0,21 12 4 32 0,21 12 4 32 Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет равно: L= α·𝐿0 = 1.9 ·0.495 = 0.94 моль/кг Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра. Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Δt = 20°С) Т0 = Т0 + Δt = 290 + 20 = 310К Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения рв в четырехтактных дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95) 𝑝𝑘 ра=0,9𝑝0 =0,9=0,09 МПа. Давление остаточных газов рг=1 ,1 𝑝0 =1 ,1 кг\см2 Коэффициент остаточных газов 𝑦𝑟 =𝑇0 * 𝑇𝑟 𝑝𝑟 = 310 * 11 𝜀∗𝑝 𝑎 −𝑝 𝑟 750 14∗0.9−1.1 =0.04 Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения 𝑇𝑎 = 𝑇𝑠 +𝑦 𝑟 𝑇𝑟 310+0.04∗750 = =327 1+𝑦 𝑟 1+0.04 K а. Давление остаточных газов рг=1 ,1 𝑝0 =1 ,1 кг\см2 Коэффициент остаточных газов 𝑦𝑟 =𝑇0 * 𝑇𝑟 𝑝𝑟 = 310 11 * =0.04 𝜀∗𝑝𝑎 −𝑝𝑟 750 14∗0.9−1.1 Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения 𝑇𝑠 +𝑦𝑟 𝑇𝑟 310+0.04∗750 = 1+0.04 =327 1+𝑦𝑟 𝑇𝑎 = K Определяем коэффициент наполнения 𝜂𝐻 = 𝜀 ∗ 𝑝𝑎𝑇0 ∗ 1 =14 ∗ 0,9∗290 ∗ 1 =0.89 𝜀−1 𝑝 𝑇 1+𝑦 13 327 1.04 0 𝑎 𝑟 Параметры процесса сжатия Задаваясь значением среднего показателя политропы сжатия 𝑛1 =1.37, методом последовательного приближения проверяем правильность выбора, используя уравнение: 1.99 1.99 𝑛1 =1 + 4.6+0.0006∗𝑇 =1 + 4.6+0.0006∗327(1+140.37 )=1.374 𝑎 (1 ) +𝜀𝑛−1 Задаемся во втором приближении 𝑛1 =1 ,374 𝑛1 =1 + 1.99 1.99 4.6+0.0006∗𝑇𝑎 (1 ) +𝜀𝑛−1 =1 + 4.6+0.0006∗327(1+140.374 )=1.3738 Принимаем n1=1,374 Определяем температуру в конце процесса сжатия Тс = Та * 𝜀 𝑛1 −1 = 327 * 140.374 = 877К Что входит в интервал 800-900 К Определяем давление в конце процесса сжатия pz = pa *𝜀 𝑛1 =33.8кг/см2 Параметры процесса сгорания Для жидкого топлива среднего весового состава С=0.87; Н=0.126 О=0,004 химический коэффициент молекулярного изменения определяется по уравнению: 𝛽0=1+ 0.064 1.9 =1.0336 Тогда действительный коэффициент молекулярного изменения будет равен: 𝛽 −𝑦 0 0 𝛽0= 1+𝑦 = 0 1.0336−0.04 1.04 =1.032 Определим степень повышения давления 𝑝 57 Λ=𝑝𝑧=33.8=1.69 𝑐 Средняя изохорная мольная теплоемкость сухого воздуха в конце сжатия: Cvв = 4.6 + 0.0006 * Тс = 4.6 +0.0006 * 877 = 5.13 ккал/моль * К Выразим среднюю мольную изохорную и изобарную теплоемкости продуктов сгорания при максимальной температуре цикла: 4.89+(𝛼−1)∗4.6 86−(𝛼−1)∗60 с𝑣𝑟 = + 𝛼 4.86+(1.9−1)∗4.6 86+(1.9−1)∗60 *𝑇𝑧 = 𝛼∗105 + 1.9 *𝑇𝑧 =4.75+0.000737*𝑇𝑧 1.9∗105 𝑐𝑝𝑟 = с𝑣𝑟 + 1.99=4.75+0.000737*𝑇𝑧 +1.99=6.74+0.000737*𝑇𝑧 ккал/моль * К Определяем максимальную температуру цикла. 𝜉𝑄 𝑇𝑐 *(𝑐𝑣𝑟 +1.99 ∗ 𝜆) + 𝛼𝐿 𝐻 =β*𝑐𝑝𝑟 *𝑇𝑧 =16040=6.96*𝑇𝑧 =16040=6.96*𝑇𝑧 +0.00076*𝑇𝑧2 0(1+𝑦𝑟 ) Таким образом имеем квадратное уравнение: 16040=6.96 * Тz + 0.00076 * Тz2 16040 Тz =6.96+0.00076∗𝑇 2 𝑧 Решаем данное уравнение, задаваясь в первом приближении Тz = 1900 16040 Тz =6.96+0.00076∗1900=1909K во втором приближении Тz = 1909 16040 Тz =6.96+0.00076∗1909=1907K Окончательно принимаем Тz = 1900К Параметры процесса расширения. 𝛽∗Тz 1.032∗1900 Степень предварительного расширения P= 𝜆∗Тc = 𝜀 1.69∗877 =1.33 14 Степени последующего расширения δ= 𝑝=1.33 =10.5 входят э интервал 7.5-10.5 Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы расширения, приняв 𝑛2 - 1.27 𝑛2 = 1.99 1 𝑎+𝑏𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 ) 𝛿 , где: a= 4.89+(𝛼−1)∗4.6 4.89+(1.9−1) = 𝛼 =4.75 1.9 86+(𝛼−1)∗4.6 86+(1.9−1)∗60 b= 𝛼∗105 𝑛2 = 1.99 = 1.9∗105 =1+ 1 𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 ) 𝛿 =0.000737 1.99 1.99 =1+6.86=1.290 1 4.75+0.000737∗1854∗(1+ 0.27 ) 9.3 1.99 𝑛2 = =1+ 1 𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 ) 𝛿 1.99 Тz Примем 1,29 1.99 =1+6.82=1.29 1 4.75+0.000737∗1854∗(1+ 0.29 ) 9.3 1900 𝑇𝑏 𝛿𝑛2−1 =10.50.29= 960К Pz 57 Давление газов в конце процесса расширения Рb =𝛿𝑛2 =10.51.29 =2.74 КГ/СМ2 Основные индикаторные и эффективные показатели цикла и его экономичность. Теоретическое среднее индикаторное давление цикла 𝑃 𝜆∗𝑃 𝑒 𝑃𝑖 =𝜀−1 (𝜆(𝑝 − 1) + 𝑛 1 (1− 10.50.29)− 1 2 −1 1 (1 − 𝛿𝑛2−1 ) − 𝑛 1 1 1 −1 1 (1 − 𝛿𝑛1−1 ))= 33.89 13 [1.69 ∗ 0.33 − 1.69∗1.33 0.29 (1− 140.374)]=7.04 кг/см 2 0.374 Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента округления диаграммы: φ=0.95-0.97 принимаем 0.95 𝑝𝑖 = 0.95 * 7.04 = 6.69 кг/см2 Среднее эффективное давление 𝑝𝑒 =𝜂𝑚 *𝑝𝑖 =0.8*6.69=5.37 кг/см2 Расход топлива Индикаторный расход топлива 𝑔𝑖 = Эффективный расход топлива 318.4∗𝜂𝐻 ∗𝑝0 𝑝𝑖 ∗𝐿∗𝑇0 𝑔 0.186 𝑔𝑒 =𝜂𝑖 = 𝑖 0.8 318.4∗𝜂 ∗𝑝 𝐻 0 =6.69∗0.94∗290 =0.186 кг/см2 = 0.233 кг/э.л. с. ч Коэффициенты полезного действия 623.3 623.3 Индикаторный КПД. 𝜂𝑖 =𝑔 ∗𝑄 =0.186∗10000=0.34 𝑖 𝐻 эффективный к.п.д. 𝜂𝑒 = 0.34 * 0.8 = 0.272 Основные размеры рабочего цилиндра. Средняя скорость поршня сm =5.67 м/с. Тогда ход поршня определится: 30∗𝐶 30∗5.65 S= 𝑛 𝑚= 500 =0.34 м Диаметр рабочего цилиндра D=1.07√𝑝 𝑁𝑒 𝑒𝑆·𝑛·𝑖 300 =1.07√5.37∗0.34∗500∗6=0.25 м Проверяем отклонение величины мощности от заданной. Расчетная мощность 𝑝𝑒 ·0.785·𝐷 2 ·𝑆·𝑛·𝑖 5.37·0.785·252 ·0.34·500·6 𝑁𝑒𝑝 = = 9000 =299.6 элс 9000 Проверяем погрешность расчете 𝛥= 𝑁𝑒 −𝑁𝑒𝑝 𝑁𝑒 ·100%= 300−299.6 300 ·100%=0.13%<1% что вполне допустимо, так как отклонение расчетной мощности от заданной не превосходит 1% Двухтактный двигатель. 1.Эффективная мощность- 8800 э.л.с. 2.Число оборотов- 115 мин"1 3. Число цилиндров- 7 4.Диаметр цилиндра- 740 мм 5.Ход поршня- 1600 мм 6. Действительная степень сжатья- 11,1 7. Максимальное давление- 56 8. Давление окружающей среды-1 9. Температура окружающей среды-290 Ю.Давление наддува-1,43 11 Температура остаточных газов- 700 12.Коэффициент избытка воздуха- 2 13. Коэффициент остаточных газов- 0,06 14.Коэффициент использования тепла- 0,84 15.Средний показатель политропы сжатия в ГТН-1,8 16. Средний показатель политропы сжатия-1,38 17. Средний показатель политропы расширения-1,27 18.Механический КПД- 0,9 19.Доля потерянного хода поршня для прямоточно клапанной продувки- 0,11 Расчет будем вести для топлива со средним весовым составом: С=0,87; Н=0.126; О=0,004. Низшая теплотворность топлива Он=10000 ккал/кг. Теоретическое количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива Определится 1 𝐶 𝐻 0 1 0.87 0.126 𝐿0 =0,21(12+ 4 – 32)= 0,21( 12 + 4 – 0.004 32 )= 0.495 моль/кг Действительное количество молей воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива будет равно: L =α·𝐿0 =1.9·0.495 = 0.94 моль/кг Рассчитаем параметры процесса наполнения рабочего цилиндра. Температура воздуха после нагнетателя. 𝑝 𝑇𝑘 =𝑇0 (𝑝𝑘) 0 𝑛−1 𝑛 1.8−1 1.8 =290·1.43 =290·1.430.444 =290·1.17=340 K Температура воздуха после холодильника Тs =𝑇𝑘 –Δt=340+28= 312К Температура воздуха в рабочем цилиндре с учетом подогрева при входе в цилиндр (Дг = 10° С) Т8 = Т8 + Δt = 312 + 10 = 322К Температура заряда воздуха в конце процесса наполнения 𝑇𝑠 +𝑦𝑟𝑇𝑟 322+0.06∗700 𝑇𝛼 = 1+𝑦𝑟 = 1+0.06 =343 K Давление воздуха после холодильника, (сопротивление в холодильнике) Δp=0,02-0,05 учитывая потерю в холодильнике 𝑝𝑠 = 𝑝𝑘 –Δp=1.43 - 0.03 = 1.4 = 0.14МПа Согласно опытным данным давление в конце процесса наполнения ра в четырехтактных дизелях с наддувом принимает следующие значения: (0,85-0,95) 𝑝𝑠 = 0.96 ·1.4 = 1.34 = 0.134МПа Определяем коэффициент наполнения отнесенный к полезному ходу поршня 𝜀 𝑝 𝑇 1 11.1 1.34·312 1 𝜂𝐻 =𝜀−1 ∗ 𝑝𝑎𝑇𝑠 ∗ 1+𝑦 =10.1 · 1.54·343 · 1.06 = 0.9 𝑎 𝑠 𝑟 Определяем коэффициент наполнения отнесенный к полному ходу поршня 𝜂𝐻 = 𝜂𝐻 (1 − 𝛹) =0.9(1 - 0.11) = 0.8 Параметры процесса сжатия. Задаваясь значением среднего показателя политропы сжатия ni=1,38, методом последовательного приближения проверяем правильность выбора, используя уравнение: 1.99 1.99 𝑛1 =1 + 4.6+0.0006·𝑇 (1+𝜀𝑛1−1 )=1+4.6+0.0006·343·(1+1.110.37 )=1.374 𝑎 Зададимся во втором приближении 𝑛1 =1.374 1.99 𝑛1 =1 + 4.6+0.0006·𝑇 𝑛 𝑎 (1+𝜀 1−1 ) 1.99 =1+4.6+0.0006·346·(1+1.110.374)=1.375 Принимаем 𝑛1 =1,375. Определяем температуру в конце процесса сжатия Тс = Та·𝜀 𝑛1−1 = 343 ·1.110.374 = 846К Что входит в интервал 800-900 К Определяем давление в конце процесса сжатия Рc = Ра·𝜀 𝑛1 = 1,34 ·1.111.374 =36.7кг/см2 ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СГОРАНИЯ Для жидкого топлива среднего весового состава С=0,87; Н=0,126; 0=0,004. химический коэффициент молекулярного изменения определяется по уравнению: 𝛽0=1+ 0.064 𝛼 =1+ 0.064 2 =1.032 Тогда действительный коэффициент молекулярного изменения будет равен: 𝛽0 +𝑦𝑟 1.032+0.06 𝛽0= 1+𝑦 = 1.06 =1.03 𝑟 Определим степень повышения давления 𝑃 56 Λ=𝑃𝑧 =36.2=1.52 𝑐 Средняя изохорная мольная теплоемкость сухого воздуха в конце сжатия: 𝐶𝑣в = 4.6 + 0.0006 ·Тс = 4.6 + 0.0006 · 846 = 5.11ккал/моль * К Выразим среднюю мольную изохорную и изобарную теплоемкости продуктов сгорания при максимальной температуре цикла: 4.89+(𝛼−1)·4.6 86−(𝛼−1)·60 4.86+(2−1)·4.6 86+(2−1)·4.6 𝐶𝑣𝑟 = + 𝛼·105 ·𝑇𝑧 = + ·𝑇𝑧 = 𝛼 2 2·105 = 4.745 + 0.00073 ·Т2 ккал/моль * К Срг = сvг + 1.99 = 4.745 + 0.00073Тz + 1.99 = 6.735 + 0.000737Тz ккал/моль * К Определяем максимальную температуру цикла. 𝜉𝑄𝐻 0.8∗10000 𝑇𝑐 =(𝐶𝑣𝑟 1.99𝜆) 𝛼𝐿 (1+𝑦 =β∗Срг𝑇𝑧 =846(5.11+1.99*1.52)+ 0.9866∗1.06=1.03*(6.735+0.00073𝑇𝑧 )𝑇𝑧 = ) 0 𝑟 14914=6.94𝑇𝑧 +0.00077𝑇𝑧2 Таким образом имеем квадратное уравнение: 14914=6.94 * Тz + 0.00077 * Тz2 14914 𝑇𝑧 =6.94+0.00077∗T2 z Решаем данное уравнение, задаваясь в первом приближении Тz=1700К 14914 𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1700=1808 K во втором приближении Тz=1800К 14914 𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1800=1790 K в третьем приближении Тz=1790К 14914 𝑇𝑧 = 6.94 + 0.00077 ∗ 1790=1792 K Окончательно принимаем Тz= 1790К Параметры процесса расширения. 𝛽∗Тz 1.03∗1790 Степень предварительного расширения P= 𝜆∗Тc = 1.52∗846 𝜀 11.1 Степени последующего расширения δ= 𝑝 =1.457.66 входят в интервал 7.5-10.5 Методом последовательного приближения определяем средний показатель политропы расширения, приняв 𝑛2 =1.27 𝑛2 =1 + 1.99 1 𝛼+𝑏·𝑇𝑧 (1+ 𝑛1−1 ) 𝜀 , где 𝛼=1+ 4.89+(𝛼−1)∗4.6 4.89+(2−1) = 𝛼 𝛼 =4.745 86+(𝛼−1)∗4.6 86+(2−1)∗60 b= = 𝛼∗105 𝑛2 = 2∗105 1.99 =1+ =0.00073 1.99 1.99 =1+6.86=1.290 1 𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 ) 𝛿 1 4.75+0.00073∗1790∗(1+ ) 7.660.27 1.99 1.99 𝑛2 = =1+ 1 𝛼+𝛽𝑇𝑧 (1+ 𝑛2−1 ) 𝛿 Ε 𝐴 𝑉𝑥 = 𝜀 1 1,25 1,5 2 3 5 7 9.3 11 12 13 180 𝑉𝑥1= 144 120 90 60 36 25,7 19,4 16,4 15 13,85 Примем 1,29 1 =180 1.99 =1+6.76=1.29 1 4.75+0.00073∗1790∗(1+ ) 7.660.29 Политропа сжатия Политропа расширения 𝜀 𝑛1 =𝜀 1.37 𝑝𝑥 = 𝑝𝑎𝜀1.373 𝑚 𝜀 𝑛2 =𝜀 1.29 𝑝𝑥 =𝑝𝑎𝜀1.29 𝑚 11 2,92 1 7,88 1,357 1,742 2,585 4,5 9,067 14,38 21,22 26,71 30,09 33,58 3,69 4,74 7 12,24 24,66 39,1 57,72 72,65 81,85 91,34 1,333 1,687 2,445 4,126 7,974 12,3 17,756 10,5 13,3 19,3 32,5 62,84 96,92 139,9 Тz 1900 𝑇𝑏 = 𝛿𝑛2−1 =7.660.29= 991К Давление газов в конце процесса расширения Pz 56 Рb =𝛿𝑛2 =7.661.29 =41 кг/см2 Основные индикаторные и эффективные показатели цикла и его экономичность. Теоретическое среднее, индикаторное давление цикла 𝑃 𝜆∗𝑃 𝑒 𝑃𝑖′ =𝜀−1 [𝜆(𝑝 − 1) + 𝑛 1 1 (1− 10.50.29)− 2 −1 1 (1 − 𝛿𝑛2−1 ) − 𝑛 1 1 𝑛 1 −1 𝛿 1−1 1 ]= 33.89 13 [1.69 ∗ 0.33 − 1.69∗1.33 0.29 (1− 140.374)]=7.04 кг/см 2 0.374 Определяем среднее индикаторное давление с учетом коэффициента скругления диаграммы: φ=0.95-0.97 принимаем 0.95 𝑝𝑖 =φ * 𝑝𝑖 (1 − 𝜓) = 0.97 * 9.26(1 - 0.11) = 7.99 кг/см2 Среднее эффективное давление 𝑝𝑒 =𝜂𝑚 *𝑝𝑖 =0.8*6.69=5.37 кг/см2 Расход топлива Индикаторный расход топлива 𝑔𝑖 = Эффективный расход топлива 318.4∗𝜂𝐻 ∗𝑝0 𝑝𝑖 ∗𝐿∗𝑇0 𝑔 0.186 𝜂𝑖 0.8 𝑔𝑒 = 𝑖 = 318.4∗𝜂 ∗𝑝 𝐻 0 =6.69∗0.94∗290 =0.186 кг/см2 = 0.233 кг/э.л. с. ч Коэффициенты полезного действия Индикаторный КПД. эффективный к.п.д. 623.3 623.3 𝜂𝑖 =𝑔 ∗𝑄 =0.174∗10000=0.34 𝑖 𝐻 . 𝜂𝑒 = 0.363 * 0.9 = 0.272 Основные размеры рабочего цилиндра. Средняя скорость поршня сm =6.13 м/с. Тогда ход поршня определится: Диаметр рабочего цилиндра D=1.76√𝑝 𝑁𝑒 8800 𝑒𝑆·𝑛·𝑖 =1.76√7.19∗1.6∗115∗7=0.74 м Проверяем отклонение величины мощности от заданной. Расчетная мощность 𝑝𝑒 ·0.785·𝐷 2 ·𝑆·𝑛·𝑖 7.19·0.785·742 ·1.6·115·7 𝑁𝑒𝑝 = 4500 = =299.6 элс 9000 Проверяем погрешность расчета 𝛥= 𝑁𝑒 −𝑁𝑒𝑝 𝑁𝑒 ·100%= 8846−8800 8846 ·100%=0.52%<1% что вполне допустимо, так как отклонение расчетной мощности от заданной не превосходит 1%. ё
