1. Исходные данные 16 Вариант P2 ≔ 7500 - номинальная мощность асинхронного двигателя(АД), Вт Uн:=220/380 - напряжение обмотки статора, В; f1 ≔ 50 - частота питающей сети, Гц; / p ≔ 2 - число пар магнитных полюсов S1 - режим работы АД (продолжительный) IP44 - исполнение АД по степени защиты (брызгозащищенное исполнение) h ≔ 132 - Высота оси вращения, мм 2. Выбор главных размеров Расчет асинхронных машин начинают с определения главных размеров: внутреннего диаметра статора D и расчетной длины воздушного зазора lδ . Размеры D и lτ связаны с мощностью, угловой 2. Выбор главных размеров Расчет асинхронных машин начинают с определения главных размеров: внутреннего диаметра статора D и расчетной длины воздушного зазора lδ . Размеры D и lτ связаны с мощностью, угловой скоростью и электромагнитными нагрузками выражением машинной постоянной: D 2 lδ 2 (1-1) ――＝ ――――― P' παδkBkобABδ Внутренний диаметр статора D в общем случае может быть определен по наружному диаметру, высотам ярма и зубцов статора: Uн ≔ 220 D ＝ KDDa ((1 - 2)) Значение коэффициентов KD , приведенные в табл. 1-2, характеризуют отношения внутренних и наружных диаметров сердечников статоров асинхронных двигателей серии 4А при различных числах полюсов Таблица 1-1 Рисунок 1 - Высота оси вращения h двигателей серии 4А различной мощности и частоты вращения со степенью защиты IP44 Таблица 1-2 1.1 Исходя из своего варианта, определяем, что: Da ≔ 0.191 м D ≔ KD ⋅ Da = 0.125 м KD ≔ 0.655 1.2 Далее находим полюсное деление , π⋅D τ ≔ ――= 0.098 2p ((1 - 3)) Исходя из рис.1-1, 1-2 определяем значения коэффициент kE, КПД и cos φ , построенным по данным двигателей серии 4А. kE ≔ 0.965 η ≔ 87% cosφ ≔ 0.87 1.3 Расчетная мощность асинхронного двигателя kE = 9.56 ⋅ 10 3 P' ≔ P2 ⋅ ――― η ⋅ cosφ Вт ((1 - 4)) Где P2 - мощность на валу двигателя, Вт; kE - отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению, которое может быть определено по (рис. 1-1) η - номинальный расчетный КПД (рис.1-2) cos φ - номинальный расчетный коэффициент мощности (рис.1-2) Рис. 1-1. Значение коэффициента kE Рис. 1-1. Значение коэффициента kE а) б) Рис. 1-2 Примерные значения КПД и cos асинхронных двигателей со степенью защиты IP44 а) - двигатель мощностью до 30кВт; б) - двигатель мощностью до 400кВт а) б) в) Рис. 1-3 Электромагнитные нагрузки асинхронных двигателей серии 4А со степенью защиты IP44; а) - при высоте оси вращения h ≤ 132 мм б) - при h = 150...250 мм, в) - при h ≥ 280 мм с (продуваемым ротором) Рекомендации по выбору А и В δ , для асинхронных двигателей со степенью защиты IP44 представлены в виде кривых на рис. 1-3 На каждом из рисунков даются области их допустимых значений. Коэффициент полюсного перекрытия αδ и коэффициент формы поля kB в асинхронных машинах предварительно принимают равными: 2 αδ ≔ ―=0.64 π π = 1.111 kB ≔ ――― ‾‾ 2⋅ 2 Bδ ≔ 0.9 А A1 ≔ 27 ⋅ 10 3 ― м kоб1 ≔ 0.96 А A1 ≔ 27 ⋅ 10 3 ― м Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб1 выбирают в зависимости от типа обмотки статора. Для однослойных обмоток kоб1= 0.95 ‥ .0.96 . Двигатели с высотами оси вращения 50—160 мм имеют однослойные всыпные статорные обмотки. 1.4.1 Синхронная угловая скорость вала двигателя , рад/с, рассчитывается по формуле: f1 Ω＝2 π ⋅ ― p ((1 - 5)) f1 Ω ≔ 2 π ⋅ ―= 157.1 p где: f1 - частота питания, Гц. p - число пар полюсов 1.4.2 Частота вращения магнитного поля статора в об/мин, рассчитывается по формуле: 60 ⋅ f1 n1 ≔ ――= 1500 p 1.5 Из (1-1) с учетом значения воздушный зазор равен: , м, P' lδ ＝ ―――――― 2 D ΩkBkоб1A1Bδ ((1 - 6)) где kB - коэффициент формы поля в воздушном зазоре, P' = 0.15 lδ ≔ ――――――― 2 D Ω ⋅ kB ⋅ kоб1 ⋅ A1 ⋅ Bδ м Критерием правильности выбора главных размеров D и l δ служит отношение λ ≔ lδ ÷ τ = 1.3 , которое должно находиться в пределах, показанных на рис. 1-4 Критерием правильности выбора главных размеров D и l δ служит отношение λ ≔ lδ ÷ τ = 1.3 , которое должно находиться в пределах, показанных на рис. 1-4 а) б) Рис. 1-4. Отношение λ ＝ lδ ÷ τ у двигателей серии 4А. а) - со степенью защиты IP44, б) - с IP23. λ в пределах рис. 1-4, расчеты проведены верно 3.Расчет основных параметров обмотки статора. 3.1 Предельные значения зубцового деления t1 определяется по рисунку 1-5: t1 макс , t1мин , м. t1min ≔ 0.01 t1max ≔ 0.012 Рис. 3-1 - Зубцовое деление статора асинхронных двигателей со всыпной обмоткой 1 – при h ≤ 90 мм; 2 – при 90 < h≤ 250 мм; 3 – при h > 250 мм. Так как в нашем варианте τ = 0.1 , то исходя из графика видим что: t1max = 0.012 , a t1min = 0.01 3.2 Число пазов статора: π⋅D Z1min ≔ ――= 39.303 t1min π⋅D Z1max ≔ ――= 32.752 t1max ((2 - 1)) 3.3 Окончательное значение числа пазов статора Z1 следует выбирать в полученных пределах с учетом условий, налагаемых требованиями симметрии обмотки, и желательного для проектируемой машины значения числа пазов на полюс и фазу q. Число пазов статора в любой обмотке асинхронных машин должно быть кратно числу фаз, а число q=Z1/2pm в большинстве асинхронных машин должно быть целым. 3.4 Число пазов на полюс и фазу Z1 ≔ 36 m≔3 Z1 =3 q ≔ ――― 2 p⋅m ((2 - 2)) 3.5 Окончательное значение зубцового деления статора(окончательно): π⋅D t ≔ ――― = 0.0109 м 2 p⋅m⋅q ((2 - 3)) 3.6 Номинальный ток обмотки статора I1н , А, и число эффективных проводников в пазу рассчитывается по формуле: P2 I1н ≔ ―――――= 15.013 A m ⋅ Uн ⋅ η ⋅ cosφ ((2 - 4)) π ⋅ D ⋅ A1 u'п ≔ ―――= 19.634 I1н ⋅ Z1 ((2 - 5)) где А - принятое ранее значение линейной нагрузки, А/м; I1н - номинальный ток обмотки статора, А: η и cos φ заданы в начале расчета. При определении числа эффективных проводников в пазу руководствуются следующим: uп должно быть целым, а в двухслойной обмотке желательно, чтобы оно было кратно двум. uп ≔ a ⋅ u'п ((2 - 6)) где а - число параллельных ветвей обмотки, которое зависит от числа полюсов. При выборе значения a можно пользоваться следующими данными: a≔1 a≔1 uп ≔ a ⋅ u'п = 19.634 (число эффективных проводников в пазу) uп ≔ 20 Полученное из (2-6) число uп округляют до ближайшего целого числа или четного в зависимости от типа обмотки. 3.7 Окончательное значение числа витков в фазе обмотки статора ω1 определяется по формуле: uп ⋅ Z1 = 120 ω1 ≔ ――― 2⋅a⋅m ((2 - 7)) 3.8 Окончательное значение линейной нагрузки, А/м, 2 ⋅ I1н ⋅ ω1 ⋅ m A2 ≔ ――――= 28 ⋅ 10 3 π⋅D А ― м ((2 - 8)) 3.9 Выбор типа обмотки Машины мощностью до 15кВт в большинстве случаев имеют всыпную однослойную концентрическую обмотку. 3.10 Обмоточный коэффициент kоб ＝ kрkу рассчитывается в зависимости от принятого укорочения шага обмотки β и числа kоб ＝ kрkу ((2 - 9)) где kу - коэффициент укорочения, учитывающий уменьшение ЭДС. витка, вызванное укорочением шага обмотки kр - коэффициент распределения, учитывающий уменьшение ЭДС распределенной по пазам обмотки по сравнению с сосредоточенной. kр находят из таблицы 3-1 для первой гармоники ( ν ＝ 1 ) и при соответствующем значении q, равном числу пазов на полюс и фазу, в Z 1 =3 нашем случае qq ≔ ――― 2 p⋅m Z 1 =3 нашем случае qq ≔ ――― 2 p⋅m Таблица 3-1- Коэффициенты распределения kp трёхфазных обмоток с фазной зоной 60 ° β ≔ 0.8 kр ≔ 0.960 Для однослойной обмотки kу ≔ 1 всегда равен единице kоб ≔ kр ⋅ kу = 0.96 3.11 Окончательное значение магнитного потока Φ , Вб, kE ⋅ Uн Φ ≔ ―――――= 0.008 4.44 ⋅ ω1 ⋅ kоб ⋅ f1 ((2 - 10)) где kE - коэффициент определяется по рисунку 1-1 3.12 Индукция в воздушном зазоре Bδ , Тл, Φ = 0.884 Bδ ≔ ――― αδ ⋅ τ ⋅ lδ ((2 - 11)) 3.13 Плотность тока в обмотке статора (предварительно) ⎛⎝AJ1⎞⎠ J ＝ ―― A2 Значение (AJ1 ) определяется из рисунка 3-2 ((2 - 12)) Рисунок 3-2 - Средние значение произведения (AJ) АД а)– со степенью защиты IP44, h≤132 мм; б) – то же при h=160-250 мм; в) – то же при h=280-355 мм (при продувном роторе); г) – со степенью защиты IP23, при h=160-250 мм; д) – то же при h=280-355 мм; е) – то же при U=6000 В. А Исходя из рисунка (3-2) (а) AJ1 ≔ 185 ⋅ 10 9 ―― 3 м AJ1 А = 6.726 ⋅ 10 6 ―― J1 ≔ ―― A2 м2 A J1 ≔ J1 ⋅ 10 -6 = 6.726―― мм 2 A2 = 2.75 ⋅ 10 4 I1н = 15.013 A J1 ≔ J1 ⋅ 10 -6 = 6.726―― мм 2 3.14.1. ЭДС и ток обмотки статора: E ≔ 4.44 ⋅ kоб ⋅ ω1 ⋅ f1 ⋅ Φ = 212.3 P' I1 ≔ ――= 15.013 m⋅E В A 3.14.2 Сечение эффективных проводников , мм 2 , определяют, исходя из тока одной параллельной ветви и допустимой плотности тока в обмотке: I1н qэф ≔ ――= 2.232 мм 2 a ⋅ J1 ((2 - 13)) ((2 - 14)) qэл ⋅ nэл ＝ qэф Для всыпных обмоток могут быть использованы обмоточные провода диаметром не более 1,8 мм. У всыпных обмоток nэл £ 6. Принимаем, что nэл ≔ 1 (число элементарных проводников в одном эффективном), тогда qэф = 2.23 qэл ≔ ―― nэл мм 2 ((Площадь.попереч.сечения.неизолир.провода)) Укажем значения диаметров изолированного провода ПЭТВ для приближенных значений qэл (по табл. 3-2): dэл ≔ 1.70 мм ((диаметр.неизолир.провода)) dиз ≔ 1.785 мм ((диаметр.изолир.провода)) 3.15 Плотность тока в обмотке статора (окончательно) I1н = 6.726 J1 ≔ ―――― a ⋅ qэл ⋅ nэл A ―― мм 2 ((2 - 15)) Таблица 3-2 Диаметр и площадь поперечного сечения круглых медных эмалированных проводов марки ПЭТВ и ПЭТ-155 4. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора 4.1 Для всыпной обмотки рекомендуется выбирать паз статора показанный на рисунке 4-1 а) Рис.4-1 К расчёту размеров зубцовой зоны всыпной обмотки статора Таблица 4-1 Допустимые значения индукции на различных участках магнитной цепи, Тл 4.2 Принимаются предварительно по таблице 5: Ba ≔ 1.65 – значение допустимой индукции в ярме статора, Тл ; Bz1 ≔ 1.95 – значение допустимой индукции в зубцах статора, Тл. 4.3 По выбранным значениям индукций определяются: Высота ярма статора, м: где lст1 ≔ lδ ; - длина стали сердечника статора; а значение коэффициента заполнения kc сердечника сталью следует брать из табл.4-2 Принимаем что kc ≔ 0.97 Da ≔ Da ⋅ 10 3 = 191 мм , D ≔ D ⋅ 10 3 = 125.105 мм , t = 0.011 м, lδ = 0.15 м, Φ = 0.008 Bδ = 0.884 Φ ha ≔ ――――= 0.01728 м или ha ≔ ha ⋅ 10 3 = 17.28 мм 2 Ba ⋅ lст1 ⋅ kc Ширина зубца: Bδ ⋅ t ⋅ lδ = 0.0051 м или bz ≔ bz ⋅ 10 3 = 5.1 bz ≔ ―――― Bz1 ⋅ lст1 ⋅ kc мм 4.4 Далее находим размеры паза в штампе: β ∠ 45 ° , мм , Da - D - ha = 15.67 мм hП1 ≔ ――― 2 π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hП1⎞⎠ b1 ≔ ―――――- bz = 8.55 мм Z1 π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hш - bш⎞⎠ - Z1 ⋅ bz = 6.13 мм b2 ≔ ――――――――― Z1 - π ⎛ b2 - bш ⎞ h1 ≔ hП1 - ⎜hш + ――― ⎟ = 13.86 мм 2 ⎠ ⎝ 4.5 Размеры паза в штампе принимаются: bш ≔ 3.5 hш ≔ 0.5 4.4 Далее находим размеры паза в штампе: β ∠ 45 ° , мм , bш ≔ 3.5 hш ≔ 0.5 Da - D - ha = 15.67 мм hП1 ≔ ――― 2 π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hП1⎞⎠ b1 ≔ ―――――- bz = 8.55 мм Z1 ⎛ π ⋅ ⎝D + 2 ⋅ hш - bш⎞⎠ - Z1 ⋅ bz = 6.13 мм b2 ≔ ――――――――― Z1 - π ⎛ b2 - bш ⎞ h1 ≔ hП1 - ⎜hш + ――― ⎟ = 13.86 мм 2 ⎠ ⎝ 4.5 Размеры паза в штампе принимаются: hш = 0.5 мм - высота шлица паза; bш = 3.5 мм - ширина шлица паза. В серии 4А в двигателях h<132 мм принимают hш=0,5 мм , в двигателях с h>160 мм увеличивают до hш=1 мм Ширину шлица паза принимают равной bш=dиз+(1.5..2) мм в нашей случае dиз = 1.8 Величина b2 справедлива для трапецеидальных пазов (рисунок 4-1) с углом наклона граней клиновой части β ∠ 45 ° у двигателей с h ≤ 250 мм Полученные в п. 4.4 размеры округляют до десятых долей миллиметра 4.6 Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку: Принимается ΔbП ≔ 0.2 мм , ΔhП ≔ 0.2 мм b'1 ≔ b1 - ΔbП = 8.35 мм b'2 ≔ b2 - ΔbП = 5.93 мм h'1 ≔ h1 - ΔhП = 13.66 мм где ΔbП ; ΔhП - припуски по ширине и высоте паза Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников: bиз ≔ 0.25 b'1 + b'2 ⋅ h'1 - Sиз - Sпр , мм 2 S'П ＝ ――― 2 где Sиз - площадь поперечного сечения корпусной изоляции Sиз ≔ bиз ⋅ ⎛⎝2 hП1 + b1 + b2⎞⎠ = 11.506 , мм 2 здесь bиз = 0.25 мм - односторонняя толщина изоляции в пазу(по табл.4-3) Sпр - площадь поперечного сечения прокладок в пазу Sпр ≔ 0 , мм 2 b'1 + b'2 ⋅ h'1 - Sиз - Sпр = 85.999 S'П ≔ ――― 2 , мм 2 4.7 Коэффициент заполнения паза (характеризует плотность укладки проводников в пазы) uп = 20 nэл = 1 dиз 2 ⋅ uп ⋅ nэл kз ≔ ――――= 0.74 S'П Sпр - площадь поперечного сечения прокладок в пазу Sпр ≔ 0 , мм b'1 + b'2 ⋅ h'1 - Sиз - Sпр = 85.999 S'П ≔ ――― 2 , мм 2 4.7 Коэффициент заполнения паза (характеризует плотность укладки проводников в пазы) uп = 20 nэл = 1 dиз 2 ⋅ uп ⋅ nэл kз ≔ ――――= 0.74 S'П Полученное значение kз для ручной укладки обмотки находится в рекомендуемых пределах. При ручной укладке обмоток коэффициент заполнения паза должен быть kз = 0,7 − 0,75 , а при механизированной укладке kз = 0,7 − 0,72 . Таблица 4-2. Рекомендуемые марки холоднокатаной изотропной электротехнической стали, способы изолировки листов и коэффициент заполнения сталью магнитопроводов статора и ротора асинхронных двигателей Таблица 4-3. Изоляция однослойных и двухслойных всыпных обмоток статоров асинхронных двигателей с высотой оси вращения до 250 мм. Напряжение до 660 В. Классы изоляции B, F, H 4.8 Воздушный зазор δ определяется по рисунку 4-2 4.8 Воздушный зазор δ определяется по рисунку 4-2 Рисунок 4-2 К выбору воздушного зазора в асинхронных двигателях В нашем случае(2p=4, h<250 мм ) принимаем значение δ ≔ 0.3 мм D = 125 мм 5. Расчет ротора 5.1 Число пазов ротора определяется по таблице 5.1, так как Z1 = 36 (число пазов статора), то Z2 ≔ 26 Таблица 5-1 Рекомендуемые числа пазов короткозамкнутых асинхронных двигателей 5.2 Внешний диаметр ротора: D2 ≔ D - 2 ⋅ δ = 124.5 мм 5.3 Зубцовое деление: D2 = 15 мм t2 ≔ π ⋅ ―― Z2 5.4 Длина ротора принимается равной длине статора 5.2 Внешний диаметр ротора: D2 ≔ D - 2 ⋅ δ = 124.5 мм 5.3 Зубцовое деление: D2 = 15 мм t2 ≔ π ⋅ ―― Z2 5.4 Длина ротора принимается равной длине статора l2 ≔ lст1 = 0.15 м 5.5 Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажен на вал Dj ＝ DB ＝ kB ⋅ Da ( kB ≔ 0.23 по таблице 5-2) Dj ≔ kB ⋅ Da = 43.93 мм DB ≔ Dj Таблица 5-2 Коэффициенты kB для расчёта диаметра вала асинхронных двигателей 5.6 Ток в стержне ротора: I2 ＝ ki ⋅ I1 ⋅ vi где ki - коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания I 1 и сопротивления обмоток на отношение ― . Определяется по рис.(5-1); I2 vi - коэффициент приведения токов для двигателя с короткозамкнутым ротором 2 ⋅ m ⋅ ω1 ⋅ kоб1 = 26.585 vi ≔ ――――― Z2 Рисунок 5-1 - Коэффициент ki в зависимости от cosφ Так как в нашем случае cosφ = 0.87 , то ki приблизительно равен ki ≔ 0.9 получаем: I2 ≔ ki ⋅ I1 ⋅ vi = 359 A 5.7 Площадь поперечного сечения стержня: [ где J2 =А /м2 плотность тока в стержнях ротора машин закрытого обдуваемого исполнения при заливке пазов алюминием, 6 Рисунок 5-1 - Коэффициент ki в зависимости от cosφ Так как в нашем случае cosφ = 0.87 , то ki приблизительно равен ki ≔ 0.9 получаем: I2 ≔ ki ⋅ I1 ⋅ vi = 359 A 5.7 Площадь поперечного сечения стержня: [ где J2 =А /м2 плотность тока в стержнях ротора машин закрытого обдуваемого исполнения при заливке пазов алюминием, пределы J2 принимаются < 2.5...3.5 > А /м2, допустим что: J2 ≔ 3.5 ⋅ 10 6 А/ м 2 ], тогда: I2 = 102.63 мм 2 qc ≔ ――― -6 J2 ⋅ 10 5.8 Паз ротора АД с короткозамкнутым ротором с высотой оси вращения h ≤160мм применяют полузакрытые пазы (рис.5-2(а)) с размерами: bш ≔ 1.5 мм ; hш ≔ 0.75 мм - при h ≤112−132 мм ; Рис.5-2 Грушевидные пазы короткозамкнутого ротора. а) - полузакрытые, б) - закрытые 5.9 Допустимая ширина зубцов ротора определяется по допустимой индукции BZ2 : где BZ2 ≔ 1.85 - допустимая индукция (по таблице 4-1) и lСТ2 ≔ lδ Bδ ⋅ t2 ⋅ lδ bz2 ≔ ――――= 7.4 мм . BZ2 ⋅ lСТ2 ⋅ kc 5.10 Размеры паза b1 , b2 и h1 (рис.5-2) рассчитываются, исходя из сечения стержня qc и из условия постоянства ширины зубцов ротора: π ⋅ ⎛⎝D2 - 2 ⋅ hш⎞⎠ - Z2 ⋅ bz2 = 6.65 мм b1 ≔ ―――――――― π + Z2 Z2 где BZ2 ≔ 1.85 - допустимая индукция (по таблице 4-1) и lСТ2 ≔ lδ Bδ ⋅ t2 ⋅ lδ bz2 ≔ ――――= 7.4 мм . BZ2 ⋅ lСТ2 ⋅ kc 5.10 Размеры паза b1 , b2 и h1 (рис.5-2) рассчитываются, исходя из сечения стержня qc и из условия постоянства ширины зубцов ротора: π ⋅ ⎛⎝D2 - 2 ⋅ hш⎞⎠ - Z2 ⋅ bz2 = 6.65 мм b1 ≔ ―――――――― π + Z2 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ⎛ Z2 π ⎞ b1 2 ⋅ ⎜―+ ―⎟ - 4 ⋅ qc 2⎠ ⎝π b2 ≔ ―――――――= 1.92 мм Z2 π ―- ― 2 π Z2 = 19.58 мм h1 ≔ ⎛⎝b1 - b2⎞⎠ ―― 2π После расчета размеры паза следует округлить до десятых долей миллиметра и уточнить площадь сечения qc : π 1 qc ≔ ―⋅ ⎛⎝b1 2 + b2 2 ⎞⎠ + ―⋅ ⎛⎝b1 + b2⎞⎠ ⋅ h1 = 102.6 мм 2 8 2 5.11 Полная высота паза: b1 b2 hП2 ≔ hш + ―+ h1 + ―= 24.61 мм 2 2 5.12 Плотность тока в стержне: I2 = 3.5 ⋅ 10 6 J2 ≔ ――― -6 qc ⋅ 10 A ―― м2 5.13. Площадь поперечного сечения коротко замыкающих колец (рис.5-3) Рис.5-3 - Размеры замыкающих колец короткозамкнутого ротора а) – со сварной обмоткой; б) – с литой обмоткой Iкл qкл ＝ ―― , м2 , Jкл где Iкл - ток в кольце, I2 Iкл ＝ ―, А, Δ Рис.5-3 - Размеры замыкающих колец короткозамкнутого ротора а) – со сварной обмоткой; б) – с литой обмоткой Iкл qкл ＝ ―― , м2 , Jкл где Iкл - ток в кольце, I2 Iкл ＝ ―, А, Δ здесь I2 - ток в стержнях: ⎛π⋅p⎞ Δ ≔ 2 sin ⎜―― ⎟ = 0.479 ⎝ Z2 ⎠ I2 Iкл ≔ ―= 750 A Δ ; Jкл - плотность тока в коротко замыкающих кольцах. A Принимается Jкл ≔ 0.85 ⋅ J2 = 2.975 ⋅ 10 6 , ―― . м2 Iкл = 2.523 ⋅ 10 -4 м 2 или qкл ≔ qкл ⋅ 10 6 = 252.27 мм 2 qкл ≔ ―― Jкл 5.14 Размеры коротко замыкающих колец: bкл ≔ 1.25 ⋅ hП2 = 30.8 мм qкл = 8.2 мм aкл ≔ ―― bкл qкл ≔ bкл ⋅ aкл = 252.27 мм 2 Средний диаметр коротко замыкающих колец: DК.ср ≔ D2 - bкл = 93.7 мм
