Вентиляция общественного здания

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ
ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
К а ф е д р а теплогазоснабжения и вентиляции
ВЕНТИЛЯЦИЯ
ОБЩЕСТВЕННОГО ЗДАНИЯ
Методические указания
Самара
Самарский государственный технический университет
2017
Печатается по решению ученого совета СамГТУ (протокол № 9 от 31.03.2017 г.)
УДК 697(07)
ББК 38.762.2я73
Вентиляция общественного здания: метод. указ. /
В. Б. Жильников. – Самара: Самар. гос. техн. ун-т, 2017. – 128 с.: ил.
Сост.
М. Б. Ромейко,
В методических указаниях изложены содержание и методика выполнения
курсового проекта по вентиляции общественного здания. Дан порядок расчета
систем вентиляции, их отдельных элементов и подбора оборудования для обработки воздуха.
Методические указания составлены в соответствии с квалификационными
требованиями направления 08.03.01 «Строительство» профиля подготовки «Теплогазоснабжение и вентиляция» и предназначены для студентов III и IV курсов, изучающих дисциплину «Вентиляция» в 6-м и 7-м семестрах. Методические указания могут использоваться на практических занятиях, для самостоятельной работы студентов, при выполнении дипломной работы по вентиляции
общественного здания.
УДК 697(07)
ББК 38.762.2я73
Р е ц е н з е н т ы : канд. техн. наук Д. В. Зеленцов,
канд. техн. наук В. А. Едуков
 М. Б. Ромейко, В. Б. Жильников, составление, 2017
 Самарский государственный технический университет, 2017
ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение ................................................................................................................ 4
1. Особенности устройства вентиляции общественных зданий ...................... 6
2. Вентиляционных камеры. Приточные и вытяжные установки ................... 13
3. Расчет и подбор воздухораспределительных и вытяжных устройств ........ 23
3.1. Расчет раздачи приточного воздуха .................................................... 23
3.2. Подбор приточных, вытяжных решеток и диффузоров .................... 26
4. Подбор оборудования для обработки воздуха .............................................. 27
4.1. Подбор фильтра ..................................................................................... 29
4.2. Подбор калориферов ............................................................................. 37
5. Подбор узла воздухозабора ............................................................................. 51
6. Аэродинамический расчет ............................................................................... 53
7. Подбор вентагрегатов ...................................................................................... 56
8. Акустический расчет ......................................................................................... 58
9. Подбор глушителей шума ............................................................................... 62
10. Воздушно-тепловые завесы............................................................................ 68
Библиографический список ................................................................................. 49
Приложение А. Таблицы для акустического расчета систем вентиляции ..... 70
Приложение Б. Таблицы для расчета воздушно-тепловой завесы
смешивающего типа ............................................................................................. 72
Приложение В. Технические характеристики и габаритные размеры
кондиционеров центральных каркасно-панельных КЦКП ............................. 80
ВВЕДЕНИЕ
Курсовой проект «Вентиляция общественного здания» выполняется на той же подоснове, что и курсовая работа по дисциплине «Основы обеспечения микроклимата зданий». В разделе курсовой работы
«Определение воздухообменов в общественном здании» студентами
были определены расходы приточного и вытяжного воздуха для каждого помещения общественного здания, а также параметры вентиляционного воздуха для расчетного помещения (зрительного, обеденного или торгового зала).
Цель курсового проекта – научиться конструировать системы
приточной и вытяжной вентиляции, рассчитывать раздачу приточного воздуха в помещение, подбирать вентиляционное оборудование,
выполнять аэродинамический и акустический расчеты.
Проект состоит из графической части и пояснительной записки.
Графическая часть выполняется на двух листах формата А1
(841594 мм). На листах даются планы подвала, этажей, чердака, а
также разрезы, выполненные в масштабе 1:100, с нанесением на них
всех элементов систем вентиляции. Для одной из приточных установок выполняется план и разрез в масштабе 1:50 с составлением спецификации.
На листах представляются также аксонометрические схемы систем вентиляции, для которых выполнен аэродинамический расчет
(одной приточной системы вентиляции, одной вытяжной системы с
механическим побуждением и одной вытяжной системы с естественным побуждением), а также таблица «Характеристика систем» и общие данные.
Пояснительная записка включает в себя следующие разделы:
1. Исходные данные:
1.1. Описание объекта.
1.2. Климатические данные.
1.3. Источник теплоснабжения.
1.4. Параметры воздуха в зале в различные периоды года.
4
1.5. Процессы изменения состояния воздуха для теплого и холодного периодов года на I–d-диаграмме.
2. Основные решения вентиляции.
3. Расчет и подбор воздухораспределительных и вытяжных устройств
3.1. Расчет раздачи приточного воздуха в зале.
3.2. Подбор воздухораспределительных и вытяжных устройств
для помещений здания.
3.3. Подбор вытяжных шахт, удаляющих воздух из зала, дефлекторов.
4. Подбор оборудования приточных установок
4.1. Подбор приточной установки, обслуживающей основное
помещение
4.1.1. Подбор утепленного клапана или приемного блока
4.1.2. Подбор воздушного фильтра
4.1.3. Подбор воздухонагревателя (калорифера).
4.1.4. Подбор вентилятора (ориентировочный)
4.2. Подбор приточных установок, обслуживающих другие помещения здания
5. Подбор воздухозаборных жалюзийных решеток, определение
габаритов приточных шахт.
6. Аэродинамический расчет систем вентиляции
6.1. Расчет системы приточной вентиляции (система П1).
6.2. Расчет системы вытяжной вентиляции с механическим побуждением.
6.3. Расчет системы вытяжной вентиляции с естественным побуждением.
7. Подбор вентиляторов.
8. Акустический расчет.
9. Подбор глушителя шума.
10. Расчет и подбор оборудования воздушно-тепловой завесы.
11. Список использованной литературы.
5
1. ОСОБЕННОСТИ УСТРОЙСТВА ВЕНТИЛЯЦИИ
ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
1.1. Культурно-зрелищные здания
В помещениях культурно-зрелищных учреждений [3] проектируется приточная вентиляция с механическим побуждением, вытяжная
вентиляция – с механическим и естественным побуждением.
Самостоятельные приточные системы вентиляции необходимо
проектировать для следующих комплексов помещений: зрительных
залов; вестибюля; фойе; кулуаров; музея; тиристорных; кинопроекционных, звукоаппаратных, светоаппаратных, кабин для диктора и
переводчиков; артистических уборных, репетиционных, помещений
творческого персонала и художественного руководства, комнат персонала, кружковых, административно-хозяйственных помещений,
технической связи и радиовещания, производственных мастерских.
Самостоятельные вытяжные системы должны быть предусмотрены для помещений: курительных, санузлов, подсобных при буфетах,
кинопроекционных, звукоаппаратной, кабин дикторов, мастерских,
складов, аккумуляторной.
Вентиляцию курительных и санузлов допускается объединять в
одну систему. В курительных следует вытяжку организовать из двух
зон: из верхней – 2/3 воздухообмена, из нижней – 1/3.
Для проекционных необходимо проектировать отдельные вытяжные и приточные системы. Помещение кинопроекционной предназначено для установки в нем кинопроекторов для демонстрации
фильмов. В перемоточной размещено оборудование для обратной перемотки кинопленки после показа фильма. Помещения относятся по
пожаро- и взрывобезопасности к категории «В». Основной вредностью в кинопроекционной являются избытки теплоты и озон. В кинопроекционной проектируют общеобменную приточную вентиляцию с
механическим побуждением с раздачей воздуха в верхнюю зону. Вытяжка должна быть механическая местная от кожухов кинопроекто6
ров и общеобменная из верхней зоны. Приток полностью компенсирует вытяжку. В холодный период года должен осуществляться подогрев приточного воздуха. Приточная система работает без рециркуляции. Как правило, помещения кинопроекционной и перемоточной обслуживают общая приточная и общая вытяжная системы.
В помещениях доготовочных, моечных буфета, санузлов, курительных и мастерских необходимо организовывать системы вытяжной вентиляции с механическим побуждением; в служебнохозяйственных помещениях допускается предусматривать вентиляцию с естественным побуждением.
В аккумуляторной с кислотными аккумуляторами и в кислотной
следует проектировать вытяжную вентиляцию самостоятельным вентагрегатом во взрывобезопасном и антикоррозиционном исполнении
с расположением вытяжных отверстий под потолком и на высоте
0,3 м от пола. В аккумуляторной с щелочными аккумуляторами вытяжные отверстия располагают только под потолком. В этом случае
можно организовать естественную вытяжную вентиляцию через отдельный вентиляционный канал.
В зрительных залах кинотеатров, клубов следует проектировать
приточную вентиляцию с механическим побуждением и рециркуляцией воздуха в холодный период года; вытяжную вентиляцию – с естественным побуждением через шахты с устройством вытяжных отверстий в потолке или верхней зоне стены, противоположной притоку. Схема организации воздухообмена в зрительных залах, как правило, проектируется «сверху – вниз и вверх». Подача воздуха производится через регулируемые приточные решетки со стороны кинопроекционной (высота установки от пола (0,6-0,75) Hпом) или решетки,
установленные в продольных стенах зала. При большой кратности
воздухообмена в зале (Кр  10 ч–1) рекомендуется подача воздуха через потолочные воздухораспределители.
Забор воздуха на рециркуляцию осуществляется либо через вытяжные отверстия с решетками, которые располагаются в стене сцены, либо в стенах зала.
7
Не допускается устройство вентиляционных каналов в стене, отделяющей зрительный зал от кинопроекционной. Запрещается прокладывать воздуховоды через помещения зрительных залов, проекционной, перемоточной, если эти воздуховоды предназначены для
других помещений.
Вентиляционные камеры не рекомендуется располагать непосредственно за ограждающими конструкциями зрительного зала.
1.2. Предприятия розничной торговли
Помещения магазинов [2, 3] торговой площадью 250 м2 и более
оборудуются системами вентиляции с механическим побуждением.
При этом объем вытяжки должен быть полностью компенсирован
притоком.
В магазинах с различными залами по продаже продовольственных и непродовольственных товаров для каждого зала проектируют
отдельные системы приточно-вытяжной вентиляции.
Схемы воздухообмена в торговых залах, как правило, организуются «сверху – вверх» с использованием потолочных воздухораспределителей, реже «снизу – вверх» при использовании воздухораспределителей с малой скоростью выпуска воздуха (например,
Floormaster).
Рециркуляция воздуха в торговых залах допускается, кроме торговых залов с химическими, синтетическими или иными пахучими
веществами и горючими жидкостями, при этом наружный воздух
должен подаваться в объеме не менее 20 м3/ч на 1 человека.
В помещениях кладовых, как правило, устраивают естественную
вытяжную вентиляцию с раздельными каналами.
Магазины, расположенные в первых этажах жилых или других
зданий, должны иметь самостоятельные системы вентиляции, независимые от системы вентиляции этих зданий.
Воздушно-тепловыми завесами необходимо оборудовать:
8
тамбуры выходов для покупателей в магазинах площадью 150 м2
и более при расчетной температуре наружного воздуха для холодного
периода года (–15) °С и ниже (расчетные параметры Б);
ворота в разгрузочных помещениях продовольственных магазинов торговой площадью 1500 м2 и более и непродовольственных магазинов торговой площадью 2500 м2 и более при расчетной температуре наружного воздуха (–15) °С и ниже (параметры Б).
1.3. Административные здания
В административных зданиях [2, 3] проектируется механическая
приточно-вытяжная вентиляция.
Для конференц-залов, помещений общественного питания и киноаппаратного комплекса следует предусматривать самостоятельные
системы приточной вентиляции с механическим побуждением. Для
остальных помещений проектируется единая система приточной вентиляции.
Подача приточного воздуха ведется непосредственно в конференц-залы, обеденные залы, кухни, вестибюли и другие помещения
вспомогательного и обслуживающего назначений.
Удаление воздуха самостоятельными вытяжными системами вентиляции с механическим побуждением следует предусматривать для
следующих групп помещений: санитарных узлов и курительных,
проектных залов, кабинетов площадью 35 м2 и более, холлов и коридоров, помещений предприятий общественного питания, аккумуляторных, кинопроекционных и т. п. Удаление воздуха из кабинетов
площадью менее 35 м2 допускается предусматривать за счет перетекания воздуха в коридор.
Для конференц-залов и залов совещаний рекомендуются вытяжные системы с естественным побуждением.
Воздухообмен в кабинетах офисов, как правило, организуется по
схеме «сверху – вверх», а в конференц-залах – по схеме «сверху –
вниз и вверх». Допускаются и другие схемы организации воздухообмена при соответствующем обосновании.
9
Вытяжную вентиляцию с естественным побуждением можно
проектировать в помещениях здания высотой в 1-3 этажа с числом
сотрудников менее 300 человек.
1.4. Предприятия общественного питания
Предприятия общественного питания [2, 5] включают в свой состав столовые, кафе, закусочные, рестораны, пивные бары, магазины
кулинарии, домовые кухни. Предприятия общественного питания
размещаются в составе общественных и торговых центров, в отдельно стоящих зданиях, в пристройках или зданиях иного назначения. В
состав предприятий общественного питания входят помещения для
посетителей, горячий цех, моечные посуды и тары, производственные
помещения (доготовочный, холодный, мясной цехи и др.), склады,
бытовые помещения для персонала, технические помещения.
Вентиляция горячих цехов, оснащенных электрическим секционным оборудованием, осуществляется с помощью приточно-вытяжных
локализующих устройств (ПВЛУ) МВО-420 и МВО-840 (рис. 1, таблица 1). МВО-420 совмещают местный отсос и приток воздуха, МВО840 – только местную вытяжку. Расстояние от нижней кромки МВО420 до рабочей поверхности технологического оборудования должно
составлять 700 мм, МВО-840 устанавливается непосредственно на
технологическое оборудование. Расход удаляемого и приточного воздуха принимается по таблице 2. В горячих цехах дополнительно к
местным отсосам необходима общеобменная вытяжная вентиляция.
Следует удалять воздух из верхней зоны с расходом не менее двукратного воздухообмена. Расход приточного воздуха, непосредственно подаваемого в горячий цех, должен составлять не менее 60 % от
удаляемого из цеха воздуха для создания разрежения. Остальные
40 % приточного воздуха поступают в горячий цех из торгового зала
через раздаточный проем, скорость воздуха в сечении которого не
должна превышать 0,2 м/с. При размещении горячего цеха в изолированном помещении количество приточного воздуха должно составлять 80 % от общего расхода удаляемого воздуха. Температура при10
точного воздуха, подаваемого в горячий цех, должна быть не менее
16 C. Приточный воздух следует подавать в горячий и кондитерский
цехи в рабочую зону, в другие производственные помещения – в
верхнюю зону.
Р и с . 1 . Приточно-вытяжные локализующие устройства:
а – МВО-420: 1 – регулируемая приточная решетка, 2 – приточный патрубок,
3 – вытяжной патрубок; б – МВО-840: 1 – вытяжное отверстие с фильтром,
2 – поддон для сбора масла, 3 – вытяжной патрубок
Таблица 1
Конструктивные характеристики МВО
Типоразмер
МВО-420 МВО-840
Показатели
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Коэффициент местного сопротивления
отнесенный к скорости в вытяжном патрубке
отнесенный к скорости в приточном патрубке
Размер вытяжного патрубка, мм
Размер приточного патрубка, мм
Площадь фильтра в приемном отверстии, м2
Сечение приточной регулируемой решетки, м2
Масса устройства, кг
11
420
720
400
840
1000
330
1,15
2
160260
120260
0,135
0,08
19
1,15
–
160500
–
0,27
–
35
Таблица 2
Расход воздуха для технологического оборудования горячих цехов [6]
Количество МВО
Расходы
воздуха
на
единиНаименование
над каждой единицей
цу оборудования, м3/ч
оборудования, шт.
и тип оборудования
удаляемого приточного
МВО-420 МВО-840
Плита ПЭСМ-4ш
1250
800
2
–
Плита ПЭСМ-2к
350
200
1
–
Сковородка СЭСМ-0,2
500
400
2
–
Сковородка СЭСМ-0,5
1000
400
3
–
Фритюрница ФЭСМ-20
550
200
1
–
Шкаф ЩЖЭСМ-60
500
–
–
1
Мармит МЭСМ-50
400
400
2
–
Котел КПЭСМ-60
750
400
2
–
Шашлычная печь
700
600
–
–
Примечания.
1. Шашлычная печь выпускается со встроенным ПВЛУ.
2. Количество воздуха, удаляемого от немодульного оборудования, зависит от
установочной мощности и принимается: при установке над котлами – 40-45
м3/(ч·кВт), над кипятильниками – 25-35 м3/(ч·кВт). Скорость выпуска приточного воздуха в живом сечении решетки не должна превышать 3,7 м/с. Расстояние от верхней кромки котла до МВО должно быть не менее 1-1,2 м.
Системы вытяжной вентиляции следует проектировать раздельными для следующих групп помещений: помещений для посетителей, горячих цехов и моечных; производственных и административных помещений; уборных, умывальных, душевых; охлаждаемых камер для хранения овощей и фруктов; охлаждаемых камер для хранения пищевых отходов; помещений для посетителей в предприятиях с
обслуживанием официантами.
1.5. Спортивные и физкультурно-оздоровительные учреждения
В спортивных залах [2, 5] предусматривается механическая приточно-вытяжная вентиляция. Воздухообмен определяется расчетом,
но должен составлять не менее 80 м3/ч наружного воздуха на одного
занимающегося и не менее 20 м3/ч на одного зрителя. Спортивные за12
лы без мест для зрителей, имеющие объем, при котором на каждого
единовременно занимающегося приходится не менее 80 м3 объема
зала, допускается проектировать с естественной приточно-вытяжной
вентиляцией с обеспечением однократного воздухообмена в 1 ч.
Самостоятельные системы приточной и вытяжной вентиляции
предусматриваются для: спортивных залов, душевых, раздевальных
для занимающихся и массажных, служебных помещений для административного и инженерно-технического персонала, инструкторскотренерского состава, бытовых помещений для рабочих, технических
помещений. Систему вытяжной вентиляции из санитарных узлов и
курительных допускается объединять с системой вытяжной вентиляции из душевых.
Раздачу приточного воздуха и удаление загрязненного воздуха в
зале рекомендуется производить из верхней зоны. Приточные устройства размещаются обычно со стороны, противоположной основным световым проемам. Приточно-вытяжные устройства можно располагать и с двух противоположных торцовых стен. В спортивных
залах с числом зрительских мест более 800 следует предусматривать
самостоятельные системы воздухораспределения для зоны размещения зрителей и для занимающихся.
2. ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ КАМЕРЫ.
ПРИТОЧНЫЕ И ВЫТЯЖНЫЕ УСТАНОВКИ
Венткамеры – это помещения, в которых размещают приточные и
вытяжные установки.
Приточные камеры следует располагать с учетом забора воздуха
из незагрязненных зон и исходя из минимальных приведенных затрат. Приемные устройства наружного воздуха не допускается размещать на расстоянии менее 8 м по горизонтали от мест сбора мусора, интенсивно используемых мест парковки для трех автомобилей и
более, дорог с интенсивным движением, погрузо-разгрузочных зон,
систем испарительного охлаждения, верхних частей дымовых труб,
13
мест выброса вытяжного воздуха и мест выделения других загрязнений и запахов [1].
В общественных и административных зданиях приточные установки обычно размещают в подвалах или помещениях нижних этажей. Вытяжные камеры располагают на верхних этажах или чердаке.
Выбросы воздуха из систем вытяжной вентиляции в жилых, общественных и административных зданиях следует размещать на расстояниях: не менее 8 м от соседних зданий; не менее 2 м по горизонтали
до приемного устройства, расположенного на той же стене, приемное
устройство наружного воздуха должно быть, как правило, ниже устройства для выброса воздуха. Выбросы пыле-газовоздушной смеси в
атмосферу из систем вытяжной вентиляции производственных помещений следует размещать на расстоянии от приемных устройств наружного воздуха не менее 10 м по горизонтали или на 6 м по вертикали при горизонтальном расстоянии менее 10 м. Кроме того, выбросы из систем местных отсосов вредных веществ следует размещать на
высоте не менее 2 м над кровлей более высокой части здания, если
расстояние до ее выступа менее 10 м.
Высота помещения для вентоборудования должна быть не менее
чем на 0,8 м больше высоты установленного оборудования, но не менее 1,8 м от пола до низа выступающих частей коммуникаций и оборудования в местах нерегулярного прохода обслуживающего персонала и не менее 2 м – в местах регулярного движения людей. Ширина
проходов между выступающими частями оборудования, а также между оборудованием и стенами или колонами должна быть не менее
0,7 м.
Р и с . 2 . Приточная вентиляционная камера в строительном исполнении:
1 – воздухозаборная жалюзийная решетка; 2 – утепленный клапан; 3 – ячейковые
фильтры; 4 – калориферы; 5 – гибкая вставка; 6 – вентиляционный агрегат; 7 – приточный воздуховод; 8 – пружинные амортизаторы; 9 – герметичная дверь; 10 – утепленные
герметичные двери

14
15
Приточные установки могут выполняться по различным технологическим схемам: в строительном исполнении (см. пример на рис. 2,
рис. 11.3 [3], а также рис. 6.7 [6]); в заводском исполнении, когда они
собираются из отдельных блоков или поставляются моноблоком (рис.
3); канальные, когда собираются на базе канального оборудования.
На рис. 2 показана приточная установка в строительных конструкциях (стены, перегородки между секциями, перекрытие выполнены из строительных материалов). Размеры проемов устанавливаются
на основании подбора оборудования: фильтра, калориферов, утепленного клапана, вентилятора.
На рис. 3 показаны варианты компоновки приточной установки
заводского исполнения, которые комплектуются на базе кондиционеров центральных каркасно-панельных КЦКП фирмы «ВЕЗА».
В гражданских зданиях приточную венткамеру располагают
обычно в подвале. В венткамере могут размещаться несколько установок, для которых выполняют общий воздухозабор. В этом случае
воздухозабор состоит из жалюзийной решетки; воздухозаборной
шахты; подземного канала, соединяющего шахту со зданием, если
шахта вынесена на расстояние от здания; коридора наружного воздуха, из которого воздух поступает в приточные установки. Сечение
шахты и канала, соединяющего шахту со зданием, должно позволять
производить осмотр его состояния и периодическую очистку (сечение
не менее 600700 мм). Скорость воздуха в коридоре наружного воздуха должна обеспечивать минимальные потери давления в воздухоподводящем тракте и минимальное взаимовлияние на работу друг
друга вентиляторов приточных установок, присоединенных к коридору наружного воздуха. Схемы присоединения приточных установок к коридору наружного воздуха показаны на рис. 4. С целью осмотра и ремонта в коридоре наружного воздуха предусматривается
герметичная дверь. Расстояние между соседними приточными установками должно обеспечивать возможность проведения работ по обслуживанию и ремонту оборудования. Для подъема и перемещения
вентиляционного оборудования следует предусматривать установку
16
подъемных устройств (монорельс, тельфер). При размещении приточной камеры на этаже воздухозаборная жалюзийная решетка устанавливается в проеме стены.
Р и с . 3 . Компоновка приточных установок КЦКП:
а – клапан, фильтр, воздухонагреватель, вентиляторный блок; б – клапан, фильтр,
воздухонагреватель, камера орошения, вентиляторный блок; в – приточная установка с резервным вентилятором (промежуточные камеры и резервный вентилятор могут располагаться в горизонтальной плоскости)
На рис. 5 и в таблице 3 даны размеры дверей и люков, которые
применяются для установки в вентиляционных камерах, каналах,
центральных кондиционерах. Их изготавливают утепленными и неутепленными. Утепленные двери (ДУс) и люки (ЛУс) в отличие от
неутепленных (Дс и Лс) имеют теплоизоляцию из минеральной ваты
(супертонкое стеклянное волокно СТВ). Двери Дс 0,90,4 и ДУс
0,90,4 устанавливают в вентиляционных камерах и центральных
кондиционерах, двери Дс 1,250,5 и ДУс 1,250,5 – в вентиляционных камерах и кондиционерах, выполненных в строительных конструкциях. Крепление дверей и люков к стенам осуществляется приваркой рамы двери (люка) к металлической окантовке проема или закладным деталям.
17
Р и с . 4 . Принципиальная схема присоединения приточных камер (установок)
к коридору наружного воздуха:
а – ось коридора наружного воздуха перпендикулярна наружной стене;
б – коридор наружного воздуха примыкает к наружной стене (ПК – приточная камера)
Р и с . 5 . Габаритные размеры дверей и люков для вентиляционных камер
18
Таблица 3
Технические данные герметичных дверей, люков
Обозначение
Размеры проема в раме, мм Масса, кг
HB
17,8
Дс 0,90,4
1000525
900405
24,0
Дс 1,250,5
1375650
1255505
ДУс 0,90,4
ДУс 1,250,5
1000525
1375650
905405
1255505
23,7
33,6
Лс 0,60,5
625725
505605
15,3
ЛУс 0,60,5
625725
505605
20,2
Пример размещения вытяжной установки показан на рис. 6 (рис.
6.9 [6]). Вытяжные камеры механической вентиляции не следует размещать над помещениями с постоянным пребыванием людей. Вытяжные вентиляторы помещают в утепленную камеру во избежание
конденсации водяных паров в кожухе. На чердаке размещают и шумоглушители, предотвращающие распространение шума по воздуховодам.
Р и с . 6 . Вытяжная вентиляционная камера на техническом этаже:
1 – металлический воздуховод; 2 – гибкие вставки; 3 – выхлопная шахта с зонтом;
4 – утепленный многостворчатый клапан; 5 – вентиляторный агрегат; 6 – дверь;
7 – муфта диаметром 25 мм для слива конденсата
19
При проектировании естественной вытяжной вентиляции следует
в соответствии с противопожарными нормами [1] удаление воздуха
из каждого помещения осуществлять через самостоятельный канал.
Допускается обслуживание одним каналом санузла и ванной комнаты, если они расположены рядом (в пределах одной квартиры) на одном этаже. В многоэтажных зданиях применяют системы с вертикальным и горизонтальным сборным каналом.
В системах с вертикальным сборным каналом ответвления (каналы, обслуживающие отдельные помещения) присоединяются к сборному каналу через один, два, три этажа. Каналы, удаляющие воздух с
последних двух этажей, к сборному каналу не присоединяются и самостоятельно осуществляют выброс воздуха в атмосферу.
В системах с горизонтальным сборным каналом в зданиях до 5
этажей вертикальные каналы, удаляющие воздух из помещений, присоединяются к сборному горизонтальному каналу, размещенному на
чердаке, далее загрязненный воздух удаляется через вытяжную шахту. Существуют типовые конструкции, в которых сборный короб совмещен с вытяжной шахтой (рис. 7). В этом случае площадь сечения
вытяжной шахты должна быть не менее сумме площадей сечения
вертикальных каналов, объединяемых сборным коробом. Вертикальные каналы должны быть расположены на расстоянии не более 6 м по
горизонтали от вытяжной шахты. В многоэтажных зданиях (число
этажей более 5) здание делится на зоны высотой не более 5 этажей,
вертикальные каналы объединяются сборным коробом, расположенным в пределах нижнего этажа вышележащей зоны. От каждого
сборного короба загрязненный воздух удаляется самостоятельной вытяжной шахтой. В последней зоне воздух выпускается в атмосферу
каждым каналом самостоятельно.
Во внутренних стенах каналы прокладываются во время строительства здания.
Загрязненный воздух поступает в атмосферу через шахты вытяжных камер и систем. Для уменьшения количества отверстий в кровле
шахты разных систем компонуют вместе и объединяют под одним
20
зонтом или дефлектором. Вытяжные шахты с механическим побуждением снабжаются зонтами, шахты естественных систем – дефлекторами или зонтами. Вытяжные отдельно стоящие шахты выполняют
утепленными, опирающимися на чердачное перекрытие. При отсутствии чердака пересечение выхлопными воздуховодами крыши производится через специальные металлические или железобетонные
стаканы, что обеспечивает герметичность кровли в месте прохода
воздуховода и опору шахты на перекрытие (рис. 8).
Р и с . 7 . Вытяжная шахта, объединенная со сборным коробом:
1 – дефлектор; 2 – клапан; 3 – смотровой люк; 4 – сборный короб, совмещенный с
вытяжной шахтой; 5 – гидроизоляционный ковер; 6 – утеплитель; 7 – чердачной
перекрытие; 8 – выступ
21
Р и с . 8 . Узел пересечения кровли одиночным
выхлопным воздуховодом (рис. 9.18 [6]):
1 – зонт; 2- выхлопной воздуховод; 3 – «юбка»;
4 – бетонный стакан; 5 – выступ; 6 – кровля;
7 – бесчердачное перекрытие
Высота шахты над уровнем кровли в системах естественной вентиляции принимается в зависимости от расстояния шахты от конька
крыши:
 если это расстояние менее 1,5 м, то шахта выводится на 0,5 м
выше конька;
 при расстоянии от 1,5 до 3 м, устье шахты должно быть расположено не ниже конька крыши;
 при расстоянии более 3 м устье шахты должно быть не ниже
прямой, проведенной от конька под углом 10  к горизонту.
В любом случае расстояние от устья шахты до кровли должно
быть не менее уровня снежного покрова на крыше в зимний период
года (можно принять 1 м).
22
3. РАСЧЕТ И ПОДБОР ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
И ВЫТЯЖНЫХ УСТРОЙСТВ
3.1. Расчет раздачи приточного воздуха
Для помещения зрительного (обеденного, спортивного, торгового) зала воздухообмен Lприт, м3/ч, был определен при выполнении
курсовой работы по дисциплине «Основы обеспечения микроклимата
зданий». Поэтому в зависимости от архитектурно-строительной планировки зала, от того, какая схема обработки приточного воздуха задана (прямоточная или с частичной рециркуляцией), принимается
схема организации воздухообмена и способ подачи воздуха. Подробная методика расчета, технические характеристики воздухораспределителей и примеры расчетов приведены в [8]. Ниже приводится краткая последовательность расчета.
Принимается число nВР и типоразмер воздухораспределительного
устройства (ВРУ), выписывается его скоростной m и температурный
n коэффициенты по приложению О [8] или по таблице 3.9 [5].
Расход воздуха на один воздухораспределитель L0, м3/ч, находится по формуле:
Lприт
.
(1)
L0 
nВР
Скорость воздуха на выходе из воздухораспределителя v0, м/с,
определяется по формуле:
L0
v0 
,
(2)
3600 A0
где A0 – расчетная площадь живого сечения воздухораспределителя, м2, принимаемая по приложению Е-Н [8].
Полученное значение v0 не должно превышать скорости выпуска
воздуха, допустимой по акустическим соображениям, то есть v0 
v0 доп. ак.
Максимальная скорость выпуска воздуха по акустическим соображениям v0 доп. ак, м/с, определяется по формуле:
v0 доп. ак  10k,
(3)
23
B
 30 lg  0  L1  Б    6
F nВР
,
(4)
k
60
где Lдоп – допустимый по санитарным нормам уровень звукового
давления в помещении на данной октавной полосе, дБ, принимаемый
по таблице 12.1 [3] или по таблице 1 [15], или по таблице А.1 приложения А (значения, приведенные в таблице 1 [15] и в таблице А.1
должны быть уменьшены на 5 дБ);
B – постоянная помещения, м2,
B = B1000 ;
(5)
2
B1000 – постоянная помещения при частоте 1000 Гц, м , принимаемая по таблице 12.9 [3] или таблице А.5;
 – частотный множитель по таблице 12.10 [3] или таблице А.6;
nВР – число воздухораспределителей в помещении;
F – площадь поперечного сечения воздуховода, подводящего
воздух к воздухораспределителю, м2;
0 – коэффициент местного сопротивления воздухораспределителя;
L1 – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности
по октавным полосам, дБ, принимается по таблице 17.8 [11] или по
таблице 4;
Б – поправка на конструкцию воздухораспределителя, принимаемая для решеток Б = 0, для диффузоров Б = 6 дБ, для плафонов Б =
13 дБ;
 – поправка на расположение воздухораспределителя. Принимается:  = 3 дБ при расположении ВРУ в рабочей зоне,  = 0 дБ – при
расположении выше рабочей зоны.
Чтобы октавные уровни шума, генерируемые ВРУ, удовлетворяли нормам во всем диапазоне частот, из 8 рассчитанных значений
скорости vо доп ак выбирается наименьшее. В курсовом проекте vо доп. ак
можно определять только для одной частоты, это f = 250 Гц – для
плафонов, f = 2000 Гц – для решеток и диффузоров.
Lдоп  10 lg
24
Таблица 4
Поправка ∆L1, учитывающая распределение звуковой мощности
шума воздухораспределителей по октавным полосам
Значение ∆L1, дБ,
при среднегеометрических частотах октавных полос,
Тип
Гц
воздухораспределителя
63
125
250
500 1000 2000 4000 8000
Решетки
13
8
8
8
8
8
13
18
Диффузоры
6
7
8
10
11
12
22
28
Плафоны с диском
7
7
5
8
15
21
26
30
Далее определяется начальная избыточная температура tо = |tприт
– tр. з| (tприт – температура приточного воздуха, tр.з. – температура воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне). Затем находят максимальную
скорость vx и избыточную температуру в струе на входе в рабочую
зону tx или максимальную скорость vmax обр и максимальную избыточную температуру tmax обр в обратном потоке по формулам для
компактных или веерных струй:
vx 
m v0 A0
x
Kв Kс Kн ,
n t 0 A0
(6)
Kв
,
Kс Kн
(7)
v max обр  0,78 v0
A0
,
A
(8)
t max обр  1,4 t 0
A0
,
A
(9)
t x 
x

где в формулах (6-9):
x – расстояние от места истечения струи до входа ее в обслуживаемую зону, м;
m – скоростной коэффициент воздухораспределителя;
n – температурный коэффициент воздухораспределителя;
Kв – коэффициент взаимодействия струй, принимаемый по таблице 17.4 [4] или приложению В [8];
25
Kс – коэффициент стеснения, рассчитываемый по (п. 17.2 [4]) или
приложению Г [8];
Kн – коэффициент неизотермичности, принимается по приложению Д [8];
A – площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на одну струю, м2.
Полученные значения скорости и избыточной температуры сравнивают с допустимыми значениями этих величин в рабочей зоне (допустимые значения определяются по формуле (1) и таблицам А.1,
А.2, приведенным в [8]). Если они превышают допустимые значения,
то расчет повторяют, изменяя тип или число воздухораспределителей, либо типоразмер принятого воздухораспределителя.
Примеры расчета воздухораспределителей приведены в [8]. Расчет воздуховода приближенной равномерной раздачи приведен в [7].
3.2. Подбор приточных, вытяжных решеток и диффузоров
Подбор приточных и вытяжных решеток и диффузоров для всех
помещений здания (кроме основного помещения) выполнить по требуемой площади сечения решетки (диффузора) или по номограммам,
таблицам, которые приводятся в каталогах производителей этих устройств. Необходимо выбрать тип устройства и разместить их на плане.
Требуемая площадь сечения Fтр, м2, воздухораспределительного
(ВРУ) или вытяжного (ВУ) устройства определяется по формуле:
L
,
(10)
Fтр 
3600 vрек
где L – расход воздуха через один ВРУ, м3/ч;
vрек – рекомендуемая скорость воздуха в сечении ВРУ или ВУ,
м/с.
Рекомендуемая скорость воздуха в сечении приточных решеток
для небольших помещений 1-2 м/с, не более 3 м/с. В вытяжных решетках систем механической вентиляции скорость принимают до 3
м/с, систем естественной вентиляции – до 1 м/с.
26
По Fтр, используя технические данные ВРУ и ВУ [8], принимают
размер решетки (диффузора), площадь которых близка к требуемой.
Номограммы для подбора некоторых ВРУ и ВУ приведены в
приложении [8]. Результаты подбора необходимо представить в виде
таблицы, пример которой представлен в таблице 5.
Таблица 5
Воздухораспределительные и вытяжные устройства в помещениях здания
Расход
№
Тип, размер ВРУ, ВУ
Наимено3
воздуха, м /ч
вентсистемы
№
вание попоз.
привыпри- вымещения
приток
вытяжка
ток тяжка
ток тяжка
4АПР600х600
2
Фойе
2000
–
–
П2
–
4 шт.
АМН150х100
8
Санузлы
–
300
–
–
В1
3 шт.
Примечание. Номера вентсистем в таблице проставляются после выполнения
разводки воздуховодов и размещения на планах вытяжных вентиляторов и приточных установок с обозначением вида системы и ее номера (П1, П2, … – приточная механическая, В1, В2, … – вытяжная механическая, ВЕ1, ВЕ2, ВЕ3, … –
вытяжная естественная система).
4. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
Для подбора вентиляционного оборудования требуется определить производительность оборудования по воздуху, м3/ч, по формуле:
L = Lсист·k,
(11)
где k – коэффициент, учитывающий подсосы или утечки воздуха
в системе; обычно принимают k = 1,1;
Lсист – расчетный расход воздуха, м3/ч, подаваемого в помещения
системой вентиляции.
В курсовом проекте для обработки приточного воздуха, подаваемого в основное помещение здания (воздухообмен для него определялся расчетом в курсовой работе по дисциплине «Основы обеспечения микроклимата»), должна быть запроектирована и рассчитана
приточная установка (обозначается на чертежах как П1) в строитель27
ных конструкциях или заводского исполнения (кондиционеры центральные каркасно-панельные КЦКП). Для других приточных установок (П2, П3) можно применить установки КЦКП фирмы «ВЕЗА»
[12], установки компании НЗВЗ [13], канальное оборудование фирмы
«Арктос» [14], а также оборудование других производителей.
При проектировании приточной установки заводского исполнения типоразмер кондиционера (приточной установки) принимают по
значению расхода воздуха. Например, кондиционер КЦКП-5: цифра 5
означает номинальную производительность в тыс. м3/ч (5000 м3/ч),
которой соответствует скорость воздуха во фронтальном сечении,
равная примерно 2,65 м/с. На рис. 9 приведены диапазоны расходов
воздуха для разных типоразмеров, которые определяются допустимыми значениями скорости воздуха во фронтальном сечении.
Р и с . 9 . Рабочие диапазоны расходов воздуха для различных
типоразмеров кондиционеров КЦКП
28
Р и с . 1 0 . Кондиционеры КЦКП с левой и правой стороной обслуживания
Определив типоразмер приточной установки, необходимо скомпоновать ее из блоков, необходимых для обработки и перемещения
воздуха. Габаритные размеры блоков приведены в приложении В.
При размещении приточной установки КЦКП в венткамере следует
оставлять зону шириной не менее ширины установки для обслуживания. В зависимости от расположения зоны обслуживания кондиционеры могут быть левосторонние и правосторонние (рис. 10).
4.1. Подбор воздушных фильтров
Для очистки приточного воздуха от пыли следует установить
воздушные фильтры III класса. Обычно это ячейковые фильтры ФяР,
ФяВ, ФяУ, ФяП. Выбор фильтра зависит также от начальной запыленности воздуха.
4.1.1. Подбор фильтра для приточной установки
в строительных конструкциях
Подбор фильтров для приточной установки в строительных конструкциях осуществляется по графикам и таблицам в следующем порядке:
29
1. По таблице 4.3 [3] или по таблице 6 в зависимости от места
расположения объекта выбирается среднесуточная концентрация пыли в наружном воздухе С, мг/м3.
Таблица 6
Запыленность атмосферного воздуха
Степень
Среднесуточная
загрязнения
Характеристика местности
концентрация пыли
воздуха
в воздухе С, мг/м3
Чистый
Сельские местности и непромышленные
До 0,15
поселки
Слабо
Жилые районы промышленных городов
До 0,5
загрязненный
Сильно
Индустриальные районы промышленных
До 1,0
загрязненный городов
Чрезмерно
Территории промышленных предприятий
До 3,0
загрязненный с большими пылевыми выбросами
2. Для принятого к установке воздушного фильтра из таблицы 4.2
[3] или из таблицы 7 следует выписать значения номинальной воздушной нагрузки q, м3/(ч·м2), начальное H(L), Па и конечное H, Па,
сопротивления фильтра.
Таблица 7
Тип
Характеристики ячейковых фильтров
Средняя начальная
Сопротивление,
Номинальная
запыленность
Па
воздушная
воздуха, мг/м3
Вид
нагрузка,
начальное, конечное, допусти- предельq, м3/(ч·м2)
H(L)
Н
мая
ная
ФяВБ
7000
60
150
1,0
3,0
ФяПБ
7000
70
150
0,3
0,5
Сетчатые
Губчатые
сухие
ВолокниФяУБ
стые замасленные
Масляные ФяРБ,
ФяВ
7000
40
150
0,3
0,5
7000
60
150
1,0
3,0
30
3. Требуемая площадь фильтрующей поверхности Fтреб, м2, определяется по формуле:
L
(12)
Fтреб  ,
q
где L – расход очищаемого воздуха, м3/ч.
4. Технические данные принятого к установке фильтра выписываются из таблицы IV.1 [4] или из таблицы 8.
Таблица 8
Показатель
Фильтрующий
материал
Площадь рабочего
сечения 1 ячейки
f, м2
Эффективность
очистки, %
Глубина фильтра
H, мм
Масса, кг
Технические данные фильтров Фя
ФяВБ
ФяПБ
ФяУБ
Перфорированная Пенополиу- Материал
сетка винипласта ретан
ФСВУ
ФяРБ
Стальная
сетка
0,22
0,22
0,22
0,22
80
80
80
80
32
32
32
50
4,2
3,4
2,8
6,0
Габариты фильтров приведены на рис. 11.
Р и с . 1 1 . Габариты ячейковых фильтров
31
5. Требуемое число ячеек фильтра определяется по формуле:
Fтреб
.
(13)
n треб 
f яч
К установке принимают число ячеек nяч  nтреб. Ячейки фильтров
Фя монтируются в панели (рис. 12). Количество ячеек в панелях приведено в таблице IV.2 [4] или в таблице 9.
6. Фактическая удельная нагрузка qф, м3/(ч·м2) определяется по
формуле:
L
(14)
qф 
 q.
Fтреб
7. Фактическое начальное сопротивление фильтра H(L), Па, находится по рис. 13.
Р и с . 1 2 . Плоские панели УсФя для установки ячейковых
фильтров типа Фя в строительных конструкциях:
1 – рамка, 2, 3 – прокладка, 4 – фильтр, 5 – болт с гайкой
32
Ус39А.00.000
Г
12
2
3-3,5
522
1040
1120
602
566
1084
27
Д
Е
Ж
И
К
Масса, кг
Пропускная
способность,
тыс. м3/ч
Ус39А12
Обозначение
Количество
ячеек в панели
Шифр
Компоновка
ячеек в панели
Таблица 9
Основные данные плоских панелей для установки фильтров Фя в строительных конструкциях
Размеры, мм
Ус39А22
Ус39А23
-01
-02
22
23
4
6
4-7
7-10
1040
1040
1040
1558
1120
1638
1120
1120
1084
1084
1084
1602
46
66
Ус39А33
-03
33
9
10-15
1558
1558
1638
1638
1602
1602
94
Ус39А34
Ус39А35
-04
-05
34
35
12
15
15-20
20-25
1558
1558
2076
2594
2156
2674
1638
1638
1602
1602
2120
2638
122
154
Ус39А44
-06
44
16
25-28
2076
2076
2176
2176
2136
2136
168
Ус39А45
Ус39А46
-07
-08
45
46
20
24
28-35
35-37
2076
2076
2594
3112
2694
3212
2176
2176
2136
2136
2654
3172
205
245
Ус39А55
-09
55
25
37-40
2564
2594
2694
2694
2654
2654
255
Р и с . 1 3 . Аэродинамические характеристики ячейковых фильтров:
1 – ФяРБ, 2 – ФяВБ, 3 – ФяУБ, 4 – ФяПБ (поз. 5-12 см. на рис. 4.3 [3])
Р и с . 1 4 . Пылевая характеристика фильтра:
1, I – ФяРБ ; 2, II – ФяВБ; 3, III – ФяУБ: 4, IV – ФяПБ (поз. 5,V-12, XII см. на рис. 4.4 [3])
8. Повышение сопротивления запыленного фильтра H(Gу), Па,
определяется по формуле:
H(Gу) = H – H(L).
(15)
2
9. Количество пыли, уловленной 1 м фильтрующей поверхности
Gу, г/м2, находится по рис. 14 (линии 1, 2, 3, 4).
10. Количество пыли, уловленной всей поверхностью фильтра
Gпыли, г, определяется по формуле:
Gпыли = Gу Fфакт.
(16)
11. По рис. 14 определяется величина проскока (100 – E), % (линии I, II, III, IV).
Для дальнейшего расчета эффективность фильтра E, %, представляется в долях единицы.
12. Количество пыли, осевшей на фильтр в течение суток Gсут,
г/сут, определяется по формуле:
сут
Gпыли
 C L E   10 3 ,
(17)
где  – число часов работы фильтра в течение суток.
13. Продолжительность работы фильтра до достижения заданного конечного сопротивления Z, сутки, определяется по формуле:
G
Z пыли  пыли
.
(18)
сут
Gпыли
4.1.2. Подбор фильтра установки заводского исполнения КЦКП
При расчете ячейковых фильтров для приточных установок
КЦКП используется та же методика расчета. Отличие состоит в том,
что не нужно определять количество ячеек, так как каждый типоразмер установки комплектуется фильтром определенного размера, соответствующего сечению установки. Фронтальную площадь сечения
фильтров ФяРБ, ФяВБ можно в этом случае определить по таблице
10. Технические данные по сопротивлению чистого и загрязненного
фильтра, максимальной эффективности очистки приведены в приложении В.2.
36
Таблица 10
№ КЦКП
Площадь
сечения,
м2
Площадь сечения ячейковых фильтров КЦКП
3,15
5
6,3
8
10 12,5 16
20
25
30
40
50
0,38
4
5,14
0,55 0,73 0,82 1,11 1,51 1,85 2,22
2,8
3,2
4.2. Подбор калориферов
Исходными данными для подбора калориферов являются расход
нагреваемого воздуха G, кг/ч, температура воздуха на входе в калорифер t1, °С, и на выходе из него t2, °С, а также температура воды на
входе в калорифер T1, °С, и на выходе из него T2, °С.
4.2.1. Подбор калориферов для приточной установки в строительных конструкциях
Целью подбора является определение типоразмера и количества
калориферов в установке, аэродинамического и гидравлического сопротивлений. К установке рекомендуются калориферы КВС-П, КВБП, КСк-3, КСк-4, ВНВ.243. В методических указаниях приведены необходимые данные для калориферов ВНВ.243 (рис. 15, таблицы 1115), данные для других калориферов – в [4].
Калориферную установку подбирают в следующем порядке:
1. Находят расчетный расход теплоты Q, Вт, на нагрев воздуха по
формуле:
Q = G c (t2 – t1) / 3,6,
(19)
где c = 1,005 кДж/(кг·°С) – удельная теплоемкость воздуха.
2. Задавшись рекомендуемой массовой скоростью (v)рек = 3-10
кг/(м2·с), находят требуемую площадь фронтального сечения для
прохода воздуха f , м2, по формуле:
G
f
.
(20)
3600(v) рек
3. Принимают тип, номер калорифера и число калориферов m,
установленных параллельно по воздуху.
37
Для принятого типоразмера калорифера выписывают площадь
поверхности нагрева Fн, м2, площадь фронтального сечения по воздуху fфр, м2, площадь живого сечения по теплоносителю fтр, м2, из таблиц 12, 13, 14 или 15.
4. Определяют действительную массовую скорость воздуха во
фронтальном сечении калориферов v, кг/(м2 с), по формуле:
G
.
(21)
v 
3600 f фр m
5. Находят расход воды через калориферную группу W, кг/ч, по
формуле:
3,6 Q
W 
,
(22)
с w (T1  T2 )
где сw = 4,19 кДж (кг·°С) – теплоемкость воды.
Р и с . 1 5 . Габаритные и присоединительные размеры калориферов
38
Таблица 11
Номер
калорифера
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
aaa
530
655
780
905
1155
530
655
780
905
1155
1655
1655
A1
578
703
828
953
1203
578
703
828
953
1203
1703
1703
Геометрические размеры воздухонагревателей ВНВ.243
Размеры, мм
A2
A3
A4
bbb
A5
A6
A7
602
650
500
378
426
450
250
727
775
625
378
426
450
250
852
900
750
378
426
450
250
977
1025
875
378
426
450
250
1227
1275
1125
378
426
450
250
602
650
500
503
551
575
375
727
775
625
503
551
575
375
852
900
750
503
551
575
375
977
1025
875
503
551
575
375
1227
1275
1125
503
551
575
375
1727
1774
1625
1003
1051
1075
875
1727
1774
1625
1503
1557
1575
1375
A8
250
250
250
250
250
430
430
430
430
430
912
1392
Количество
n
n1
n2
16
4
2
18
5
2
20
6
2
22
7
2
24
9
2
18
4
3
20
5
3
22
6
3
24
7
3
26
9
3
44 13
7
52 13
11
Таблица 12
Обозначение
1
ВНВ243-053-037-1-1,8-6
ВНВ243-053-037-1-2,5-6
ВНВ243-053-037-1-4,0-6
ВНВ243-065-037-1-1,8-6
ВНВ243-065-037-1-2,5-6
ВНВ243-065-037-1-4,0-6
ВНВ243-078-037-1-1,8-6
ВНВ243-078-037-1-2,5-6
ВНВ243-078-037-1-4,0-6
ВНВ243-090-037-1-1,8-2
ВНВ243-090-037-1-2,5-2
ВНВ243-090-037-1-4,0-2
ВНВ243-115-037-1-1,8-2
ВНВ243-115-037-1-2,5-2
ВНВ243-115-037-1-4,0-2
ВНВ243-053-050-1-1,8-4
ВНВ243-053-050-1-2,5-4
Технические данные калориферов с одним рядом трубок
Площадь поверхности
Площадь
Площадь сечения
теплообмена
фронтального
для прохода
Номер
с воздушной стороны
сечения,
теплоносителя,
2
2
Fн, м
fфр, м
fтр, м2
2
3
4
5
01
4,39
0,210
0,000095
01
3,19
0,210
0,000095
01
2,04
0,210
0,000095
02
5,42
0,245
0,000095
02
3,94
0,245
0,000095
02
2,52
0,245
0,000095
03
6,47
0,295
0,000095
03
4,70
0,295
0,000095
03
3,01
0,295
0,000095
04
7,50
0,342
0,00019
04
5,45
0,342
0,00019
04
3,49
0,342
0,00019
05
9,58
0,436
0,00019
05
6,98
0,436
0,00019
05
4,45
0,436
0,00019
06
06
7,29
5,29
0,267
0,267
0,00019
0,00019
Длина
трубки
в одном
ходе
6
3,498
3,498
3,498
4,323
4,323
4,323
5,148
5,148
5,148
1,991
1,991
1,991
2,541
2,541
2,541
2,332
2,332
Масса,
кг
7
4,27
3,78
3,51
4,81
4,27
3,89
5,29
4,70
4,32
5,78
5,18
4,75
6,97
5,99
5,40
6,37
5,83
1
2
3
ВНВ243-053-050-1-4,0-4
06
3,39
ВНВ243-065-050-1-1,8-4
07
9,00
ВНВ243-065-050-1-2,5-4
07
6,54
ВНВ243-065-050-1-4,0-4
07
4,18
ВНВ243-078-050-1-1,8-4
08
10,74
ВНВ243-078-050-1-2,5-4
08
7,80
ВНВ243-078-050-1-4,0-4
08
5,00
ВНВ243-090-050-1-1,8-4
09
12,45
ВНВ243-090-050-1-2,5-4
09
9,05
ВНВ243-090-050-1-4,0-4
09
5,80
ВНВ243-116-050-1-1,8-2
10
15,89
ВНВ243-116-050-1-2,5-2
10
11,58
ВНВ243-116-050-1-4,0-2
10
7,39
ВНВ243-165-100-1-1,8-2
11
45,42
ВНВ243-165-100-1-2,5-2
11
33,03
ВНВ243-165-100-1-4,0-2
11
21,12
ВНВ243-165-150-1-1,8-2
12
68,06
ВНВ243-165-150-1-2,5-2
12
49,50
ВНВ243-165-150-1-4,0-2
12
31,65
Примечание. На рис. 15 – H = 55 мм, B = 55 мм.
4
0,267
0,329
0,329
0,329
0,392
0,392
0,392
0,455
0,455
0,455
0,581
0,581
0,581
1,660
1,660
1,660
2,487
2,487
2,487
5
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,00019
0,000475
0,000475
0,000475
0,00095
0,00095
0,00095
0,001425
0,001425
0,001425
Окончание таблицы 12
6
7
2,332
5,35
2,882
7,45
2,882
6,59
2,882
5,99
3,432
8,05
3,432
7,18
3,432
6,53
3,982
9,07
3,982
7,94
3,982
7,18
2,541
10,64
2,541
9,23
2,541
8,32
3,641
38,88
3,641
34,72
3,641
31,81
3,641
57,78
3,641
51,95
3,641
47,57
Таблица 13
Обозначение
1
ВНВ243-053-037-2-1,8-6
ВНВ243-053-037-2-2,5-6
ВНВ243-065-037-2-1,8-6
ВНВ243-065-037-2-2,5-6
ВНВ243-078-037-2-1,8-6
ВНВ243-078-037-2-2,5-6
ВНВ243-090-037-2-1,8-4
ВНВ243-090-037-2-2,5-4
ВНВ243-115-037-2-1,8-4
ВНВ243-115-037-2-2,5-4
ВНВ243-053-050-2-1,8-6
ВНВ243-053-050-2-2,5-6
ВНВ243-065-050-2-1,8-6
ВНВ243-065-050-2-2,5-6
Технические данные калориферов с двумя рядами трубок
Площадь поверхности
Площадь
Площадь сечения
теплообмена
фронтального
для прохода
Номер
с воздушной стороны
сечения,
теплоносителя,
2
2
Fн, м
fфр, м
fтр, м2
2
3
4
5
01
8,82
0,210
0,00019
01
6,40
0,210
0,00019
02
10,89
0,245
0,00019
02
7,92
0,245
0,00019
03
12,99
0,295
0,00019
03
9,44
0,295
0,00019
04
15,06
0,342
0,000285
04
10,95
0,342
0,000285
05
19,24
0,436
0,000285
05
14,01
0,436
0,000285
06
14,64
0,267
0,000285
06
10,62
0,267
0,000285
07
18,08
0,329
0,000285
07
13,14
0,329
0,000285
Длина
трубки
в одном
ходе
6
3,498
3,498
4,323
4,323
5,148
5,148
3,982
3,982
5,082
5,082
3,498
3,498
4,323
4,323
Масса,
кг
7
7,90
7,00
8,90
7,90
9,80
8,70
10,70
9,60
12,90
11,10
11,80
10,80
13,80
12,20
1
2
3
ВНВ243-078-050-2-1,8-6
08
21,56
ВНВ243-078-050-2-2,5-6
08
15,66
ВНВ243-090-050-2-1,8-4
09
25,00
ВНВ243-090-050-2-2,5-6
09
18,18
ВНВ243-116-050-2-1,8-4
10
31,92
ВНВ243-116-050-2-2,5-4
10
23,26
ВНВ243-165-100-2-1,8-2
11
91,24
ВНВ243-165-100-2-2,5-2
11
66,35
ВНВ243-165-150-2-1,8-2
12
136,71
ВНВ243-165-150-2-2,5-2
12
99,42
Примечание. На рис. 15 – H = 55 мм, B = 55 мм.
4
0,392
0,392
0,455
0,455
0,581
0,581
1,660
1,660
2,487
2,487
5
0,000285
0,000285
0,000475
0,000285
0,000475
0,000475
0,001901
0,001901
0,002851
0,002851
Окончание таблицы 13
6
7
5,148
14,90
5,148
13,30
3,982
16,80
5,973
14,70
5,082
19,70
5,082
17,10
3,641
72,00
3,641
64,30
3,641
107,0
3,641
96,20
Таблица 14
Технические данные калориферов с тремя рядами трубок
Площадь поверхности
Площадь
Площадь сечения
теплообмена
фронтального
для прохода
Обозначение
Номер
с воздушной стороны
сечения,
теплоносителя,
2
2
Fн, м
fфр, м
fтр, м2
1
2
3
4
5
ВНВ243-053-037-3-1,8-6
01
13,250
0,210
0,0002850
ВНВ243-065-037-3-1,8-6
02
16,360
0,245
0,0002850
ВНВ243-078-037-3-1,8-6
03
19,520
0,295
0,0002850
ВНВ243-090-037-3-1,8-4
04
22,630
0,342
0,0003800
ВНВ243-115-037-3-1,8-4
05
28,890
0,436
0,0003800
ВНВ243-053-050-3-1,8-6
06
21,990
0,267
0,0004750
ВНВ243-065-050-3-1,8-6
07
27,160
0,329
0,0004750
ВНВ243-078-050-3-1,8-6
08
32,390
0,392
0,0004750
ВНВ243-090-050-3-1,8-6
09
37,550
0,455
0,0004750
ВНВ243-116-050-3-1,8-4
10
47,950
0,581
0,0006650
ВНВ243-165-100-3-1,8-2
11
137,060
1,660
0,0028510
ВНВ243-165-150-3-1,8-2
12
205,370
2,487
0,0042760
Примечание. На рис. 15 – H = 80мм, B = 75 мм.
Длина
трубки
в одном
ходе
6
3,498
4,323
5,148
3,982
5,082
3,498
4,323
5,148
5,973
5,082
3,641
3,641
Масса,
кг
7
12,10
13,70
14,80
16,20
19,30
17,10
19,50
22,10
24,10
28,80
102,50
152,10
Таблица 15
Технические данные калориферов с четырьмя рядами трубок
Площадь поверхности
Площадь
Площадь сечения
теплообмена
фронтального
для прохода
Обозначение
Номер
с воздушной стороны
сечения,
теплоносителя,
2
2
Fн, м
fфр, м
fтр, м2
1
2
3
4
5
ВНВ243-053-037-4-1,8-6
01
17,68
0,210
0,00038
ВНВ243-065-037-4-1,8-6
02
21,83
0,245
0,00038
ВНВ243-078-037-4-1,8-6
03
26,04
0,295
0,00038
ВНВ243-090-037-4-1,8-4
04
30,19
0,342
0,00057
ВНВ243-115-037-4-1,8-4
05
38,55
0,436
0,00057
ВНВ243-053-050-4-1,8-6
06
29,35
0,267
0,000665
ВНВ243-065-050-4-1,8-6
07
36,23
0,329
0,000665
ВНВ243-078-050-4-1,8-6
08
43,22
0,392
0,000665
ВНВ243-090-050-4-1,8-6
09
50,11
0,455
0,000665
ВНВ243-116-050-4-1,8-4
10
63,98
0,581
0,00095
ВНВ243-165-100-4-1,8-6
11
182,87
1,660
0,003801
ВНВ243-165-150-3-1,8-2
12
274,02
2,487
0,005702
Примечание. На рис. 15 – H = 110 мм, B = 100 мм.
Длина
трубки
в одном
ходе
6
3,498
4,323
5,148
3,982
5,082
3,498
4,323
5,148
5,973
5,082
3,641
3,641
Масса,
кг
7
15,10
17,50
19,10
21,50
24,80
22,40
26,20
31,00
32,50
37,20
142,1
210,5
6. Выбирают способ обвязки калориферов в группе и рассчитывают скорость воды в трубах w, м/с, по формуле:
W
,
(23)
w
3600  w f тр n
где w = 1000 кг/м3 – плотность воды;
n – число калориферов, установленных параллельно по воде.
Скорость воды в трубках должна быть не менее 0,12 м/с.
7. По таблицам справочной литературы [2, прил, II] или по формулам находят коэффициент теплопередачи калориферов К, Вт/(м2
К),
Для КВС-П
K = 20,86 (v)0,32 w0,132;
(24)
для КВБ-П
K = 19,77 (v)0,32 w0,13;
(25)
для КСк-3
K = 19,31 (v)0,455 w0,14;
(26)
для КСк-4
K = 15,96 (v)0,515 w0,17;
(27)
для ВНВ 243
K = a (v)0,37 w0,18,
(28)
где a – эмпирический коэффициент (см. таблицу 16).
Таблица 16
Значения расчетных коэффициентов для калорифера ВНВ 243
Количество
1
2
3
4
рядов трубок
Шаг пластин
1,8
2,5
4
1,8
2,5
1,8
1,8
a
20,94 21,68 23,11 20,94 21,68 20,94 20,94
b
2,104 1,574 1,034 4,093 3,055 6,044 7,962
m
1,64
1,74
1,81
1,65
1,72
1,66
1,59
8. Находят требуемую поверхность нагрева калориферной установки Fтреб, м2, по формуле:
46
Q
,
(29)
T

T
t

t


2
K 1
 1 2
2 
 2
9. Определяют необходимое число калориферов в установке Nк,
штук, по формуле:
Fтреб
,
(30)
Nк 
Fн
Fтреб 
округляя результат в большую сторону до целого значения Nд, кратного числу калориферов, установленных параллельно по воздуху.
10. Действительную поверхность нагрева Fд, м2, находят по формуле:
Fд = Nд Fн.
(31)
11. Определяют запас поверхности нагрева по уравнению
Fд  Fтреб
(32)

 100 % .
Fтреб
Согласно [1], эта величина должна быть не более 10%. При невыполнении этого условия следует принять к установке другой тип калорифера, или номер, или число параллельно уставленных по воздуху
калориферов и повторить расчет, начиная с пункта 3 данной методики.
Значение аэродинамического сопротивления одного калорифера
ВНВ243 определяют по формуле:
Pа = b (v)m,
(33)
где b, m – эмпирические коэффициенты (таблица 16).
Сопротивление калориферной группы, Па, при числе рядов р, установленных последовательно по воздуху определяется по формуле:
Pкалор. гр = p Pа.
(34)
Значение гидравлического сопротивления калорифера ВНВ243,
H, кПа, вычисляют по формуле:
H = 1,968 lx w1,69,
(35)
где lx – приведенная длина трубки в одном ходе, м, (см. таблицы 8, 9,
10, 11).
47
Сопротивление проходу воды калориферной группы, кПа, при S
последовательно по воде установленных калориферов определяется
по формуле:
Hкалор. гр = S H.
(36)
Калориферы размещают на подставках высотой ~500 мм (рис. 16)
массой по 2,1 кг.
Р и с . 1 6 . Схемы установки подставок под калориферы:
а – для одиночного калорифера; б – для двух калориферов, установленных
параллельно по воздуху, в – для двух калориферов, установленных последовательно по воздуху
4.2.2. Подбор воздухонагревателя установки
заводского исполнения КЦКП
Последовательность подбора воздухонагревателя установки
КЦКП следующая:
1. Определяют расход теплоты на нагрев воздуха по формуле
(19).
2. Для выбранного типоразмера КЦКП из таблицы 17 выписывают технические характеристики: тип воздухонагревателя, площадь
48
фронтального сечения fфр; площадь сечения для прохода теплоносителя fw o.
3. Определяют массовую скорость воздуха по формуле (21).
4. Определяют расход теплоносителя по формуле (22).
5. Вычисляют скорость воды в трубках w, м/с, по формуле:
Gw
w
,
(37)
3600 f w  w
где ρw – плотность воды, кг/м3;
fw – площадь сечения для прохода теплоносителя в воздухонагревателе, м2.
Значение fw определяется по формуле:
f w  f w о N нач ,
(38)
где fw o – площадь сечения для прохода теплоносителя в одном
ряду, м2; принимается по таблице 17 в зависимости от размера установки и числа ходов воздухонагревателя (величина fw o представляет
собой произведение сечения одной трубки на число параллельно
включенных трубок в одном ряду). Число ходов принимается таким
образом, чтобы значение скорости воды находилось в пределах 0,52,5 м/с;
Nнач – число рядов трубок, которое надо принять (рекомендуется
первоначально Nнач = 2).
6. Определяют коэффициент теплопередачи по формуле (28).
7. Находят требуемую поверхность нагрева Fтр, м2, по формуле
(29).
8. Выбирают шаг пластин и вычисляют число трубок:
Fтр
,
(39)
N
Fн
где Fн – поверхность нагрева для одного ряда трубок при выбранном шаге пластин (таблица 17).
Если N не равно Nнач, принимают вместо Nнач в п. 5 величину N и
уточняют fw или меняют шаг пластин и повторяют расчет. Полученное целое число принимают за расчетное число рядов Nрасч.
49
Таблица 17
№
КЦКП
3,15
5
6,3
8
10
12,5
16
20
25
31,5
40
50
b-h,
см
0,43-065
0,73-065
103-065
073-090
103-090
103-120
133-120
163-120
163-150
163-180
185-180
185-200
Технические характеристики воздухонагревателей установок КЦКП [19]
fфр,
fw o, м2, при числе ходов:
Fн, м2, при шаге пластин, мм
м2
2
4
6
1,8
2,0
2,2
2,5
3,0
0,2795
0,000634
0,000317
0,000212
7,75
7,0
6,35
5,65
4,75
0,4745
0,000634
0,000317
0,000212
12,4
11,9
10,8
9,8
8,5
0,6695
0,000634
0,000317
0,000212
18,3
16,8
15,3
13,8
11,3
0,657
0,000951
0,000476
0,000317
23,6
21,6
19,7
17,9
14,6
0,927
0,000951
0,000476
0,000317
25,3
24,1
22,9
19,1
17,0
1,236
0,001268
0,000634
0,000423
33,8
30,9
28,2
25,5
22,0
1,596
0,001268
0,000634
0,000423
43,6
39,9
36,9
33,0
28,2
1,956
0,001268
0,000634
0,000423
53,5
48,9
44,6
40,4
33,1
2,445
0,001585
0,000793
0,000529
66,9
61,1
55,8
50,5
41,4
2,934
0,001902
0,000951
0,000634
80,2
73,4
66,9
60,6
49,7
3,33
0,001902
0,000951
0,000634
92,2
84,1
75,9
67,1
56,4
3,7
0,002114
0,001057
0,000705
108,1
92,5
84,4
81,8
62,7
3,5
4,10
6,9
9,7
11,9
13,6
18,1
23,4
28,6
35,8
42,9
48,7
54,1
9. Определяют фактическую поверхность нагрева воздухонагревателя по формуле:
Fфакт  Fн N расч .
(40)
10. Определяют запас поверхности нагрева по формуле (32). Если
запас больше 10 %, следует изменить шаг пластин.
11. Определяют аэродинамическое сопротивление воздухонагревателя по формуле (34).
12. Вычисляют гидравлическое сопротивление воздухонагревателя по формуле (35).
13. Записывают обозначение воздухонагревателя в виде:
УВНВ 243.1-b-h-c-d-f-e,
где b-h – длина трубок и высота трубной решетки воздухонагревателя, см, принимается по таблице 17;
с и d – соответственно число рядов трубок и шаг пластин, мм;
f – число ходов;
e – исполнение по стороне обслуживания (левое – 1, правое – 2),
соответствующее исполнению установки (см. рис. 10).
5. ПОДБОР УЗЛА ВОЗДУХОЗАБОРА
Воздухозаборные отверстия располагают на расстоянии не менее
1 м от уровня устойчивого снегового покрова, но не ниже 2 метров от
уровня земли и закрывают жалюзийными решетками. При расположении приточной установки в подвале для забора воздуха необходимо устройство приточной шахты, которая может быть приставной
или отдельно стоящей. Шахта выполняется из кирпича или бетона.
Скорость воздуха в живом сечении решеток и шахт в общественных
зданиях принимают 3-4 м/с. Тогда при известном расходе воздуха
требуемая площадь сечения fтреб, м2, определяется по формуле:
L
,
(41)
f треб 
3600 vрек
а число решеток:
f треб
nреш 
f реш
.
(42)
В формулах: L – расход воздуха, м3/ч;
vрек – рекомендуемая скорость движения воздуха в живом сечении решетки, м/с;
fреш – площадь живого сечения решетки, м2, принимаемая по таблице 18.
Таблица 18
Технические данные жалюзийных решеток типа СТД
Тип
решетки
СТД 5288
СТД 5289
СТД 5290
СТД 5291
Площадь
живого
сечения, м2
0,05
0,06
0,157
0,183
Размеры, мм
ширина
высота
150
150
450
450
490
580
490
580
Коэффициент
Масса, кг
местного
сопротивления
1,97
1,2
1,13
1,2
2,7
1,2
3,24
1,2
Приняв число решеток nфакт, находят фактическую скорость воздуха в живом сечении, м/с, по формуле:
L
,
(43)
v реш 
3600 nфакт f реш
затем рассчитывают аэродинамическое сопротивление Pж. р, Па, при
проходе воздуха через решетки
Pреш
v2 

,
2
(44)
где  – коэффициент местного сопротивления решетки, принимаемый по таблице 18;
 – плотность наружного воздуха, кг/м3.
Потери давления в шахте определяются в ходе аэродинамического расчета.
Аналогично подбирается клапан воздушный утепленный КВУ
(таблица 19).
52
Таблица 19
Технические данные клапанов воздушных утепленных КВУ
Тип
КВУ 6001000
Рекомендуемый расход Площадь живого Масса без элеквоздуха, тыс. м3/ч
сечения, м2
тропривода
3,5-10
0,57
35
КВУ 16001000
10-30
1,48
82,5
КВУ 18001000
30-60
1,85
98
КВУ 24001000
35-50
2,40
122
КВУ 18001400
25-50
2,60
120
50-75
3,40
149
КВУ 24001400
Примечание: Первый размер клапана – высота, второй – ширина.
При подборе приточной установки КЦКП клапан входит в воздухоприемный блок, размеры которого приведены в приложении В.1.
6. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Аэродинамический расчет проводится для выбора сечений воздуховодов и определения потерь давления в сети. Перед началом расчета необходимо построить аксонометрическую схему системы, выбрать магистраль, т. е. цепочку последовательно расположенных участков. сумма потерь давления на которых предположительно окажется наибольшей. Магистраль следует разбить на отдельные участки,
каждому из которых необходимо присвоить порядковый номер, начиная с участка с наименьшим расходом. Затем очередные порядковые номера даются участкам ответвлений. На каждом участке указывается его длина в метрах и расход проходящего по нему воздуха,
м3/ч.
Порядок аэродинамического расчета следующий:
1. Требуемая площадь сечения расчетного участка воздуховода
Fтреб, м2, определяется по формуле:
L
Fтреб 
,
(45)
3600 vрек
где L – расход воздуха на участке, м3/ч;
53
vрек – рекомендуемая скорость движения воздуха, м/с.
Рекомендуемая скорость движения воздуха принимается:
при механической вентиляции на магистралях – до 8 м/с; на ответвлениях – до 6 м/с;
при естественной вентиляции в горизонтальных сборных воздуховодах –до 1 м/с; в вытяжных шахтах – до 1,5 м/с; в каналах – 0,5-1
м/с.
2. По Fтреб из таблиц 22.1, 22.2 или 22.7 [4] или таблиц 1, 2 [9]
подбирается сечение воздуховода или канала прямоугольного или
круглого сечения и выписывается соответствующее значение фактической площади сечения F.
3. Скорость движения воздуха на участке воздуховода v, м/с, определяется по формуле:
L
.
(46)
v
3600 F
4. Эквивалентный (по скорости) диаметр для воздуховодов прямоугольного сечения dэv, мм, определяется по формуле:
2ab
,
(47)
d эv 
ab
где a, b – стороны сечения прямоугольного воздуховода, мм,
5. По скорости и эквивалентному диаметру для прямоугольных
воздуховодов и расходу воздуха и диаметру для воздуховодов круглого сечения из таблицы 22.15 [4] или таблицы А.4 приложения А [9]
выписываются значения удельной потери давления на трение R, Па/м,
фактической скорости воздуха v, м/с, и динамического давления Pд,
Па.
6. Потери давления на трение на участке Pтр, Па, определяются
по формуле:
Pтр = R l n,
(48)
где l – длина участка, м;
n – коэффициент, учитывающий шероховатость стенок воздуховода, принимаемый по таблице 22.12 [2] или таблице А.3 [9].
54
7. Потери давления на местные сопротивления Pм. с, Па, определяются по формуле:
Pм. с = Z =  Pд,
(49)
где  – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
Значения  принимаются по таблицам 22.16-22.47 [4] или таблицам А.5 – А.38 [9].
Удобно подсчет  вести в форме таблицы 20.
Таблица 20
№
участка
1
Местные сопротивления
Наименование
Ссылка
местного сопротивления
на таблицу
2
3




8. Потери давления на участке Pуч, Па, определяют по формулам:
Pуч = Pтр + Pм. с
(50)
или
Pуч = R l n + Z.
(51)
Затем находят суммарные потери давления по магистрали и в ответвлениях. Аэродинамический расчет проводится в табличной форме (таблица 21).
В ходе аэродинамического расчета проводится увязка потерь
давления параллельных участков магистрали и ответвлений. При невязке более 10 % на участке с меньшими потерями устанавливается
дополнительное местное сопротивление – диафрагма, пример подбора которой приведен в [9]. В результате увязки определяется главная
магистраль – это последовательно расположенные участки от начала
до конца системы, сумма потерь давления на которых максимальна.
Потери давления в главной магистрали называют потерями давления
в сети ∆рсети, Па. Примеры аэродинамического расчета приточной и
55
вытяжной систем механической вентиляции приведены в [9], естественной вытяжной канальной системы – в [10].
На планах и разрезах металлические воздуховоды вычерчивают в
масштабе по нормалям. Сеть воздуховодов компонуют из прямых
участков и фасонных элементов из унифицированных деталей (приложение Б [9]): узлов ответвлений, отводов и полуотводов, переходов. Сочетания диаметров ствола и ответвлений тройников и крестовин, диаметров ствола и прохода для воздуховодов круглого сечения
следует принимать по таблице Б.1 [9].
Таблица 21
Аэродинамический расчет воздуховодов
ab
№ уча- L, l, или dэv, F, v, R,
R l n,
Рд, Z, ∆pуч, Σ∆pуч,
n
Σζ
3
2
стка м /ч м d, мм м м/с Па/м
Па
Па Па Па
Па
мм
1
2 3 4
5 6 7
8 9 10 11 12 13 14
15
Магистраль
Примечания
16
Ответвления
7. ПОДБОР ВЕНТАГРЕГАТОВ
Для подбора вентагрегатов приточных и вытяжных установок необходимо знать их производительность, потери давления в вентиляционном оборудовании и потери давления в системе вентиляции.
Производительность вентилятора, м3/ч, определяется по формуле:
Lвент = k Lсист,
(52)
где Lсист – расчетный расход перемещаемого по воздуховодам
воздуха, м3/ч;
k – коэффициент, учитывающий потери или подсосы воздуха в
воздуховодах. Для стальных, пластмассовых воздуховодов длиной до
50 м k = 1,1; для остальных k = 1,15.
56
Потери давления в вытяжной системе определяются суммированием потерь давления на участках главной магистрали сети ∆рсети, Па.
Потери давления в приточной системе складываются из потерь давления в сети и потерь давления в оборудовании (фильтры, калориферы, клапан), узле воздухозабора и глушителе шума.
Средние значения аэродинамического сопротивления блоков
кондиционеров КЦКП приведены в таблице 22.
Таблица 22
Средние значения аэродинамического сопротивления
блоков кондиционеров КЦКП
Аэродинамическое
сопротивление, Па,
при скорости воздуха
Наименование блока
Примечание
во фронтальном сечении, м/с
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Блок приемный
10
15
20
27
35
Блок приемно12
20
28
36
50
смесительный
Блок фильтров
35
55
80
110
140 Начальное
сопротивление
ячейковых
Блок воздухонагревате19
20
25
32
41
Шаг пластин 1,8 мм
ля (сопротивление одно- 10
17
23
29
35
2,0 мм
го ряда)
8
13
19
24
29
2,5 мм
7
12
16
21
26
3,0 мм
7
12
16
21
25
3,5 мм
Камера промежуточная
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Блок шумоглушителя
20
25
40
60
80
При длине 1000 мм
35
55
75
110
140
2000 мм
Вентиляторы радиальные следует подбирать по сводному графику или индивидуальным характеристикам по приложению I [4], указывая для принятого агрегата тип, номер вентилятора, частоту вращения рабочего колеса, к. п. д., тип электродвигателя, его мощность и
частоту вращения.
57
Окружная скорость колеса вентилятора, м/с, определяется по
формуле:
Dn
,
(53)
U
60
где D – диаметр рабочего колеса, м;
n – частота вращения колеса вентилятора, мин–1.
Она ограничивается условиями бесшумности работы вентилятора, в общественных зданиях для осевых вентиляторов U  35-40 м/с,
для радиальных вентиляторов U  30 м/с.
Пример подбора радиального вентилятора приведен в [9].
Канальные и крышные вентиляторы можно подобрать по [13],
[14]. Пример подбора канального вентилятора приведен в [9].
Подбор вентилятора для приточной установки КЦКП производится по характеристикам, приведенным в приложении В.6.3, номер
вентилятора, которым компонуется установка данного типоразмера, в приложении В.6.1. Пример пользования характеристиками вентиляторов приточных установок КЦКП приведен в приложении В.6.5.
8. АКУСТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Целью акустического расчета является нахождение уровня звукового давления в расчетной точке помещения. Сравнивая этот уровень
с допустимым уровнем звукового давления, определяют необходимость установки глушителя шума в вентсистеме.
Основной источник шума в системе вентиляции – это вентилятор.
Шум от него распространяется по воздуховодам и излучается в помещение через воздухораспределительные или воздухоприемные
устройства. Расчетная точка выбирается в помещении на высоте (1,21,5) м от пола на рабочих местах, ближайших к источнику шума.
Общий уровень звуковой мощности аэродинамического шума
вентилятора при излучении его в воздуховод определяется отдельно
для стороны нагнетания и стороны всасывания, дБ, по формуле Е. Я.
Юдина:
58
~
LP общ = L +20 lgP + 10 lgQ + ,
(54)
~
где L – критерий шумности, дБ, принимаемый по таблице 12.2
[3] или по таблице А.2 приложения А;
Р – полное давление, создаваемой вентилятором, Па;
Q – объемный расход воздуха вентилятора, м3/с.
L
(55)
Q  вент ,
3600
 – поправка на режим работы вентилятора (принимается по таблице 17).
При неплавном подводе воздуха к всасывающему отверстию вентилятора Lp общ увеличивается на 4 дБ для радиальных вентиляторов.
Таблица 23
Значения поправки 
/max

0,9-1,0
0
0,85-0,89
3
0,75-0,84
6
0,65-0,74
9
0,55-0,64
12
0,50-0,54
15
Примечание.  – КПД вентилятора, max – максимальный КПД вентилятора.
В связи с тем, что шум вентилятора характеризуется широким
спектром частот, а затухание звуков на разных частотах в воздуховодах неодинаково, точный акустический расчет следует проводить во
всех 8 октавных полосах частот (в курсовом проекте допускается
проведение акустического расчета для двух октавных полос с частотой 125 Г ц и 250 Гц),
Октавный уровень звуковой мощности шума, передаваемый в
вентиляционную сеть LP окт, дБ, определяется по формуле:
LP окт = LP общ – L1 + L2,
(56)
где L1 – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности по октавным полосам, дБ, принимается по таблице 12.3 [3] или
59
по таблице А.2 приложения А;
L2 – поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние присоединения воздуховода к вентилятору, принимается по таблице 12.4 [3]
или по таблице А.4 приложения А.
Потери звуковой мощности в сети, соединяющей вентилятор с
обслуживаемым им помещением, включают в себя:
а) потери на прямых участках металлических воздуховодов из-за
колебаний их стенок, которые определяют по таблице 12.14 [3] или
таблице А.5 приложения А;
б) в коленах с  = 90°, которые определяются по таблице 12.15 [3]
или А.6, и в плавных поворотах – по таблице 12.16 [3] или таблице
А.7;
в) в тройниках при разделении потока, которые определяют по
формулам:
для тройника на проход
 Fотв i (m  1) 2 
L pi  10 lg 

;
4 m 
 Fотв i
для тройника на ответвлении
L pi
 Fотв i (m  1) 2 
 10 lg 

  Lпов ,
4 m 
 Fотв i
(57)
(58)
где
m
F
.
Fотв i
(59)
Здесь Fотв i – площадь поперечного сечения рассматриваемого ответвления или прохода, м2;
F – площадь сечения ствола тройника, м2;
Fотв i – суммарная площадь всех ответвлений, м2;
Lпов – снижение шума в повороте, дБ, принимается по таблице
12.15 [3] или таблице А.6;
г) при резком изменении площади поперченного сечения воздуховода (определяется по формулам 12.17 – 12.20 [3]);
60
д) при отражении от открытого конца канала или решетки, которые определяют по таблицам 12.4 [3] или А.4, если решетка (воздуховод) расположена заподлицо со стеной; по таблицам 12.18 [3] или
А.8, если решетка (воздуховод) свободно выступает в помещение.
Общие потери звуковой мощности в сети составляют арифметическую сумму всех учтенных потерь ∆Lpi = Lp сети, дБ. Они определяются отдельно для каждой октавной полосы, при этом для акустического расчета выбирается тракт – наиболее короткий путь по воздуховодам от вентилятора до обслуживаемого помещения.
Уровень звукового давления в расчетной точке вентилируемого
помещения при проникновении шума в него через несколько воздухораспределительных устройств (ВРУ), дБ, рассчитывается по формуле:
m
4n 
 10 lg  i   ,
(60)
сети
S
B
 i 1 i

где  – фактор направленности излучения самого источника шума в направлении на расчетную точку (при отсутствии паспортных
данных для решеток Ф принимается по рис. А.1 в приложении А, в
других случаях следует принимать  = 1);
S – площадь воображаемой поверхности сферы или ее части, окружающей источник и проходящей через расчетную точку, м2; при
излучении в полусферу (источник шума расположен в средней части
стены или перекрытия) S=2πr2;
r – расстояние от источника шума (ВРУ) до расчетной точки, м;
m – число ВРУ, ближайших к расчетной точке, от одной системы
вентиляции, для которых ri ≤ 5 rmin (здесь rmin – расстояние, м, от расчетной точки до акустического центра ближайшего ВРУ);
n – общее число ВРУ в помещении;
B – постоянная звукопоглощения помещения, м2, определяемая
по формуле (5).
Требуемое снижение уровня звукового давления в расчетной точке, дБ, определяется по формуле:
L  L p окт  L p
61
Lтреб = L – Lдоп + 10 lg n ист,
(61)
или
Lтреб = L – (Lдоп – 5) + 10 lg n ист,
(62)
где Lдоп – допустимый уровень шума в помещении, дБ, принимаемый в формуле (61) по таблице 12.1 [3], а в формуле (62) – по таблице А.1 приложения А;
n ист – общее число принимаемых в расчет источников шума, т. е.
количество вентагрегатов, обслуживающих данное помещение.
Если величина Lтреб > 0, то необходима установка глушителя
шума.
Акустический расчет удобно вести в табличной форме (см. таблицу 12.19 [3]).
9. ПОДБОР ГЛУШИТЕЛЕЙ ШУМА
Тип глушителя выбирается в зависимости от величины требуемого снижения шума, располагаемого места для установки, допустимого
аэродинамического сопротивления глушителя и его стоимости.
Расчет глушителя состоит в определении площади живого сечения, габаритных размеров, его длины и аэродинамического сопротивления.
Площадь живого сечения глушителя, м2, определяется по формуле:
Q
S
,
(63)
v доп
где Q – расход воздуха, м3/с;
vдоп – допустимая скорость движения воздуха в глушителе, м/с.
Допустимая скорость в случае, если расстояние от глушителя до
помещения составляет 5-8 м, принимается по таблице 24.
Если после глушителя имеется разветвленная или протяженная
сеть воздуховодов, то допустимую скорость можно увеличить в 1,31,5 раза. Для предотвращения выдувания звукопоглощающего материала рекомендуется vдоп < 15 м/с.
62
Таблица 24
Значения допустимых скоростей в сечении глушителя
Допустимый уровень звука
30
40
50
55
80
в помещении, дБ
Допустимая скорость, м/с
4
6
8
10
15
Габаритное сечение глушителя определяют по фактору свободной площади
S
(64)

 100 % .
S габ
Для пластинчатого глушителя  = 50 %. На рис. 10 показан шумоглушитель, у которого a = b = 200 мм (a – расстояние между пластинами, b – толщина пластин). Именно такой тип глушителей применяется наиболее часто в вентиляционных системах при определяющей частоте 250 Гц. Размеры глушителей, пластин и обтекателей
даны в таблицах 25 и 26.
Р и с . 1 7 . Глушители пластинчатые:
а – обтекатели; б – пластины
63
Таблица 25
Габаритные размеры пластинчатых глушителей шума
Ширина
Высота
Длина
Масса,
Обозначение
Шифр
B, мм
H, мм
L, мм
кг
А7Е178
ГП 1-1
800
68,0
-01
-2
1200
500
95,8
-02
-3
1600
123,4
-03
ГП 2-1
800
105,3
-04
-2
1200
145,2
1000
-05
-3
1600
185,1
-06
-4
2000
1000
225,1
А7Е179
ГП 3-1
800
149,1
-01
-2
1200
1500
204,1
-02
-3
1600
259,2
А7Е180
ГП 4-1
800
185,2
-01
-2
1200
2000
252,1
-02
-3
1600
318,9
А7Е181
ГП 5-1
800
98,9
-01
-2
1200
500
140,1
-02
-3
1600
181,3
А7Е182
ГП 6-1
800
151,5
-01
-2
1200
211,5
1000
-02
-3
1600
271,0
-03
-4
2000
1500
330,0
А7Е183
ГП 7-1
800
216,0
-01
-2
1200
1500
298,0
-02
-3
1600
381,0
А7Е 184
ГП 8-1
800
268,2
-01
-2
1200
2000
368,8
-02
-3
1600
469,9
Можно габаритное сечение глушителя определять по графикам
(рис. 18).
64
Таблица 26
Габаритные размеры пластин и обтекателей
Размеры, мм
Шифр
Обозначение
b
Н
L
Пластины
П2-1
А7Е177003
200
500
750
-2
-04
500
1000
-3
-05
1000
Обтекатели
ОП2-1 А7Е 185003
200
500
100
-2
-04
750
-3
-05
1000
Р и с . 1 8 . Графики для подбора глушителей
65
Масса, кг
11,1
14,1
25,9
1,1
1,6
2,2
Длина трубчатого, пластинчатого глушителя, м, определяется по
формуле:
Lтреб
,
(65)
l гл 
Lэф
где Lф – снижение шума в глушителе длиной 1 м на данной полосе частот, дБ.
Расчет длины глушителя ведется в каждой из 8 октавных полос. К
установке принимается глушитель наибольшей длины. Как правило,
длина трубчатого глушителя принимается до 2 м, пластинчатого – не
более 3 м.
Если по расчету требуется глушитель большей длины, рекомендуется делить его на две части, между которыми устанавливается
воздуховод длиной 800-1000 мм и мягкая неметаллическая вставка
длиной 500-100 мм,
Длина пластинчатого глушителя может быть найдена по таблице
27.
Длина глушителей других конструкций (трубчатых, цилиндрических, комбинированных) определяется по [13, 14, 16, 18].
Аэродинамическое сопротивление глушителя, Па, определяется
по формуле:

l  vфакт
Pгл      гл  
Dгл 
2

2
,
(66)
где  – коэффициент местного сопротивления глушителя:
для трубчатого глушителя  = 0;
для пластинчатого глушителя:
 = 0,38 – для пластин с обтекателями на входе;
= 0,5 – для пластин без обтекателей;
 – коэффициент трения, определяемый по таблице 28;
lгл – длина глушителя, м;
2aH
– гидравлический диаметр канала пластинчатого
Dгл 
aH
глушителя, м (здесь a – расстояние между пластинами, H – высота
66
шумоглушителя по рис. 17);
 – плотность воздуха, кг/м3;
v – скорость воздуха в свободном сечении глушителя, м/с.
Для пластинчатого глушителя
Q
,
vфакт 
(a H ) nкан
(67)
где nкан – число каналов для прохода воздуха.
500
100
100
250
200
200
125
400
400
Длина глушителя,
м
Снижение уровней звуковой мощности [18]
Снижение уровней звуковой мощности, дБ,
в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами в Гц
Расстояние между
пластинами, мм
Толщина пластин,
мм
Определяющая
частота, Гц
Таблица 27
0,75
1
1,5
2
2,5
3
0,75
1
1,5
2
2,5
3
0,75
1
1,5
2,0
3,0
63
125 250 500 1000 2000 4000 8000
0,5 2
1
3
1
4
1,5 5
1,5 6
2
7
1
2
1,5 3
2
5
3
7
4
10
5
12
2
4
2,5 6
3,5 10
4,5 12
5,5 16,5
67
5
7
9
12
14
16
10
12
18
22
26
30
10
12
17
20
30
13
20
27
35
40
45
15
18
25
32
39
45
10
12
16
19
27
17
25
34
42
48
52
12
15
20
25
29
33
7
9
13
16
22
12
18
24
30
35
40
10
12
15
18
21
24
7
8
10
11
15
10
16
21
25
29
32
7
9
12
14
16
17
6
7
8
10
13
8
11
13
14
15
16
6
8
11
13
14
15
5
6
7
10
12
Таблица 28
Коэффициент трения
Гидравлический
диаметр Dгл, м
Коэффициент
трения 
0,1
0,2
0,4
0,6
1,0
1,5 и более
0,06
0,05
0,04
0,03
0,025
0,025
10. ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫЕ ЗАВЕСЫ
Воздушно-тепловые завесы смешивающего типа следует проектировать у
наружных дверей вестибюлей общественных зданий в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха в холодный период года (параметры Б) и
числа людей, проходящих через двери в течение 1 часа, [1]:
при температуре от (–25) °С до (–15) °С - 400 человек и более;
при температуре от (–40) °С до (–26) °С - 250 человек и более;
при температуре менее (–40) °С - 100 человек и более.
Расход воздуха для воздушно-тепловой завесы смешивающего типа, кг/ч,
определяется по формуле:
G зав  5100 k 2  вх Fвх P  н
t см  t н
,
t зав  t см
(68)
где k2 – поправочный коэффициент, учитывающий число проходящих людей, тип вестибюля, место забора воздуха на завесу, принимается по таблице
7.5 [3] или таблице Б.1 приложения Б;
вх – коэффициент расхода, зависящий от конструкции входа, принимаемый по таблице 7.6 [3] или таблице Б.2 приложения Б;
F вх – площадь одной открываемой створки наружной входной двери, м2;
н – плотность наружного воздуха, кг/м3, определяемая при tн;
tн – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года
(параметры Б);
tсм – температура смеси воздуха, поступающего в помещение при работе
завесы, для вестибюлей общественных зданий tсм ≥ 12 °С;
P – разность давлений воздуха с двух сторон ограждения на уровне проема, оборудованного завесой, Па,
(69)
P  9,8 hрасч ( н   в ) ,
где hрасч = hл. кл – 0,5 hдв – для зданий с числом этажей три и менее;
hл. кл – высота лестничной клетки, м;
hдв – высота створки входной двери, м.
68
Тепловая мощность калориферов завесы, Вт, определяется по формуле:
(70)
Qзав  0,28 Gзав c (tзав  tнач ) ,
где с = 1,005 кДж/(кг°С) – теплоемкость воздуха;
tзав – температура воздуха, подаваемого завесой (tзав ≤ 50°С);
tнач – температура воздуха, забираемого завесой.
Если забор воздуха принят на уровне рабочей зоны вблизи от входа, то tнач
= tсм. При заборе из верхней зоны вестибюля - tнач = tв, где tв – температура воздуха в вестибюле, ºC.
По величинам Gзав и Qзав подбирается оборудование воздушно-тепловой
завесы (калориферы, вентилятор), если завеса нестандартная, или принимается
завеса в виде готового агрегата заводского исполнения [17].
69
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СП 60.13330.2012 «СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха». – М.: Минрегион России, 2012. – 76 с.
2. СП 118.13330.2012 «СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения». – М.: Минрегион России, 2012. – 65 с.
3. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция
и кондиционирование воздуха. Кн. 1 / В. Н. Богословский, А. И. Пирумов, В. Н.
Посохин и др.; под ред. Н. Н. Павлова и И. Ю. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и
доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 319 с. (Справочник проектировщика).
4. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция
и кондиционирование воздуха. Кн. 2 / Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С.
Амирджанов и др.; под ред. Н. Н. Павлова и И. Ю. Шиллера. – 4-е изд., перераб.
и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 416 с. (Справочник проектировщика).
5. Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие. –
Воронеж: Изд-во ВГУ, 1981. – 188 с.
6. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и
промышленных зданий / В.П. Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов, В.И.
Новожилов. М.: Стройиздат, 1985.- 208 с.
7. Сборник задач по расчету систем кондиционирования микроклимата
зданий: учебное пособие / под ред. Э. В. Сазонова; Воронежск. гос. ун-т. – Воронеж: Изд-во ВГУ, 1988.
6. Сборник задач по расчету систем кондиционирования микроклимата
зданий. – Воронеж, 1988. – 296 с.
8. Раздача воздуха в помещениях общественных зданий: методические
указания / сост.: Н. Е. Сыромятникова, М. Б. Ромейко, М. Е. Сапарев. – Самара:
СГАСУ, 2013. – 110 с.
9. Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением: Методические указания к курсовым проектам по вентиляции для студентов спец.290700 «Теплогазоснабжение и вентиляция» всех форм обучения /
Сост.: М.Б. Ромейко, В.Б. Жильников; Самарск. гос.арх.-строит. ун-т. Самара,
2006. – 100 с.
10. Системы вентиляции с естественным побуждением: Методические указания / Сост.: Н.Е. Сыромятникова, М.Б. Ромейко, М.Е. Сапарев.- Самара:
СГАСУ, 2013. – 52 с.
11. Внутренние санитарно-технические устройства. В 2 ч. Ч. 2. Вентиляция
и кондиционирование воздуха / В. Н. Богословский, И. А. Шепелев, В. М. Эльтерман и др.; под ред. И. Г. Староверова. – Изд. 3-е. – М.: Стройиздат, 1977 (или
70
1978). – 509 с. (Справочник проектировщика).
12. Кондиционер каркасно-панельный КЦКП. – М.: ВЕЗА, 2010.
13. Продукция НЗВЗ. Каталог ЗАО НЗВЗ «Волгопромвентиляция». – Самара: НЗВЗ, 2014.
14. Оборудование для систем вентиляции. Каталог «Арктика».
15. СП 51.13330.2011 «СНиП 23-03-2003 Защита от шума». – М.: Минрегион России, 2011. – 60 с.
16. Руководство по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок/ НИИ строит. физики Госстроя СССР, Гос. проект. ин-т Сантехпроект Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1982. – 87 с.
17. Воздушные завесы. – М.: ВЕЗА, 2015.
18. Глушители шума вентиляционных установок. Серия 5.904-17.
71
Приложение А
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ АКУСТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
Таблица А.1
Допустимые уровни звукового давления в помещениях жилых и общественных зданий
Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах Уровень
Время
частот со среднегеометрическими частотами, Гц
Назначение помещений
звука,
суток, ч
дБА
63
125 250 500 1000 2000 4000 8000
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
1. Палаты больниц и санаториев
7.00-23.00
59
48
40
34
30
27
25
23
35
23.00-7.00
51
39
31
24
20
17
14
13
25
2. Операционные больниц, кабинеты вра–
59
48
40
34
30
27
25
23
35
чей больниц, поликлиник, санаториев
3. Классные помещения, учебные кабине–
63
52
45
39
35
32
30
28
40
ты, аудитории учебных заведений, конференц-залы, читальные залы библиотек, зрительные залы клубов, залы судебных заседаний, культовые здания
4. Жилые комнаты квартир, жилые поме- 7.00-23.00
63
52
45
39
35
32
30
28
40
щения домов отдыха, пансионатов, домов- 23.00-7.00
55
44
35
29
25
22
20
18
30
интернатов для престарелых и инвалидов,
спальные места дошкольных учреждений и
школ-интернатов
1
5. Жилые комнаты общежитий
2
7.00-23.00
23.00-7.00
3
67
59
4
57
48
5
49
40
6
44
34
Окончание таблицы А.1
7
8
9
10 11
40 37 35 33 45
30 27 25 23 35
6. Номера гостиниц:
гостиницы, имеющие по международной классифика- 7.00-23.00 59 48 40 34 30 27 25 23 35
ции пять и четыре звезды
23.00-7.00 51 39 31 24 20 17 14 13 25
гостиницы, имеющие по международной классифика- 7.00-23.00 63 52 45 39 35 32 30 28 40
ции три звезды
23.00-7.00 55 44 35 29 25 22 20 18 30
7. Помещения офисов, рабочие помещения и кабинеты
–
71 61 54 49 45 42 40 38 50
административных зданий, конструкторских, проектных и научно-исследовательских организаций
8. Залы кафе и ресторанов
–
75 66 57 54 50 47 45 43 55
9. Фойе театров и концертных залов, спортивные залы
–
67 57 49 44 40 37 35 33 45
10. Зрительные залы театров и концертных залов. Ки–
55 44 35 29 25 22 20 18 30
нотеатры с оборудованием «Долби»
11. Многоцелевые залы, музыкальные классы
–
59 48 40 34 30 27 25 23 35
12. Торговые залы магазинов, пассажирские залы во–
79 70 63 58 55 52 50 49 60
кзалов и аэровокзалов
Примечание. Допустимые уровни шума от оборудования систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления, а также от насосов систем отопления и водоснабжения и холодильных установок встроенных предприятий торговли и общественного питания следует принимать на 5 дБ (дБА) ниже значений, указанных в таблице А.1, за
исключением поз. 4-6 (для ночного времени суток).
Таблица А.2
Тип и номер
вентилятора
ВЦ4-70
№2,5; 3,2; 4
ВЦ4-70
№ 5; 6,3; 8;
10; 12,5
ВЦ4-76
Значения поправки ∆L1
Частота
Поправка ∆L1, дБ,
вращения
при среднегеометрических частотах
вентилятора,
октавных полос, Гц
-1
мин
63 125 250 500 1000 2000 4000
930-1120
6
5
7
13
14
20
25
1370-1700
6
5
5
10
14
17
22
2800-3360
7
7
6
6
11
15
18
330-450
4
6
9
12
16
23
30
460-600
5
5
8
11
15
20
27
635-800
5
4
7
10
15
18
24
850-1000
6
5
5
9
11
16
22
1015-1290
6
5
4
8
11
15
19
1300-1620
7
6
5
8
11
15
19
8000
31
27
23
38
34
30
28
27
25
Таблица А.3
Значения критерия шумности для радиальных вентиляторов
Вентилятор
Диаметр Критерий шумности L~ , дБ, для сторон
рабочего
вокруг
колеса,
тип
номер
нагнетания всасывания
вентилятора
% Dн
ВЦ4-70
2,5; 3,2; 4; 5;
90-100
33
30
31,5
6,3; 8; 10;
105
36
32
34
12,5; 16А
ВЦ4-76
8; 10; 12; 16;
100
30
27
28,5
20
ВЦ14-46 2,5; 3,2; 4; 5;
100
34
31
32,5
6,3; 8
Примечание. Dн – номинальный диаметр рабочего колеса вентилятора.
74
Таблица А.4
Диаметр воздуховода
(патрубка)
или корень квадратный
из площади
поперечного сечения
конца прямоугольного
воздуховода
или решетки, мм
50
80
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
Значения поправки ∆L2
Поправка ∆L2, дБ,
при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63
125
250
27
23
21
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
1
1
0
21
17
15
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
15
11
9
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
75
500 1000 2000 4000 8000
9
5
4
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
4
2
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Таблица А.5
Постоянная помещений на частоте 1000 Гц
Тип помещения
1
2
3
4
Помещения
В1000, м2
С небольшим количеством людей (металлообрабатывающие цехи, генераторные и машинные залы и т.п.)
С жесткой мебелью и большим количеством людей или
с небольшим количеством людей и мягкой мебелью
(лаборатории, ткацкие и деревообрабатывающие цеха,
кабинеты и т.п.)
С большим количеством людей и мягкой мебелью (рабочие помещения зданий управлений, аудитории учебных заведений, залы ресторанов, торговые залы магазинов, залы ожидания аэропортов и вокзалов, номера
гостиниц, классовые помещения в школах, читальные
залы библиотек, жилые помещения и т.п.)
Помещения со звукопоглощающей облицовкой потолка
и части стен
V/20
V/10
V/6
V/1,5
Таблица А.6
Объем
помещения
V, м3
< 200
200-1000
> 1000
Частотный множитель 
Значения μ
для среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63
125
250
500
1000 2000 4000 8000
0,8
0,75
0,7
0,8
1
1,4
1,8
2,5
0,65
0,62
0,64
0,75
1
1,5
2,4
4,2
0,5
0,5
0,55
0,7
1
1,6
3
6
Таблица А.7
Снижение уровней звуковой мощности в металлических воздуховодах
прямоугольного и круглого сечения
Снижение уровней звуковой мощности, дБ,
Поперечное Гидравлипри среднегеометрических частотах октавных полос,
сечение
ческий
Гц
воздуховодиаметр
да
Dг, мм
63
125 250 500 1000 2000 4000 8000
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Прямо75-200
0,6
0,6 0,45 0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
угольное
210-400
0,6
0,6 0,45 0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
76
Окончание таблицы А.7
7
8
9
10
0,15 0,15 0,15 0,15
0,06 0,06 0,06 0,06
0,3
0,3
0,3
0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
0,15 0,15 0,15 0,15
0,06 0,06 0,06 0,06
1
2
3
4
5
6
410-800
0,6
0,6
0,3 0,15
810-1600
0,45
0,3 0,15 0,1
Круглое
75-200
0,1
0,1 0,15 0,15
21-400
0,06
0,1
0,1 0,15
410-800
0,03 0,06 0,06 0,1
810- 600
0,03 0,03 0,03 0,06
Примечания.
1. При наличии теплоизоляции на металлических воздуховодах данные
таблицы следует увеличивать в 2 раза.
2. Снижением уровней звуковой мощности на прямых участках кирпичных
и бетонных каналов из-за высокой жесткости их стенок можно пренебречь.
3. Гидравлический диаметр Dг , м, определяется по формуле: Dг=4F/П,
где F – площадь поперечного сечения воздуховода, м2;
П – периметр воздуховода, м.
Таблица А.8
Снижение уровней звуковой мощности в результате отражения звука
от открытого конца воздуховода или решетки,
выступающих в помещение или атмосферу
Диаметр воздуховода или
Снижение уровней звуковой мощности, дБ,
корень квадратный из площади
при среднегеометрических частотах
прямоугольного воздуховода
октавных полос, Гц
или решетки, мм
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
1
2
3
4
5
6
7
8
9
25
36 30 24 18
12
6
6
0
50
30 24 18 12
6
2
0
0
80
26 20 14
8
3
0
0
0
100
24 18 12
6
2
0
0
0
125
22 16 10
4
1
0
0
0
140
21 15
9
4
1
0
0
0
160
20 14
8
3
0
0
0
0
180
19 13
7
2
0
0
0
0
200
18 12
6
2
0
0
0
0
225
17 11
5
2
0
0
0
0
250
16 10
4
1
0
0
0
0
77
1
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
2500
2
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
2
1
0
3
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
0
0
0
0
0
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Окончание таблицы А.7
6
7
8
9
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Р и с . А.1. Схема возможного размещения вентиляционных отверстий (решеток)
(а) и кривые коэффициента направленности излучения Ф источника шума (б)
78
Приложение Б
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВОЙ ЗАВЕСЫ СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА
Таблица Б.1
Поправочный коэффициент k2 для завес смешивающего типа
Значения k2 при числе людей n, проходящих через вход в здаМесто забора воздуха и
ние
Двери
тип вестибюля
100
200
300
400
500
600
700
800
Забор воздуха из весОдинарные
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,28
0,31
0,35
тибюля открытого
Двойные или вращающиеся
0,04
0,08
0,11
0,15
0,19
0,21
0,26
0,3
Тройные
0,03
0,06
0,08
0,11
0,14
0,16
0,2
0,25
Забор воздуха из весОдинарные
0,05
0,09
0,14
0,18
0,22
0,23
0,27
0,32
тибюля закрытого
Двойные или вращающиеся
0,03
0,07
0,1
0,14
0,17
0,19
0,23
0,27
Тройные
0,02
0,05
0,07
0,1
0,12
0,15
0,18
0,23
Примечания.
1. Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки и лифтового холла; закрытым –
вестибюль, снабженный дверями перед лестничной клеткой и лифтовым холлом.
2. Таблица Б.1 дана в сокращенном виде. При числе людей n более 800 человек необходимо воспользоваться таблицей 7.5 [3].
Таблица Б.2
Коэффициент расхода μвх
Конструкция входа
μвх
Одинарные двери
0,7
Двойные двери с тамбуром, прямой проход
0,65
Тройные двери с тамбуром, прямой проход
0,6
Двойные двери с тамбуром, зигзагообразный проход
0,55
Тройные двери с тамбуром, зигзагообразный проход
0,4
Вращающиеся двери
0,1
Примечание. При числе последовательно расположенных дверей больше трех
расчет можно проводить с незначительным запасом как для тройных дверей
Приложение В
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ГАБАРИТНЫЕ
РАЗМЕРЫ КОНДИЦИОНЕРОВ ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КАРКАСНО-ПАНЕЛЬНЫХ КЦКП
Кондиционеры КЦКП общепромышленного исполнения предназначены для использования в системах вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления промышленных и гражданских зданий
различного назначения. Размещаются только внутри зданий. Каркас
кондиционеров изготавливают из алюминиевого профиля. Панели
типа «сэндвич» изготавливаются из листов оцинкованной стали, между которыми помещают теплоизолятор в виде пенополиуретанового
материала или базальтового волокна. По требованию заказчика
внешние и (или) внутренние поверхности панелей могут быть окрашены порошковой краской.
80
В.1. Блоки воздухоприемные
Р и с . В.1.1. Блок воздухоприемный прямоточный
Таблица В.1.1
Технические характеристики и габаритные размеры
блоков воздухоприемных прямоточных
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15
5
6,3
8-1
8
10
12,5
16
B
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300 1600
H
450 800
800
800
800 1090 1090 1400 1400
H1
100 100
100
100
100
100
150
150
150
L
425 425
425
425
425
525
565
665
665
h
310 510
510
510
510
710
710 1110 1110
L1
525 525
525
525
525
625
735
835
835
b
565 565
865 1165 1465
865 1125 1125 1425
Масса, кг
15
40
45
55
65
62
85
105
115
Размер, мм
B
H
H1
L
h
L1
b
Масса, кг
20
1900
1400
150
665
1110
835
1725
130
25
1900
1700
150
765
1410
935
1725
170
Окончание таблицы В.1.1
Типоразмер кондиционера
31,5
40
50
63
80
100
1900
2200
2300
2600
3200 3800
2000
2000
2600
2600
2600 2600
150
150
200
200
200
200
865
865
1105
1105
1105 1105
1710
1710
2210
2210
2210 2210
1035
1035
1285
1285
1285 1285
1725
2025
2085
2385
2985 3585
320
370
420
525
580
680
81
Р и с . В.1.2. Блоки воздухоприемные смесительные:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
Таблица В.1.2
Технические характеристики и габаритные размеры
блоков воздухоприемных смесительных
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15
5
6,3
8-1
8
10
12,5
16
B
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300 1600
H
450 800
800
800
800 1090 1090 1400 1400
L
425 425
425
425
425
525
565
665
665
L1
525 525
525
525
525
625
735
835
835
H1
100 100
100
100
100
100
150
150
150
H2
100 100
100
100
100
100
170
170
170
b
565 565
865 1165 1465
865 1125 1125 1425
h
310 310
310
310
310
410
410
510
510
Масса, кг
18
45
50
60
75
72
90
115
130
82
Размер, мм
B
H
L
L1
H1
H2
b
h
Масса, кг
20
1900
1400
665
835
150
170
1725
510
150
Окончание таблицы В.1.2
Типоразмер кондиционера
25
31,5
40
50
63
80
1900
1900
2200
2300
2600
3200
1700
2000
2000
2600
2600
2600
765
865
865
1105
1105
1105
935
1035
1035
1275
1275
1275
150
150
150
200
200
200
170
170
170
170
170
170
1725
1725
2025
2085
2385
2985
610
710
710
910
910
910
190
330
380
440
535
600
В.2. Блок фильтров
Р и с . В.2.1. Блоки фильтров:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
Таблица В.2.1
Технические характеристики и габаритные размеры блоков фильтров
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15
5
6,3 8-1
8
10 12,5 16
В
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300 1600
Н
450 800 800 800 800 1090 1090 1400 1400
L
260 260 260 260 260 260 300 300 300
H1
100 100 100 100 100 100 150 150 150
Тип фильтра
ФяУБ, ФяВБ, ФяРБ
Класс фильтрации
G3
Масса, кг
8
27
34
41
45
43
54
66
75
83
Размер, мм
В
Н
L
H1
Тип фильтра
Класс фильтрации
Масса, кг
20
25
1900 1900
1400 1700
300 300
150 150
83
105
Окончание таблицы В.2.1
Типоразмер кондиционера
31,5
40
50
63
80
100
1900 2200 2300 2600 3200 3800
2000 2000 2600 2600 2600 2600
300 300 1105 1105 1105 1105
150 150 200 200 200 200
ФяУБ, ФяВБ, ФяРБ
G3
120 138 155 175 203 231
Таблица В.2.2
Технические характеристики фильтров
Фильтры
Показатель
ФяУБ
ФяВБ
ФяРБ
3
Пропускная способность, м /ч
(при удельной воздушной
2150
2150
2150
нагрузке 7000 м3/ч на 1 м2)
Начальное аэродинамическое
сопротивление,
40(4)
60(6)
50(5)
2
Па (кгс/м ), не более
Конечное аэродинамическое
сопротивление,
150(15)
150(15)
150(15)
2
Па (кгс/м ), не более
Эффективность очистки,
80
80
80
%, не более
Пылеемкость фильтра, г/м2
570
2200
2300
Фильтрующий материал
Фильтрующий Винипласто- Металлические
стекловолокни- вые гофриро- сетки
стый упругий
ванные сетки
материал ФСВУ
84
В.3. Блоки воздухонагревателей водяных
Р и с . В.3.1. Блоки фильтров:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
Таблица В.3.1
Технические характеристики и габаритные размеры
блоков воздухонагревателей водяных
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15 5
6,3 8-1
8
10 12,5
B
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300
H
450 800 800 800 800 1090 1090 1400
L
320 320 320 320 320 320 360 360
H1
100 100 100 100 100 100 150 150
D
422 422 422 422 422 422 422 422
d, дюйм
1¼ 1¼ 1¼ 1¼ 1¼ 1¼ 1¼ 1¼
l
Симметрично L
в зависимости от количества рядов трубок
Давление раб., МПа
1,6
Масса (без обводного канала), кг 22 47 63 78 93 90 115 99
85
Окончание таблицы В.3.1
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
16 20 25 31,5 40 50 63 80 100
B
1600 1900 1900 1900 2200 2300 2600 3200 3800
H
1400 1400 1700 2000 2000 2600 2600 2600 2600
L
360 360 360 360 360 400 400 400 400
H1
150 150 150 150 150 200 200 200 200
D
562 562 562 562 802 802
d, дюйм
Фланец
l
Симметрично L в зависимости от количества
рядов трубок
Давление раб., МПа
1,6
Масса (без обводного канала), 143 166 196 225 257 296 330 400 425
кг
Таблица В.3.1
Технические характеристики водяных воздухонагревателей
Размеры, мм
фронтальное сечение Мощность,
Обозначение
Кондиционер
кВт,
высота
воздухонагревателя
длина
трубной не более
трубок
решетки
КЦКП-1,6
ВНВ243.1-043-030-c-d,d-ff-e
430
300
45
КЦКП-3,15 ВНВ243.1-043-065-c-d,d-ff-e
430
650
80
КЦКП-5
ВНВ243.1-073-065-c-d,d-ff-e
730
650
120
КЦКП-6,3
ВНВ243.1-103-065-c-d,d-ff-e
1030
650
160
КЦКП-8-1
ВНВ243.1-133-065-c-d,d-ff-e
1330
650
200
КЦКП-8
ВНВ243.1-073-090-c-d,d-ff-e
730
900
200
КЦКП-10
ВНВ243.1-103-090-c-d,d-ff-e
1030
900
240
КЦКП-12,5 ВНВ243.1-103-120-c-d,d-ff-e
1030
1200
320
КЦКП-16
ВНВ243.1-133-120-c-d,d-ff-e
1330
1200
400
КЦКП-20
ВНВ243.1-163-120-c-d,d-ff-e
1630
1200
500
КЦКП-25
ВНВ243.1-163-150-c-d,d-ff-e
1630
1500
650
КЦКП-31,5 ВНВ243.1-163-180-c-d,d-ff-e
1630
1800
800
КЦКП-40
ВНВ243.1-185-180-c-d,d-ff-e
1900
1800
980
КЦКП-50
ВНВ243.1-185-200-c-d,d-ff-e
1850
2000
1200
КЦКП-63
ВНВ243.1-223-200-c-d,d-ff-e
2230
2000
1400
КЦКП-80
ВНВ243.1-273-200-c-d,d-ff-e
2750
2000
1800
КЦКП-100 2ВНВ243.1-163-200-c-d,d-ff-e 16302
2000
2200
86
В.4. Камеры промежуточные
Используются при необходимости переформирования воздушного потока, изменения его направления, а также в обоснованных случаях для обслуживания соседнего оборудования в секциях приточных
камер.
Р и с . В.4.1. Камеры промежуточные:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
Таблица В.4.1
Технические характеристики и габаритные размеры
промежуточных камер
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15
5
6,3
8-1
8
10
12,5
16
B
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300 1600
H
450 800
800
800
800 1090 1090 1400 1400
L
425 425
425
425
425
525
565
665
665
H1
100 100
100
100
100
100
150
150
150
Масса, кг
12
45
55
60
65
62
70
75
85
Размер, мм
B
H
L
H1
Масса, кг
20
1900
1400
665
150
95
25
1900
1700
765
150
100
Окончание таблицы В.4.1
Типоразмер кондиционера
31,5
40
50
63
80
100
1900 2200 2300 2600 3200 3800
2000 2000 2600 2600 2600 2600
865
865
1105 1105 1105 1105
150
150
200
200
200
200
200
220
240
255
275
310
87
В.5. Блоки шумоглушителей
Р и с . В.5.1. Блоки шумоглушителей:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
Таблица В.5.1
Технические характеристики и габаритные размеры
блоков шумоглушителей
Размер,
Типоразмер кондиционера
мм
1,6 3,15 5
6,3 8-1
8
10
12,5
16
B
700 700 1000 1300 1600 1000 1300 1300 1600
H
450 800 800 800 800 1090 1090 1400 1400
L
605; 1105; 1605; 2105
645; 1145; 1645; 2145
H1
100 100 100 100 100 100
150
150
150
Масса, кг (l = 1000) 45 60 70
75
80
77
90
100
110
Масса, кг (l = 1500) 80 90 105 110 120 115
135
150
165
88
Размер,
мм
B
H
L
H1
Масса, кг (l = 1000)
Масса, кг (l = 1500)
Окончание таблицы В.5.1
Типоразмер кондиционера
20
25
31,5
40
50
63
80
100
1900 1900 1900 2200 2300 2600 3200 3800
1400 1700 2000 2000 2600 2600 2600 2600
645; 1145; 1645; 2145
685; 1185; 1685; 2185
150
150
150
150
200
200
200
200
150
160
240
260
270
300
330
380
225
240
360
390
405
450
495
570
Таблица В.5.2
Снижение уровней звуковой мощности блоками шумоглушения
Типоразмер
КЦКП-3,15
КЦКП-5 ...
КЦКП-100
Длина
пластин
l, м
0,5
1
1,5
2
0,5
1
1,5
2
Снижение уровня звуковой мощности, дБ,
в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами, Гц
63
125 250 500 1000 2000 4000 8000
0,5
1,5
3,5
9
12
9
8
5,5
1
3
7
20
25
18
16
11
1
4
9
27
34
24
21
13
1,5
5
12
35
42
30
25
14
1,0
1,5
б
9
8
6
4,5
4
1,5
3
12
18
15
12
9
8
2
5
18
25
20
15
12
11
3
7
22
32
25
18
14
13
89
В.6. Блоки вентиляторные
Р и с . В.6.1. Расположение выхлопа вентилятора, габаритные размеры:
а – КЦКП-1,6…8; б – КЦКП-10…100
90
Таблица В.6.1
Технические характеристики и габаритные размеры
блоков вентиляторных
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
1,6 3,15
5
6,3 8-1
8
10 12,5 16
№ центробежного
1,4- 1,8- 2,5- 2,8- 2,8- 2,8- 3,15- 4- 4,5вентилятора
1,6 2,5 3,15 3,15 3,15
4
4
5
5,6
№ вентилятора
2,5; 3,55; 4;
4,5; 4,5; 4,5; 6,3; 7,1; 7,1;
«свободное колесо»
3,15 4;
4,5; 5,6 5,6 5,6; 7,1
8
8;
ВСК-6, 9
4,5
5
6,3
9
B
700 700 1000 1300 1015 1000 1320 1320 1625
H
450 800 800 800 1060 1090 1060 1370 1370
H1
100 100 100 100 100 100 150 150 150
Lцентр
800 1000 1000 1250 1250 1500 1500 1750 2000
LВСК
750 850 900 900 900 1000 1200 1200 1500
Масса, кг
35
65 120 165 195 190 225 275 385
Окончание таблицы В.6.1
Типоразмер кондиционера
Размер, мм
20
25
31,5
40
50
63
80
100
№ центробежного
56,389;
10;
10;
7,1
9
вентилятора
6,3
7,1
9
10
11,2 12,5
№ вентилятора
8;9;
8;9;
10;
8;
«свободное колесо»
10; 10;11,2; 11,2;
–
–
–
–
9
ВСК-6, 9
11,2
12,5
12,5
B
1625 1960
1960
2260 2300 2600 3200 3800
H
1670 1670
1980
2290 2600 2600 2600 2600
H1
150 150
150
150 200 200 200 200
Lцентр
2050 2250
2250
2450 2850 2850 3500 3500
LВСК
1500 1500
1800
1800
–
–
–
–
Масса, кг
430 540
1030
1250 1450 1500 1600 2200
Примечания: 1. Lцентр – для центробежных вентиляторов; LВСК – для вентиляторов типа «свободное колесо». 2. Размер выходного отверстия уточняется по
фактически установленному вентилятору (прил. В.6.2). 3. По направлению выхлопа возможны следующие исполнения блока – «выхлоп вверх», «выхлоп
вниз», «выхлоп вдоль оси».
91
Р и с . В.6.2. Габаритные и присоединительные размеры вентиляторных блоков
92
Таблица В.6.2
Габаритные и присоединительные размеры вентиляторных блоков
в зависимости от диаметра колеса вентилятора D
Размеры,
мм
L
B
H
F
C
G
E
b*
h*
l*
140
600
450
450
182
134
200
100
253
257
220
160
700
450
500
205
122
160
90
282
293
265
Диаметр колеса вентилятора, мм
180
200
225
250
280
800
800
800
950 1100
500
500
550
600
700
550
600
600
700
750
230
255
290
325
360
135
122
130
138
145
170
180
190
220
240
90
90
90
90
100
313
343
381
381
429
329
364
409
461
518
289
316
348
372
421
315
1100
800
800
405
148
260
100
480
578
464
355
1200
900
900
455
173
300
100
544
655
533
Окончание таблицы В.6.2
Размеры,
Диаметр колеса вентилятора, мм
мм
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
L
1300 1600 1700 2000 2000 2350 2500 2800 3000
B
1100 1150 1200 1300 1500 1650 1800 2000 2200
H
1100 1150 1200 1300 1500 1650 1800 2000 2200
F
510
570
640
715
800
900
1010 1130 1270
C
195
290
255
293
325
375
395
435
465
G
330
410
430
510
550
670
730
830
850
E
100
80
80
80
80
80
80
100
100
b*
613
681
750
845
946
1058 1181 1319 1451
h*
736
827
918
1030 1157 1303 1468 1648 1810
l*
587
649
718
815
901
998
1107 1230 1367
Примечание: * габариты вентилятора на раме без корпуса.
93
В.6.3. Аэродинамические характеристики вентиляторов
AND, RDN
Р и с . В.6.3.1. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 180
94
Р и с . В.6.3.2. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 180
95
Р и с . В.6.3.3. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 200
96
Р и с . В.6.3.4. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 200
97
Р и с . В.6.3.5. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 225
98
Р и с . В.6.3.6. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 225
99
Р и с . В.6.3.7. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 250
100
Р и с . В.6.3.8. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 250
101
Р и с . В.6.3.9. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 280
102
Р и с . В.6.3.10. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 280
103
Р и с . В.1.6.11. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 315
104
Р и с . В.6.3.12. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 315
105
Р и с . В.6.3.13. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 355
106
Р и с . В.6.3.14. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 355
107
Р и с . В.6.3.15. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 400
108
Р и с . В.6.3.16. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 400
109
Р и с . В.6.3.17. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 450
110
Р и с . В.6.3.18. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 450
111
Р и с . В.6.3.19. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 500
112
Р и с . В.6.3.20. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 500
113
Р и с . В.6.3.21. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 560
114
Р и с . В.6.3.22. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 560
115
Р и с . В.6.3.23. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 630
116
Р и с . В.6.3.24. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 630
117
Р и с . В.6.3.25. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 710
118
Р и с . В.6.3.26. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 710
119
Р и с . В.6.3.27. Аэродинамические характеристики вентиляторов AND 800
120
Р и с . В.6.3.28. Аэродинамические характеристики вентиляторов RND 800
121
В.6.4. Асинхронные электродвигатели, рекомендуемые для комплектации вентиляторных блоков
Таблица В.6.4.1
–1
Двухполюсные асинхронные электродвигатели (n = 3000 мин )
Размер Мощность,
Тип
Масса, кг Частота КПД, cos, f Сила тока J пуск. М пуск. М макс. Уровень
рамы,
кВт
вращения, %
при
J ном. М ном. М ном. звукового
–1
мм
мин
напряжении
давления,
380 В, А
дБА
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
50
0,12
АИР50В2
2,8
2655
63,0 0,75
0,39
5,0
2,2
2,2
53
56
0,18
АИР56А2
3,4
2730
68,0 0,78
0,52
5,0
2,2
2,2
53
56
0,25
АИР56В2
3,9
2730
69,0 0,79
0,70
5,0
2,2
2,2
53
63
0,37
АИР63А2
6,0
2730
67,0 0,80
1,0
5,5
2,3
2,2
53
63
0,55
АИР63В2
6,0
2730
72,0 0,83
1,4
5,1
2,3
2,2
53
71
0,75
А71А2
8,7
2820
74,0 0,83
1,9
5,3
2,5
2,7
63
71
1,1
А71В2
10,5
2800
77,0 0,86
2,5
5,2
2,6
2,8
63
80
1,5
А80А2
13,0
2835
79,0 0,87
3,2
6,5
2,8
3,0
63
80
2,2
А80В2
15,0
2820
82,0 0,87
4,6
6,5
3,2
3,4
63
90
3,0
А90L2
17,0
2835
82,0 0,86
6,5
6,5
2,9
3,2
63
100
4,0
А100S2
20,5
2845
83,0 0,84
8,7
7,0
3,4
4,0
66
100
5,5
А100L2
52,0
2860
84,0 0,86
11,0
5,5
1,8
2,2
66
112
7,5
А112М2
49,0
2895
87,0 0,89
15,0
7,0
2,5
3,2
69
1
132
160
160
180
180
200
2
11,0
15,0
18,5
22,0
30,0
37,0
3
А132М2
АИР 160S2
АИР160М2
А180S2
А180М2
А200М2
4
54,0
116,0
130,0
150,0
170,0
230,0
5
2865
2940
2940
2940
2940
2940
6
87,0
88,0
90,0
90,5
92,0
91,5
7
0,88
0,86
0,88
0,89
0,89
0,89
8
22,0
30,0
35,0
42,0
56,0
70,0
Окончание таблицы В.6.4.1
9
10
11
12
7,0
2,3
3,0
71
7,5
2,0
3,2
75
7,5
2,0
3,2
75
7,5
2,1
3,5
79
7,5
2,2
3,5
79
7,5
2,3
3,2
82
Таблица В.6.4.2
Четырехполюсные асинхронные электродвигатели (n = 1500 мин–1)
Размер Мощность,
Тип
Масса, кг Частота КПД, cos, f Сила тока J пуск. М пуск. М макс. Уровень
рамы,
кВт
вращения, %
при
J ном. М ном. М ном. звукового
–1
мм
мин
напряжении
давления,
380 В, А
дБА
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
56
0,18
АИР56В4
3,9
1350
64,0 0,68
0,6
5,0
2,3
2,2
50
63
0,25
АИР63А4
4,7
1320
68,0 0,67
0,8
5,0
2,3
2,2
51
63
0,37
АИР63В4
5,6
1320
67,0 0,72
1,2
2,3
2,0
2,2
51
71
0,55
А71А4
8,4
1400
72,0 0,80
1,4
5,5
2,5
2,6
50
71
0,75
А71В4
10,0
1400
75,0 0,75
2,0
5,5
2,3
2,8
50
80
1,1
А80А4
14,0
1420
77,0 0,80
2,7
5,5
2,3
2,6
53
80
1,5
А80В4
16,0
1420
78,5 0,80
3,6
5,5
2,3
2,8
53
1
90
100
100
112
132
132
160
160
180
180
200
200
225
250
250
280
280
315
2
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
18,5
22,0
30,0
37,0
45,0
55,0
75,0
90,0
110,0
132,0
160,0
3
А901L4
А100S4
А100L4
А112М4
А132S4
А132М4
АИР160S4
АИР160М4
А180S4
А180М4
А200М4
А2001L4
А225М4
А250S4
А250М4
А280S4
А280М4
А315S4
4
17,0
21,0
37,0
45,0
52,0
60,0
125,0
142,0
160,0
190,0
230,0
260,0
325,0
450,0
495,0
740,0
840,0
1000,0
5
1390
1395
1435
1450
1455
1435
1460
1460
1460
1460
1460
1460
1470
1470
1470
1485
1480
1480
6
78,0
78,0
83,0
87,0
88,0
87,0
89,0
90,0
91,0
91,0
92,0
92,0
92,5
93,0
93,0
94,8
95,0
95,0
7
0,82
0,80
0,78
0,85
0,83
0,88
0,87
0,89
0,88
0,89
0,87
0,87
0,87
0,82
0,87
0,86
0,87
0,87
8
5,2
7,3
8,95
11,3
15,6
22,0
29,0
35,0
42,0
56,0
70,0
86,0
104,0
139,0
169,0
195,0
231,0
279,0
Окончание таблицы В.6.4.1
9
10
11
12
5,0
2,2
2,6
55
5,5
2,7
3,0
62
6,6
2,8
6,6
62
7,0
2,4
3,0
62
7,0
2,8
3,2
62
7,0
2,5
2,9
64
7,0
1,9
2,9
75
7,0
1,9
2,9
75
7,0
2,1
2,8
79
7,0
2,4
3,0
79
7,5
2,2
3,5
82
7,0
2,2
3,2
82
7,5
2,6
3,4
84
7,5
2,5
3,5
86
7,5
2,5
3,5
86
7,0
2,1
2,4
86
7,0
2,1
2,4
86
6,5
1,8
2,2
88
Таблица В.6.4.3
–1
63
71
71
80
80
90
100
112
112
132
132
160
160
180
200
200
225
250
250
280
0,25
0,37
0,55
0,75
1,1
1,5
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
18,5
22,0
30,0
37,0
45,0
55,0
75,0
Шестиполюсные асинхронные электродвигатели (n = 1000 мин )
АИР63В6
5,4
860
59,0
0,62
2,2
4,0
А71А6
8,4
910
64,0
0,72
1,2
4,0
А71В6
10,0
915
67,0
0,70
1,8
4,0
А80А6
14,0
930
71,0
0,70
2,3
4,0
А80В6
16,0
930
72,0
0,72
3,2
4,0
А90L6
18,0
925
72,0
0,71
4,5
4,5
А100L6
33,5
950
78,0
0,76
5,35
5,3
А112МА6
41,0
960
83,0
0,79
7,0
5,9
А112МВ6
50,0
960
84,0
0,80
9,0
6,0
А132S6
56,0
950
83,0
0,82
12,2
5,0
А132М6
61,0
960
84,5
0,77
17,5
6,5
АИР160S6
125,0
970
87,0
0,82
23,0
6,5
АИР160М6
155,0
970
89,0
0,82
31,0
7,0
А180М6
160,0
970
89,0
0,86
37,0
6,0
А200М6
195,0
970
87,0
0,84
46,0
6,0
А200L6
225,0
970
89,5
0,86
59,0
6,5
А225М6
360,0
973
91,0
0,89
66,0
6,0
А250S6
465,0
980
92,0
0,87
81,0
6,0
А250М6
520,0
980
92,5
0,88
97,5
6,0
А280S6
690,0
985
93,5
0,87
133,0
6,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,4
2,2
2,2
2,2
2,2
2,8
2,2
2,3
2,2
2,0
2,0
2,0
2,0
2,1
2,0
1,6
2,2
2,2
2,4
2,4
2,8
2,7
2,6
2,6
2,5
3,1
2,9
3,0
3,0
2,5
2,7
2,3
2,0
2,2
2,4
51
51
51
52
52
60
69
56
56
56
62
65
65
69
71
71
82
82
82
84
В.6.5. Пример определения аэродинамических характеристик
вентилятора
Р и с . В.6.5. Определения аэродинамических характеристик вентилятора:
 – аэродинамическая характеристика вентилятора;  – линия равных значений
потребряемой мощности;  – линия равных значений звуковой мощности
126
Полное давление: P = 1260 Па.
Производительность: Q = 23,4 тыс. м3/ч.
Динамическое давление: Pд =63 Па.
Частота вращения рабочего колеса: n = 1495 об/мин.
Полный КПД: η =79 %.
Потребляемая мощность: N = 10,2 кВт.
Уровень звуковой мощности: Lp =91,1 дБА.
Скорость на выходе: v = 10,1 м/с.
127
Учебное издание
РОМЕЙКО Марина Борисовна
ЖИЛЬНИКОВ Владимир Борисович
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОБЩЕСТВЕННОГО ЗДАНИЯ
В авторской редакции
Подписано в печать 11.07.17
Формат 60×84 1/16. Бумага офсетная
Усл. п. л.
. Уч.-изд. л.
Тираж
экз. Рег. №
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
«Самарский государственный технический университет»
443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244. Главный корпус
Отпечатано в типографии
Самарского государственного технического университета
443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244. Корпус № 8