Uploaded by Xasan Majiev

KPRF 2 fevralya 2023 chetverg sobranie v 18 00 gorkome Ligovsliy 207 Metelitsa 351 str

advertisement
Ленинградцы Братья Боевые Товарищи Солдаты и Офицеры 2 февраля 2023 в 18 00 в
четверг в актовом зале горкома КПРФ, Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал")
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в
актовом зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел
горкома (812) 347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, stalincom21@yandex.ru www.npeterburg.ru
Метелица И .А
spb@kprf.ru newspb@mail.ru состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый Петербург» и ветеранов боевых действий по
теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов
газеты "Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и ветераны боевых действий. С
докладом на конференции выступит Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике
1994-1995 гг ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
Сообщение с фронта : Патентное ворье : англосаксы, глобалисты, сатанисты и подельники эффективные менеджеры мш СССР. Изобретения
уворована блоком НАТО, ТЕОРИя ТРЕНИЯ , РАСЧЕТЫ, ТЕХНОЛОГИЯ , патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным подло уворованные и внедренные, партнерами из США, КНР, Канаде : англосаксами из блока НАТО, изобретенные в СССР
проф дтн ПГУПС А.М.Уздиным ( № № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 154506, 1760020, 858604 ). Докладчики: Мажиев
Хасан Нажоевич, Матвеев Владимир Владимирович -79111940880 070355@gmail.com ( но он в госпитале, не выдержало сердце), выступит сам
Метелица Иван -главный редактор газеты "Новый Петербург"
Разграбленная, разгромленная , разрушенная и разворованная интеллектуальная
собственность СССР . Соединения на сдвиг внедрила фирма Star seismic под
флагом США , в логове НАТО, против русского народа , против наше страны
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в актовом
зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел горкома (812)
347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, stalincom21@yandex.ru www.npeterburg.ru Метелица И
.А spb@kprf.ru newspb@mail.ru состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый
Петербург» и ветеранов боевых действий по теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий
Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов газеты
"Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и
ветераны боевых действий. С докладом на конференции выступит Президент организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг
ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
по теме:
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ (ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780) от МИНОБОРОНЫ РОССИИ г. Москва, 119160 от 23 января
2023 № 153/4/888 нс На № УГ -199216 от 28.12.2022
МАЖИЕВУ Х.Н.
karta2202200640855233@gmail.com , а удар в спину Русской Армии настоящий, из-за
отсутствия быстровозводимых сборно-разборных временных переправ за 24 часа в
полевых условиях , как в КНР.
Мост пролетом 60 метров восстанавливается надвижным способом за 24 часа с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типап
"Молодечно" ( серия 1.460ю3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для ситсемы
несущих элементов и элементов проезжей части (шириной 3 метра) с
упругопластическими сдвиговыми компенсаторами проф дтн ПГУПС А.М.Уздина (
№№ 1143895, 1168655,1174616, 165976, 2010136746 )
Редакция газеты "Армия Защитников Отечества" просит Заместителя
руководителя Департамента строительство О.Оцепаева Минобороны России, для
предоставления комплектной проектно-сметной документации, дать задание или
поставить письменно задачу перед ветеранами боевых действий : какое необходимо
пролетное строение сборно-разборного моста ? : 24 мета , 30 метров или 60 метро ?.
Грузоподъемность армейской переправы ?, для пехоты 0,5 тонн, для скорой помощи
нагрузка пролет Q= 3 тонны ?, или для грузовых автомобилей грузоподъемность
моста 30 тонн ? . Ширина пролетного строения для пехоты 1.0 метр, для легковых
автомобилей 3,5 метра . Метод сборки -надвижка пролета, Скорость сборки 24 часа,
48 часов или две ночи. Ответ можно прислать по электронной почте
89219626778@bk.ru (951) 644-16-48 Через 24 часа документация в электронном виде,
на английском языке будет направлена в Миноборону России Все для Фронта ! Все
для Победы !
Уважаемый Хасан Нажоевич! Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по
вопросу использования упруго пластичных ферм-балок (далее - представленная
технология) Департаментом строительства Министерства обороны Российской
Федерации по поручению рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Редакция газеты Армия Защитников Отечества при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР конструкции
быстро собираеммо автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной
плиты–ферменной балки и имеющего пролет 30 м смонтированного за 24 часа в Китае (КНР) . Указанный мост
был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США
в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной
реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке моста в полевых
условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , по чертежам китайским и американских
инженеров , уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких,
сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5
тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР 89219626778@bk.ru karta2202200640855233@gmail.com
rodinailismert@list.ru 89219626778@bk.ru 8126947810@rambler.ru t9516441648@gmail.com (951) 644-16-48
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ
РОССИИ) г. Москва, 119160 от 23 января 2023 " 153/4/888 нс На № УГ -199216 от
28.12.2022 МАЖИЕВУ Х.Н. karta2202200640855233@gmail.com
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по вопросу использования упруго
пластичных ферм-балок (далее - представленная технология) Департаментом
строительства Министерства обороны Российской Федерации по поручению
рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример
расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII
Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики,
Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
mob9967982654@yandex.ru sber2202200786697605@gmail.com
Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения
армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра,
грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с
демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании
из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415,
2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Заключение
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение
начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность использования
стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность
сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что
«вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого
защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженнодеформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборноразборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых
фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по
изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073
от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных
прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 154506
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО
МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых
GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через
реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com
t9516441648@gmail.com
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya uprugoplstichnix
ferm-balok mosta 513 str https://disk.yandex.ru/d/SQvbkhSZBSVXkg
https://mega.nz/file/PYpT1Kaa#wiVX12z_uczUx-s2bQEP5LTB4oJHhPsmNdwlE9w3CQ
https://mega.nz/file/2doSmYxA#_5NbQ_Og2TfbcmGMi_vt6MESrEpVZOnl9XRjQWqt
4ro
KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 513 str
https://studylib.ru/doc/6387006/knr-uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemog...
https://studylib.ru/doc/6387007/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemogo-so...
LISI Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 378 str
https://ppt-online.org/1300182 https://wampi.ru/image/RPbNwK0
https://pdftoimage.com https://pdftoimage.com
https://postimg.cc/1fC3g8ss/21dbc660
Документы гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д.
предполагаемого изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного
поиска; СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ КОНСТРУКЦИИ ИЗ
ПЛАСТИКОВЫХ ПОЛОС Заявка: 2020137335, 13.11.2020 изобретение № 2 752 464
Патентообладатель(и): Яковлев Виталий Федотович (RU) 124460, Москва г. Зеленоград, а/я 200, ООО
нарушения авторских прав автора объекта
интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020
"Институт инноваций и права" не
137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения, формула
изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска и не имеете
никакого отношения к мостам китайским и американским - эта шутка заместителя
руководителя департамента строительства Минобороны РФ О. Оцепаева о
гарантиях и нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности при диком под руководством эффективных менеджеров при
проведении специальной операции под чужие идеи .
В РФ нет технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не
существует. В бюджете РФ и СПб понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений
направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни
одной копейки, ни на одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для
чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
При капитализме , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена
Медведевым , Матвиенко, Володиным, исключал ст. 9 из Патентного Закона РФ и раньше
до 2003 принадлежали государству изобретения .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Федеральный фонд изобретений России
осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов,
приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их
реализации в интересах государства ликвидирована эффективными менеджерами .
Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку
"Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (ред. от 02.02.2006)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России. - Исключена
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ.
(см. текст в предыдущей редакции)
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/4f9cccc0c05966bd28598cff11837e731
cdf618a/
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ..
Комментарий к статье 9
Ранее действующая редакция Патентного закона в этой статье предусматривала создание
специального субъекта патентного права - Федерального фонда изобретений России. Указанный
Фонд должен был осуществлять отбор изобретений, полезных моделей, промышленных
образцов, приобретать на них права патентообладателя на договорной основе и содействовать
их реализации в интересах государства. Этот фонд так и не был создан, и законодатель,
очевидно, решил, что дальнейшее существование статьи 9 не имеет смысла.
https://www.zonazakona.ru/law/comments/art/3715/?ysclid=ldgi2vtunx516987890
Раскроем программу США «Переход к рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с;
Законопроекты, ч.2, 400с), Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс,
утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с
решением «семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу
для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку , раздел «Экономический Союз суверенных
республик» (т.е., независимых государств .) и посмотрим, что фактически запланировали
реформированию СССР, стр. 17 ):
Более подробно смотрите : Спецоперация по ликвидации РАН
https://academcity.org/content/specoperaciya-po-likvidacii-ran
Интрига проблемы
Органы власти РФ успешно, на высоком профессиональном уровне, тактически талантливо осуществили
очередную информационную спецоперацию по легитимизации процедуры ликвидации Российской академии наук,
РАН, отраслевых академий, научных центров России.
Джеффри сакс и американская помощь постсоветской России: случай
«Другой анатомии»
https://cyberleninka.ru/article/n/dzheffri-saks-i-amerikanskaya-pomosch-postsovetskoy-rossiisluchay-drugoy-anatomii
Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние
инновационной деятельности при ультро -либеральном, колониальном курсе антигосударственных реформ по
уничтожению изобретателей в Ресурсной https://vk.com/wall537270633_154?ysclid=ldgj4e6avh702955115
https://pdsnpsr.ru/posts/video/tragediya-v-kerchi-pochemuleonidivashov_23102018?ysclid=ldgj7ye89j105541125
operatsiya_po_likvidatsiya_poslednikh_izobretateley_seismostoykikh_opor_
dlya_transsiba_pri_zakonomer
https://www.liveinternet.ru/users/t9657681096/post366939348/
С техническим свидетельством на сборно -разборные надвижные мосты
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н выполненных согласно
требованиям Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации (Постановление Правительства Российской Федерации от
27.12.1997 № 1636) можно ознакомится по ссылкам :
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
https://ppt-online.org/1238061
https://ppt-online.org/1237851
https://ppt-online.org/1239009
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию -армейского сборноразборного надвижного моста в части обеспечения безопасности зданий и
сооружений в соответствии с требованиями законов и национальных стандартов
Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 № 384-ФЭ); можно
ознакомися по ссылкам :
https://ppt-online.org/1237695
Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний
https://ppt-online.org/1230196
- проектно-сметная документация на армейский китайский, американский
армейский быстро собираемый, сборно-разборный мост проф дтн ПГУПС Уздина А М
можно по ссылке :
UZDIN bridge Primeneniya bistrovozvodimix mostov uprugoplasticheskix stalnix ferm perepravi reku Suon state Montana USA dlinoy 205 futov 380 str
https://ppt-online.org/1291352
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: karta2202200640855233@gmail.com
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Редакция газеты "Армия Защитников
Отечества" направляет ответ на письмо Минобороны РФ за подписью
заместителя руководителя Департамента строительства О. Оцепаева и
представляют проектно-сметную документацию китайского и американского
быстровозводимого за 24 часа пролетом 30 метро, 60 метро автомобильного
однопутного , грузоподъемностью 5 тонн, с применением отечественных
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодежно"
( серия 1.460.3 -14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
элементов проезжей части армейского сборно-разбоного пролетного
надвижного строения из упругопластических стальных ферм с большими
перемещениями при напряженно деформируемом состоянии с учетом
приспособляемости и с учетом опыта китайских и американских инженеров
мостостроителей
Согласны безвозмездно и бескорыстно передать проектно- сметную
документацию Но, необходимо уточнить , какая все же необходима
грузоподъемность моста , ширина проезжей части, пролет пролетного
строения моста 12, 18, 24, 30 метров или более . Время сборки как в Китае 24
часа или 3 ночи, способ надвижки пролетного строения по американское
методики или китайской (КНР) см ссылки
Срок передачи проектно- сметной документации на английском языке и русском.
Ориентировочная сметная стоимость изготовления и сборки армейского моста.
Бескрановой способ установки складных опор или с помощью крана , если
пролетное строение будет превышать 30 метров .
Просим ответ прислать kata2202200640855233@gmail.com
sber2202200786697605@gmail.com 89219626778@bk.ru 8126947810@rambler.ru
fax8126947810@gmail.com (951) 644-16-48
Отправлено: 29 января 2023 года, 03:01
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на
почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями
граждан. Номер Вашего обращения 2064600. 29/01/2023
Идея уворована блоком НАТО ТЕОРИИ ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И
ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным и внедренная англосаксами в США, КНР: глобалистами
англосаксами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше страны
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных
арочных мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и
дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера
Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа
2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 mob9967982654@yandex.ru sber2202200786697605@gmail.com 6947810@mail.ru
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в
КНР , США конструкции легкого аварийного автомобильного моста, состоящего из
стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м.
Указанный мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца
моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий,
конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,
которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях . Дирекцией
информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из
упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных
гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из
трубчатых GFRP-элементов в КНР 89219626778@bk.ru
karta2202200640855233@gmail.com
rodinailismert@list.ru 89219626778@bk.ru 8126947810@rambler.ru t9516441648@gmail.com (996)
798-26-54
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически
неопределенных упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с
большими перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746,
1760020, 165076, 154506, 858604 ) karta2202200640855233@gmail.com
8126947810@rambbler.ru т (812) 694-78-10
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig
staticheski neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metodom
%20SCAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%2048
4%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
https://pandia.ru/text/80/268/20694.php
https://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/777/Raschet_ram_na_staticheskie_i_dinamicheskie_nagr
uzki.pdf?sequence=1&isAllowed=y
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической
и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
mob9967982654@yandex.ru sber2202200786697605@gmail.com
Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из
трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса
стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98
РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА
НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование
стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях ,
длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных
ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы (
длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со
значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
Уворована интеллектуальная собственность СССР блоком НАТО изобретения
, ТЕОРИя
ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в
СССР 30 лет назад проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 1760020, 858604, 2010136746, 165076, 154506 и внедренная в
мостостроении англосаксами в США, КНР: паразитами- глобалистами
сатанистами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше
страны https://mail.rambler.ru/folder/INBOX/76/?folderName=INBOX
Политика в области изобретательской деятельности
https://ppt-online.org/822484
Metodom predelnogo ravnovesiya raschetom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 st
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20
metodom%20SCAD-
%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20fer
m%20484%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически неопределенных
упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с большими перемещениями
на прельеное равновесие и приспособляемость на основе изобретений проф А.М.Уздина ( №№
1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746, 1760020, 165076, 154506, 858604 )
karta2202200640855233@gmail.com 8126947810@rambbler.ru т (812) 694-78-10
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести Съезд
21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII
Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, СанктПетербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 mob9967982654@yandex.ru
sber2202200786697605@gmail.com 6947810@mail.ru
Уворованная ТЕОРИИ ТРЕНИЯ, РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ ФПС, патенты
ЛИИЖТа , изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным и внедренная
чужими в США, КНР: паразитами- глобалистами сатанистами США, КНР разворованная Страна СССР СОЕДИНЕНИЙ на сдвих Application of BRB to
Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to Near-Fault
Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных
арочных мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и
дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности
и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам
теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года
тед./факс: (812) 694-78-10 mob9967982654@yandex.ru
sber2202200786697605@gmail.com 6947810@mail.ru
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite
plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ
сообщает о разработанной в КНР , США конструкции легкого аварийного
автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической
композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный
мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12метрового образца моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный
таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с
возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,
которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях .
Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной»
выполнен РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО
РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на
напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров ,
уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра ,
грузоподъемностью 5 тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР
89219626778@bk.ru karta2202200640855233@gmail.com
rodinailismert@list.ru 89219626778@bk.ru 8126947810@rambler.ru
t9516441648@gmail.com (996) 798-26-54
Заявление(применение) BRB к Сейсмическому Уменьшению Стального
Моста Арки(дуги) Связки, подвергнутого Почти Движениям
Основания(земли) Ошибки
1
2
Haoyuan Gao
< Https: // orcid. org/0000-0002-0224-0230 >,
Kun Zhang
< Https: // orcid. org/0000-0003-2897-976X >,
Xinyu Wu
3,
Hongjiang Liu
4, * и
Lianzhen Zhang
5
1
Колледж Гражданского строительства, Tongji Университет, Шанхай 200092, Китай
2
Колледж Разработки, Университет Auckland, Auckland 1023, Новая Зеландия
3
Shenyang Geotechnical Исследование и Рассматривающий Компанию Научно-исследовательского института, Ltd., Shenyang 110004, Китай
4
Колледж Гражданских, Окружающей среды и Земля Magement Разработка, Политехнический Университет Mилана, 20133 Mилана, Италия
5
Колледж Науки Транспортирования и Разработки, Harbin Институт Технологии, Harbin 150096, Китай
*
Автор к тому, кого корреспонденция(соответствие) должна быть адресована.
Здания 2022, 12 (12), 2147; < https: // doi. org/10. 3390/buildings12122147 >
Полученный: 16 октября 2022 / Пересмотренный: 23 ноября 2022 / Принятый: 1 декабря 2022 / Изданный: 6 декабря 2022
( Эта статья(изделие) принадлежит Специальной Проблеме(выпуску) Новые Тенденции в Сейсмической Оценке Выполнения(работы) < https: //
www.mdpi.com/journal/buildings/special_ issues/J15YK44T64 >)
Разгрузка
Рассматривайте Числа(фигуры) < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
Примечания Версий < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147/notes >
Резюме
В этой бумаге, сейсмический ответ стального моста арки(дуги) связки, подвергнутого почти движениям основания(земли) ошибки изучается. Тогда, идея
относительно применения(обращения) buckling ограниченные фигурные скобки (BRBS) к стальному мосту арки(дуги) связки в почти областях ошибки
предложена и утверждена. Во-первых, основные характеристики почти движений основания(земли) ошибки идентифицированы и различаются. Кроме
того, сейсмический ответ длинного моста арки(дуги) связки стали промежутка в около области ошибки проанализирован анализом упруги пластмассовое время. Наконец, фигурные скобки, склонные к buckling отказу(неудаче) заменены BRBS, чтобы уменьшить сейсмический ответ ребра
арки(дуги) через их свойства разложения энергии. Четыре BRB схемы были предложены с различными силами урожая, но той же самой начальной
неподвижностью. Основной период структуры остается тем же самый. Результаты показывают, что почти движение основания(земли) ошибки очевидно
не будет только увеличивать смещение и внутренний ответ силы моста, но также и причинять большее количество фигурных скобок к застежке. Заменяя
часть нормальных брусков(баров) с BRBS, внутренние силы и смещения ребер арки(дуги) могут быть уменьшены до некоторой степени, который
является более видным при действии движения основания(земли) pulsed. Имеется ясная корреляция между результатом(влиянием) демпфирования и
параметрами BRB, так что оптимизированное решение должно быть получено по сравнению и вычислению.
Keywords:
Почти ошибка основывает движение < https: // www.mdpi.com/search? Q = почти ошибка + основывает + движение >; вперед - directivity производят <
https: // www.mdpi.com/search? Q = вперед - directivity + производят >; результат(влияние) бросать - шага < https: // www.mdpi.com/search? Q = брос& шаг + производит >; стальная арка(дуга) связки соединяет < https: // www.mdpi.com/search? Q = сталь + связка + арка(дуга) + соединяет >; buckling
ограниченная фигурная скобка < https: // www.mdpi.com/search? Q = buckling + ограниченный + фигурная скобка >
< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
Графическое Резюме
1. Представление
В случае землетрясения, движения основания(земли) в областях в пределах 20 км ошибки имеют разрушительную власть(мощь) высшего качества. В
недавних годах, некоторые исторические землетрясения вспыхнули в некоторых странах и областях(регионах), и некоторые ценные движения
основания(земли) были зарегистрированы. Эти сейсмические данные [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] обеспечивают
условия(состояния) для структурных инженеров, чтобы выполнить сейсмическое исследование.
Seismologists и инженеры анализировали характеристики около движений основания(земли) ошибки некоторыми способами. Somerville и другие [<
Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, что результаты(влияния) пульса в почти областях ошибки причиняют пространственные
изменения(разновидности) в амплитуде движения основания(земли) и продолжительности. Их характеристики и механизм были разработаны многими
занятиями(изучениями) (Wu и другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Yang и Zhou [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147
>], Yan и Chen [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Из-за различия ошибки разрывают механизм, пульс-подобные движения
основания(земли) могут быть разделены на вперед - directivity пульс (F-D пульс) и пульс бросать - шага (F-S пульс). Скоростная история времени вперед
- directivity пульса обычно содержит двойные или многократные пики. Движения основания(земли) с пульсом бросать - шага обычно показывают две
важных характеристики: Единственный(отдельный) скоростной пульс и постоянное смещение основания(земли), которое может делать структуру
подчиненной большим деформациям и внутренним силам. В терминах методов исследования, Chopra и Chintanapakdee [< https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >] расширили(продлили) известные концепции резинки и inelastic спектров ответа, основанных на движении с далекой ошибкой к почти
движению ошибки. Mavroeidis и Papageorgiou [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] предложили простую аналитическую модель для
представления пульс-подобных движений основания(земли), который соответственно описывает impulsive характер(знак) почти движений
основания(земли) ошибки, и качественно и quantitatively. Ghahari и другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] использовали метод
фильтрования скользящего среднего значения с соответствующей частотой сокращения, чтобы анализировать(расчленить) почти движение
основания(земли) ошибки в два компонента с различным содержанием частоты. Этот метод был продвинут в недавних годах. На этом основании, Li и
другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] предложили зарегистрированный метод интеграции разложения синтезировать искусственное
пульс-подобное движение основания(земли), объединяя(комбинируя) высокочастотные отчеты(рекорды) фона(подготовки) с простыми эквивалентными
пульсом.
Таким образом, ученые и инженеры теперь имеют зрелое понимание механизма, характеристик, и исследуют методы почти землетрясений ошибки, но
их воздействие на структуры нуждается в большем количестве внимания. Некоторые исследователи (Billah и другие [10 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Davoodi и другие [11 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Cui и Sheng [12 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Losanno и другие [13 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) изучили сейсмические ответы различных структур, включая
структуры(рамки), дамбы, подземные структуры, и мосты около ошибок. Некоторые исследователи пробовали находить корреляции между параметрами
движения основания(земли) и структурными ответами, но не имелось никакого последовательного согласия (Chen и другие [14 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >]). Спектр ответа - важный способ исследовать специальное влияние почти движения основания(земли) ошибки на
структурах. Yang и Zhao [15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] изучили влияние почти движений основания(земли) ошибки со вперед directivity пульсом и пульсом бросать - шага на сейсмическом выполнении(работе) изолированных основой зданий с ведущими резиновыми
отношениями(поведениями). Через историю времени и исследования повреждения(ущерба) проверенного 3-этажного железобетона создают под 204
почти отчетами(рекордами) типа пульса ошибки, некоторые исследователи (Vui Фургон и другие [16 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >],
Zaker и другие [17 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Upadhyay и другие [18 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) нашел,
что скоростная интенсивность спектра ведет параметр, демонстрируя лучшую корреляцию.
В дополнение к вышеупомянутым занятиям(изучениям), результаты(влияния) пульса с низкой частотой почти ошибки сейсмические волны ведут к
потребности в большем количестве внимания к их результатам(влияниям) на длительный период структуры. Adanur и другие [19 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >] сравнили результаты(влияния) почти ошибки и движений основания(земли) с далекой ошибкой на geometrically
нелинейном сейсмическом поведении висячих мостов. Shrestha [20 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] представил аналитическое
исследование на результате(влиянии) около движений основания(земли) ошибки на длинном промежутке остающийся телеграммой мост,
рассматривающий вертикальное движение основания(земли). Они нашли, что почти движения основания(земли) ошибки производят большие смещения
и внутренние силы на висячих мостах и остающихся телеграммой мостах, сравненных с движениями основания(земли) далекий ошибка. Однако,
меньшее количество занятий(изучений) провелось на сейсмическом ответе почти мостов арки(дуги) ошибки. Мост арки(дуги) имеет большой
промежуток и высокую материальную норму(разряд) использования, которая является особенно подходящей для твердых камней в громадном и
областей каньона около ошибок. Так что необходимо изучить около ошибки сейсмический ответ моста арки(дуги). Некоторые исследователи (Lu и
другие [21 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Bai и другие [22 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Alvarez и другие [23 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], R. Li и другие [24 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Bazaez и другие [25 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) изучал сейсмический ответ мостов арки(дуги) посредством pushover анализа или анализа истории времени, но
полностью не рассмотрели специальное разрушительное действие почти движений основания(земли) ошибки к этой гибкой структуре.
Сейсмические ответы моста арки(дуги) в около областей ошибки нуждаются в дальнейшем анализе, и соответствующие сейсмические методы
уменьшения также достойны внимания. Chen и другие [26 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, 27 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >, 28 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, что продвинул сейсмические устройства изоляции, и системы были
признаны как обещание мер к эластичному проекту структур моста. Некоторые исследователи (Alam и другие [29 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Dezfuli и Alam [30 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], R. Li и другие [24 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]) предложили сейсмические методы уменьшения, типа резиновых отношений(поведений), упруги - пластмассовых стальных
увлажнителей, и формируют сплавы памяти, но эти устройства ограничены и неэкономный в мостах арки(дуги). Kim и Choi [31 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, который buckling-ограничил фигурные скобки (BRBS), может уступать в напряженности и сжатии, показывать
устойчивое и предсказуемое гистерезисное поведение, обеспечивать существенную способность(вместимость) разложения энергии и податливость, и привлекательная альтернатива к обычным стальным фигурным скобкам. Некоторые исследователи (Hoveidae и Rafezy [32 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >], Li и другие [33 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Xing и другие [34 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]) оптимизировали структуру и применили это к зданиям, получая хороший сейсмический результат(влияние) уменьшения. Beiraghi и
Zhou [35 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] разработали структуру(рамку) braced, состоящую из стали buckling-ограниченные фигурные
скобки (BRB модель), фигурные скобки со сплавом памяти формы (SMA модель), или комбинация BRB и SMA фигурных скобок. Это стоит упоминать,
что они воспользовались преимуществом выполнение-основанными концепциями проекта. Концентрические структуры(рамки) braced были объединены
с сопротивляющейся моментом структурой(рамкой) как двойная система, подвергнутая почти полевым пульс-подобным и далеко - полевым движениям
основания(земли) (Wang и другие [36 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). До настоящего времени, BRBS использовался экстенсивно в
здании структур, но как широко не используется или исследуется в структурах моста. Dong и другие [37 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147
>] установленное само-сосредоточение buckling-ограничило фигурные скобки на пирсе моста двойной колонки железобетона. Экспериментальные
результаты демонстрировали очевидные преимущества SC-BRB в увеличении силы и уменьшения остаточной деформации колонки моста. Sosorburam и
Yamaguchi [38 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] провел параметрическое изучение на сейсмическом поведении моста связки с BRB,
изменяя длину, взаимно - частную область, местоположение, и склонность. Xiang и другие [39 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]
исследовал результат(влияние) BRB распределения на сейсмическом выполнении(работе) retrofitted многоэтажного железобетона, высоко соединяют
пирса. Однако, заявление(применение) BRB в стальном мосте арки(дуги) связки редко (Celik и другие [40 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]).
Цели этой бумаги состоят в том, чтобы исследовать специальный сейсмический ответ длительного периода, арка(дуга) связки стали соединяет и
представляет BRBS в сокращение вибрации стального моста арки(дуги) связки в около областей ошибки. Во-первых, девять движений основания(земли)
с различными характеристиками отобраны от ПЭРА(РАВНОГО ПО ПОЛОЖЕНИЮ), база данных [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], и
их различия проанализирована спектром ответа. Впоследствии, при взятии стального моста арки(дуги) связки как объект(цель) исследования, закон
ответа моста под вперед - directivity pulsed, брос& - шаг pulsed, и не - pulsed движения проанализированы с упруги - пластмассовым методом анализа
истории времени. Наконец, сейсмический метод уменьшения использования BRB, чтобы заменить buckling-склонные компоненты предложен и
проверен. Результаты показывают, что внутренняя сила и смещение ребер арки(дуги) может быть уменьшена, заменяя часть нормальных брусков(баров)
с BRBS, который является более видным при действии движения основания(земли) pulsed.
2. Почти Движения Основания(земли) Ошибки
2.1. Отобранные Сейсмические Волны
Chi-Chi землетрясение в Tайване в 1999 - типичное большое землетрясение около ошибки. В этой бумаге, девять движений основания(земли) различных
типов в этом землетрясении приняты от самой последней базы данных ПЭРА(РАВНОГО ПО ПОЛОЖЕНИЮ) NGA-ЗАПАД 2. Принципы выбора
движения основания(земли) следующие: (1) ошибка - в пределах 20 км; и (2) пиковых ускорение и скорость большее чем 100 cm/s2 и 30 cm/s,
соответственно. Три группы истории времени скорости движения основания(земли) с различными характеристиками показываются в Числе(фигуре) 1 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > " меня ". Первая группа содержит три сейсмических волны, TCU-051, TCU-082, и TCU-102, представляя
F-D производят сейсмические волны; вторая группа содержит три сейсмических волны, TCU-052, TCU-068, и TCU-075, представляя F-S производят
сейсмические волны; третья группа содержит три сейсмических волны, TCU-071, TCU-089, и TCU-079, представляя не-пульс производят сейсмические
волны. Основные свойства движений основания(земли), типа самого близкого расстояния к ошибке разрывают (Rrup), пиковое ускорение
основания(земли) (PGA), пик основывает скорость (PGV), пиковое смещение основания(земли) (PGD), PGV/PGA, и пульс, период (Tp) внесен в список в
Столе 1 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. PGV/PGA обычно принимается, поскольку параметр пульса в изучении к preliminarily судит
силу скоростного пульса. Согласно предварительному суждению, результат(влияние) пульса отобранных P-S движений самый сильный, сопровожден в
соответствии с P-D движениями. Напротив, обычный не движение основания(земли) пульса нежно.
1 Число(фигура). Скоростная кривая истории времени движений основания(земли).
1 Стол. Характеристики различных типов движений основания(земли).
2.2. Спектр Ответа Сейсмических Волн
От наземных параметров движения, может быть замечено, что имеются очевидные различия в характеристиках движения трех различных типов
движения основания(земли) (Zaker в эль-. [41 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Поэтому, далее исследование необходимо через спектр
ответа. Упругий спектр ответа линейной упругой системы " единственный(отдельный) градус(степень) свободы " с 5 %, заглушающим отношение под
тремя группами движения основания(земли) рассчитан, соответственно, и средняя ценность каждой группы принята. Результаты вычисления
показываются в Числе(фигуре) 2 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-c.
Число(фигура) 2. Средние кривые спектра ответа трех групп движений основания(земли).
При сравнении кривых спектра ответа, различия между тремя типами движений основания(земли) очевидны. В коротком периоде, спектральная
скорость движения основания(земли) не-пульса самая большая. В среднем периоде, ценность ускорения движения основания(земли) с передовым
результатом(влиянием) самая большая. В длительном периоде, ценность ускорения движения основания(земли) с результатом(влиянием) молнии самая
большая. Что касается скоростного спектра и спектра смещения, ценность спектра движения основания(земли) пульса большая чем таковой движения
основания(земли) не-пульса в длительном периоде. Вообще, компоненты с низкой частотой движения основания(земли) пульса относительно богаты, на
который нужно обратить внимание в проекте длительного периода на структуры около ошибок.
Пиковые ускорение из девяти первичных сейсмических волн отрегулированы(приспособлены) в отношении Китайского сейсмического кодекса для
мостов (Wu в эль-. [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Редкие землетрясения в Китайском кодексе подобны ASCE максимуму,
рассматриваемому землетрясениями. Изучаемый мост находится в зоне октавы, так что пиковое ускорение в редких землетрясениях было
отрегулировано(приспособлено) к 400 cm/s2.
3. Опытный образец Моста и Modelling
3.1. Мост Изучения Случая для Ответа Системы
Мост опытного образца - стальной мост арки(дуги) связки с длинным промежутком, охватывающий долину в почти области ошибки. Чистый
промежуток - 400 м., векторное отношение промежутка - 1/5, и ось арки(дуги) - ducted. Главное ребро арки(дуги) принимает стальную структуру связки,
и орган(тело) луча составлен из стали и бетона. Высота стальной связки - 10 м., и интервал из трех поперечных ребер арки(дуги) - 10 м. Ребро арки(дуги)
принимает стальную структуру коробки с равной секцией, с высотой 1.5 м. и ширины 1.0 м. Колонки на ребрах арки(дуги) - изгибающиеся сталь
структуры, и три поперечных колонки - стальные коробки с равной секцией. Напряжение ребра и поперечные распорные детали обеспечивается по
высоте колонок. Колонки поддержаны стальными брусками(барами) в поперечном руководстве(направлении), чтобы улучшить стабильность и
безопасность. Расположение моста показывается в Числе(фигуре) 3 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Критические детали и параметры
показываются в Столе 2 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Члены фигурной скобки сделаны от Q345qD стали, с номинальной силой
урожая 345 MPA. Упругий модуль, отношение Поиссона, плотность структурного члена внесен в список в Столе 3 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >.
Число(фигура) 3. Общее расположение моста. (Единица: cm).
Стол 2. Секция членов.
Стол 3. Материальные параметры.
3.2. Конечная Модель Элемента
Конечная модель элемента моста установлена посредством конечного программного обеспечения элемента Midas Гражданский, как
показано в Числе(фигуре) 4 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Качество, неподвижность, и граничные условия(состояния)
непосредственно определяет точность конечных результатов анализа элемента. Ребра арки(дуги) моделируются элементом луча, и
материальная модель - Menegotto-Pinto теоретическая модель (Carre? O в эль-. [42 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]).
Чтобы составлять не-линейность, боковые фигурные скобки, вертикальные бруски(бары), взаимные бруски(бары), и фигурные скобки
колонок реализованы elasto-пластмассой элементом стержня, и материал моделируется сталью buckling модель. Суперструктура моста
была принята, чтобы быть упругой и была смоделирована упругим элементом колонки луча с модулем эластичности 3.45? 104 Mpa.
Нелинейный элемент волокна колонки луча был принят к модели нелинейное поведение колонок. Concrete01 материальная модель,
которая была развита основанной на uniaxial Kent-Scott-Park модель, использовалась для бетона колонок, со сжимающими силами 26.8 и
32.8 MPA для неограниченного(незаключенного) и ограничена(заключена) бетон, соответственно. Сталь укрепления была смоделирована с
uniaxial bilinear стальной материал Steel01. Сила урожая, упругий модуль и укрепляющееся напряжение отношение была принята, чтобы
быть 400 MPA, 200 GPA и 0.02, соответственно.
Число(фигура) 4. Конечная модель элемента моста.
В терминах граничных условий(состояний), поддержка между лучом покрытия и главным лучом моделируется с установленной поддержкой. В конце
луча, подвижные поддержки используются, чтобы моделировать продольные ограничения моста. Отношение(поведение) - бассейн, напечатают
отношение(поведение) каучука, чей строительство и модель оттянуто в Числе(фигуре) 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Установленное руководство(направление) отношения(поведения) ограничено, и подвижное руководство(направление) представлено bilinear моделью в
Числе(фигуре) 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Скользящее смещение xy - 2 mm.
Число(фигура) 5. Состав и модель отношения(поведения).
4. Ответ Моста
Анализ динамических характеристик показывает, что первые три заказ(порядок) периоды моста 1.651 s, 0.921 s, и 0.745 s в продольном
руководстве(направлении); 3.927 s, 1.612 s, и 0.809 s в поперечном руководстве(направлении); и 0.973 s, 0.741 s, и 0.577 s в вертикальном
руководстве(направлении). Elastoplastic анализ истории времени используется, чтобы моделировать сейсмический ответ мостов под редкими
землетрясениями. Предположите, что мост перпендикулярен к ошибке. Сейсмические волны с тем же самым названием(именем) - вход в продольных,
боковых, и вертикальных руководствах(направлениях) моста. Различие - то, что PGA горизонтальной сейсмической волны является 400 cm/s2, в то время
как вертикальный - 2/3 горизонтального, который определен что касается Китайского кодекса [43 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. В
Числе(фигуре) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, результаты для девяти рабочих условий(состояний) внесены в список, и каждая
сейсмическая волна представляет тот, работающий условие(состояние). Три условия(состояния), TCU-051, TCU-082, и TCU-102, представляют ответ
моста под F-D, производят сейсмические волны, TCU-052, TCU-068, и TCU-075 представляют ответ моста под F-S, производят сейсмические волны, и
TCU-071, TCU-089, и TCU-079 представляют ответ моста под не - pulsed, производят сейсмические волны. Согласно внутренней силе и смещению
ключевых частей, типа фута(ноги) арки(дуги), основания арки(дуги), и секции арки(дуги) 1/4, и buckling боковых фигурных скобок, вертикальных
брусков(баров), взаимных брусков(баров) и фигурных скобок колонок, закон ответа моста получен в итоге.
Число(фигура) 6. Результаты Конверта ответа ребра арки(дуги).
4.1. Ответ Ребер Арки(дуги)
При действии трех различных типов движений основания(земли), результаты конверта внутреннего ответа силы ребер арки(дуги) показываются в
Числе(фигуре) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-c. Промежуток моста арки(дуги) - 400 м., горизонтальные координаты графа положения(позиции) ребер арки(дуги) в осевом руководстве(направлении) моста, и вертикальные координаты - результаты различных сейсмических
ответов. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, показывает результаты конверта для осевых сил ребер арки(дуги) в каждой
секции. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > b, показывает результаты для " в самолете " изгибающиеся моменты, и
Число(фигура) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > c показывает результаты для из -самолета, изгибающего моменты. Под различными
случаями(делами), максимальная осевая сила ребра арки(дуги) происходит в секции фута(ноги) арки(дуги), и изгибающийся момент секции фута(ноги)
арки(дуги) также намного больший чем таковой вершины арки(дуги) и секции арки(дуги) 1/4. " В самолете " изгибающийся момент envelopment
диаграмма не гладок и появляется зигзагообразное колебание, которое главным образом вызвано изменением(заменой) силы верхней колонки,
непосредственно связанной с ребрами арки(дуги).
По сравнению с не - pulsed основывают движения, внутренняя сила ключевых секций ребра арки(дуги) очевидно большая согласно движению
основания(земли) pulsed. Например, средняя ценность пиковой осевой силы фута(ноги) арки(дуги) при действии три не - pulsed основывает движения 55,150.9 kN. Средняя ценность при действии F-D pulsed движения основания(земли) 104,641.9 kN, и что при действии F-S pulsed движения
основания(земли) является 94,825.7 kN, которые увеличены на 89.7 % и 71.9 %, соответственно, по сравнению с не - pulsed производят. Для ребер
арки(дуги) в различных положениях(позициях), влияние результата(влияния) пульса также различно. Движение основания(земли) pulsed имеет самое
большое влияние на пиковый момент поверхности фута(ноги) арки(дуги). По сравнению с не - pulsed основывают движение, нормы(разряды)
увеличения результата(влияния) F-D и пульса результата(влияния) F-S - 207 % и 141.2 %, соответственно. Pulsed движения основания(земли) имеют
наименее влиянии(влияют) на осевой силе хранилища, и нормы(разряды) увеличения пульса с передовым руководством и пульса бросать - шага - только
10.5 % и 7.6 %, соответственно.
В терминах деформации, распределение продольной и вертикальной деформации подобно. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 > d-f, показывают результаты конверта смещения секции ребра арки(дуги) относительно основания(земли) в продольных, поперечных, и
вертикальных руководствах(направлениях), соответственно. Максимальное смещение происходит около секции арки(дуги) 1/4, в то время как пиковая
ценность бокового смещения происходит около хранилища. Ответы смещения во всех руководствах(направлениях) под двумя видами движений
основания(земли) pulsed намного большие чем таковые не - pulsed, основывают движения. С одной стороны, то, потому что это, энергия области
времени движения основания(земли) типа пульса сконцентрирована и компонент пульса с низкой частотой, богато, который делает более легким
возбудить основной способ моста арки(дуги) с длительным периодом. С другой стороны, по сравнению с обычными движениями основания(земли),
внутренний ответ силы составляющих увеличений из-за огромного скоростного пульса. Таким образом, фигурные скобки около фута(ноги) арки(дуги)
более склонные к buckling отказу(неудаче), который уменьшает полную неподвижность структуры, и затем ведет к увеличению в смещениях.
Влияние результата(влияния) P-S на смещение большее чем результат(влияние) F-D. Результат(влияние) промаха сейсмическая волна, выбранная для
изучения имеет больший импульс периодом чем таковой направленного результата(влияния) сейсмическая волна и ближе к фундаментальному периоду
стального моста арки(дуги) связки. Поэтому, ответ смещения больший.
Вообще, длительный период мосты арки(дуги) стали более восприимчив к низкой частоте impulsive компонент почти колебаний основания(земли)
ошибки. Поэтому, сейсмический ответ стальных мостов арки(дуги) связки при impulsive сейсмическом действии намного больший чем таковой не impulsive.
4.2. Buckling Фигурных скобок
При действии редкого движения основания(земли), различные поддержки моста будут застежка к различным степеням. Номер(число) buckling фигурных
скобок согласно движению основания(земли) пульса - намного выше чем это согласно движению основания(земли) не-пульса, как показано в Столе 4 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Стол 4. Номер(число) buckling фигурных скобок согласно редким движениям основания(земли).
Для сложных сил около фута(ноги) арки(дуги), номер(число) и градус(степень) buckling всех видов фигурных скобок около фута(ноги) арки(дуги) самый
большой в каждом рабочем условии(состоянии). Маленькая часть боковых фигурных скобок около арки(дуги) 1/4 и крыши арки(дуги) также страдает от
buckling отказа(неудачи). Под двумя видами pulsed основывают движения, застежка фигурных скобок в различных градусах(степенях), но это держит
резинку под три не - pulsed, основывают движения. Изобразите 7 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > выставку " я " государство(состояние)
фигурных скобок моста при действии девяти сейсмических волн. Фигурные скобки в зеленом не представляют никакое повреждение(ущерб) buckling, и
фигурные скобки в красном представляют повреждение(ущерб) buckling. Вообще, номер(число) buckling фигурных скобок пропорционален поперечному
смещению ребра арки(дуги). Больший боковое смещение, более вероятно, что фигурные скобки к застежке, которая далее ослабит боковую
неподвижность моста.
Число(фигура) 7. Распределение buckling членов согласно редкому движению основания(земли). Обратите внимание: элементы в красном - фигурные
скобки, где повреждение(ущерб) flexural происходит.
По сравнению с вертикальными брусками(барами), номер(число) и градус(степень) buckling боковых фигурных скобок и взаимных брусков(баров)
больший. Когда это прибывает в причины, каждый - то, что поперечная неподвижность моста является очевидно меньше чем таковой продольных и
вертикальных руководств(направлений), который делает силы из поперечных членов соединения более неблагоприятными. Другой - то, что сила проекта
поперечных и взаимных членов бруска(бара) является меньшей чем таковой вертикальных брусков(баров). Поэтому, необходимо сосредоточиться на
поперечном сейсмическом ответе и сейсмических мерах уменьшения больших мостов арки(дуги) связки стали промежутка.
В резюме, осевая сила, изгибая момент и ответ смещения во всех трех руководствах(направлениях) ребер арки(дуги) знаменательно большая при pulsed
сейсмических волнах, сравненных с не - pulsed сейсмические волны. От перспективы фигурных скобок, большее количество buckling
повреждение(ущерб) происходит в фигурных скобках при действии pulsed сейсмических волн.
5. Сейсмическая Схема Уменьшения, использующая BRB
Вышеупомянутое исследование указывает, что поперечная неподвижность стального моста арки(дуги) связки недостаточна, который делает легким быть
поврежденным компонентами пульса пульс-подобных движений основания(земли). Однако, это не является ни экономическим, ни разумным увеличить
поперечную неподвижность отдельно в течение проекта. Поэтому, эта бумага пытается представлять buckling ограниченные фигурные скобки (BRBS) в
сейсмическое уменьшение моста арки(дуги). Некоторые фигурные скобки разработаны(предназначены) как BRBS, чтобы улучшить полное
механическое выполнение(работу) моста в течение землетрясений. Ожидается, что BRBS может играть роль “плавкого предохранителя”, чтобы
обеспечить, нормальная способность(вместимость) отношения(поведения) в нормальном обслуживании(службе) создает условия и помогает главной
структуре обслужить(поддержать) эластичность под частым землетрясением. При действии редких землетрясений с результатом(влиянием) импульса,
это уступает ранее, но не терпит неудачу в buckling и все еще имеет значительную неподвижность в гистерезисе. Это не может только предотвращать
крах полного груза, несущего способность(вместимость) моста, вызванного повреждением(ущербом) buckling, но также и защищать ребра арки(дуги),
позволяя фигурные скобки полностью рассеять сейсмическую энергию под землетрясениями.
5.1. Параметры Проекта BRB
При определении параметров проекта, требоваться рассмотреться, что BRBS должен держать резинку под частым землетрясением, но может
выдавать(уступать) и потреблять энергию под редким землетрясением. Во-первых, при рассмотрении условия(состояния) частых землетрясений, PGA 9
сейсмических отчетов(рекордов) отрегулирован(приспособлен) к 0.1 g. Тогда, нелинейный анализ истории времени выполнен. Максимальная осевая
сила фигурных скобок согласно различным движениям основания(земли) показывается в Столе 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, и
результаты вычисления используются как главное основание для предварительного проекта. После развертывания BRBS, члены моста и полная
способность(вместимость) груза не должны отличиться много от такового моста опытного образца.
Стол 5. Максимальная осевая сила членов под частыми землетрясениями (kN).
Основанный на сейсмических данных ответа моста, BRBS проект и вычисление выполнены в отношении технической спецификации для buckling
ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011 [) 44 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. В этой бумаге, структура TJI (F.F. Солнце в
эль-. [45 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) сталь buckling ограниченная фигурная скобка, развитая Tongji Университетом принята. TJI
buckling ограниченная фигурная скобка сделан стали, и ограниченный рукав сделан квадратной стальной трубы. Результат(влияние) ограничения
внешнего рукава на секции урожая основной пластины осознан специальным stiffener. Физический объект(цель) показывается в Числе(фигуре) 8 < https:
// www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, и главные компоненты показываются в Числе(фигуре) 9 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Число(фигура) 8. Физический объект(цель).
Число(фигура) 9. Главный состав и структура.
Вычисление BRBS подобно таковому обычной фигурной скобки, различие - то, что проектировщик только должен проверить, встречает(выполняет ли)
сила требования без того, чтобы рассмотреть неустойчивость. Рассмотрение, что неподвижность фигурной скобки объединенный является вообще
большей чем таковой фигурной скобки непосредственно, эквивалентная частная(секционная) область (Ae) фигурной скобки в модели, больший чем
таковой фигурной скобки непосредственно (Эйб).
Фигурные скобки моста - более чем 12 м. Согласно руководству проекта для поддержки проекта с длиной более чем 12 м., область секции урожая
основной пластины - От A1 до 0.99 Ae. Поэтому, при рассмотрении стальной области и силы урожая основной пластины, приблизительная формула для
вычисления максимального проекта, несущего способность(вместимость) получена как Уравнение (1):
Nb1 = 0. 9fyA1 = 0. 9fy0. 99Abe? 0. 891fyAe
( 1)
При рассмотрении частой комбинации груза землетрясения, ценность проекта максимальной напряженности и сжатия осевая сила BRBS должна
встретить(выполнить) требования Уравнения (2):
N? Nb1 /? Re? 1. 188fyAe
( 2)
Где N представляет ценность проекта BRBS осевой силы, Nb1 представляет проект, несущий способность(вместимость) BRBS,? Re представляет
сейсмический коэффициент регулирования, вообще 0.75 согласно Технической спецификации для buckling ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT1052011).
Через вышеупомянутые методы, спецификации и измерения BRBS могут быть полученный preliminarily. Затем, урожай, несущий
способность(вместимость) модели рассчитан Уравнением (3) как основание конечного анализа элемента.
Nby =? YfyA1
( 3)
Где Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет коэффициент силы высшего качества основной стали
пластины.
Согласно вышеупомянутым формулам, четыре различных сейсмических схемы уменьшения сформулированы со взаимной областью секции основной
группы как переменная. Измерения и механические параметры buckling ограничили фигурные скобки согласно четырем схемам - сформулированный
preliminarily, и урожай, несущий способность(вместимость) рассчитан как показано в Столе 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Различие каждой схемы - то, что взаимно - частная область отобранного ядра, так проект, несущий способность(вместимость) и урожай, несущий
способность(вместимость) является различной, но номер(число), и положение(позиция) расположения последовательно.
Стол 6. Параметры Проекта BRBS.
Buckling-ограниченные фигурные скобки моделируются посредством пластмассовых элементов стержня согласно Технической спецификации для
buckling ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011 [) 44 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. Bi-линейная модель с равной
напряженностью и сжатием может использоваться в упруги - пластмассовом анализе BRBS, как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 > a, где Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет начальную пластмассовую
деформацию, k представляет упругую неподвижность, и q представляет усиливающийся коэффициент основной стальной пластины.
Число(фигура) 10. (A) Bilinear восстанавливающий модель силы BRB и (b) сравнения экспериментальных и числовых моделей.
Вычисленное uniaxial квази-статическое оплачивающее испытание обычно используется, чтобы проверить растяжимые и сжимающие свойства BRBS.
Числовая модель была подвергнута BRB квази-статическому циклическому испытанию, и результаты были по сравнению с данными, извлеченными из
изданного экспериментальны как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > b [18 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]. BRB числовая модель показывает устойчивое гистерезисное поведение, достаточную рассеивающую энергию
способность(вместимость), и соответствующий уровень силы урожая, которая соответствовала изданным данным эксперимента хорошо.
5.2. Схема Расположения BRBS
Расположение buckling ограничило фигурные скобки, должен быть способен дать полную игру(пьесу) выполнению(работе) разложения энергии и
встречать(выполнять) потребности полной статической способности(вместимости) отношения(поведения) и стабильности структуры. Согласно
характеристикам стального моста арки(дуги) связки, BRBS устроены согласно следующим принципам:
( 1)
BRBS должны быть устроен около секций с большой силой и относительным смещением;
( 2)
Расположение поддержек включает единственный(отдельный) диагональный бодрящий, V-форменный или форма herringbone, но они не должны
быть устроены во взаимной форме X-форменный;
( 3)
BRBS должен быть устроен в многократных руководствах(направлениях) структуры, и ожидается играть сейсмическую роль уменьшения в
многократных руководствах(направлениях);
( 4)
Чтобы отражать сейсмическое отношение уменьшения BRBS через сравнительный анализ, изучение только заменяет первоначальные фигурные
скобки моста BRB членами, без того, чтобы изменить номер(число) фигурных скобок;
( 5)
Способность(вместимость) отношения(поведения) и динамические характеристики моста, установленного с BRB не может быть знаменательно
изменена(заменена).
Основанный на вышеупомянутых принципах расположения, предварительный план расположения составлен, как показано в Числе(фигуре) 11 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-d. Имеются 80 боковых фигурных скобок, 50 Вертикальных брусков(баров), 50 Взаимных брусков(баров), и 8
фигурных скобок диагонали колонки около положений(позиций) с большой внутренней силой и смещением, разработанным(предназначенным) как BRB
члены. Синие фигурные скобки - обычные стальные члены, и желтые фигурные скобки - BRBS. Стол 7 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
вносит в список номер(число) BRBS в различных местоположениях.
Число(фигура) 11. BRB схема расположения.
Стол 7. BRB стол количества расположения.
5.3. Сейсмический Результат(влияние) Уменьшения BRBS на Мостах около Ошибок
5.3.1. Сравнение Кривых Гистерезиса
Развитое решение изучения состояло в том, чтобы использовать BRBS, чтобы заменить первоначальные фигурные скобки, без того, чтобы изменить
номер(число) фигурных скобок. Имеются четыре BRBS всего, и их неподвижность - тот же самый как таковой нормальных стальных брусков(баров) в
первоначальной схеме, различие, являющееся различием в силе урожая. Так что основной период неподвижности и упругой стадии структуры - тот же
самый как это для моста опытного образца. В землетрясении, BRBS может выдавать(уступать), но не застежку. Это гарантирует, что неподвижность и
несущая груз способность(вместимость) брусков(баров) не потеряна мгновенно, таким образом при защите главной структуры.
Сравнение гистерезисных кривых фигурных скобок в каждой схеме подготовлено в Числе(фигуре) 12 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
a-d. Это может быть замечено от фигурной скобки гистерезисные кривые, что боковые фигурные скобки, взаимные бруски(бары), и фигурные скобки
колонки главным образом подвергнуты сжатию в землетрясении. Обычные стальные фигурные скобки могут держать резинку, когда они находятся под
напряженностью. Однако, когда осевое давление достигает приблизительно 0.5 раз урожая, осевое давление, потеря неподвижности серьезно, и
гистерезисный результат(влияние) повышения подарков кривой, указывая, что их способность(вместимость) разложения энергии является бедной.
Напротив, BRBS может уступать и, напряженностью и сжатием, и разгружающаяся неподвижность гарантируется без мгновенной потери. Это имеет
большую способность(вместимость) деформации и пухлую гистерезисную кривую, которая указывает, что это имеет сильную способность(вместимость)
разложения энергии. Это стоит упоминать, что, потому что движения основания(земли) pulsed особенно неблагоприятны поперечному напряжению
стального моста арки(дуги) связки, градус(степень) деформации боковых фигурных скобок больший чем таковой других фигурных скобок, на которые
нужно обратить внимание в течение проектирования.
Число(фигура) 12. Кривые Гистерезиса фигурных скобок.
5.3.2. Результат(влияние) BRBS на Силе и Смещении Моста
Результаты сравнения внутренней силы и ответов смещения главных секций первоначальной структуры и BRB сейсмической структуры уменьшения
под тремя группами движений основания(земли) показываются в Числе(фигуре) 13 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-f.
Число(фигура) 13. Сейсмический результат(влияние) уменьшения BRBS на внутренней силе и смещении ребра арки(дуги).
Замена BRBS для обычных стальных фигурных скобок может эффективно уменьшать осевую силу, " в самолете " изгибающийся момент, и поперечное
смещение ребра арки(дуги). Сейсмический результат(влияние) уменьшения BRBS изменяется с различными типами движений основания(земли).
Сейсмическая норма(разряд) уменьшения моста при действии пульс-подобных движений основания(земли) намного большая чем таковой обычного не pulsed, основывают движения. Под результатом(влиянием) свободной от импульса вибрации основания(земли), большинство прутов моста делает не
застежку, так что мост, несущий способность(вместимость) знаменательно не ослаблен, так что преимущества сейсмической схемы сокращения
полностью не отражены.
Средняя норма(разряд) сокращения осевой силы фута(ноги) арки(дуги) в BRB-I схеме - 22.7 % для F-D волны, 28.4 % для F-S волны, и только 16.3 % для
волны не-пульса. Осевой конверт силы, который должен получить наиболее внимание в мосте арки(дуги), показывается в Числе(фигуре) 14 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Так как вертикальные сейсмические волны усиливают изгибающийся момент ребер арки(дуги) и
повреждения(ущерба) брусков(баров), BRB схема также имеет существенное сокращение внутреннего изгиба момент в дополнение к осевой силе ребер
арки(дуги). Для " в самолете " изгибающийся момент, нормы(разряды) сокращения из этих трех групп - 28.2 %, 26.3 %, и 10.7 %, соответственно.
Число(фигура) 14. Осевая сила ребра арки(дуги) в BRB-I схеме.
На сравнении, норма(разряд) сокращения смещений в трех руководствах(направлениях) относительно маленькая. BRB сейсмическая схема уменьшения
имеет лучше результат(влияние) на сокращение боковой деформации чем продольные и вертикальные. Главная причина - то, что поперечное смещение
моста является наиболее существенным, и BRBS - по существу смещение-основанный металлический увлажнитель. Кроме того, более боковые
фигурные скобки и взаимные члены бруска(бара), которые обеспечивают поперечную поддержку, заменены BRBS, так, чтобы поперечная сейсмическая
норма(разряд) уменьшения была выше чем продольный и вертикален из моста.
С изменением(заменой) сейсмической схемы уменьшения от я до IV, сила урожая четыре BRBS фигурные скобки уменьшаю постепенно, и сейсмическая
норма(разряд) уменьшения ребра арки(дуги) осевые увеличения силы постепенно. Однако, с этим изменением(заменой), неподвижность моста
уменьшается слегка. Так в некоторых условиях(состояниях), сейсмический результат(влияние) уменьшения изгибающегося момента и бокового
смещения уменьшен. Таким образом, может быть замечено, что, хотя сокращение BRBS неподвижности может непрерывно уменьшать осевую силу
ребра арки(дуги), это ослабит сейсмический результат(влияние) уменьшения изгибающегося момента и бокового смещения. Поэтому, баланс должен
быть достигнут через сравнение в разработке, и затем оптимальная схема должна быть отобрана.
Для более визуальной системы вышеупомянутого закона, TCU-082 (F-D волна), TCU068 (F-S волна), и TCU079 (Не волна пульса) отобрана в
Числе(фигуре) 15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, чтобы показать результаты курса времени осевой силы фута(ноги) арки(дуги) и
бокового смещения вершины арки(дуги).
Число(фигура) 15. Кривая истории Времени поперечной деформации секции хранилища при действии TCU082.
Сила урожая BRBS воздействует на сейсмический результат(влияние) уменьшения бокового смещения. Поперечное смещение сейсмическое отношение
уменьшения моста относительно большое. Кривая истории времени подготовлена в Числе(фигуре) 15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Только результаты для первый 40 s показываются в числе(фигуре). Для оба impulsive сейсмические волны, BRB схема уменьшает ответ в течение
большинства времени, более заметно в пике. Дополнительно, норма(разряд) сокращения силы более видна чем смещение. Для не - pulsed сейсмические
волны, немного изменения(замены) замечены от кривых курса времени.
Это стоит отмечать, что для смещения timescale TCU068 поперечной волны, пиковое смещение BRB-IV схемы - 20.3 % больше чем таковой BRB-III
схемы в 15.32 s. В то же самое время, норма(разряд) сокращения других BRB схем сил колеблется не больше, чем 6.3 %, сравненный с BRB-I схемой.
Поэтому, при должным образом ослаблении неподвижности BRBS может уменьшать сейсмический ответ внутренней силы моста, это будет
неблагоприятно ответу смещения, если неподвижность BRBS слишком маленькая. На основе обеспечения упругой и окончательной стабильности
структуры под маленькими землетрясениями, проектировщик должен соответственно уменьшить силу урожая BRBS около секции с маленьким
смещением и увеличивать силу урожая около секции с большим смещением. Таким образом, область гистерезисной петли может быть увеличена,
который является выгодным, чтобы улучшить полную сейсмическую эффективность уменьшения структуры.
В дополнение к областям предприятия(беспокойства), внесенного в список выше, результаты конверта ребра арки(дуги) осевые силы и " в самолете "
изгибающиеся моменты рассчитаны, чтобы визуализировать изменения(разновидности) силы всех ребер арки(дуги) в BRB схеме. При взятии TCU102
как пример, Фигурируйте 16 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a, b показывает ребру арки(дуги) осевые результаты конверта силы
оригинала и BRB сейсмической структуры уменьшения. BRB сейсмическая структура уменьшения имеет самую высокую сейсмическую норму(разряд)
уменьшения для осевой силы около фута(ноги) арки(дуги), но сейсмическая эффективность уменьшения более низкая в высшей секции арки(дуги),
которая должна быть оплачена достаточно внимания к в течение исследования и проекта.
Число(фигура) 16. Результаты Конверта внутренней силы под TCU102 основывают движение.
В резюме, замена BRBS для обычных стальных фигурных скобок может эффективно уменьшать осевую силу, " в самолете " изгибающийся момент.
Однако, результат(влияние) в терминах сокращения смещения очень ограничен. Сравненный с не - pulsed сейсмические волны, BRBS более эффективны
в сейсмическом уменьшении при pulsed сейсмических волнах, вследствие того, что BRBS, более вероятно, выдавать(уступать) и рассеет энергию при
действии pulsed волн, которые действуют к их полному потенциалу.
6. Заключения
В этой бумаге, девять движений основания(земли) отобраны и разделены в три группы согласно их типам, тогда характеристики почти движений
основания(земли) ошибки изучаются. При взятии стального моста арки(дуги) связки как объект(цель) исследования, закон ответов моста согласно
движениям основания(земли) pulsed проанализирован с помощью упруги - пластмассового метода анализа истории времени. Наконец, buckling
ограничил фигурные скобки, представлены в сейсмический проект моста арки(дуги). Сейсмический результат(влияние) уменьшения проверен упруги пластмассовым анализом истории времени. Главные заключения следующие:
( 1)
Компонент с низкой частотой движения основания(земли) pulsed в почти зоне ошибки знаменательно увеличивает смещение, и внутренний ответ
силы моста, сравненного с не - pulsed основывает движение. Скоростные пульс ведут к большему количеству buckling повреждение(ущерб)
фигурных скобок и ослабления неподвижности моста. Кроме того, отобранные движения основания(земли) результата(влияния) бросать - шага
были более разрушительные чем таковой вперед directivity результат(влияние).
( 2)
Buckling ограниченные фигурные скобки может функционировать как плавкие предохранители в мосте арки(дуги). В мосте опытного образца,
обычные стальные пруты buckled под редкими землетрясениями и перенесенный быстрая потеря неподвижности и способности(вместимости),
заканчивающейся потерей функции. Пропорция очевидных стальных поддержек могла бы быть заменена BRBS без того, чтобы изменить
количество. Четыре BRB решения были предложены, которые отличаются по их силе урожая. Так как они имеют ту же самую неподвижность и
последовательны с первоначальными фигурными скобками, основной период структуры остается тем же самый. Они могут остаться резинкой при
статических условиях(состояниях) и частых землетрясениях и рассеивать энергию в редких землетрясениях. Поэтому, осевая сила, " в самолете "
изгибающийся момент, и поперечное смещение ребра арки(дуги) может быть знаменательно уменьшена, который является более видным при
действии движения основания(земли) импульса.
( 3)
Сейсмическая норма(разряд) уменьшения мостов согласно движениям основания(земли) pulsed намного большая чем таковой обычного движения
основания(земли) не-пульса, которое является особенно видным в осевой силе фута(ноги) арки(дуги) и " в самолете " изгибающийся момент. Это
- то, потому что движения основания(земли) pulsed причиняют большее количество фигурных скобок в мосте опытного образца к застежке, и
роли buckling, ограниченные фигурные скобки в оптимизированном мосте полностью используются.
( 4)
Имеется корреляция между сейсмическим результатом(влиянием) уменьшения buckling ограниченные фигурные скобки и параметры проекта, так
что оптимальная схема должна быть получена через сравнение. К некоторому градусу(степени), сокращая силу BRBS полезен улучшить
сейсмический результат(влияние) уменьшения внутренних сил, но это должно быть принято без того, чтобы сократить неподвижность моста
опытного образца.
Кроме того, должно быть отмечено, что сейсмический результат(влияние) уменьшения BRB сейсмической схемы уменьшения близко связан с
параметрами, типа силы урожая, расположения, и характеристик движения основания(земли). Далее исследование необходимо установить BRBS
различных спецификаций около частей с различными градусами(степенями) деформации и выдви& оптимальную сейсмическую схему уменьшения.
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Article Processing Charges Pay an Invoice Open Access Policy Contact MDPI Jobs at MDPI
Guidelines
For Authors For Reviewers For Editors For Librarians For Publishers For Societies For Conference Organizers
MDPI Initiatives
Sciforum MDPI Books Preprints Scilit SciProfiles Encyclopedia JAMS Proceedings Series
Follow MDPI
Subscribe to receive issue release notifications and newsletters from MDPI journals
© 1996-2023 MDPI (Basel, Switzerland) unless otherwise stated
Disclaimer Terms and Conditions Privacy Policy
https://www.mdpi.com/2075-5309/12/12/2147
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
Article Metrics https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
by
Iman Mohseni
1
,
Hamidreza Alinejad Lashkariani
2
,
1,*
Junsuk Kang
and
Thomas H.-K. Kang
2
1
Department of Landscape Architecture and Rural Systems Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
2
Department of Architecture and Architectural Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Appl. Sci. 2018, 8(8), 1243; https://doi.org/10.3390/app8081243
Received: 10 June 2018 / Revised: 20 July 2018 / Accepted: 20 July 2018 / Published: 27 July 2018
(This article belongs to the Section Mechanical Engineering)
Download
Browse Figures
Versions Notes
Abstract
: This study assessed the structural performance of reinforced concrete (RC) arch bridges under strong ground motion. A detailed three-dimensional finite element model of a
400 m RC arch bridge with composite superstructure and double RC piers was developed and its behavior when subjected to strong earthquakes examined. Two sets of ground
motion records were applied to simulate pulse-type near- and far-field motions. The inelastic behavior of the concrete elements was then evaluated via a seismic time history
analysis. The concept of Demand to Capacity Ratios (DCR) was utilized to produce an initial estimate of the dynamic performance of the structure, emphasizing the importance
of capacity distribution of force and bending moment within the RC arch and the springings and piers of the bridge. The results showed that the earthquake loads, broadly
categorized as near- and far-field earthquake loads, changed a number of the bridge’s characteristics and hence its structural performance.
Keywords:
arch bridge; seismic analysis; near- and far-field; ground motion
https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm
In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to near-fault ground motions is studied. Then, the idea of applying buckling restrained braces (BRBs) to
a steel truss arch bridge in near-fault areas is proposed and validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are identified and distinguished.
Furthermore, the seismic response of a long span steel truss arch bridge in the near fault area is analyzed by elastic-plastic time analysis. Finally, the braces prone to buckling
failure are replaced by BRBs to reduce the seismic response of the arch rib through their energy dissipation properties. Four BRB schemes were proposed with different yield
strengths, but the same initial stiffness. The basic period of the structure remains the same.
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена и
подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых, идентифицируются и
различаются основные характеристики движений грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
1.
Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
80 471
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
 E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 2008116753/22, 28.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
28.04.2008
(45) Опубликовано: 10.02.2009 Бюл. № 4
Адрес для переписки:
224017, Республика Беларусь, г.Брест, ул. Московская, 267, УО БрГТУ
(72) Автор(ы):
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
Головко Леонид Григорьевич (BY),
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Люстибер Вадим Викторович (BY),
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
(73) Патентообладатель(и):
Учреждение образования "Брестский государственный технический университет" (BY)
(54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели снизить материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения. Это достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в узлах (У) 2 стержней поясов 3 и раскосов 4 и размещенные в
средней части ПК 1 вдоль пролета, жестко прикрепленные к У 2 нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные над ПК 1 верхние 8 пролетные, установленные на
опоры 5 подкрепляющие элементы (ПЭ), снабжено установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к У 2 нижнего пояса
нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними 9 контурными ПЭ, причем верхние контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены к узлам 2 верхнего пояса ПК
1. Нижние пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1, а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего
пояса, соответственно При сборке покрытия вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми
монтажными столиками 10. После чего собирается нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего пояса и У 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом У 2
жестко прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и контурных 7 ПЭ. Затем монтируются стержни раскосов 4 и У 2
верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление У 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и контурных 9 ПЭ. Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль
пролета нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое прикрепление контурных 7, 9 и пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1 позволяет повысить жесткость покрытия, а
также избежать необходимости в установке опор 5 для опирания ПК 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что существенно снижает материалоемкость
покрытия. Отсутствие опор 5 вдоль контурных ПЭ 7, 9 комбинированного покрытия расширяет также область его применения, например, при строительстве
авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5 ил.
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней
поясов и раскосов [1].
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру покрытия большого количества опор, на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших пролетах значительных усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его
применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса
нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, причем верхние пролетные подкрепляющие
элементы соединены между собой посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных
подвесок [2].
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над каркасом верхними пролетными подкрепляющими
элементами, установленными на опоры, позволяет существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем самым, в некоторой степени снизить
материалоемкость конструкции покрытия.
Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие по-прежнему характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по
контуру покрытия большого количества опор, на которые устанавливается пространственный каркас. Повышенной материалоемкости способствует также
необходимость установки большого количества горизонтальных и вертикальных связей, подвесок между
нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только
вертикальными подвесками снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам. Кроме того, наличие опор по контуру
пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том, чтобы снизить материалоемкость комбинированного пространственного
структурного покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего
пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, снабжено установленными на опоры
и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного
каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и
пролетных подкрепляющих элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет избежать необходимости в установке опор для опирания
пространственного каркаса, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах стержни поясов и раскосов
пространственного каркаса. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор для опирания пространственного каркаса, связей и подвесок
обуславливает существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов
выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов и раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль контурных поддерживающих элементов комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет
также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез
А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез В-В на фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы
БрГТУ; 3 - стержни поясов; 4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 верхние пролетные подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 - крестовой монтажный столик; 11 - электросварной шов; 12 гайки; 13 - полые шары; 14 - крепежные болты; 15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 - стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и
раскосов, соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом 1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие
элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого другого стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса
пространственного каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно (фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси пространственного
каркаса 1 вдоль его большего размера, а контурные подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру пространственного
каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены жестко установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1
системы БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с отверстиями в стенках, через которые пропущены со стороны полости
шаров 13 с возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными 18 гайками (фиг.4,
5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3, 4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14
относительно гайки 12, а силовая 17 - болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к шару 13 поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17, соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными
столиками 10. После чего собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и узлов 2 с узловыми элементами в виде полых шаров
13, при этом узлы 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем
монтируются стержни раскосов 4 и узлы 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление узлов 2
верхнего пояса посредством электросварки к монтажным столикам верхних подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14
устанавливаются рядом друг с другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от торца каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4
должно быть равно расстоянию от головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с наружной шайбой 16 и
внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек 17, 18 осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу. Затем, путем вращения
застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний ввинчивается в гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с шайбой 15
опирается на внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе силовая гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до
момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение болта 14 относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9 контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних
контурных 9 и пролетных 8 подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5
для опирания пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и
раскосов 4 пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает
существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6 пролетных подкрепляющих элементов выполняющими
функции связей и собранными в узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль контурных поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного структурного покрытия
расширяет также область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней пространственного каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия универсального спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37):
Строительство и архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного
каркаса.
Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ
Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ состоят из унифицированных стержней и узловых элементов, путем взаимного соединения (рис.1)
которых происходит формирование одно-, двух- и многопоясных каркасов на квадратных, прямоугольных, треугольных и других планах (рис. 2).
Область применения ПСПК
o
o
o
o
отапливаемые и неотапливаемые здания и сооружения промышленного, гражданского и сельскохозяйственного назначения для районов РФ с расчетной температурой наружного воздуха до минус 40°С; с рулонной и мастичной кровлей; со стальными и железобетонными колоннами; с неагрессивными и
слабоагрессивными средами;
производственные здания и сооружения с подвесными кранбалками грузоподъемностью до 5 тс и мостовыми кранами до 50 тс;
здания и сооружения одноцелевого использования с повторным использованием в новом строительстве или утилизацией в виде вторичного сырья;
здания и сооружения, проектируемые для труднодоступных районов РФ и районов с расчетной сейсмичностью до 9 баллов включительно при соблюдении требований СНиП II-7-81 с изменениями.
Объекты с применением МАРХИ
КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ
ПОКРЫТИЕ 80 471
(19)
RU
(11)
80 471
(13)
U1
(51) МПК
E04B
1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ

Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 02.07.2021)
учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент
перешел в общественное достояние.
1)(22) Заявка: 2008116753/22, (72) Автор(ы):
28.04.2008
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
4) Дата начала отсчета срока
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
действия патента:
Головко Леонид Григорьевич (BY),
28.04.2008
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
5)
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Опубликовано: 10.02.2009 Б
Люстибер Вадим Викторович (BY),
юл. № 4
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
дрес для переписки:
224017, Республика
Беларусь, г.Брест, ул.
Московская, 267, УО
БрГТУ
(
(73) Патентообладатель(и):
Учреждение образования "Брестский государственный технический унив
54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при
возведении пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели снизить материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область
применения. Это достигается тем, что известное комбинированное пространственное
структурное покрытие, содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в
узлах (У) 2 стержней поясов 3 и раскосов 4 и размещенные в средней части ПК 1 вдоль
пролета, жестко прикрепленные к У 2 нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные
над ПК 1 верхние 8 пролетные, установленные на опоры 5 подкрепляющие элементы
(ПЭ), снабжено установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к У 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними
9 контурными ПЭ, причем верхние контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены
к узлам 2 верхнего пояса ПК 1. Нижние пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко
прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1,
а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего пояса, соответственно При сборке покрытия вначале
монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми монтажными столиками 10. После чего собирается
нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего пояса и У 2 с узловыми элементами в виде
полых шаров 13, при этом У 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к
монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и контурных 7 ПЭ. Затем монтируются
стержни раскосов 4 и У 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются
стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление У 2 верхнего пояса
посредством электросварки к монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и
контурных 9 ПЭ. Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры 5 и
расположенными вдоль пролета нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое
прикрепление контурных 7, 9 и пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1 позволяет повысить
жесткость покрытия, а также избежать необходимости в установке опор 5 для опирания
ПК 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что существенно снижает
материалоемкость покрытия. Отсутствие опор 5 вдоль контурных ПЭ 7, 9
комбинированного покрытия расширяет также область его применения, например, при
строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5
ил.
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по
контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов [1].
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру
покрытия большого количества опор, на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших
пролетах значительных усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного
структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах
стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса
вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и
расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы,
установленные на опоры, причем верхние пролетные подкрепляющие элементы
соединены между собой посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с
нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных подвесок [2].
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные
в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над
каркасом верхними пролетными подкрепляющими элементами, установленными на
опоры, позволяет существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем
самым, в некоторой степени снизить материалоемкость конструкции покрытия.
Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие попрежнему характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по
контуру покрытия большого количества опор, на которые устанавливается
пространственный каркас. Повышенной материалоемкости способствует также
необходимость установки большого количества горизонтальных и вертикальных связей,
подвесок между
нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между
собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только вертикальными
подвесками снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного
структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том,
чтобы снизить материалоемкость комбинированного пространственного структурного
покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними
и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами,
причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к
узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и пролетных
подкрепляющих элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет
избежать необходимости в установке опор для опирания пространственного каркаса,
горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют
соединенные в узлах стержни поясов и раскосов пространственного каркаса. Исключение
же из конструкции комбинированного покрытия опор для опирания пространственного
каркаса, связей и подвесок обуславливает существенное снижение материалоемкости
покрытия. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих
элементов выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов и
раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль контурных поддерживающих
элементов комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет
также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел
комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез
А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез
В-В на фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы БрГТУ; 3 стержни поясов; 4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие
элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 - верхние пролетные
подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 крестовой монтажный столик; 11 - электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые шары; 14 крепежные болты; 15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный
каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и раскосов,
соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом
1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого
другого стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены
посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса
пространственного каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно
(фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части
пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси
пространственного каркаса 1 вдоль его большего размера, а контурные подкрепляющие
элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру
пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены
жестко установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1 системы
БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с
отверстиями в стенках, через которые пропущены со стороны полости шаров 13 с
возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и
наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными 18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3,
4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14 относительно гайки 12, а
силовая 17 - болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к
шару 13 поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17,
соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными столиками 10. После
чего собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и
узлов 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом узлы 2 жестко
прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих
нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем монтируются стержни раскосов 4 и
узлы 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса
и выполняется жесткое крепление узлов 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам верхних подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в
виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14 устанавливаются рядом
друг с другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от
торца каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4 должно быть равно расстоянию от
головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной
18 гаек с наружной шайбой 16 и внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек
17, 18 осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу.
Затем, путем вращения застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний ввинчивается в
гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с
шайбой 15 опирается на внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе
силовая гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до
момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение болта 14
относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9
контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных 9
и пролетных 8 подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного
каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5 для опирания
пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции
которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и раскосов 4
пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для
опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает существенное
снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6
пролетных подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и собранными в
узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в
направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль
контурных поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного
структурного покрытия расширяет также область его применения, например, при
строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней
пространственного каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия
универсального спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37):
Строительство и архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко
прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом
верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, отличающееся
тем, что оно снабжено установленными на опоры и расположенными вдоль пролета
жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем верхние
контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего
пояса пространственного каркаса.
Рисунки:
http://www.gazetazemlyarossii6.narod.
Использование демпфирующей связи Кагановского и горных крепий для спосоаб
бескрановой установки опор при строительстве временного железнодорожного
моста или Способ бескрановой установки опор при строительстве временных железнодорожных мостов в Киевской
Руси с использованием связей Кагановского и с учетом сдвиговой прочности горных крепей при строительстве временного
железнодорожного моста
Редактор представляет:
Автор прислал статью, опубликованную в Киевском специальном издании меньше года назад. По двум причинам решил поставить ее и на наш
сайт:
1. Остроумное (на мой взгляд) решение в области строительных конструкций может стимулировать появление нестандартных мыслей и в других
областях знаний.
2. В нашей сейсмической зоне распространение информации об антисейсмических конструктивных решениях может (не исключено!) дать и
практический результат.
Электрон Добрускин,
редактор
В мировой практике строительства идет поиск новых эффективных конструктивных решений укрепления зданий и сооружений при
землетрясениях. На проходившей в Киеве в сентябре 2010 года V1 международной научно-технической конференции по строительным конструкциям
обсуждался доклад представителя фирмы “STAR SEISMIC” о противодействии сейсмике в районах с повышенной сейсмичностью путем применения
антисейсмических демпфирующих стержней в виде связей, которые устанавливаются наклонно между колоннами [1].
Рис 1
Эта связь состоит из стального кожуха прямоугольного поперечного сечения, заполненного бетоном (рис.1). По продольной оси в бетоне имеется
сквозное отверстие, в котором свободно расположен сердечник в виде стальной полосы. По торцам связи расположены манжеты соединенные сваркой
с сердечником. Кожух может свободно перемещаться относительно торцевых манжет. Эти манжеты обеспечивают шарнирное или сварное крепление к
колоннам. От воздействия сейсмической знакопеременной нагрузки в связях возникают переменные усилия сжатия и растяжения.
В процессе растяжения происходит упругая деформация стали сердечника ограниченная напряжением до предела пропорциональности. При
этом, например, для низколегированной стали относительное удлинение равно 0,1%, для связи длиной 10 метров удлинение сердечника равно 10 мм.
При удлинении сердечника происходит демпфирование (поглощение энергии) за счет превращения кинетической энергии в тепловую энергию.
При сжатии сердечник, изгибаясь, контактирует с бетоном. При этом продольную устойчивость связи обеспечивает кожух. В таком
конструктивном решении в связи происходит, ограниченное пределом пропорциональности и соответственно с небольшим удлинением,
малоэффективное демпфирование за счет упругой деформации сердечника при повышенной материалоемкости и сложности изготовления связи. Это
конструктивное решение антисейсмических демпфирующих связей нашло широкое применение в различных странах Америки, Европы и Азии (рис.2 –
5).
Рис 2
Рис 3
Рис 4
Рис. 5
В результате поиска новых конструктивных решений автором статьи разработано новое конструктивное решение антисейсмической
демпфирующей связи, в котором за счет применения других элементов и их взаимодействия достигается более эффективное демпфирование путем
сухого трения элементов связи, а также снижение материалоемкости и повышение технологичности изготовления (рис.6 - 8).
Рис 6
Рис 7
Рис 8
Антисейсмическая демпфирующая связь состоит из двух трубчатых ветвей прямоугольного поперечного сечения расположенных параллельно с
определенным зазором. Эти ветви шарнирно соединены поперечными листовыми пластинами через шайбы, приваренные к ветвям связи. В каждой
шайбе имеется резьбовое отверстие для болта, а в листовой пластине два отверстия, через которые проходят болты. Между шайбой и пластиной
может быть установлена фрикционная прокладка. Пластины устанавливаются в двух противоположных поверхностях связи. Такое податливое болтовое
соединение, в котором внешние усилия сжатия или растяжения воспринимаются вследствие сопротивления сил трения, возникающие по контактным
плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Каждая ветвь одним противоположным концом крепится к колоннам при
помощи отдельно изготовленной вилки, состоящей из двух изогнутых фасонок, соединенных поперечным и продольным ребрами жесткости. Эти вилки
привариваются к скошенным торцам ветвей связи. Торец противоположной части ветви заварен листовой заглушкой. Такое конструктивное решение
способствует плавному переходу силового потока от ветви к шарниру без концентрации напряжения.
Демпфирование в связи происходит за счет сухого трения между листовыми пластинами и шайбами через фрикционные прокладки,
соединенные болтами, обеспечивающими упругую податливость при повороте пластин. Зазор между ветвями связи определяется возможной
величиной амплитуды колебания объекта. Количество устанавливаемых листовых пластин определяется необходимым уровнем демпфирования.
Исходное рабочее положение пластин – под прямым углом к продольной оси ветвей связи.
От знакопеременных усилий, воздействующих на связь, происходит взаимное продольное смещение ее ветвей до продольного соприкосновения
их граней. При этом пластины от силы сжатия в связи поворачиваются в одну, а при растяжении в противоположную сторону. При сухом трении
соприкасающихся поверхностей шайб с листовыми пластинами происходит демпфирование, то есть превращение кинетической энергии в тепловую
энергию.
Натяжение между трущимися частями регулируется высокопрочными болтами. Продольная устойчивость связи при сжатии обеспечивается
совместной жесткостью двух трубчатых ветвей. За счет большого количества мест соприкосновения трубчатых ветвей с поперечными пластинами и
необходимого количества связей, происходит значительное поглощение и рассеивание энергии. Причем демпфирование происходит как при сжатии,
так и при растяжении. При продольном соприкосновении граней трубчатых ветвей от знакопеременных усилий, связи работают на передачу
ослабленных демпфированием усилий на фундаменты.
От высокого уровня поглощения и рассеивания кинетической энергии при демпфировании в значительной степени снижается сейсмическая
нагрузка и амплитуда колебания, что в свою очередь снижает материалоемкость (металлоемкость) и общую стоимость зданий и сооружений,
обеспечивая их защиту при землетрясениях. Конструктивное решение связи позволяет настраивать связь на необходимый уровень демпфирования
путем установки необходимого количества листовых пластин и количества связей на объекте.
Кроме того, за счет установки необходимого зазора между ветвями связей, можно настраивать связь на необходимую амплитуду колебания.
Антисейсмические демпфирующие связи устанавливаются наклонно между колоннами и стойками металлических или железобетонных каркасов зданий
или сооружений, причем верхнее крепление связи может быть к средней части балки перекрытия (рис.9 - 11). Антисейсмические демпфирующие
связи технологичны в изготовлении и монтаже.
Рис 9
Рис 10
Рис 11
Антисейсмические демпфирующие связи могут быть использованы:
1.
При восстановлении
железнодорожных мостов в Киевской Руси транспортных
галерей Норильск строительстве зданий и
сооружений в районах с повышенной сейсмичностью с металлическим и железобетонным каркасоми .
железнодорожных мостов в Киевской Руси
2.
В существующих и вновь проектируемых
3.
В пункта перегрузки руды от воздействия ветровых нагрузок.
4.
Для крепления эксплуатируемого оборудования и агрегатов электростанций, в том числе атомных, от сейсмических нагрузок и взрывов.
5.
Для транспортных галерей горно –обогатительной
6.
Для крепления оборудования и агрегатов морских кораблей при продольной и поперечной качке.
7.
Для крепления и усиление стальных колонн над транспортной галереи горной фабрики Норильск воссатновлении
железнодорожных мостов в Киевской Руси
Источник информации
.
фабрики Норильск .
[1] http: //www.starseismic.eu , краткое описание.
: Выявлена главная причина обрушения -железнодорожных мостов в Киевской Руси
отсутствие демпфирующей способности при импульсных нагрузках в
соединении несущих сварных рамных узлов железнодорожных мостов . Аварии
способствовали и другие многочисленные факторы, на которые необходимо
было обратить внимание проектировщикам, заводам-изготовителям,
строителям и эксплуатирующим организациям.
Заключение
Таким образом, исследования данных разрушений впервые показали наличие
протяженных усталостных трещин, образовавшихся в результате
многолетней эксплуатации, а также деформационного старения металла и
обрушения железнодорожных мостов в Киевской Руси являющегося необходимым и
достаточным фактом полного исчерпания несущей способности и запаса
прочности
https://disk.yandex.ru/i/6E-wZ4B-Kp0MfA https://ppt-online.org/870114
https://ru.scribd.com/document/495364953/Nauchnaya-Konferentsiya-Molodix-Uchenix
Печальный и грустные ответы описки
Минстроя Минстраса ,Минобороны , а удар по
русское армии настоящий из-за отсутствия
быстро собираемых мостов, армейских переправ
с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроетстальконструкция" для системы
несущих элементов проезжей части армейского
сборно -разборного с применением
демпфирования, пластических демпферов,
упругопластических ферм с большими
перемещениями с предельным равновесием и
приспособляемости фермы при
упругопластических деформациях пролетного
строения армейского моста , длиной 30 метров
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И
ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ РОССИИ)
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru
Х.Н. Мажиеву karta2202200640855233@gmail.com
sber2202200786697605@gmail.com
18.01.2023 1Ю5-ОГ/08
№
На от
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 27 декабря 2022 г.
№ П-224730, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 27 декабря 2022 г. № П48-224730
(зарегистрировано в Минстрое России 27 декабря 2022 г. №
31322-ОГ), от 27 декабря 2022 г. № П-224729, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 27
декабря 2022 г. № П48-224729 (зарегистрировано в Минстрое
России 27 декабря 2022 г. № 31324-ОГ), от 9 января 2023 г. №
2500, направленное письмом Управления Президента Российской
Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от
9 января 2023 г. № А26-09-250031-С01 (зарегистрировано в
Минстрое России 10 января 2023 г. № 498-ОГ), от 12 января
2023 г. № 23686, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 12 января 2023 г. № А26-02-2368634-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 13 января 2023 г. № 874-
ОГ), от 12 января 2023 г. № П-4701, направленное письмом
Аппарата Правительства Российской Федерации от 12 января
2023 г. № П48-4701 (зарегистрировано в Минстрое России 13
января 2023 г. № 931-ОГ), от 16 января 2023 г. № 28789,
направленное письмом Управления Президента Российской
Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от
16 января 2023 г. № А26-20-2878933-С01 (зарегистрировано в
Минстрое России 17 января 2023 г. № 1192-ОГ), от 16 января
2023 г. № 34452,
направленное письмом Управления Президента Российской
Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от
16 января 2023 г. № А26-02-3445234-С01 (зарегистрировано в
Минстрое России 17 января 2023 г. № 1193-ОГ), (далее обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 26 декабря 2022 г. № 28971-ОГ/08 (прилагается).
Приложение: на 13 л. в 1экз.
Директор Департамента градостроительной деятельности
и архитектуры В.Н. Калинкин
... Подлинник электронного документа,
подписанного ЭП, хранится в системе электронного
документоборота Минстроя России
Владелец: Калинкин Владимир Николаевич
Сертификат: 00FCE276812773A19E10BB65D899A3BD6B
Действителен: 20.04.2022 до 14.07.2023 Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
9967982654@mail.ru
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
26.12.2022 N 28971-ОГ/08
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 8 декабря 2022 г.
№ П-216214, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 12 декабря 2022 г. № П48-216214-1
(зарегистрировано в Минстрое России 12 декабря 2022 г. №
29498-ОГ), от 8 декабря 2022 г. № 1396290, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 9 декабря
2022 г. № А26-09-139629032-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 9 декабря 2022 г. № 29317-ОГ), от 13 декабря 2022 г. №
П-217405, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 13 декабря 2022 г. № П48-217405
(зарегистрировано в Минстрое России 13 декабря 2022 г. №
29809-ОГ), от 14 декабря 2022 г. № 1434253, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 14 декабря
2022 г. № А26-02-143425333-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 15 декабря 2022 г. № 30078-0г), от 19 декабря 2022 г. №
П-220621, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 19 декабря 2022 г. № П48-220621
(зарегистрировано в Минстрое России 19 декабря 2022 г. №
30407-0г), от 19 декабря 2022 г. № 1445934, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 21 декабря
2022 г. № А26-09-144593433-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 21 декабря 2022 г. № 30791-ОГ), от 22 декабря 2022 г. №
П-222688, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации
от 26 декабря 2022 г. № П48-222688-1 (зарегистрировано в
Минстрое России 26 декабря 2022 г. № 31142-ОГ), с
предложениями в сфере строительства (далее - обращения) и
сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 17 ноября 2022 г. № 24391-ОГ/08 (прилагается).
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится
в системе электронного документоборота Минстроя России
СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408
Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
Приложение: на 11 л. в 1экз.
Заместитель директора Департамента градостроительной
деятельности
и архитектуры А.Ю. Степанов
от
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
9967982654@mail.ru
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
17.11.2022 Nq 24391-ОГ/Р8
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 24 октября 2022
г. № 1189430, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 24 октября 2022 г. № А26-09-118943031-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 25 октября 2022 г. №
24223-ОГ), от 26 октября 2022 г. № 1197384, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 26 октября
2022 г. № А26-02-119738432-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 27 октября 2022 г. № 24499-ОГ), от 8 ноября 2022 г. №
1254113, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 8 ноября 2022 г. № А26-09-125411332-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 9 ноября 2022 г. № 25786ОГ), от 10 ноября 2022 г. № 1262850, направленное письмом
Управления Президента Российской Федерации по работе с
обращениями граждан и организаций от 10 ноября 2022 г. №
А26-09-126285033-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 11
ноября 2022 г. № 26131-ОГ), от 14 ноября 2022 г. № 1274621,
направленное письмом Управления Президента Российской
Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от
16 ноября 2022 г. № А26-09-127462132-С01 (зарегистрировано в
Минстрое России 16 ноября 2022 г. № 26547-ОГ), от 14 ноября
2022 г. № 1270983, направленное письмом Управления
Президента Российской Федерации по работе с обращениями
граждан и организаций от 15 ноября 2022 г. № А26-09127098332-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 16 ноября
2022 г. № 26549-ОГ), с предложениями в сфере строительства
(далее - обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 26 октября 2022 г. № 22264-ОГ/08 (прилагается).
Приложение: на 9 л. в 1экз.
Заместитель директора Департамента градостроительной
деятельности
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится
в системе электронного документоборота Минстроя России
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA1664473
5E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
и архитектуры А.Ю. Степанов
у
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
89219626778@mail.ru
от
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
26.10.2022 Nо 22264-ОГ/Р8
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 3 октября 2022 г.
№ 1095655, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 3 октября 2022 г. № А26-02-109565532-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 4 октября 2022 г. №
22256-ОГ), от 17 октября 2022 г. № 1165269, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 17 октября
2022 г. № А26-09-116526932-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 19 октября 2022 г. № 23567-ОГ), от 19 октября 2022 г.
№ 1174265, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 19 октября 2022 г. № А26-09-117426532-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 20 октября 2022 г. №
23741-ОГ), от 22 октября 2022 г. № 231566 (зарегистрировано в
Минстрое России 24 октября 2022 г. № 24071-ОГ), от 24
октября 2022 г. № 1189430, направленное письмом Управления
Президента Российской Федерации по работе с обращениями
граждан и организаций от 24 октября 2022 г. № А26-09-
118943031-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 25
октября 2022 г. № 24223-ОГ), с предложениями в сфере
строительства (далее - обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 30 сентября 2022 г. № 20349-0г/08 (прилагается).
Приложение: на 8 л. в 1экз.
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится
в системе электронного документоборота Минстроя России
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48Е1E0B65FD1483255FD22CA1664473
5E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
А.Ю. Степанов
J
Заместитель директора Департал/ градостроительной
деятельности
и архитектуры
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
89219626778@mail.ru
от
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
30.09.2022 N 20349-0г/08
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 30 августа 2022 г.
№ б/н, направленное письмом Генеральной прокуратуры
Российской Федерации от 1 сентября 2022 г. № 72-2-2022
(зарегистрировано в Минстрое России 14 сентября 2022 г. №
20731-ОГ), и от 26 сентября 2022 г. № 1069675, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 26 сентября
2022 г. № А26-09-106967532-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 27 сентября 2022 г. № 21682-ОГ), с предложениями в
сфере строительства (далее - обращения) и сообщает
следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 15 сентября 2022 г. № 19043-0г/08 (прилагается).
Приложение: на 7 л. в 1экз.
Заместитель директора Департамента градостроительной
деятельности
• i i Подлинник электронного документа,
п°Дписанного ЭП, хранится в системе электронного ?чР'
документоборота Минстроя России
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408
Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
и архитектуры
А.Ю. Степанов
У
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
89219626778@mail.ru
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
от
15.09.2022 N 19043-0г/08
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваше обращение от 22 августа 2022 г.
№ П-159737, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 22 августа 2022 г. № П48-159737
(зарегистрировано в Минстрое России 24 августа 2022 г. №
18896-ОГ), с предложениями в сфере строительства (далее обращение) и сообщает следующее.
Ответ на обращение был дан ранее письмом Минстроя
России от 25 августа 2022 г. № 17282-ОГ/08 (прилагается).
Приложение: на 6 л. в 1экз.
Заместитель директора Департамента градостроительной
деятельности
и архитектуры А.Ю. Степанов
подписанного ЭП, хранится в системе электронного
.. Подлинник электронного документа,
документоборота Минстроя России
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48Е1E0B65FD1483255FD22C
А16644735E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
89219626778@mail.ru
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994
тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40
www. т instroyrf.gov. г и
от
25.08.2022 лг 17282-ОГ/08
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 18 августа 2022 г.
№ П-157527, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 18 августа 2022 г. № П48-157527
(зарегистрировано в Минстрое России 19 августа 2022 г. №
18428-ОГ), от 18 августа 2022 г. № 938116, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 18 августа
2022 г. № А26-02-93811631-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 19 августа 2022 г. № 18406-ОГ), от 22 августа 2022 г. №
947944, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 22 августа 2022 г. № А26-02-94794431-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 23 августа 2022 г. №
18725-ОГ), от 22 августа 2022 г. № 948577, направленное
письмом 22 августа 2022 г. № А26-02-94857731-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 23 августа 2022 г. №
18736-ОГ), с предложениями в сфере строительства (далее обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 18 августа 2022 г. № 16720-0г/08 (прилагается).
Приложение: на 5 л. в 1экз.
И.о. Директора Департамента градостроительной
деятельности
и архитектуры О.А. Дашкова
Владелец: Дашкова Ольга Александровна
Сертификат: 310EAB6460E44737585CAE46BFC8AAEEBC3ABBB
Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
J
Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
89219626778@mail.ru
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
от
18.08.2022 Nо 16720-РГ/08
HaNo_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках
компетенции рассмотрел Ваши обращения от 26 июля 2022 г. №
771646, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 26 июля 2022 г. № А26-09-77164631-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 27 июля 2022 г. № 16575-
ОГ), от 27 июля 2022 г. № 772801, направленное письмом
Управления Президента Российской Федерации по работе с
обращениями граждан и организаций от 27 июля 2022 г. № А2602-77280131-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 28 июля
2022 г. № 16648-ОГ), от 27 июля 2022 г. № 224024
(зарегистрировано в Минстрое России 28 июля 2022 г. № 16599ОГ), от 28 июля 2022 г. № П-146257, направленное письмом
Аппарата Правительства Российской Федерации от 28 июля
2022 г. № П48-146257 (зарегистрировано в Минстрое России 28
июля 2022 г. № 16702-ОГ), от 29 июля 2022 Г. № 224221
зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. №
16833-ОГ), от 31 июля 2022 г. № 224258 (зарегистрировано в
Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16832-ОГ), от 29 июля
2022 г. № П-147060, направленное письмом Аппарат
Правительства Российской Федерации от 1 августа 2022 г. №
П48-147060 (зарегистрировано в Минстрое России 1 августа
2022 г. № 16ЭОО-ОГ), от 29 июля 2022 г. № П147061,
направленное письмом Аппарат Правительства Российской
Федерации от 1 августа 2022 г. № П48-147061
(зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. №
16901-ОГ), от 31 июля 2022 г. № 224257 (зарегистрировано в
Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16853-ОГ), от 31 июля
2022 г. № 224256 (зарегистрировано в Минстрое России 1
августа 2022 г. № 16855-ОГ), от 1 августа 2022 г. № П-148300,
направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 2 августа 2022 г. № П48-148300-1
(зарегистрировано в Минстрое России 4 августа 2022 г. №
17160-ОГ), от 2 августа 2022 г. № П-149575,
направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 2 августа 2022 г. № П48-149575
(зарегистрировано в Минстрое России 4 августа 2022 г. №
17207-ОГ), от 3 августа 2022 г. № П-150279, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 3
августа 2022 г. № П48-150279 (зарегистрировано в Минстрое
России 5 августа 2022 г. № 17300-0г), от 4 августа 2022 г. № П150815, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 4 августа 2022 г. № П48-150815
(зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. №
17440-ОГ), от 4 августа 2022 г. № 888452, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по
работе с обращениями граждан и организаций от 4 августа
2022 г. № А26-09-88845231-С01 (зарегистрировано в Минстрое
России 8 августа 2022 г. № 17417-ОГ), от 4 августа 2022 г. №
888459, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 4 августа 2022 г. № А26-09-88845931-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. №
17418-ОГ), от 4 августа 2022 г. № П-150490, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 4
августа 2022 г. № П48-150490 (зарегистрировано в Минстрое
России 8 августа 2022 г. № 17413-ОГ), от 4 августа 2022 г. № П150809, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 4 августа 2022 г. № П48-150809
(зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. №
17439-ОГ), от 10 августа 2022 г. № П-153623, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 10
августа 2022 г. № П48-153623 (зарегистрировано в Минстрое
России 10 августа 2022 г. № 17683-ОГ), от 9 августа 2022 г. №
905481, направленное письмом Управления Президента
Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 9 августа 2022 г. № А26-09-90548134-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 10 августа 2022 г. №
17698-ОГ),с предложениями в сфере строительства (далее обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя
России от 12 августа 2022 г. № 16328-ОГ/08.
Дополнительно направляются позиции НИУ МГСУ и АО
«НИЦ «Строительство», направленные письмом НИУ МГСУ от
16 августа 2022 г. № 302-180-491/3 и письмом АО «НИЦ
«Строительство» от 8 августа 2022 г. № 6-1066
соответственно (прилагаются).
В.Н. Калинкин
Приложение: на 3 л. в 1экз.
Директор Департамента градостроительной деятельности и
архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится
в системе электронного документоборота Минстроя России
СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП
Владелец: Калинкин Владимир Николаевич
Сертификат: 00FCE276812773A19E10BB65D899A3BD6B
Действителен: 20.04.2022 до 14.07.2023
Министерство строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации
Обращение №225588 от 16.08.2022 10:18:23 Номер исходящего
письма
E-mail: ntuinfo@mgsu.ru Автор: Кабанцев Олег Васильевич
Организация: НИУ МГСУ
Способ получения ответа: получить ответ по электронной
почте
Кому или куда вы направляете данное письмо: ( Должность:
Заместитель директора департамента (Степанов Александр
Юрьевич) ФИО: Степанову А.Ю) Суть предложения, заявления
или жалобы: ответ на запрос 37808-АС-08 от 02.08.2022
ПРИКРЕПЛЕННЫЕ ФАЙЛЫ: 1. 302-180-491-3 от 16.08.2022.pdf
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
В МИНСТРОЙ РОССИИ Заместителю директора
департамента градостроительной деятельности и
архитектуры А.Ю. Степанову
О.В. Кабанцев
СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ
ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО
ОБРАЗОВАНИЯ "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ" (НИУМГСУ)
Ярославское ш, 26, Москва, 129337 тел.: +7 (495) 781-80-07,
факс: +7 (499) 183-44-38 kanz@mgsu.ru, www.mgsu.ru/мгсу.рф
ОКПО 02066523, ОГРН1027700575044 ИНН/КПП
7716103391/771601001
<Ш. Ъ>21»ЪС2-№~ н°Й)3
Уважаемый Александр Юрьевич!
По мнению НИУ МГСУ предлагаемая конструкция
соединительных узлов стальных конструкций с использованием
высокопрочных болтов и функцией демпфирования деформаций
при сейсмических и иных случайных динамических воздействиях
не может быть рекомендована для использования в
конструкциях мостов военного назначения по причине
громоздкости конструкции подобных узлов и сложности их
монтажа. Важнейшими требованиями к мостовым
сооружениям военного назначения являются компактность и
быстрота сборки- разборки узловых соединений.
Кроме того, идея податливости узлов предлагаемого типа
противоречит концепции соединений на высокопрочных болтах,
которая предполагает образование единого объема из
соединяемых листовых элементов конструкций за счет трения,
создаваемого усилием затяжки высокопрочных болтов.
Существующие нормативные документы РФ СП
16.13330.2017 «Стальные конструкции» и СП 35.13330.2016
«Мосты и трубы» по определению не допускают податливости
болтовых соединений стальных конструкций на высокопрочных
болтах.
К другим нормативным документам, регламентирующих
проектирование и строительство стальных мостовых
сооружений военного назначения, если таковые существуют,
специалисты НИУ МГСУ доступа не имеют.
110212
Директор научно-технических проектов
Исполнитель А.В. Коргин
+7 985 765-46-36; korguine@mgsu.ru
№ 6 ' от &8> -М
на № ? от« » 20 г.
на №
Минстрой России Заместителю директора департамента
Степанову А.Ю.
Уважаемый Александр Юрьевич!
По запросу Минстроя России №16648~ОГ от 28.07.22, в
ответ на обращение Заявителя - Мажиева Х.Н., сообщаем, что
представленная в рамках обращения информация не достаточна
для технической оценки изобретения. При наличии полного
объема технических материалов, патента, технического
свидетельства на изделие, а также при их отсутствии,
считаем необходимым, в первую очередь, обратиться к
выгодоприобретателям внедрения указанного изобретения,
которыми являются производители и проектировщики
мостовых конструкций.
Директор ЦНИИСК
Ведяков И.И.
им. В.А. Кучеренко, д.т.н., проф.
Исп. Соловьев Д.В.
CD О) СО
АО аНИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО»:
109428, Москва, 2-я Институтская ул. 6 тел.: +7 (499) 170-1548;
+7 (495) 602-0070, факс:+7 (499) 171-2250 lnf@cstray.ru |
www.cstroy.ru
ЦНИИСК ИМ. В.А. КУЧЕРЕНКО 109428, Москва, 2-я
Институтская ул.б, тел; +7 (499) 171-2650, +7 (49?) 170-1060
dtsnilsk@rambler.ru, t5niisk@rambler.ru | www.tsnDsk.ru
ИНН 5042109739, КПП 504201001, ОГРН1095042005255
Юридический адрес АО "НИЦ "Строительство"; 141367,
Московская область, г. Сергиев Посад пос. Загорские Дали, д. 6Электронный документ
Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061
Электронный документ
Электронный документ
Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061
Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061
Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061
Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061
Электронный документ
Download