Полная версия

Содержание
Введение…………………………………………………………………………
8
1 Обеспечение пожарной безопасности в гостиничном корпусе ООО
«Санаторий «Зелена роща»……………………………………………………..
9
1.1 Анализ статистики пожаров на территории Республики
Башкортостан…………………………………………………………………….
9
1.2 Особенности пожаров в гостиницах и требования пожарной
безопасности…………………………………………………………………..…
15
1.3 Анализ пожарной безопасности гостиничного корпуса………………..
22
2 Проектирование систем противопожарной защиты………………………..
29
2.1 Расчет системы вытяжной вентиляции………………………………….
29
2.2 Расчет системы оповещения и управления эвакуацией людей при
пожаре……………………………………………………………………………
55
3 Определение уровня обеспечения пожарной безопасности объекта………
60
3.1 Определение необходимого времени эвакуации людей………………...
60
3.2 Определение фактического времени эвакуации людей…………………
70
3.3 Оценка пожарного риска………………………………………………….
98
3.4 Расчет сил и средств………………………………………………………. 103
3.5 Экономическое обоснование противопожарных мероприятий………...
110
3.6 Разработка Декларации пожарной безопасности………………………..
119
Заключение………………………………………………………………………
120
Список литературы……………………………………………………………...
121
Приложения……………………………………………………………………… 123
Изм.
Лист
№ докум.
Разраб.
Арсланов А.Э.
Провер.
Султанов Ф.Ф.
Реценз.
Н. Контр.
Перминов В.П.
Утверд.
Аксенов С.Г.
Подпись Дата
1602.100027.000.ПЗ
Обеспечение пожарной безопасности гостиничного корпуса ООО «Санаторий
«Зеленая роща»
Лит.
Лист
7
Листов
122
УГАТУ ПБ-608
Введение
Обеспечение пожарной безопасности обуславливает необходимость решения целого комплекса проблем, в числе которых и проблема минимизации социальных и экономических потерь путем повышения уровня противопожарной защиты.
Гостиничные комплексы, как правило, относятся к объектам с массовым
пребыванием людей, в большинстве своем проживающих в гостинице небольшое
время и слабо представляющих структуру и направление путей эвакуации.
В основном, проживающие пользуются постоянно в гостиницах одними и теми
же путями эвакуации. При распространении опасных факторов пожара (ОФП) на
основные пути эвакуации возможно возникновение паники.
В связи с чем, задача обеспечения пожарной безопасности гостиничных
комплексов является одной из важнейших задач в области безопасности.
Решение этой задачи определяет устойчивость развития туризма, бизнеса и
других направлении при котором обеспечивается взаимодействие с другими городами, регионами страны, который обуславливает постоянный поток людей.
При этом безотносительно к размерам городов вопросы обеспечения пожарной
безопасности имеют много общих черт, хотя размеры городов, численность их
населения связана с площадью и этажностью зданий гостиничных комплексов.
Одним из основных факторов безопасности являются меры обеспечения
пожарной
безопасности
людей.
Эти
меры
влияют
на
архитектурно-
планировочное, конструктивное и инженерно-техническое решение здания, в
частности определяют системы пожарной эвакуации людей, число и типы сигнализации, дымообнаружения и дымоудаления, пожаротушения.
С повышением лестниц, ширины общих коридоров, расстояния максимального удаления номеров от входа на лестничную клетку или выхода из здания, от
системы автоматической пожарной безопасности противопожарные требования
ужесточаются.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
8
1 Обеспечение пожарной безопасности в гостиничном корпусе ООО
«Санаторий «Зелена роща»
1.1
Анализ
статистики
пожаров
на
территории
Республики
Башкортостан
По информации Главного управления МЧС России по Республике Башкортостан за 2015 год обстановка с пожарами в субъекте характеризовалась следующими основными показателями:
- зарегистрировано 4132 пожара;
- при пожарах погибло 285 человек, в том числе 13 детей;
- при пожарах получили травмы 242 человека;
- прямой материальный ущерб от пожаров (подтвержденный документально) составил 351 млн. 822 тыс. рублей;
- зарегистрировано выездов пожарных подразделений на ликвидацию 4587
загораний. Более наглядно информация представлена на рисунке 1.1.
- 3,8%
- 6,6%
-17,7%
+ 48,5%
Рисунок 1.1 – Количество пожаров и их последствий в 2015 году
Подразделениями ГПС на пожарах спасено и эвакуировано 2546 человек и
материальных ценностей на сумму 1 718 503 тыс. рублей.
В среднем ежемесячно в Республике Башкортостан происходило 344
пожара, при которых погибали 23-24 человека, и 20 человек получали травмы.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
9
Зарегистрировано 3 пожара с крупным материальным ущербом на сумму
более 169 млн. рублей.
Места возникновения пожаров представлены на рисунке 1.2.
Наибольшее количество пожаров зарегистрировано в жилом секторе. Немалая доля пожаров пришлась на административные учреждения.
Зарегистрирован рост количества пожаров в местах открытого хранения материалов, объектах здравоохранения и социального обслуживания населения,
объектах культуры и досуга, административных помещениях объектах временного пребывания людей.
Рисунок 1.2 – Места возникновения пожаров в 2015 году
За 12 месяцев 2016 года обстановка с пожарами в Республике Башкортостан
характеризовалась следующими основными показателями:
– зарегистрировано 4135 пожаров;
– при пожарах погибло 285 человек, в том числе 15 детей;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
– при пожарах получили травмы 278 человек;
– прямой материальный ущерб от пожаров (подтвержденный документально) составил 166 млн. 677 тыс. рублей;
– зарегистрировано выездов пожарных подразделений на ликвидацию 5624
загораний.
Подразделениями ГПС на пожарах спасено и эвакуировано 2029 человек и
материальных ценностей на сумму 1157687 тыс. рублей.
В среднем ежемесячно в Республике Башкортостан происходило 340 пожаров, при которых погибало
23 человека, и 23 человека получали травмы.
Более наглядно информация представлена на рисунке 1.3
1000000
166677
396256
100000
10000
4135 4137
285
1000
286
278
242
100
-0,05%
10
-57,9%
-0,3%
+14,9%
1
Пожары
Гибель
2016 г.
Травмы
Ущерб (тыс.руб.)
2015 г.
Рисунок 1.3 – Количество пожаров и их последствий в 2016 году
Наибольшее количество пожаров зарегистрировано в жилом секторе, транспортных средствах, производственных зданиях и установках, а также административных учреждениях (рис. 1.4).
Снижение количества пожаров зарегистрировано на следующих основных
видах объектов: в зданиях и помещениях культурны и досуга, в помещениях здравоохранения и социального обслуживания населения, в местах открытого хранения материалов, сельхозугодиях, в производственных помещениях и установках,
объектах временного пребывания людей.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
Рисунок 1.4 – Места возникновения пожаров в 2016 году
За 11 месяцев 2017 года на территории республики произошел 3960 пожаров, на которых погибло 230 человек, из них 9 детей. Количество травмированных
людей на пожарах составил 253 человека (рис. 1.5).
В среднем ежемесячно в Республике Башкортостан происходило 330 пожаров, при которых погибало 19 человек, и 21 человек получали травмы.
В городах республики зарегистрировано:
– 1776 пожаров;
– погибли 71 человек;
– получили травмы 154 человека.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
12
Рисунок 1.5 – Обстановка с обеспечением ПБ в республике за 2017 год
По причине неосторожного обращения с огнем произошло 1070 пожаров,
при которых погибло 128 человек и 131 человек получили от нарушения правил
устройства эксплуатации электрооборудования произошло 1109 пожаров, при которых погибло 42 человека и получили травму 54 человека.
От нарушения правил устройства эксплуатации печей произошел 691 пожар, при которых погибло 20 человек и травмировано 16 человек, от неисправности систем, узлов и механизмов транспортных средств произошло 262 пожара, на
которых погибло 2 человека и получили травму 7 человек.
Наибольшее количество пожаров зарегистрировано:
– в жилом секторе – 2754 пожаров на которых погибло 193 человека, травмировано – 183 человека;
– на транспорте произошло – 448 пожаров, на которых погибло три человека и получили травму девять человек;
– на объектах торговли – 54 пожара;
– в производственных помещениях – 47 пожаров, на которых погиб один
человек и шесть человек получили травмы.
На территории республики с гибелью людей произошло 163 пожара (4,5%
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
13
от общего количества пожаров), в том числе в жилом секторе произошло 156 пожаров, 3 пожара – на автотранспорте, и по 1 пожару - в неэксплуатируемом здании, в здании фермы, в здании производственного назначения и носильные вещи
на человеке.
Причинами пожаров с гибелью людей явились:
– неосторожное обращение с огнем – погибло 128 человек;
– нарушение правил устройства и эксплуатации электрооборудования – погибло 42 человека;
– нарушение правил устройства и эксплуатации печей – 20;
– нарушение правил устройства и эксплуатации транспортных средств – два
человека, нарушение правил устройства и эксплуатации бытовых газовых, керосиновых, бензиновых устройств – два человека, нарушение правил пожарной безопасности при проведении электрогазосварочных и огневых работ – один человек
и поджог – пять человек.
Наибольшее количество пожаров зарегистрировано в жилом секторе.
Снижение количества пожаров зарегистрировано в административных помещениях, строящихся зданиях, складских зданиях, садовых домах, зданиях торговли,
жилых домах, надворных постройках (рис. 1.6).
Рисунок 1.6 – Места возникновения пожаров в 2017 году
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
14
Рисунок 1.7 – Основные причины пожаров в 2017 году
Приведенная статистика является подтверждением необходимости повышенного внимания обеспечению пожарной безопасности, особенно объектов с
круглосуточным пребыванием людей.
Ежегодно одну из лидирующих позиций по количеству пожаров занимают
административные здания, объекты здравоохранения, в числе которых здания с
круглосуточным пребыванием людей. Одной из мер по повышению уровня пожарной безопасности в них является разработка противопожарной защиты.
1.2 Особенности пожаров в гостиницах и требования пожарной безопасности
1.2.1 Характерные особенности пожаров в гостиницах
По своей природе гостиница представляет собой комплекс различных
функций, обеспечивающих набор услуг для проживающих в ней людей. Иногда ее
можно сравнить с неким «мини-городом». Задачи, стоящие перед гостиницей,
осложняются также тем фактом, что в ней проводят около одной трети дневного
времени представители различных расе и национальностей. При этом большинство проживающих в гостинице не знакомы с внутренним устройством здания и
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
15
даже не имеют понятия о том, каким образом можно найти необходимую его
часть. Поэтому маловероятно, что в случае пожара проживающие в гостинице
смогут быстро найти пожарные выходы. Следовательно, необходим перечень
специальных противопожарных мероприятий, позволяющих постояльцам быстро
находить пути, идущие к выходам из гостиниц.
На первое место для ряда гостиниц выходят противопожарные мероприятия
организационно-технического плана.
Для пожаров в гостиницах характерны следующие особенности:
 больше всего в гостиницах гибнет людей при пожарах, происшедших
в ночное время суток;
 пожары сопровождаются высокими материальными потерями;
 тенденция гибели людей в развитых странах в гостиницах указывает на их
снижение.
Также на аналогичных объектах основными причинами, которые могут
приводить к катастрофическим последствиям пожаров в гостиничных комплексах являются следующие:
 отсутствие или не срабатывание при пожаре систем обнаружения и оповещения людей о пожаре;
 закрытие на замки дверей, ведущих в лестничные клетки и наружу здания;
 неэффективность мероприятий по предотвращению распространения
ОФП в лестничные клетки и далее в общие эвакуационные коридоры здания;
 не выполнение общеобменной вентиляции в соответствии с требованиями
норм;
 наличие незащищенных проемов в перегородках между жилыми номерами и общими коридорами;
 незнание проживающими путей эвакуации в здании;
 незнание проживающими языка, на котором проводилось оповещение людей о пожаре;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
16
 использование на путях эвакуации отделочных или облицовочных материалов с высокими показателями распространения пламени и токсичности;
 поздний вызов пожарных подразделений от момента обнаружения пожара
до передачи сообщения о пожаре в пожарную охрану зачастую проходит 10-15
минут;
 недостаточной подготовкой обслуживающего персонала, сотрудников
службы охраны к правильным действиям в случае чрезвычайных ситуаций.
В гостиницах можно выделить следующие группы (причины) пожаров:
 пожары, возникшие во время ремонта гостиниц. Неосторожность ремонтных рабочих во время сварочных работ, при курении может приводить к загоранию строительных материалов, отходов. Пожары могут возникать в шахтах лифтов, на отложениях пыли в воздуховодах вентиляции;
 пожары, произошедшие из-за ламп накаливания. Лампы для чтения над
кроватями могут стать причинами пожара при нарушении правил использования
указанных ламп, например, при приближении горючих материалов к источнику
света. По зарубежным данным причиной пожара могут быть даже лампы низкого
напряжения;
 пожары из-за нарушений в установке электрических приборов, их неправильной эксплуатации. Причиной пожара помимо нарушений требований ПУЭ,
старения и износа электрооборудования может быть отложение пыли на электродвигателях и ряд сопряженных обстоятельств;
 пожары на кухнях. Пожары на кухне происходят из-за загорания остатков
жира на нижней стороне сковородок или из-за пролива жира на плиты, с последующим интенсивным горением жировых отложений на внутренних поверхностях вентиляционных коробов;
 пожары в зоне проживания людей. Основная причина пожаров в гостиницах является курение.
 подсобные помещения. К подсобным помещениям ним относятся бойлерные, холодильники и помещения для фильтрации воды для плавательных бассей-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
17
нов. Для бойлерных, где применяется дизельное топливо или газ, должны быть
предусмотрены специальные стационарные установки пожаротушения;
 рестораны и помещения, где собирается большое количество людей.
В этих помещениях собирается много людей не знакомых со зданием гостиницы,
которые, следовательно, не могут знать все пути .эвакуации. Самую большую
проблему при этом вызывает задымление. Другие факторы, такие как открытые
кухни, буфетные стойки и особые случаи, применение горящих свечей, а также,
связанные с нагреванием алкогольных напитков в кастрюлях, могут привести к
пожару;
 гостиные номера. Потенциальную опасность для возникновения пожара
представляет курение в номере, распитие спиртных напитков вследствие ведущие
к неконтролируемому состоянию, а так же неправильное обращение с электричством.
 прачечные. Пух и пыль могут стать основными факторами, приводящими
к пожару;
 внутренний или хозяйственный двор гостиниц. На этой площади находятся погрузочно-разгрузочная площадка, грузовые автомобили, мусоросборники и
другие площади различного назначения.
1.2.2 Требования пожарной безопасности
Пожарная безопасность объекта должна обеспечиваться системами предотвращения пожара и противопожарной защиты, в том числе организационнотехническими мероприятиями.
Системы пожарной безопасности должны характеризоваться уровнем обеспечения пожарной безопасности людей и материальных ценностей, а также экономическими критериями эффективности этих систем.
Объекты должны иметь системы пожарной безопасности, направленные на
предотвращение воздействия на людей опасных факторов пожара, в том числе их
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
18
вторичных проявлений на требуемом уровне.
Системы пожарной безопасности должны выполнять одну из следующих
задач:
 обеспечивать пожарную безопасность людей;
 обеспечивать пожарную безопасность материальных ценностей;
 обеспечивать пожарную безопасность людей и материальных ценностей
одновременно.
Также необходимо придерживаться таких правил поведения, порядок организации деятельности предприятия, порядок содержания помещений и территорий организации, которые обеспечивают предупреждение возможных возгораний
и обеспечивают эффективные меры по локализации и тушению любых возможных возгораний.
В зданиях должны быть предусмотрены конструктивные, объемнопланировочные и инженерно-технические решения, обеспечивающие в случае
пожара:
 возможность эвакуации людей независимо от их возраста и физического
состояния наружу на прилегающую к зданию территорию до наступления угрозы
их жизни и здоровью вследствие воздействия опасных факторов пожара;
 возможность спасения людей;
 возможность доступа личного состава пожарных подразделений и подачи
средств пожаротушения к очагу пожара, а также проведения мероприятий по спасению людей и материальных ценностей;
 нераспространение пожара на рядом расположенные здания, в том числе
при обрушении горящего здания;
 ограничение прямого и косвенного материального ущерба, включая содержимое здания и само здание, при экономически обоснованном соотношении
величины ущерба и расходов на противопожарные мероприятия, пожарную охрану и ее техническое оснащение.
Предотвращение распространения пожара достигается мероприятиями,
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
19
ограничивающими площадь, интенсивность и продолжительность горения. К ним
относятся:
 конструктивные и объемно-планировочные решения, препятствующие
распространению опасных факторов пожара по помещению, между помещениями, между группами помещений различной функциональной пожарной опасности, между этажами и секциями, между пожарными отсеками, а также между зданиями;
 ограничение пожарной опасности строительных материалов, используемых в поверхностных слоях конструкций здания;
 снижение технологической взрывопожарной и пожарной опасности помещений и зданий;
 наличие первичных, в том числе автоматических и привозных средств пожаротушения;
 сигнализация и оповещение о пожаре.
Проблема, так или иначе связанная с предотвращением пожаров, это
использование при строительстве горящих и легковоспламеняющихся материалов. Сегодня нормы противопожарной безопасности предполагают определенные
ограничения, накладываемые на ряд стройматериалов: в частности, это касается
некоторых видов пластика, при горении выделяющих высокотоксичные вещества.
В новых торговых центрах эта проблема как таковая не стоит, если изначально
при строительстве все современные требования были учтены. Несколько иная
картина наблюдается в административных зданиях, эксплуатирующих старые постройки: приходится ломать старые деревянные перекрытия, и максимально снижать пожароопасность воспламеняющихся материалов.
Ограничение распространения пожара за пределы очага должно достигаться
применением одного из следующих способов или их комбинацией:
 устройством противопожарных преград;
 установлением предельно допустимых по технико-экономическим расчетам площадей противопожарных отсеков и секций, а также этажности зданий и
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
20
сооружений, но не более определенных нормами;
 устройством аварийного отключения и переключения установок и коммуникаций;
 применением средств, предотвращающих или ограничивающих разлив и
растекание жидкостей при пожаре;
 применением огнепреграждающих устройств в оборудовании.
Система противодымной защиты объектов должна обеспечивать незадымление, снижение температуры и удаление продуктов горения и термического разложения на путях эвакуации в течение времени, достаточного для эвакуации людей и (или) коллективную защиту людей и (или) защиту материальных ценностей.
В зданиях и сооружениях необходимо предусмотреть технические средства
(лестничные клетки, противопожарные стены, лифты, наружные пожарные лестницы, аварийные люки и т.п.), имеющие устойчивость при пожаре и огнестойкость конструкций не менее времени, необходимого для спасения людей при пожаре и расчетного времени тушения пожара.
Тушение возможного пожара и проведение спасательных работ обеспечиваются конструктивными, объемно-планировочными, инженерно-техническими и
организационными мероприятиями. К ним относятся:
 устройство наружных пожарных лестниц и обеспечение других способов
подъема персонала пожарных подразделений и пожарной техники на этажи и на
кровлю зданий, в том числе устройство лифтов, имеющих режим «перевозки пожарных подразделений»;
 устройство противопожарного водопровода, в том числе совмещенного с
хозяйственным или специального, а при необходимости, устройство сухотрубов и
пожарных емкостей (резервуаров);
 оборудование здания в необходимых случаях индивидуальными и коллективными средствами спасения людей;
 размещение на территории поселения или объекта подразделений пожарной охраны с необходимой численностью личного состава и оснащенных пожар-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
21
ной техникой, соответствующей условиям тушения пожаров на объектах, расположенных в радиусе их действия.
Выбор этих мероприятий зависит от степени огнестойкости, класса конструктивной и функциональной пожарной опасности здания.
Одной из мер снижения числа жертв и ущерба от пожаров на современных
объектах является применение технических средств пожарной автоматики. Под
средствами пожарной автоматики понимается совокупность автоматических механизмов, стационарно установленных на объекте и предназначенных для обнаружения, предупреждения, локализации и тушения пожара, защиты людей, посредством своевременного оповещения о пожаре, и материальных ценностей от
воздействия опасных факторов пожара.
Элементами пожарной автоматики являются автоматические установки пожарной сигнализации, автоматические установки пожаротушения, системы оповещения и управления эвакуацией и противодымная система.
1.3 Анализ пожарной безопасности гостиничного корпуса
1.3.1 Краткая характеристика объекта
Объектом исследования в настоящей выпускной квалификационной работе
(далее – ВКР) является гостиничный корпус ООО «Санаторий «Зеленая роща», в
котором расположены административные помещения (рис. 1.8, 1.9).
Рисунок 1.8 – Территория ООО «Санаторий «Зеленая роща»
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
22
Помещения гостиничного корпуса расположены с первого по третий этажи
здания. Размер в плане корпуса: 54 м × 13,4 м, высота помещений до 3 м; здание
3 – х этажное.
Рисунок 1.9 – Здание спального корпуса Санатория
Здание корпуса II степени огнестойкости, по функциональной пожарной
опасности здание относится к классу Ф1.2 – гостиницы, общежития, спальные
корпуса санаториев и домов отдыха общего типа, кемпингов, мотелей и пансионатов.
В правом крыле первого этажа расположены офисные кабинеты, остальная
часть здания – спальные и бытовые помещения, сан.узлы, душевые.
В офисных кабинетах горючую нагрузку составляет офисная мебель,
орг. техника и бумажная документация. В гостиных номерах горючую нагрузку
составляет гостиничная мебель - диваны, кресла из тканевых материалов, шкафы
для одежды, выполненные из деревянных стружек, шторы, а так же бельевые
принадлежности. На втором этаже расположен склад для белья, на третьем этаже
расположено подсобное помещение для санитарного инвентаря.
Отопление здания центральное, водяное. Водопровод от городской центральной сети, канализация сбрасывается в городскую сеть.
Скрытая электропроводка освещения 220В. Электрощитовая находится в
подвальном этаже около запасного входа в здание. Ближайший пожарный гидрант
находится в 10 метрах от здания.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
23
Характеристика здания представлена в таблице 1.1
Т а б л и ц а 1.1 – Оперативно-тактическая характеристика объекта
Конструктивные элементы
Количество Характеристика
входов
лестничных клеток
Стены
Перекрытие
Перегородки
Кровля
1
2
3
4
6
7
кирпичные
ж/б
сборные
Рулонная
3
Л-2
ж/б задымляемые, негорючие
кирпичные
Информация о пожарной нагрузке представлена в таблице 1.2.
Т а б л и ц а 1.2 – Пожарная опасность веществ и материалов
Наименование помещения, технологического оборудования
1
Наименование горючих
(взрывчатых) веществ
и материалов
2
Спальное поме- Постельные принадлежнощение на 2 и 3 сти, столы, стулья, др.
этаже (ст. группа) Взрывчатых веществ и материалов нет
Спальное поме- Столы, стулья текстильные
щение на 2 и 3 материалы и др. Взрывчаэтаже (мл. группа) тых материалов и веществ
нет.
Кабинеты на 1–ом Столы, стулья оргтехника,
этаже
бумага и др. Взрывчатых
материалов и веществ нет.
Количество
(объем) в
помещении,
(кг, л, м3)
3
Краткая характери- Средства
стика пожарной тушения
опасности
4
5
S= 51,6 м
Горючие и трудно
горючие вещества
и материалы, задымляемые
Горючие и трудно
горючие вещества
и материалы, задымляемые
Горючие и трудно
горючие вещества
и материалы, задымляемые
Вода
2
S= 21,6 м2
S= 16,2 м2
Вода
Вода
В таблицах выше отражены характеристики конструктивных элементов
здания и пожарная нагрузка объекта.
1.3.2 Технические решения противопожарной защиты объекта
Объект оборудован охранно-пожарной системой. Установлены оптикоэлектронные пожарные извещатели ИП 212-3 СУ, которые предназначены для
обнаружения возгорания, сопровождающегося появлением дыма, и передачи тревожного сигнала «Пожар», а также извещатели пожарные ручные ИП-513-6.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
24
Системой оповещения людей о пожаре в здании служит система второго
типа, т.е. звуковая и световое оповещение (световые табло «Выход»). Для выдачи
светового и звукового оповещения на данном объекте используется оповещатель
светозвуковой «Маяк-12К». Существующий тип СОУЭ не соответствует требованиям пожарной безопасности, так на объектах с одновременным нахождением
людей более 50 человек требуется по СП 3.13130.2009 система СОУЭ 3 – го типа.
Коридоры правого крыла 1-го 2-го и 3-го этажей имеют длину 24 м. и ширину 1,8м. без естественного освещения следовательно, согласно СП 7.13130.2009
«Отопление, вентиляция и кондиционирование» следует предусматривать для
обеспечения безопасной эвакуации людей из здания при пожаре, возникшем в одном из помещений систему вытяжной противодымной вентиляции.
Спальный корпус №2 оснащен внутренним противопожарным водопроводом минимальный расход воды 2,5 л/с, на одну струю согласно СП 10.13130.2009.
На каждом этаже установлены по 2 ПК, D = 51.
Пожарные краны установлены на высоте 1,35 м над полом помещения и
размещены в шкафчиках, имеющих отверстия для проветривания, приспособленных для их опломбирования и визуального осмотра без вскрытия. В пожарных
шкафах
предусмотрено
размещение
двух
ручных
огнетушителей
СП
10.13130.2009.
Каждый пожарный кран снабжен пожарным рукавом одинакового с ним
диаметра длиной 20 м и пожарным стволом.
Внутренние пожарные краны установлены на площадках отапливаемых
лестничных клеток и в коридорах. Шкафы пожарных кранов обозначены указателями и пронумерованы, так же опломбированы с указанием даты проведения
проверки напора, и произведением переската рукава.
1.3.3 Требования к безопасной эвакуации
В здании гостиничного корпуса имеется три эвакуационных выхода.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
25
Основные выходы имеют ширину 1,6 м., запасной выход шириной 1,2 м.
Высота дверных проемов составляет 2,1 м., а в коридорах 2.7 м. Ширина коридора
на всех этажах составляет 1,85 – 2 м. СНиП 21-01-97* (п. 6.16, п. 6.17, п. 6.27, п.
6.28*) высота горизонтальных участков путей эвакуации в свету должна быть не
менее 2 м, ширина горизонтальных участков путей эвакуации должна быть не
менее 1 м.
Двери эвакуационных выходов открываются по ходу эвакуации (ППР 390,
СНиП 21-01-97*, п.6.17).
На путях эвакуации отсутствуют винтовые, криволинейные лестницы со
ступенями различной шириной проступи и различной высоты в пределах марша
лестницы и лестничной клетки.
Уклон лестниц на путях эвакуации составляет не более 1:1, ширина проступи не менее 25 см., высота ступени — не более 22 см., данные размеры соответствуют требованиям СНиП 21-01-97*.
В здании предусмотрено аварийное освещение согласно СП 52.13330.2011
«Естественное и искусственное освещение».
1.3.4 Прогноз развития возможного пожара на объекте
В исследуемом здании возможно распространение огня, в основном, по горючим материалам, мебели и оборудованию, находящегося в помещениях, со
скоростью 0,6-1,0 м/мин.
Из помещений огонь и продукты горения распространяются в коридоры.
По текущим условиям лестничные клетки не отделены от коридора, тогда
продукты сгорания быстро распространяется на вышерасположенные этажи и
возможно блокирование путей эвакуации.
1.3.5 Выявленные нарушения требований пожарной безопасности
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
26
В процессе самостоятельного изучения объекта был выявлен ряд нарушений
обязательных требований или требований, установленных муниципальными правовыми актами. Основные из них представлены в таблице 1.3.
Т а б л и ц а 1.3 – Нарушения требований пожарной безопасности на объекте
Наименование нарушения
Пункт (абзац пункта) нормативного
акта, требования которого нарушены
1
2
Несоответсвие системы оповещения и управления Раздел 7 Свода правил СП
эвакуацией людей при пожаре (СОУЭ)
3.13130.2009 «Требования пожарной
безопасности по оснащению зданий
(сооружений) различными типами
систем оповещения и управления
эвакуацией людей при пожаре»
Ширина лестничного марша правой лестницы на ч. 2 ст. 4 Федерального закона от
втором этаже составляет 1,3 м, ширина лестничной 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический
площадки составляет 1,2 м.
регламент о требованиях пожарной
Ширина лестничного марша правой лестницы на безопасности»;
первом этаже составляет 1,3 м, ширина лестничной п. 6.31 СНиП 21-01-97* (ширина
площадки составляет 1,2 м.
лестничных площадок должна быть
не менее ширины марша…)
Лестничная клетка не отделена от коридоров 2 и 3 ч. 2 ст. 4 Федерального закона от
этажей дверями с устройствами самозакрывания и 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический
уплотнениями в притворах
регламент о требованиях пожарной
безопасности»;
пп. 6.44, 7.25 СНиП 21-01-97*
Прибор приемно-контрольный пожарной сигнализа- ч. 2 ст. 4 Федерального закона от
ции установлен на стене лестничной клетки, без 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический
круглосуточного дежурства персонала, не обеспече- регламент о требованиях пожарной
на защита от несанкционированного доступа
безопасности»; п.13.14 Свода правил
СП 5.13130.2009.
Предписание о нарушениях требований ПБ сведено в таблицу выше.
Вывод
Проведенный анализ статистики пожаров в период с 2015 по 2017 годы на
территории Республики Башкортостан является подтверждением необходимости
повышенного внимания обеспечению пожарной безопасности, особенно объектов
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
27
с круглосуточным пребыванием людей.
Необходимо отметить, что число пожаров, произошедших в административных зданиях, а также объектах здравоохранения (в том числе, с круглосуточным пребыванием людей) представляет собой значительную составляющую от
общего числа пожаров, происходящих на территории субъекта.
Пожары, возникающие в спальных корпусах санаториев и гостиницах,
наносят большой материальный ущерб, и что самое страшное, зачастую приводят
к гибели и травмам людей. Вследствие этого необходимо уделять особое внимание противопожарному состоянию объектов, соблюдать общие меры противопожарной безопасности и особенно системам пожарной сигнализации и пожаротушения, в виду их высокой эффективности.
В ходе самостоятельного изучения объекта был выявлен ряд нарушений
обязательных требований пожарной безопасности, основными из которых являлись несоответствие эвакуационных путей и выходов, а также систем пожарной
сигнализации и системы оповещения и управления эвакуацией требованиям.
Таким образом, для обеспечения безопасности людей, находящихся в здании,
необходимо предусмотреть дополнительные меры, в числе которых – приведение
в соответствие эвакуационных путей и выходов, оборудование здания спального
корпуса СОУЭ 3–го типа и системой вытяжной противодымной вентиляции.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
28
2 Проектирование систем противопожарной защиты
2.1 Расчет системы вытяжной вентиляции
Система противодымной защиты здания, сооружения должна обеспечивать
защиту людей на путях эвакуации и в безопасных зонах от воздействия опасных
факторов пожара в течение времени, необходимого для эвакуации людей в безопасную зону, или всего времени развития и тушения пожара посредством удаления продуктов горения и термического разложения и (или) предотвращения их
распространения – статья 56 Федерального закона от 22.07.2008 N 123-ФЗ
Системы приточно-вытяжной противодымной вентиляции зданий следует
предусматривать для блокирования и (или) ограничения распространения продуктов горения в помещения зон безопасности, по путям эвакуации людей (населения и персонала зданий) и путям следования пожарных подразделений при выполнении работ по спасению людей, обнаружению и локализации очага пожара в
здании.
Проектирование системы вентиляции начинается с аэродинамического расчета. Цель аэродинамического расчета систем механической вентиляции определить потери давления в системе и по потерям давления и расходу удаляемых продуктов сгорания подобрать вентилятор.
2.1.1 Требования к выбору оборудования по пожаро–взрывобезопасному
исполнению
Для выбора оборудования по пожаро-взрывобезопасному
исполнению
необходимо определить категорию помещения и температуру продуктов горения.
Удельная пожарная нагрузка веществ и материалов по «СП 12.13130.2009»
[9]
равна
21
МДж*м−2 ,
что
соответствует
категории
помещении
В4.
Температура продуктов горения текстильного материала по «Расчет противодым-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
29
ной вентиляции в зданиях различного назначения» [11] составляет 300°С
Исходя из полученных значении согласно «СП 7.13130.2009» [8] следует
предусматривать для систем вытяжной противодымной вентиляции вентиляторы
с пределами огнестойкости 0,5 ч/300 °С и EI – 45 для воздуховодов.
2.1.2. Определение технических характеристик конструктивных элементов
системы
Для выполнения расчетов необходимо определить значения параметров конструктивных элементов системы, которые используются непосредственно при расчете и которые зависят от геометрических размеров здания и помещений.
Система вытяжной противодымной вентиляции состоит из следующих конструктивных элементов, которые имеют следующие технические характеристики:
– воздуховоды, выполненные круглыми из листовой стали. По условиям за
потолочного пространства h = 300 мм, воздуховод принимается диаметром
d = 160 мм; d = 200 мм.
– вытяжные насадки, выполненные в виде трубы с сеткой. По условиям ширины коридора b = 1.85 м, принимается диаметр трубы d = 0.5 м., и сетки d = 0.5 м.
– дроссель–клапаны, необходимые для выравнивания давления в системе,
размеры которого принимаются равным диаметру воздуховода.
– отводы, выполнены под углом 90о и радиусом скругления 80 мм и 100 мм;
– вытяжные тройники, выполненные по под углом 30°;
– шахта с зонтом, устанавливаемая после вентилятора. Диаметр шахты принимается равным диаметру воздуховода d = 200 мм, диаметр зонта принимается d
=250 мм;
– вентилятор, технические характеристики которого определяются после выполнения расчетов.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
30
2.1.3 Аэродинамический расчет вытяжной вентиляционной системы
Перед расчетом аксонометрическая схема вентиляционной установки разбивается на отдельные участки и определяются параметры по каждому участку.
Участком называется воздуховод, в котором диаметр или размеры в прямоугольном сечениях, а так же расход удаляемых продуктов горения по всей длине
остаются неизменными.
Аэродинамический расчет вентиляционных систем выполняется в следующей последовательности:
– определяется объемный часовой расход перемещаемой среды;
– определяется скорость перемещаемой среды в воздуховоде;
– определяются потери давления на каждом участке системы;
– производится увязка потерь давления в параллельных участках;
– выбирается магистральная линия системы;
– выбирается марка вентилятора и определяются его характеристики;
– определяется мощность электродвигателя на привод вентилятора;
– подбирается вентилятор и электродвигатель.
Аксонометрическая
схема
вентиляционной
системы
приведена
на
рисунке 2.1, исходные данные расхода, длины и диаметра для каждого участка приведены в таблице 2.6.
Удаляемой средой, является продукты сгорания текстильного материала.
Продукты сгорания удаляются с температурой 300 оС и барометрическим
давлением 105 Па.
Аэродинамический расчет выполняется по каждому участку вентиляционной
системы, а результаты расчетов сведены в таблицу 2.7
Табличные значения приведенные ниже, непосредственно используются в
расчете аэродинамической системы, а каждая формула, для которого определяются табличные значения, имеет ссылку на соответствующую таблицу.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
31
Значения для поправочного коэффициента на потери давления приведены
в таблице 2.1
Т а б л и ц а 2.1 - Поправочный коэффициент на потери давления
Температура
Воздуха 𝑡в , С0
Поправочный коэффициент на потери давления
𝐾1 на трение
𝐾2 на местные сопротивления
3
1
2
100
0,83
0,79
125
0,80
0,74
150
0,77
0,70
175
0,74
0,66
200
0,70
0,62
Значения для определения эквивалентной шероховатости внутренней стенки воздуховода приведены в таблице 2.2
Т а б л и ц а 2.2 - Эквивалентная шероховатость воздуховода
Материал воздуховода
Значение 𝐾Э , мм
1
2
Листовая сталь
0,1
Значения для определения поправочный коэффициент для расчета воздуховодов с различной шероховатостью стенок приведены в таблице 2.3
Т а б л и ц а 2.3 - поправочный коэффициент для расчета воздуховодов
Значение 𝛽ш при 𝐾Э , мм, равном
𝑣,
м/с
0,01
0,2
1
2
3
0,3
0,996
1,005
0,4
0,994
1,006
0,5
0,993
1,008
0,6
0,991
1,009
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
32
Окончание таблицы 2.3
1
2
3
0,7
0,990
1,011
0,8
0,988
1,012
0,9
0,987
1,014
1,0
0,986
1,015
1,5
0,979
1,022
2,0
0,972
1,028
2,5
0,966
1,034
3,0
0,960
1,038
3,5
0,954
1,044
4,0
0,949
1,049
4,5
0,943
1,053
5,0
0,938
1,057
6,0
0,928
1,065
7,0
0,919
1,071
8,0
0,910
1,077
9,0
0,902
1,083
10,0
0,894
1,088
Расчетные значения для круглых воздуховодов приведены в таблице 2.4
Т а б л и ц а 2.4 - Данные для расчета круглых воздуховодов
Рд,
Па
Расход воздуха L, м3/ч (числитель),и удельные потери
давления R,Па/м (знаменатель),при внутренних
диаметрах d, мм
𝑣,
м/с
1
0,15
2
0,5
0,6
1,0
1,35
1,5
100
125
160
200
3
14,1
0,059
28,3
0,116
42,4
0,44
4
22,1
0,049
44,2
0,167
83,2
0,334
5
36,2
0,039
72,3
0,118
109
0,245
6
56,5
0,02
113
0,088
170
0,186
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
33
Окончание таблицы 2.4
1
2
2,4
2,0
3,75
2,5
5,4
3,0
7,35
3,5
9,6
4,0
12,2
4,5
15,0
5,0
21,6
6,0
25,3
6,5
29,4
7,0
33,8
7,5
38,3
8,0
43,2
8,5
48,6
9,0
54,2
9,5
60,0
10,0
65,1
10,5
72,5
11,0
79,3
11,5
86,5
12,0
3
56,5
0,735
70,6
1,1
84,8
1,53
98,9
2,02
113
2,58
127
3,2
141
3,87
170
5,42
184
6,28
196
7,2
212
8,17
226
9,21
240
10,3
254
11,5
269
12,7
283
14,0
297
15,3
311
16,8
325
18,1
339
19,7
4
88,3
0,55
110,4
0,833
133
1,16
154
1,53
177
1,94
199
2,42
221
2,93
265
4.1
287
4,74
309
5,45
331
6,29
353
6,97
375
7,8
397
8,56
420
9,62
442
10,6
464
11,6
486
12,7
508
13,7
530
14,9
5
145
0,412
181
0,608
217
0,853
253
1,12
289
1,42
326
1,77
362
2,14
434
3,0
470
3,48
506
4,0
543
4,55
579
6,41
615
5,72
651
6,37
687
7,05
724
7,76
760
8,5
796
9,3
832
10,1
868
11,0
6
226
0,314
282
0,46
339
0,637
396
0,843
452
1,06
509
1,34
565
1,62
678
2,26
735
2,63
791
3,02
848
3,44
904
3,86
961
4,32
1017
4,82
1074
5,32
1130
5,96
1187
6,42
1243
7,0
1300
7,62
1356
8,26
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
34
Расчетные значения для коэффициентов местных сопротивлений приведены
в таблице 2.5
Т а б л и ц а 2.5 – Значения коэффициентов местных сопротивлений
Номер
пункта
1
Л.1
Л.2
Л.3
Наименов.
местного сопротивл.
2
Вход в трубу
с сеткой
Боковой выход в
воздуховоде
через последнее отверстие
Боковой выход в воздуховоде через
среднее отверстие
Значения коэффициентов местных сопротивлений
Fвх / F

Fвх / F


67,7
0 / 1

0,4
0,6
0,8
1,8
1,7
1,7
2 / 1

Л.4
Л.5
Л.6
Л.7
Л.8
Выт. шахта с
зонтом
Отводы
круглого
и прямоугольного
сечения
Диффузор
конический
в сети
Диафрагма с
острыми
краями
Дроссельклапан
3
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
2,65
1,97
1,58
1,32
1,14
0,3
0,4
0,5
0,6
0,8
1,0
1,4
1. Одно отверстие
65,7
30
16,4
10
7,3
4,48 3,16
2. Два отверстия одно против другого
0,4
4
0,2
h/d

0

0

33
0,4
17,2
0,5
11,6
8,45
Выход
1
5,86
4,38
2,9

4
0
0

0,05
2
5
2,25
1,6
2
-
1,8
1,9
Проход
0,6
0,8
2,3
3
-
1
Значение  при  0
14
20
0,17
0,25
0,13
0,2
0,1
0,15
0,06
0,08
0,6
0,7
0,8
10
0,12
0,09
0,08
0,05
0,5
0,2
0,3
0,4
0,6
F0 / F
-
1,2
-
-
0,06
0,01
-0,03
-0,06
-0,03
0,1
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
4
2,3
1,6
1,3
1,1
1
Для круглого и квадратного сечения при Rп / d = 1
20
30
60
90
130
150
0,06
0,09
0,16
0,21
0,25
0,27
При Rп / d = 1,5
20
30
60
90
130
150
0,05
0,08
0,13
0,17
0,2
0,22
F0 / F1
1
1
1,8
0,97
180
0,29
180
0,24
30
0,43
0,33
0,25
0,12
0,9
40
0,61
0,42
0,35
0,17
1
0,13
0
0,42
10
15
20
1. Круглый воздуховод
0,24
0,52
0,9
1,54
1,0
1
30
50
70
3,91
32,6
751
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
35
Продолжение таблицы 2.5
1
2

Л.9
Л.10
Вытяжной
тройник проход
Вытяжной
тройник боковое оветвление
Fn Fo
Fc Fc
3
2. Прямоугольный воздуховод
0,05
0,28
0,45
0,77
1,84
3,54
L0 / Lc
0,1 0,2 0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
Значения  п при   30 о
24,9
388
0,8
0,9
0
0,3
0,4
-0,9
-0,6
-0,4
-8
-5
-1,2
-1
-16
-9
-2,3
-34
-14
-2,8
-0,5
-0,1
0,3
-4,6
-3,2
-2,4
-26
-17
-6,3
-4,5
-52
-30
-10
-105
-47
-15
-4
-2,8
-2,3
-28
-20
-14
-140
-96
-40
-31
-278
-173
-64
-540
-255
-100
0,7
0,8
0,9
0,6
0,2 0,7
0,3
0,5
0,4 0,6
0,8
0,2
0,4
0,6
0,6
0,8
0,2
0,8 0,4
0,6
0,2
1 0,4
0,6
Fn Fo
Fc Fc
0,3
0,3
0,4
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,4
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,4
0,2
0,2
0,2
0,1
0,2
0,2
0,2
0
0,2
0,2
-0,4
0,1
0,2
0,3
0,3
0,4
0,2
0,2
0,2
-0,1
0,1
0,2
0,2
-0,5
0
0,2
-1,8
-0,2
0,2
0,1
0,2
0,3
0,4
0,3
0,2
0,3
0,3
0,4
0,4
0,1
0
0,1
0
0,1
0
-0,1
-3
-0,2
-1,5
0,1
-0,2
0,1
0
-2
-5,6
-0,7
-2,8
0,1
-0,4
-5,2
-13
-1,6
-5
0,1
-0,5
L0 / Lc
0,5
0,6
Значения
0
при
0,6
0,7
0,4
0,8
-65 -12
-76 -13
-17
103
4,2 0,2
-10
-18 0,8
-30
-45 1,8
-6
8,1
0,1
3,2
-8 0,4
-14 0,5
-23
-36 3,5
6,8
-3,2
-3,3
-4,6
-0,8
-0,8
-0,8
0
0
0
0,2
0,2
0,2
0,4
0,3
0,3
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
0,6
0,6
0,4
-0,4
-2,3
0,9
0,9
0,8
0,5
-0,6
1
1
0,9
0,7
0
1
1
0,9
0,7
0,2
1
0,9
0,7
0,3
1
0,9
0,7
0,4
1
0,9
0,7
0,4
0,7
0,7
0,6
0,1
-1,8
0,9
0,9
0,8
0,6
-0,4
1
1
0,9
0,7
0,2
1
1
0,9
0,7
0,3
1
0,9
0,7
0,3
1
0,9
0,7
0,4
1
0,9
0,7
0,4
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6 0,6
0,2
0,3
0,4
0,5
0,8
0,6
α  30 î
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
36
Окончание таблицы 2.5
1
2
3
1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
-2
5,4
-10
-15
-30
0,3
0,2
0,4
1,4
-5
0,9
0,9
0,7
0,3
-1,1
1
1
0,9
0,6
-0,1
1
1
0,9
0,7
0,1
1
1
0,9
0,7
0,3
1
0,9
0,7
0,4
Выход своа) установленной открыто  = 1,1;
бодный из
б) заделанной в стену заподлицо  = 1,0
трубы
Прточный
Fn
Значение  ï при L0 / Lc
тройник проFc
ход α  45о
0,1
0,3
0,5
0,7
0,2
0,3
0,3
0,3
0,2
0,4
0,3
0,3
0,3
0,2
0,6
0,3
0,2
0,1
0,4
0,8
0,2
0,1
0
0,7
1,0
0,1
0
0
1,1
Приточный
Fo
Значение  0 при L0 / Lc
тройник боFc
0,1
0,3
0,5
0,7
ковое ответв0,2
2
0,5
0,4
0,4
лени α  45о
0,4
11,2
0,9
0,4
0,5
0,6
28,8
2
0,7
0,5
0,8
57,6
5
1,3
0,7
Л.11
Л.12
Л.13
1
0,9
0,7
0,4
1
0,9
0,7
0,4
0,9
0,4
1,6
3,6
12,8
20
0,9
0,4
0,5
0,5
0,6
Таблицы, приведенные выше необходимые для расчетов.
2.1.4 Определение потерь давления на каждом участке системы
В таблице 2.6 приведены исходные данные по каждому участку системыэ
Т а б л и ц а 2.6 - Исходные данные
Номер участка вентиляционной системы
Исходные
данные
1
2
3
4
5
6
7
L
3068
3068
6136
9204
3068
3068
9204
l
12
3
3
3
12
12
3
d
160
200
200
200
160
160
200
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
37
Рисунок 2.1 – Аксонометрическая схема
вытяжной вентиляционной системы
Участок №1
1) Определяется массовый расхода продуктов сгорания, поступающего в
подпотолочный слой из конвективной колонки по формуле:
𝐺𝑘 = 0,188 × 𝑃𝑓 × 𝑍 3⁄2 ,
где
𝐺𝑘 – массовый расход дыма, поступающего в подпотолочный слой из конвективной колонки, кг/с;
𝑃𝑓 – периметр источника задымления (принимается как периметр очага возгорания или равная половине площади проема двери, способствующая распространению продуктов горения), м;
𝑍 3⁄2 – высота незадымляемой зоны, м.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
38
Согласно условиям, значения для половины площади дверного проема и
высоты незадымляемой зоны принимаются равным 𝑃𝑓 = 0,85 м; 𝑍 3⁄2 = 2,2 м.
𝐺𝑘 = 0,188 × 𝑃𝑓 × 𝑍 3⁄2 = 0,188 × 0,85 × 2,23⁄2 = 0,52 кг/с.
2) Определяется плотность продуктов горения по формуле:
𝑃п.г =
353
,
𝑡п.г + 273
где 𝑃п.г - плотность продуктов горения, кг/м3 ;
𝑡п.г - температура продуктов горения.
Согласно пункту 2.1.1 значения температуры продуктов горения принимаются равным 𝑡п.г = 300 С0
𝑃п.г =
353
353
=
= 0,61 кг⁄м3
𝑡п.г + 273 300 + 273
3) Определяется объемный часовой расход продуктов горения по формуле:
𝐿=
где
3600 × 𝐺𝑘
,
𝑃п.г
𝐿 - объемный часовой расход продуктов горения м3 ⁄ч:
𝐺𝑘 – массовый расход дыма, поступающего в подпотолочный слой из кон-
вективной колонки, кг/с;
𝑃п.г - плотность продуктов горения, кг/м3
𝐿1 =
3600 × 𝐺𝑘 3600 × 0,52
=
= 3068 м3 /ч
𝑃п.г
0,61
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
39
Расчет остальных участков производятся аналогично. Полученные результаты сведены в таблицу 2.7
4) Согласно таблице 2.1 определяется поправочный коэффициент на потери
давления методом экстраполяции по формуле:
𝐻 = 𝐻1,2 ±
где
𝐻2 − 𝐻1
× 3 − 32 ,
32 − 31
𝐻 – искомая величина;
𝐻1 , 𝐻2 - граничные значение искомой величины, 𝐻1 < 𝐻2 ;
3 - известная величина;
31 , 32 - граничные значения известной величины, 31 < 32 .
𝐻 = 𝐻2 +
𝐻2 − 𝐻1
0,70 − 0,74
× 3 − 32 = 0,70 +
× 300 − 200 = 0,54
32 − 31
200 − 175
𝐾1 = 0,54
𝐻 = 𝐻2 +
𝐻2 − 𝐻1
0,62 − 0,66
× 3 − 32 = 0,62 +
× 300 − 200 = 0,46
32 − 31
200 − 175
𝐾1 = 0,46
Далее, расчеты остальных неизвестных запредельных табличных значений
определяются аналогично.
5) Согласно таблице 2.4 определены методом экстраполяции удельные потери давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 3068
м3 /ч, 𝑑1 = 160 мм.
𝑅1 = 47 Па/м; 𝑃д.1 = 417 Па; 𝑣1 = 42 м/с.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
40
Далее, удельные линейные потери давления, скорость и динамическое
давление на участке №1 принимается равным для участков: №5; №6. Полученные
результаты сведены в таблицу 2.7
6) Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений
- вход в трубу с сеткой. Значение определяется согласно таблице 2.5 пункта
Л.1 по формуле:
𝐹вх
,
𝐹
где
𝐹вх – площадь вытяжной трубы, м2 ;
𝐹 – площадь вытяжной сетки, м2 .
По пункту 2.1.2 площадь вытяжной трубы и сетки принимается Fвх = 0,19
м2 ; F = 0,19 м2 .
𝐹вх 0,19
=
=1
𝐹
0,19
при 𝐹вх ⁄𝐹 = 1 коэффициент местного сопротивления входа ξфх.1 = 1.
Далее, коэффициент местного сопротивления входа на участке №1 принимается равным для участков: №5; №6.
- отвод круглого сечения. Значения определяются согласно таблице 2.5 пункта
Л.5 по формуле:
𝑅п
,
𝑑0
где 𝑅п – радиус поворота отвода;
𝑑0 – диаметр отвода.
По пункту 2.1.2 диаметр отвода и радиус поворота принимается равным
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
41
𝑑0 = 160 мм; 𝑅п = 160 мм.
𝑅п 160
=
=1
𝑑0 160
при αотв = 90° и 𝑅п ⁄𝑑0 = 1 коэффициент местного сопротивления отвода
ξотв.1 = 0,21.
Далее, коэффициент местного сопротивления отвода круглого сечения при
αотв = 90° принимается равным для всех последующих отводов круглого сечения.
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлении:
∑ ξ = ξвх + 2ξотв = 1 + 0,44 = 1,44
7) Определяются потери давления на участке по формуле:
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙 + 𝐾2 ∑ ξм × 𝑃Д ,
(2.1)
где ∆𝑃уч - потери давления на участке, Па;
∆𝑃л , ∆𝑃м - линейные и местные потери давления на участке, Па;
𝐾1 𝐾2 - коэффициенты, учитывающие влияние температуры перемещаемой
среды на линейные и местные потери давления;
𝛽ш - коэффициент, учитывающий шероховатость стенок воздуховода;
𝑅 - удельные потери давления на 1 метре длины воздуховода, Па/м;
𝑃Д – динамическое давление в воздуховоде, Па;
𝑙 - длина воздуховода, м;
∑ ξм - сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Расчетные значения принимаются равными: 𝑙 = 12 м по таблице 2.6; 𝐾1 =
0,54 и 𝐾2 = 0,46, ; 𝑅 = 47 Па/м, ; 𝑃Д = 417 Па; 𝛽ш = 1 – определенных мето-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
42
дом экстраполяции.
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙1 + 𝐾2 ∑ ξ1 × 𝑃д.1
= 0,54 × 1 × 47 × 12 + 0,46 × 1,44 × 417 = 580 Па
Расчет остальных участков производится аналогично. Полученные значения
сведены в таблицу 2.7
Участок №2
Согласно таблице 2.4 определены методом экстраполяции удельные потери
давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 3068 м3 /ч,
𝑑1 = 200 мм.
𝑅1 = 32 Па/м; 𝑃д.1 = 370 Па; 𝑣1 = 27 м/с.
2) Вытяжной - тройник проход. Значения определяются согласно таблице 2.5
пункта Л.9 при αтр = 30°
и соотношениях параметров конструкции и расходов пе-
ремещаемой среды по формуле:
𝐹𝑛 𝑑2
200 2
=
=(
) =1
𝐹𝑐 𝑑3
200
𝐹0 𝑑5
160 2
=
=(
) = 0,8
𝐹𝑐 𝑑3
200
𝐿0 𝐿5 3068
=
=
= 0,5
𝐿𝑐 𝐿3 6136
Далее, приведенные расчеты на участке №2 принимаются равными для
участка №5.
Согласно расчетам, методом экстраполяции определен коэффициент мест-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
43
ного сопротивления ξтр.пр =1,8
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлении:
∑ ξм = ξтр.пр = 1,8
3) Определяются потери давления на участке по формуле 2.1
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙2 + 𝐾2 ∑ ξ2 × 𝑃д.1
= 0,54 × 1 × 32 × 3 + 0,46 × 1,8 × 370 = 358 Па
Участок №3
1) Согласно таблице 2.4 методом экстраполяции определены удельные потери давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 6136
м3 /ч, 𝑑1 = 200 мм.
𝑅1 = 75 Па/м; 𝑃д.1 = 897 Па; 𝑣1 = 54 м/с.
2) Вытяжной тройник - проход. Значения определяются согласно таблице
2.4.5 пункта Л.9 при αтр = 30° и соотношениях параметров конструкции и расходов
перемещаемой среды по формуле:
𝐹𝑛 𝑑3
200 2
=
=(
) =1
𝐹𝑐 𝑑4
200
𝐹0 𝑑6
160 2
=
=(
) = 0,8
𝐹𝑐 𝑑4
200
𝐿0 𝐿6 3068
=
=
= 0,3
𝐿𝑐 𝐿4 9204
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
44
Далее, приведенные расчеты на участке №3 принимаются равными для
участка №6.
Согласно расчетам, методом экстраполяции определен коэффициент местного сопротивления ξтр.пр =0,3
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлении:
∑ ξм = ξтр.пр = 0,3
3) Определяются потери давления на участке по формуле 2.1
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙2 + 𝐾2 ∑ ξ2 × 𝑃д.1
= 0,54 × 1 × 75 × 3 + 0,46 × 0,3 × 897 = 245 Па
Участок №4
1) Согласно таблице 2.5 методом экстраполяции определены удельные
потери давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 9204
м3 /ч, 𝑑1 = 200 мм.
𝑅1 = 118 Па/м; 𝑃д.1 = 1425 Па; 𝑣1 = 81 м/с.
2) Отвод круглого сечения. Согласно таблице 2.5 пункта Л.5 при
αотв = 90°
и 𝑅п ⁄𝑑0 = 1 коэффициент местного сопротивления отвода ξотв.4 = 0,21 значения
определялись при расчете участка №1.
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлении:
∑ ξм = ξотв.4 = 0,21
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
45
3) Определяются потери давления на участке по формуле 2.1
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙2 + 𝐾2 ∑ ξ2 × 𝑃д.1
= 0,54 × 1 × 118 × 3 + 0,46 × 0,21 × 1425 = 328 Па
Участок №5
1) Удельные потери давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 3068 м3 /ч, 𝑑1 = 160 мм составляют:
𝑅5 = 47 Па/м; 𝑃д.5 = 417 Па; 𝑣5 = 42 м/с.
Значения определялись при расчете участка №1
2) Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлении
- вход в трубу с сеткой. Согласно таблице 2.5 пункта Л.1 при 𝐹вх ⁄𝐹 = 1 коэффициент местного сопротивления входа ξфх.1 = 1 значения определялись при
расчете участка №1.
- отвод круглого сечения. Согласно таблице 2.5 пункта Л.5 при αотв = 90° и
𝑅п ⁄𝑑0 = 1 коэффициент местного сопротивления отвода ξотв.1 = 0,21 значения
определялись при расчете участка №1.
- вытяжной тройник - боковое ответвление. Согласно таблице 2.5 пункта
Л.10 при αтр = 30° и 𝐹𝑛 /𝐹𝑐 = 1, 𝐹0 /𝐹𝑐 = 0,8, 𝐿0 /𝐿𝑐 = 0,5
значения которых
определялись при расчете участка №2, коэффициент местного сопротивления
определен методом экстраполяции ξтр.б.о = −0,8
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлений:
∑ ξм = ξвх + 2ξотв + ξтр.б.о = 1 + 0,42 + (−0,8) = 0,82
3) Определяются потери давления на участке по формуле 2.1
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
46
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙5 + 𝐾2 ∑ ξ5 × 𝑃д.5
= 0,54 × 1 × 47 × 12 + 0,46 × 0,82 × 417 = 382 Па
Участок №6
1) Удельные потери давления на 1 м длины скорость и динамическое давление при 𝐿1 = 3068 м3 /ч, 𝑑1 = 160 мм составляют:
𝑅5 = 47 Па/м; 𝑃д.5 = 417 Па; 𝑣5 = 42 м/с.
Значения определялись при расчете участка №1
2) Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлении
- вход в трубу с сеткой. Согласно таблице 2.5 пункта Л.1 при 𝐹вх ⁄𝐹 = 1 коэффициент местного сопротивления входа ξфх.1 = 1 значения определялись при
расчете участка №1.
- отвод круглого сечения. Согласно таблице 2.5 пункта Л.5 при αотв = 90° и
𝑅п ⁄𝑑0 = 1 коэффициент местного сопротивления отвода ξотв.1 = 0,21 значения
определялись при расчете участка №1.
- вытяжной тройник - боковое ответвление. Согласно таблице 2.5 пункта
Л.10 при αтр = 30° и 𝐹𝑛 /𝐹𝑐 = 1, 𝐹0 /𝐹𝑐 = 0,8, 𝐿0 /𝐿𝑐 = 0,3
значения которых
определялись при расчете участка №3, коэффициент местного сопротивления
определен методом экстраполяции ξтр.б.о = −0,9
Тогда сумма коэффициентов местных сопротивлений:
∑ ξм = ξвх + 2ξотв + ξтр.б.о = 1 + 0,42 − 0,9 = 0,62
3) Определяются потери давления на участке по формуле 2.1
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
47
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙5 + 𝐾2 ∑ ξ5 × 𝑃д.5
= 0,54 × 1 × 47 × 12 + 0,46 × 0,62 × 417 = 363 Па
Участок №7
Вытяжная шахта с зонтом. Значения определяются согласно таблице 2.5
пункта Л.4 по формуле:
ℎш
,
𝑑
где ℎш – диаметр шахты, мм;
𝑑 – диаметр зонта, мм.
По пункту 2.1.2 расчетные значение равны ℎш = 200 мм; 𝑑 = 250 мм.
ℎш 200
=
= 0,8
𝑑
250
При ℎш /𝑑 = 0,8 коэффициент местного сопротивления ξш = 0,8
2.1.5 Увязка потерь давления на участках
1) Производится увязка участков №2 и №5. Потери давления на участке
№2
должны быть равны потерям на участке №5
(допускается расхождение
не более 10%).
Фактическое расхождение потерь давления по отношению к участку с большими потерями определяется по формуле:
∆уч =
∆𝑃б − ∆𝑃м
× 100%,
∆𝑃б
(2.2)
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
48
где
∆уч – расхождение потерь, %;
∆𝑃б , ∆𝑃м - большие и меньшие потери давления, Па.
Большие потери на участке №5, меньшие потери на участке №2 составля-
ют: ∆𝑃б = 382 Па; ∆𝑃м = 181 Па.
∆уч =
∆𝑃б − ∆𝑃м
382 − 358
× 100% =
× 100 = 6%
∆𝑃б
382
Фактическое расхождение потерь давления не превышает допустимого
расхождения.
2) Производится увязка участков №3 и №6.
Фактическое расхождение потерь давления по отношению к участку с большими потерями определяется по формуле 2.2
∆уч =
∆𝑃б − ∆𝑃м
363 − 245
× 100% =
× 100 = 32%
∆𝑃б
363
Следовательно, на участке 3 необходимо установить дополнительное сопротивление.
Требуемый коэффициент дополнительного местного сопротивления определяется по формуле:
ξтр.м =
где
∆𝑃б − ∆𝑃м
,
∆𝑃д.м
ξтр.м – требуемое дополнительное сопротивление;
∆𝑃д.м - динамическое давление на участке с меньшими потерями, Па.
Динамическое давление с меньшими потерями принимается на участке №3
и составляет ∆𝑃д.м = 897 Па.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
49
ξтр.м =
∆𝑃б − ∆𝑃м 363 − 245
=
= 0,2
∆𝑃д.м
897
Увязка производится путем закрытия заслонки дроссель-клапана, установленного на участке №3. Коэффициент сопротивления дроссель-клапана должен быть
равен ξдк = 0,2
Угол закрытия заслонки дроссель - клапана определяется по таблице 2.5
пункта Л.8 методом интерполяции по формуле:
𝐻 = 𝐻2 −
где
𝐻2 − 𝐻1
× 32 − 3,
32 − 31
𝐻 – искомая величина;
𝐻1 , 𝐻2 – граничные значение искомой величины, 𝐻1 < 𝐻2 ;
3 – известная величина;
31 , 32 – граничные значения известной величины, 31 < 32 .
𝐻 = 𝐻2 −
𝐻2 − 𝐻1
5−0
× 32 − 3 = 5 −
× 0,24 − 0,2 = 3
32 − 31
0,24 − 0,05
Угол закрытия заслонки дроссель-клапана 𝑎 = 30
Потери давления на 3 участке с учетом дополнительного сопротивления определяются по формуле 2.1 и будут равны:
∆𝑃уч = ∆𝑃л + ∆𝑃м = 𝐾1 × 𝛽ш × 𝑅 × 𝑙2 + 𝐾2 ∑ ξ2 × 𝑃д.1
= 0,54 × 1 × 75 × 3 + 0,46 × (0,3 + 0,2) × 897 = 329 Па
Фактическое расхождение потерь давления определяется по формуле 2.2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
50
∆уч =
∆𝑃б − ∆𝑃м
363 − 329
× 100% =
× 100% = 9,3%
∆𝑃б
363
При проверочном расчете расхождение потерь стало равно 9,3%, следовательно, увязка выполнена правильно.
2.1.6 Выбор магистральной линии системы
Для выбора магистральной линии в данной системе необходимо рассчитать
потери давления на участках 1-2-3-4; 5-3-4; 6-4:
Р1-2-3-4 = Р1 + Р2 + Р3 + Р4 = 580 + 358 + 245 + 328 = 1511Па;
Р5-3-4 = Р5 + Р3 + Р4 = 382 + 245 + 328 = 955Па;
Р6-4 = Р6 + Р4 = 363 + 328 691Па.
Магистральной выбирается линия с наибольшими потерями давления:
Рмаг. 1-2-3-4 = 1511 Па.
В таблице 2.7 приведены результаты расчетов по участкам вытяжной вентиляционной системы.
Т а б л и ц а 2.7 – Результаты расчетов
Номер
участка
L,
м3/ч
l,
м
𝑣,
м/с
d,
мм
R,
Па/м
𝛽ш
∑ξ
1
2
3
4
5
6
7
8
1
3068
12
160
2
1,49
1
2
3068
3
200
27
3
3
6136
3
200
54
4
9204
3
200
5
3068
12
6
3068
7
9204
Рд,
Па
ΔРуч,
Па
9
10
3,24
25,3
96,9
1
0,27
61,9
31,7
3,9
1
0,34
112,9
61,8
81
3,9
1
1,1
112,9
151,5
160
42
0,83
1
-0,26
15,7
3,4
12
160
42
1,95
1
1,76
33,8
80,9
3
200
81
3,9
1
0,8
33,8
80
Таблицей завершаются результаты расчетов вентиляционной системы.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
51
2.1.7 Выбор марки вентилятора и определение его характеристик
Для выбора вентилятора необходимо задать расчетные значения.
Расчетное давления вентилятора определяется по формуле:
Рр = 1,1 · ∆Рмаг
где
Рр – расчетное давление вентилятора, Па;
∆Рмаг – давление в магистральной линии, Па.
Рр = 1,1 · ∆Рмаг = 1,1 ∙ 1511 = 1662 Па.
Расчетный расход вентилятора определяется по формуле:
Lp = 1,1 · Lсист
где
Lp – расчетный расход вентилятора, м3/ч;
Lсист – расход продуктов горения в системе, м3/ч.
Lp = 1,1 · Lсист = 1,1 ∙ 9208 = 10129 м3/ч.
Для перемещения продуктов горения принимается вентилятор обеспечиваю-
щий условия Lв = Lр и Рв > Рр.
Исходя из полученных данных, выбирается марка вентилятора.
По [16] следует, что вентилятор ВР 280-46 №5ДУ обеспечивает расчетные
параметры системы при частоте вращения рабочего колеса 1445 об/мин:
Lв = 10129 м3/ч; Рв = 1700 Па; ηв= 0,78.
Фактическое расхождение потерь давления равно:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
52
∆уч =
∆𝑃б − ∆𝑃м
1700 − 1662
× 100% =
× 100% = 2,2%
∆𝑃б
1700
Увязка вентилятора и системы не требуется.
2.1.9 Определение мощности электродвигателя
Расчетная мощность электродвигателя на привод вентилятора определяется по
формуле:
𝑁𝑝 =
𝐿в × 𝑃в
,
3600 × 1000 × 𝜇в × 𝜇п
где 𝑁𝑝 – расчетная мощность для привода вентилятора, кВт;
ηв – КПД вентилятора;
ηп – КПД передачи рабочего колеса.
КПД передачи при расположении рабочего колеса вентилятора на валу электродвигателя ηп = 1, КПД вентилятора ηв= 0,78.
𝑁𝑝 =
𝐿в × 𝑃в
10129 × 1700
=
= 6,1 кВт
3600 × 1000 × 𝜇в × 𝜇п 3600 × 1000 × 0,78 × 1
Установочная мощность электродвигателя определяется по формуле:
𝑁𝑦 = 𝐾3 × 𝑁𝑝 ,
где
𝑁𝑦 – установочная мощность электродвигателя, кВт;
𝐾3 - коэффициент запаса мощности электродвигателя.
Коэффициент запаса мощности электродвигателя К3 = 1,1 согласно [16].
𝑁𝑦 = 𝐾3 × 𝑁𝑝 = 6,1 × 1,1 = 6,7 кВт
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
53
Аэродинамический расчет вентиляционной системы позволяет определить
потери давления на каждом участке системы, выбрать магистральную линию и
подобрать вентилятор, который может обеспечить требуемый расход.
Вентилятор ВР 280-46 №5ДУ монтируется в аварийных вентиляционных
системах вытяжного типа административных, жилых, производственных и прочих
зданий и сооружений. С его помощью производится оперативное удаление (вытяжка) из помещений образующихся в процессе пожара газовоздушных потоков и
отводится лишнее тепло.
Рисунок 2.2 –Вентилятор дымоудаления ВР 280-46 №5ДУ
Вентилятор дымоудаления центробежный, в продолжение двух часов способен перемещать газовоздушные смеси продуктов горения температурой до 400
0
С или в продолжение одного часа – до 600 0С. Использование вентилятора будет
максимально эффективным, если эти смеси не будут содержать агрессивных,
взрывоопасных, липких компонентов, которые могут причинить вред изоляции,
металлу и электродвигателю оборудования.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
54
2.2 Расчет системы оповещения и управления эвакуацией людей при
пожаре
Согласно СП 3.13130.2009 здания гостиниц с числом этажей 3 и более, с
одновременным пребыванием людей более 50 человек должны быть оборудованы СОУЭ 3 – го типа.
Данный тип СОУЭ включает в себя следующие требуемые способы оповещения:
– речевой, передача специальных текстов;
– световые оповещатели «Выход»
2.2.1 Расчет уровня звукового давления оповещателями в защищаемом помещении
Согласно СП 3.13130.2009 звуковые сигналы СОУЭ должны обеспечивать
общий уровень звука (уровень звука постоянного шума вместе со всеми сигналами, производимыми оповещателями) не менее 75 дБА на расстоянии 3 м от оповещателя, но не более 120 дБА в любой точке защищаемого помещения.
Необходимый уровень звукового давления, который должен развивать оповещатель в точке проводимого измерения, рассчитывается по формуле:
𝑆𝑃𝐿оп = 𝑆𝑃𝐿тр − 20𝐿𝑜𝑔(1/𝐿),
где
𝑆𝑃𝐿оп – необходимый уровень звукового давления на расстоянии проводимого измерения, дБА;
𝑆𝑃𝐿тр – требуемый уровень звукового давления на расстоянии 3 м от оповещателя;
L – расстояние от оповещателя до точки измерения.
Согласно условиям (геометрическим размерам помещений) расстояние от опове-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
55
щателя до точки измерения для разных помещений принимается равным: 𝐿 = 6 м;
𝑆𝑃𝐿оп = 𝑆𝑃𝐿тр − 20𝐿𝑜𝑔(1/𝐿) = 75 − 20𝐿𝑜𝑔(1/6) = 90 дБА
Вычисляется площадь озвучивания одним оповещателем, при условии
обеспечения оповещателем звукового давления 90 дБА по формуле:
𝑆оп = 𝐿 × (𝐿/1,5),
где
𝑆оп – площадь озвучивания одним оповещателем, м2.
𝑆оп = 𝐿 × (𝐿/1,5) = 6 × (6/1,5) = 24 м2
В таблице 2.8 представлено требуемое количество оповещателей для обес-
печения звукового давления в каждом защищаемом помещении.
Т а б л и ц а 2.8 – количество оповещателей в защищаемом помещении
Наименование
помещения
1
2
Кол–во оповещателей в каждом помещении
3
12,8; 10,8; 16,2; 8,64; 12,04.
1
5,4; 4,16.
21,6; 30; 35.
51,6
87,7
17,3
1
1
2
4
1
Площадь, м2
Комната, кабинет, служебное
помещение
Сан. узел, комната инвентаря
Комната, кабинет, приемная
Комната
Коридор
Холл
По каталогу производителя «Inter–M» [17] выбирается оповещатель потолочного типа «Inter–M CS–OS (W)» и настенного типа «Inter–M WS–230 (I/B)»
обеспечивающий расчетный уровень звукового давления 90 дБА, так же выбирается усилитель мощности «Inter–M PAM 480A» для трансляции речевого сигнала.
Согласно сайту производителя «Паритет» [17] выбирается
кабель для
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
56
системы СОУЭ по пожаростойкости с учетом требованиям
п. 13.15.7
СП 5.13130.2009. Марка выбранного кабеля – «КИС – РВнг(А) – FRLS», с числом
пар 4 и номинальным диаметром провода 1,38 мм.
2.2.2 Расчет емкости аккумулятора источника резервного питания для систем АПС и СОУЭ
Емкость источника резервного питания должна обеспечить питание
электроприемников в дежурном режиме в течение 24 ч. плюс 1 ч. работы в
тревожном режиме.
В таблице 2.9 представлены приборы и их токопотребление для существующей системы АПС и спроектированной системы СОУЭ. Токопотребление указано в дежурном режиме работающий в течение 24 часов, и в режиме тревоги работающий в течение 1–го часа.
Т а б л и ц а 2.9 – Токопотребление приборов
Название прибора
Количество
1
Режим работы
Дежурный, мА
Тревога, мА
2
3
4
С2000–КДЛ
1
80
160
Сигнал–20М
1
600
650
С2000–ПКУ
1
45
60
С2000–БИ
1
50
200
С2000–КПБ
1
45
100
130
5200
950
6370
Усилитель мощности
1
PA–6336 Inter–M
Общее токопотребление
Емкость аккумулятора источника резервного питания для систем АПС и
СОУЭ расчитывается по формуле:
𝐶 = 𝐼 × 𝑡 × 1,3/1000,
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
57
где
𝐶 – емкость блока резервного питания, Ач;
𝐼 – потребляемый ток, мА;
𝑡 – время работы от источника резервного питания, ч;
Расчет производится для общего токопотребления в дежурном и тревожном
режима работы.
𝐶 = 𝐼 × 𝑡 × 1,3/1000 = 950 × 24 × 1,3/1000 = 29,6 Ач, в деж. режиме
𝐶 = 𝐼 × 𝑡 × 1,3/1000 = 6370 × 1 × 1,3/1000 = 8,3 Ач, в тревож. режиме
Следовательно, необходима аккумуляторная батарея емкостью 37,9 Ач.
По каталогу производителя «Бастион» [18] подбирается источник резервного питания «SKAT – 12DC – 24» с емкостью 40 Ач, что удовлетворяет расчетным значениям.
Рисунок 2.3 – «Inter–M CS–OS (W)»
Рисунок 2.4 – «Inter–M WS–230 (I/B)»
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
58
Рисунок 2.5 – «Inter–M PAM 480A»
Рисунок 2.6 – «SKAT – 12DC – 24»
На рисунках 2.3; 2.4; 2.5; 2.6 представлено оборудование, которое было подобрано в ходе выполнения расчетов и проектирования системы СОУЭ.
Вывод:
В данном разделе в соответствии с требованиями произведен расчет вытяжной противодымной вентиляции с учетом пожарной нагрузки в помещениях, дымообразующей способности материалов и темературой продуктов горения этих
материалов. Так же спроектирована система СОУЭ 3–го типа с учетом геометрических размеров помещений. При проектировании системы СОУЭ было произведено разделения здания на зоны оповещения, в котором на зоны разделяются:
сан. узлы; двухместные номера; одноместные номера, сл. помещ. и кабинеты.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
59
3 Определение уровня обеспечения пожарной безопасности объекта
3.1 Определение необходимого времени эвакуации людей
Для определения необходимого времени эвакуации людей из помещения
нужно знать динамику МП в зоне пребывания людей (рабочей зоне) и предельно
допустимые для человека значения каждого из них. К числу ОФП, которые представляют наибольшую опасность для людей в помещении в начальный период
быстроразвивающегося пожара, могут быть отнесены: повышенная температура
среды; дым, приводящий к потере видимости; токсичнее продукты горения; пониженная концентрация кислорода.
В связи с вступлением в действие Федерального Закона от 22 июля 2008 г.
№ 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» прогнозирование динамики опасных факторов пожара играет значительную роль при
решении задач пожарной безопасности.
Расчет необходимого времени эвакуации производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующегося наибольшим темпом нарастания опасного фактора пожара в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывается значение критической продолжительности пожара (tкр) по условию достижения каждым ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей. Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирается минимальное.
Предполагается, что каждый опасный фактор воздействует на человека
независимо от других. Расчет производится по методике [3]
3.1.1 Расчет времени наступления ОФП для гостиничного номера.
Пожар происходит в гостиничном номере площадью 21,6 м2 и прилегающей прихожей площадью 5,4 м2 , (высота 2,7 м), расположенной на втором этаже
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
60
трехэтажного здания по причине непотушенной сигареты.
Определяется рабочая зона по формуле:
ℎ = ℎпл + 1,7 − 0,5 × 𝛿,
где ℎ – высота рабочей зоны, м;
ℎпл – высота площадки над полом помещения, на которой находятся
люди, м;
𝛿 – разность высоты пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
Значения для высоты площадки над полом и разностью высоты пола определяются согласно условиям составляют: ℎпл = 0 м; 𝛿 = 0 м.
ℎ = ℎпл + 1,7 − 0,5 × 𝛿 = 0 + 1,7 − 0,5 × 0 = 1,7 м
Определяется безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения по формуле:
𝑧=
где
ℎ
ℎ
× 𝑒𝑥𝑝 (1,4 × ),
𝐻
𝐻
𝑧 – безразмерный параметр;
𝐻 – высота помещения, м.
Значения определяются согласно условиям и составляют: 𝐻 = 2,7 м.
𝑧=
ℎ
ℎ
1,7
1,7
× 𝑒𝑥𝑝 (1,4 × ) =
× 𝑒𝑥𝑝 (1,4 ×
) = 1,5
𝐻
𝐻
2,7
2,7
Определяется свободный объем помещения по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
61
𝑉 = 𝑆пом × 𝐻 × 0,8,
где
𝑉 – свободный объем помещения, м3 ;
𝑆пом – площадь помещения, м2 ;
Значения определяются согласно условиям и составляют: 𝑆пом = 26,7 м2 .
𝑉 = 𝑆пом × 𝐻 × 0,8 = 26,7 × 2,7 × 0,8 = 57,6 м3
Определяется размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания матери-
ала и свободного объема помещения по формуле :
𝐵=
353 × 𝐶𝑃 × 𝑉
,
(1 − 𝜑) × 𝜇 × 𝑄𝐻
где 𝐵 – размерный комплекс, кг;
𝜑 – коэффициент теплопотерь;
𝜇 – коэффициент полноты горения;
𝑄𝐻 – низшая теплота сгорания, МДж/кг;
𝐶𝑃 – удельная изобарная теплоемкость газа, МДж/кг.
Значения
определяются
по
[12]
и
составляют:
𝜇 = 0,98;
𝑄𝐻 = 14,7 × 106 МДж/кг; 𝜑 = 0,31; 𝐶𝑃 = 0,001068 × 106 МДж/кг.
𝐵=
353 × 𝐶𝑃 × 𝑉
353 × 0,001068 × 57,6
=
= 2,2 кг
(1 − 𝜑) × 𝜇 × 𝑄𝐻 (1 − 0,31) × 0,98 × 14,7
Определяется размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара по формуле:
𝐴 = 1,05 × 𝜓уд × 𝑣 2 ,
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
62
где
𝐴 – размерный параметр, кг/с3 ;
𝜓уд – удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2 × с);
𝑣 – линейная скорость выгорания, м/с.
Значения определяются по [12] и составляют: 𝜓уд = 0,0145кг/(м2 × с); 𝑣 =
0,0108 м/с.
𝐴 = 1,05 × 𝜓уд × 𝑣 2 = 1,05 × 0,0145 × 0,01082 = 0,18 × 10−5 кг/с3
Определяется критическое время по каждому из опасных факторов пожара
по следующим соотношениям:
– по повышенной температуре;
1
𝑇
𝑡кр
где
𝑛
𝐵
70 − 𝑡0
= { × ln [1 +
]} ,
𝐴
(273 + 𝑡0 ) × 𝑧
𝑇
𝑡кр
– критическое время по температуре, с;
𝑡0 – начальная температура, С0 ;
𝑛 – показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени.
Значения определяются по [12] и согласно условиям, и составляют: 𝑡0 =
20С0 ; 𝑛 = 3.
1
𝑇
𝑡кр
1
𝑛
3
𝐵
70 − 𝑡0
2,2
70 − 20
= { × ln [1 +
×
ln
+
]} = {
[1
]}
𝐴
(273 + 𝑡0 ) × 𝑧
0,18 × 10−5
(273 + 20) × 1,5
= 32,5 с
– по потери видимости;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
63
1
−1 𝑛
𝐵
𝑉 × 𝑙𝑛(1,05 × 𝛼 × 𝐸)
п.в
𝑡кр
= { × ln [1 −
] } ,
𝐴
𝑙пр × 𝐵 × 𝐷𝑚 × 𝑧
где
п.в
𝑡кр
– критическое время по потере видимости;
𝑙пр – предельная дальность видимости в дыму, м;
𝐷𝑚 – дымообразующая способность горящего материала, Нп × м2 /кг;
𝐸 – начальная освещенность, лк;
𝛼 – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации.
Значения определяются по [12] и составляют: 𝑙пр = 20 м; 𝐷𝑚 = 82 Нп ×
м2 /кг; 𝐸 = 50 лк; 𝛼 = 0,3.
1
−1 3
2,2
57,6 × 𝑙𝑛(1,05 × 0,3 × 50)
п.в
𝑡кр
={
×
ln
−
[1
] } = 23,4 с
0,18 × 10−5
20 × 2,2 × 82 × 1,5
– по пониженному содержанию кислорода;
−1
𝑂
𝑡кр2 =
1
𝑛
𝐵
0,044
× ln [1 −
]
,
𝐵 × 𝐿𝑂2
𝐴
+ 0,27) × 𝑧
( 𝑉
{
}
𝑂
где 𝑡кр2 – критическое по пониженному содержанию кислорода, с;
𝐿𝑂2 – удельный расход кислорода, кг × кг−1 ;
Значения определяются по [12] и составляют: 𝐿𝑂2 = −1,437 кг × кг−1 .
−1
𝑂
𝑡кр2 =
1
3
2,2
0,044
×
ln
[1
−
]
= 37,9 с
2,2 × (−1,437)
0,18 × 10−5
+ 0,27) × 1,5
(
57,6
{
}
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
64
– по каждому из газообразных продуктов горения.
1
−1 𝑛
𝐵
𝑉×𝑋
т.г
𝑡кр
= { × ln [1 −
] } ,
𝐴
𝐵×𝐿×𝑧
где
п.г
𝑡кр
– критическое время по каждому из газообразных продуктов горения, с;
𝑋 – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг ×
м3 , (𝑋𝐶𝑂2 = 0,11кг/м3 ; 𝑋𝐶𝑂 = 1,16 × 10−3 кг/м3 ; 𝑋𝐻𝐶𝐼 = 23 × 10−6 кг/м3 );
𝐿 – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг ×
кг−1 .
Значения определяются по [12] и составляют: 𝐿С𝑂2 = 1,285 кг × кг−1 ; 𝐿𝐶𝑂 =
0,0022 кг × кг−1 .
1
−1 3
2,2
57,6 × 0,11
С𝑂
𝑡кр 2 = {
×
ln
−
[1
] } ,
0,18 × 10−5
2,2 × 1,285 × 1,5
Выражение под логарифмом имеет отрицательное значение, следовательно,
данный фактор не представляет опасности для жизни людей.
1
−3) −1 3
𝐶𝑂
𝑡кр
={
2,2
57,6 × (1.16 × 10
× ln [1 −
] } ,
−5
0,18 × 10
2,2 × 0.0022 × 1,5
Данный фактор так же не представляет опасности для жизни людей, так как
выражение под логарифмом отрицательное.
Критический параметр для гостиничного номера определяется по формуле:
𝑂
𝑇
п.в
𝑡кр = min[𝑡к.р
; 𝑡к.р
; 𝑡к.р2 ] ,
𝑡кр = min[32,5; 23,4; 37,9] = 23,4 с
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
65
Необходимое время эвакуации с учетом коэффициента 0,8 рассчитывается
по формуле:
𝑡н.б = 0,8 × 𝑡к.р = 0,8 × 23,4 = 18,7 с
Необходимое время эвакуации людей из гостиничного номера на втором
этаже составило 18,7 с.
Параметры горючей нагрузки представлены в таблице 3.1.
Т а б л и ц а 3.1. – Параметры горючей нагрузки согласно [8]
Наименование параметра
Значение параметра
1
2
Низшая теплота сгорания, Дж/кг
14 700 000
Линейная скорость распространения пламени, м/с
0,0108
Удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·c)
0,0145
Дымообразующая способность, Нп·м2/кг
82
Количество, CO выделяющегося при сгорании 1 кг вещества, кг/кг
0,0349
Количество, CO2 выделяющегося при сгорании 1 кг вещества, кг/кг
1,4700
Количество, HCl выделяющегося при сгорании 1 кг вещества, кг/кг
0,0010
Количество, O2 поглощающегося при сгорании 1 кг вещества, кг/кг
1,218
Параметры помещений представлены в таблице 3.2
Начальная освещенность, лк
Высота размещения
площадки, на которой
находятся люди, м
Высота рабочей зоны,
м
Высота размещения относительно нулевой отметки, м
Высота, м
Площадь, м2
Свободный объем,м3
Наименование
Начальная температура, °C
Т а б л и ц а 3.2 – Параметры помещений
Окончание таблицы 3.2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
66
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Коридор этаж 1
20
284,5
105,5
2,7
0
1,7
–
50
Коридор этаж 2
20
284,5
105,5
2,7
3
1,7
–
50
Коридор этаж 3
20
284,5
105,5
2,7
6
1,7
–
50
Лестничная
клетка левое
крыло
20
101,7
11,7
8,7
0
1,7
–
50
Лестничная
клетка левое
крыло
20
101,7
11,7
8,7
0
1,7
–
50
Помещение
20
72,9
27
2,7
0,00
1,70
–
50
Параметры вертикальных проемов в помещениях представлены в таблице
3.3
Т а б л и ц а 3.3 – Параметры вертикальных проемов в помещениях
Откуда
куда
Высота нижней
границы проема, м
Высота верхней
границы проема, м
Ширина проема, м
Коэффициент расхода проема
Тип проема
Температура
вскрытия проема,
°C
Проем ведет
1
2
3
4
5
6
7
8
Помещение
В коридор
0
2,7
0,85
0,64
Дверь
–
Коридор перво- На лестничную
го этажа
клетку левого
крыла
0
2,7
2
0,8
–
–
Коридор перво- На лестничную
го этажа
клетку правого
крыла
0
2,7
0,85
0,64
Дверь
–
Окончание таблицы 3.3
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
67
1
2
3
4
5
6
7
8
Лестничная
клетка левого
крыла
В коридор второго этажа
3
5,7
2
0,8
Дверь
–
Лестничная
клетка левого
крыла
В коридор третьего этажа
6
8,7
2
0,8
–
–
Лестничная
клетка правого
крыла
В коридор второго этажа
3
5,7
0,85
0,64
Дверь
–
6
8,7
0,85
0,64
Дверь
–
Лестничная
В коридор треклетка правого
тьего этажа
крыла
Параметры расчета представлены в таблице 3.4
Т а б л и ц а 3.4 – Параметры расчета
Наименование параметра
Значение
1
2
Температура воздуха, °C
20
Давление на нулевой отметке, Па
101 325
Удельная изобарная теплоемкость, Дж/(кг•К)
1068
Масса горючей нагрузки, приходящаяся на единицу площади поверхности
пола, кг/м2
15
Площадь размещения горючей нагрузки, м2
27
В таблицах выше определены параметры помещений, горючей нагрузки,
вертикальных проемов способствующих распространению опасных факторов пожара, данные параметры необходимые для произведения расчетов. Далее расчеты
производятся для коридора и лестничной клетки по интегральной модели, в последствие полученные значения послужат для сравнения расчетного времени
эвакуации, что позволит сделать выводы о необходимости принятия дополнительных мер для безопасной эвакуации.
3.1.2 Расчет времени наступления ОФП для коридора и лестничной клетки.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
68
Объем части коридора определяется по формуле:
𝑉корид = 𝑆корид × (𝐻 − 1,7),
где 𝑉корид – объем части коридора;
𝑆корид – площадь коридора, м2 .
Значения определяются согласно условиям
и составляют: 𝑆корид =
105,5 м2 .
𝑉корид = 𝑆корид × (2,7 − 1,7) = 105,5 × 2 = 211 м2
Время наступления опасных факторов пожара в коридоре находится по
формуле:
𝑡корид =
где
𝑉корид
,
𝐺корид
G – расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными
помещениями.
Значения определились согласно расчетам в программе INTMODEL и со-
ставляют: 𝐺корид = 0,2789 кг/с .
𝑡корид =
211
= 708 с
0,2789
Время наступления опасных факторов пожара на лестничной клетке находится по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
69
𝑡л.кл =
где
𝑉л.кл
,
𝐺л.кл
G – расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями;
𝑉л.кл – объем лестничной клетки.
Значения определились согласно условиям и расчетам в программе
INTMODEL, и составляют: 𝐺л.кл = 1,04 кг/с ; 𝑉л.кл = 48 м3 .
𝑡л.кл =
48
= 44 с
1,04
Общее время наступления ОФП в здании определяется по формуле:
𝑡общ = 𝑡н.б + 𝑡корид + 𝑡л.кл ,
𝑡общ = 18,7 + 708 + 44 = 770,7 с
Таким образом, общее время наступления ОФП –770,7 с (или 12,8 мин).
3.2 Определение фактического времени эвакуации людей
Эвакуация людей из здания в случае пожара представляет собой процесс
упорядоченного и организованного самостоятельного движения людей из помещений, в которых возможно воздействие опасных факторов пожара.
Согласно приказу МЧС России от 30 июня 2009 г. № 382 г. расчетное время
эвакуации людей tp из помещений и зданий устанавливается по расчету времени
движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы
от наиболее удаленных мест размещения людей.
При расчете весь путь движения людского потока подразделяется на
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
70
участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и
шириной δi. Начальными участками являются проходы между рабочими местами,
оборудованием, рядами кресел и т.п.
При определении расчетного времени эвакуации людей, длину и ширину
каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимают по проекту, а для построенных - по фактическому положению. Длину пути по лестничным
маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном
проеме принимают равной нулю.
Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li.
Определение расчетного (фактического) времени эвакуации людей из зданий и помещений можно представить в виде общей схемы, состоящей из 4-х основных частей:
1) В начале производится анализ объемно-планировочных решений здания,
прогнозируется развитие процессов горения, составляется предварительная схема
эвакуации, включающая в себя участки и маршруты эвакуации. По предварительной схеме определяются параметры участков и количество людей на них.
2) Производится расчет первоначальных (тупиковых) этапов эвакуации для
каждого маршрута, полученные результаты сводятся в таблицу.
3) Производится последовательный расчет промежуточных участков, начиная от смежных с диктующими, заканчивая эвакуационным выходом из здания
(помещения).
4) Суммируется время эвакуации по каждому из маршрутов, определяется
расчетное время эвакуации. Если расчетное время эвакуации больше времени
наступления опасных факторов пожара, то принимаются дополнительные мероприятия, включающие решения по противопожарной защите или объемно–
планировочные решения либо обои совместно.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
71
3.2.1 Расчетная часть
Значения интенсивности и скорости движение представлены в таблице 3.5
Т а б л и ц а 3.5 – Значения интенсивности и скорости движения
Плотность по-
Горизонтальный
Дверной
путь
проем
тока Di
Скорость
м2/м2
 м/мин.
Лестница вниз
Лестница вверх
Скорость
Интен-
Скорость
Интен-
сивность сивность  м/мин.
сивность
 м/мин.
сивность q
q м/мин.
q м/мин.
q м/мин.
Интен-
Интен-
м/мин.
1
2
3
4
5
6
7
8
0,01
100,0
1,0
1,0
100,0
1,0
60,0
0.6
0,05
100,0
5,0
5,0
100,0
5,0
60,0
3,0
0,40
39,0
15,6
18,4
40,0
16,0
26,0
10.4
0,50
33,0
16,5
19,6
31,0
15,5
22,0
11,0
0,60
27,0
16,2
19,0
24,0
14,4
18,0
10,8
0,70
23,0
16,5
18,0
18,0
12,6
15,0
10,5
0,80
19,0
15,2
17,3
13,0
10,4
13,0
10,4
0,90 и более
15,0
13,5
8,5
8,0
7,2
11,0
9,9
Табличные значения необходимые для выполнения расчетов.
3.2.2 Расчет фактического времени эвакуации 3-го этажа
Участок №1
1) Длина и ширина участка №1 по условию принимается равной 𝐿1 = 4 м;
𝛿1 = 0,85 м.
2) Определение плотности потока. Плотность потока характеризует размещение людей на участке эвакуационного пути и степень свободы их перемещения в потоке и определяется по следующей формуле 3.1
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
72
Д𝑖 =
𝑁𝑖 × 𝑓
,
𝛿𝑖 × 𝐿𝑖
(3.1)
где Д𝑖 – время движения на участке, мин;
𝑁𝑖 – количество людей на участке, чел;
𝑓𝑖 – средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2 ;
𝐿𝑖 – длина участка, м;
𝛿𝑖 – ширина участка, м.
Значения определяются согласно условиям и принимаются равным
𝑁𝑖 = 1 чел; 𝑓𝑖 = 0,125 м2 – принимается согласно приказу МЧС России от 30
июня 2009 г. № 382 г.
Д1 =
𝑁1 × 𝑓 1 × 0,125
=
= 0,036 м2 /м2
𝛿1 × 𝐿1
0,85 × 4
Согласно расчету плотности потока, интенсивность и скорость потока по
таблице 3.5 принимается равной 𝑞1 = 5 м/мин; 𝑣1 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡𝑖 =
где
𝐿𝑖
,
𝑣𝑖
(3.2)
𝑡𝑖 – время движения на участке, мин;
𝐿𝑖 – длина участка, м;
𝑣𝑖 – скорость движения на участке, м/мин.
𝑡1 =
𝐿1
4
=
= 0,04 мин
𝑣1 100
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
73
Участок №2
1) Длина и ширина участка №2 по условию принимается равной 𝐿2 = 6 м;
𝛿2 = 0,85 м.
2) Определяется плотность потока по формуле 3.1
Значения определяются согласно условиям и принимаются равным
𝑁𝑖 = 2 чел; 𝑓𝑖 = 0,125 м2 – принимается согласно приказу МЧС России от 30
июня 2009 г. № 382 г.
Д2 =
𝑁2 × 𝑓 2 × 0,125
=
= 0,05 м2 /м2
𝛿2 × 𝐿2
0,85 × 6
Согласно расчету плотности потока, интенсивность и скорость потока по
таблице 3.5 принимается равной 𝑞2 = 5 м/мин; 𝑣2 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡2 =
𝐿2
6
=
= 0,06 мин
𝑣2 100
Участок №3
1) Длина и ширина участка №3 по условию принимается равной 𝐿3 = 9 м;
𝛿3 = 0,85 м.
2) Определяется плотность потока по формуле 3.1
Значения определяются согласно условиям и принимаются равным
𝑁𝑖 = 4 чел; 𝑓𝑖 = 0,125 м2 – принимается согласно приказу МЧС России от 30
июня 2009 г. № 382 г.
Д3 =
𝑁3 × 𝑓 4 × 0,125
=
= 0,065 м2 /м2
𝛿3 × 𝐿3
0,85 × 9
Согласно расчету плотности потока, интенсивность и скорость потока по
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
74
таблице 3.5 принимается равной 𝑞3 = 5 м/мин; 𝑣3 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡3 =
𝐿3
9
=
= 0,09 мин
𝑣3 100
Участок №4
1) Длина и ширина участка №4 по условию принимается равной 𝐿4 = 2 м;
𝛿4 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности.
Уравнение неразрывности людского потока связывает между собой параметры, определяющие движение потока на предыдущих и последующих участках. При слиянии двух и более людских потоков интенсивность движения (qi) на
участке определяется исходя из преобразованного уравнения неразрывности
людского потока по формуле 3.3
Полученное значение интенсивности 𝑞𝑖 сравнивается с максимальным значением интенсивности для данного вида пути 𝑞𝑀𝐴𝑋 . При этом 𝑞𝑀𝐴𝑋 следует принимать равным, м/мин:
– для горизонтальных путей – 16,5;
– для дверных проемов – 19,6;
– для лестницы вниз – 16;
– для лестницы вверх – 11.
𝑞𝑖 =
∑ 𝑞𝑖−1 × 𝛿𝑖−1
,
𝛿𝑖
(3.3)
где 𝑞𝑖 – интенсивность движения людского потока на рассматриваемом участке,
м/мин;
𝛿𝑖 – ширина рассматриваемого участка, м;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
75
𝑞𝑖−1 – интенсивность движения людского потока, на предыдущем участке,
м/мин;
𝛿𝑖−1 – ширина предыдущего участка, м.
𝑞4 =
∑ 𝑞2 × 𝛿2 5 × 0,85
=
= 2,3 м/мин
𝛿4
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣4 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡4 =
𝐿4
2
=
= 0,02 мин
𝑣4 100
Участок №5
1) Длина и ширина участка №5 по условию принимается равной 𝐿5 = 6 м;
𝛿5 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞5 =
∑ 𝑞4 × 𝛿4 + 𝑞1 × 𝛿1 2,3 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 4,6 м/мин
𝛿5
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣5 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡5 =
𝐿5
6
=
= 0,06 мин
𝑣5 100
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
76
Участок №6
1) Длина и ширина участка №6 по условию принимается равной 𝐿6 = 7 м;
𝛿6 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞6 =
∑ 𝑞5 × 𝛿5 + 𝑞2 × 𝛿2 + 𝑞1 × 𝛿1 4,6 × 1,85 + 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
𝛿6
1,85
= 9,2 м/мин
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции по формуле:
𝐻 = 𝐻2 −
где
𝐻2 − 𝐻1
× 32 − 3,
32 − 31
𝐻 – искомая величина;
𝐻1 , 𝐻2 – граничные значение искомой величины, 𝐻1 < 𝐻2 ;
3 - известная величина;
31 , 32 – граничные значения известной величины, 31 < 32 .
𝐻 = 𝐻2 −
𝐻2 − 𝐻1
39 − 100
× 32 − 3 = 39 −
× 15,6 − 9,2 = 75 м/мин
32 − 31
15,6 − 5
Скорость потока равна 𝑣6 = 75 м/мин.
Далее, расчеты остальных неизвестных табличных значений определяются
аналогично.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
77
𝑡6 =
𝐿6
7
=
= 0,09 мин
𝑣6 75
Участок №7
1) Длина и ширина участка №7 по условию принимается равной 𝐿7 = 6 м;
𝛿7 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞7 =
∑ 𝑞6 × 𝛿6 + 𝑞2 × 𝛿2 9,2 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 11,5 м/мин
𝛿7
2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣7 = 83,6 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡7 =
𝐿7
6
=
= 0,07 мин
𝑣7 83,6
Участок №8
1) Длина и ширина участка №8 по условию принимается равной 𝐿8 = 4 м;
𝛿8 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞8 =
∑ 𝑞2 × 𝛿2 + 𝑞1 × 𝛿1 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
= 4,6 м/мин
𝛿8
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣8 = 100 м/мин.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
78
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡8 =
𝐿8
4
=
= 0,04 мин
𝑣8 100
Участок №9
1) Длина и ширина участка №9 по условию принимается равной
𝐿9 = 3,5 м; 𝛿9 = 3,5 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞9 =
∑ 𝑞8 × 𝛿8 + 𝑞2 × 𝛿2 4,6 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 3,6 м/мин
𝛿9
3,5
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣9 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡9 =
𝐿9
3,5
=
= 0,035 мин
𝑣9 100
Участок №10
1) Длина и ширина участка №10 по условию принимается равной
𝐿10 = 2 м; 𝛿10 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞10 =
∑ 𝑞9 × 𝛿9 + 𝑞7 × 𝛿7 3,6 × 3,5 + 11,5 × 2
=
= 17,8 м/мин
𝛿10
2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
79
Т.к. 𝑞10 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣10 = 15 м/мин;
𝑞10 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.4
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 (
−
),
𝑞пред × 𝛿𝑖 ∑ 𝑞𝑖−1 × 𝛿𝑖−1
(3.4)
где 𝑡𝑖3 – время задержки на i участке, мин;
𝑁 – количество людей на участке, чел;
𝑓 – средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2 ;
𝛿𝑖−1 , 𝛿𝑖 – ширина предыдущего и последующего участков, м;
𝑞𝑖−1 – интенсивность движения на предыдущем участке, м/мин;
𝑞пред , 𝑣пред – предельные значения интенсивности и скорости движения потока.
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 × (
−
)
𝑞пред × 𝛿10 ∑ 𝑞9 × 𝛿9 + 𝑞7 × 𝛿7
= 13 × 0,125 × (
1
1
−
) = 0,02 мин
13,5 × 2 3,6 × 3,5 + 11,5 × 2
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡𝑖 =
где
𝐿𝑖
𝑣пред
+ 𝑡𝑖3 ,
(3.5)
𝑡𝑖 – время движения на участке, мин;
𝐿𝑖 – длина участка, м;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
80
𝑡10 =
𝐿10
2
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,02 = 0,15 мин
𝑣пред
15
Участок №11
1) Длина и ширина участка №11 по условию принимается равной
𝐿11 = 5,4 м; 𝛿11 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞11 =
∑ 𝑞2 × 𝛿2 + 𝑞1 × 𝛿1 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
= 4,6 м/мин
𝛿11
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.2.1 принимается равной 𝑣11 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡11 =
𝐿11
5,4
=
= 0,054 мин
𝑣11 100
Участок №12
1) Длина и ширина участка №12 по условию принимается равной
𝐿12 = 4 м; 𝛿12 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞12 =
∑ 𝑞11 × 𝛿11 + 𝑞2 × 𝛿2 + 𝑞1 × 𝛿1 4,6 × 1,85 + 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
𝛿12
1,85
= 9,2 м/мин
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
81
потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣12 = 75 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡12 =
𝐿12
4
=
= 0,05 мин
𝑣12 75
Участок №13
1) Длина и ширина участка №13 по условию принимается равной
𝐿13 = 3,6 м; 𝛿13 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞13 =
∑ +𝑞3 × 𝛿3 + 𝑞2 × 𝛿2 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
= 4,25 м/мин
𝛿13
2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣13 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡13 =
𝐿13
3,6
=
= 0,036 мин
𝑣13 100
Участок №14
1) Длина и ширина участка №14 по условию принимается равной
𝐿14 = 1,6 м; 𝛿14 = 0,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞14 =
∑ 𝑞13 × 𝛿13 + 𝑞12 × 𝛿12 4,25 × 2 + 9,2 × 1,85
=
= 30 м/мин
𝛿14
0,85
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
82
Т.к. 𝑞14 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣14 = 15 м/мин;
𝑞14 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.4
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 (
−
)
𝑞пред × 𝛿14 ∑ 𝑞13 × 𝛿13 + 𝑞12 × 𝛿12
= 12 × 0,125 (
1
1
−
) = 0,08 мин
13,5 × 0,85 4,25 × 2 + 9,2 × 1,85
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡14 =
𝐿14
1,6
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,08 = 0,18 мин
𝑣пред
15
Участок №15
Участок №15 – лестничная клетка правого крыла здания.
1) Ширина участка по условию принимается равным 𝛿15 = 1,3 м.Длина
участка определяется по формуле 3.6
𝐿=
2𝐿′
+ 4𝑏,
cos 𝛼
(3.6)
где 𝐿 – длина участка, м;
𝐿′ – длина наклонного участка (лестничного марша), м;
𝑏 – ширина и длина лестничной площадки, м;
𝛼 – угол наклона лестничного марша, ℃.
Значения определяются согласно условиям и принимаются равным
𝑏 = 1,3 м; 𝑏 = 1,45 м; 𝛼 = 30 ℃; 𝐿′=2,5 м.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
83
𝐿15 =
2𝐿
2 × 2,5
+ 4𝑏 =
+ (2 × 1,3) + (2 × 1,45) = 12 м
cos 𝛼
0,86
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞15 =
∑ 𝑞14 × 𝛿14 13,5 × 0,85
=
= 8,8 м/мин
𝛿15
1,3
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣15 = 14 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡15 =
𝐿15 12
=
= 0,85 мин
𝑣15 14
Участок №16
Участок №16 – лестничная клетка левого крыла здания.
1) Ширина участка по условию принимается равным 𝛿16 = 1,3 м.Длина
участка определяется по формуле 3.6
𝐿16 =
2𝐿
2 × 2,5
+ 4𝑏 =
+ (2 × 1,3) + (2 × 1,45) = 12 м
cos 𝛼
0,86
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞16 =
∑ 𝑞10 × 𝛿10 13,5 × 2
=
= 20,7 м/мин
𝛿16
1,3
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
84
Т.к. 𝑞16 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣16 = 15 м/мин;
𝑞16 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.6
1
1
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 (
−
−
) = 16 × 0,125 (
)
𝑞пред × 𝛿16 ∑ 𝑞10 × 𝛿10
13,5 × 1,3 13,5 × 2
= 0,16 мин
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡16 =
𝐿16
12
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,16 = 0,96 мин
𝑣пред
15
3.2.2 Расчет фактического времени эвакуации 2-го этажа
Объемно-планировочные решения 3-го этажа и 2-го этажа идентичны, соответственно расчеты для второго этажа не выполняются, а принимаются равными по 3-му этажу. Расчеты производятся только на лестничной клетке 2-го этажа,
где происходит слияние потоков 2-го и 3-го этажей.
Участок №17
Участок №17 – лестничная клетка правого крыла здания.
1) Ширина участка по условию принимается равным 𝛿17 = 1,3 м. Длина
участка определяется по формуле 3.6
𝐿17 =
2𝐿
2 × 2,5
+ 4𝑏 =
+ (2 × 1,3) + (2 × 1,45) = 12 м
cos 𝛼
0,86
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
85
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞17 =
∑ 𝑞15 × 𝛿15 + 𝑞14 × 𝛿14 13,5 × 1,3 + 13,5 × 0,85
=
= 22,2 м/мин
𝛿17
1,3
Т.к. 𝑞17 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣17 = 15 м/мин;
𝑞17 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.4
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 × (
−
)
𝑞пред × 𝛿17 ∑ 𝑞15 × 𝛿15+ 𝑞14 × 𝛿14
= 24 × 0,125 × (
1
1
−
) = 0,07 мин
13,5 × 1,3 13,5 × 1,3 + 13,5 × 0,85
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡17 =
𝐿17
12
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,07 = 0,87 мин
𝑣пред
15
Участок №18
Участок №18 – лестничная клетка левого крыла здания.
1) Ширина участка по условию принимается равным 𝛿18 = 1,3 м. Длина
участка определяется по формуле 3.6
𝐿18 =
2𝐿
2 × 2,5
+ 4𝑏 =
+ (2 × 1,3) + (2 × 1,45) = 12 м
cos 𝛼
0,86
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
86
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞18 =
∑ 𝑞16 × 𝛿16 + 𝑞10 × 𝛿10 13,5 × 1,3 + 13,5 × 2
=
= 34,2 м/мин
𝛿18
1,3
Т.к. 𝑞18 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣18 = 15 м/мин;
𝑞18 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.6
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 × (
−
)
𝑞пред × 𝛿18 ∑ 𝑞16 × 𝛿16 + 𝑞10 × 𝛿10
= 26 × 0,125 × (
1
1
−
) = 0,12 мин
13,5 × 1,3 13,5 × 1,3 + 13,5 × 2
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡18 =
𝐿18
12
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,12 = 0,92 мин
𝑣пред
15
3.2.3 Расчет фактического времени эвакуации 1-го этажа
Участок №19
Участок №19 – лестничная клетка правого крыла здания.
1) Длина и ширина участка №19 по условию принимается равной
𝐿19 = 1,25 м; 𝛿19 = 1,2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
87
𝑞19 =
∑ 𝑞17 × 𝛿17 13,5 × 1,3
=
= 14,6 м/мин
𝛿12
1,2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.2.1 методом интерполяции 𝑣19 = 17,7 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡12 =
𝐿19 1,25
=
= 0,07 мин
𝑣19 17,7
Участок №20
1) Длина и ширина участка №20 по условию принимается равной
𝐿20 = 3,9 м; 𝛿20 = 3,2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞20 =
∑ 𝑞18 × 𝛿18 13,5 × 1,3
=
= 5,5 м/мин
𝛿12
3,2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.2.1 принимается равной 𝑣20 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡20 =
𝐿20
3,9
=
= 0,04 мин
𝑣20 100
Участок №21
1) Длина и ширина участка №21 по условию принимается равной
𝐿21 = 2 м; 𝛿21 = 1,85 м.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
88
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞21 =
∑ 𝑞2 × 𝛿2 5 × 0,85
=
= 2,3 м/мин
𝛿21
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣21 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡21 =
𝐿21
2
=
= 0,02 мин
𝑣21 100
Участок №22
1) Длина и ширина участка №22 по условию принимается равной
𝐿22 = 6 м; 𝛿22 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞22 =
∑ 𝑞21 × 𝛿21 + 𝑞21 × 𝛿21 2,3 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 4,6 м/мин
𝛿22
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5принимается равной 𝑣22 = 100 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡22 =
𝐿22
6
=
= 0,06 мин
𝑣22 100
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
89
Участок №23
1) Длина и ширина участка №23 по условию принимается равной
𝐿23 = 1 м; 𝛿23 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞23 =
∑ 𝑞22 × 𝛿22 + 𝑞1 × 𝛿1 4,6 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 6,8 м/мин
𝛿23
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣23 = 89 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡23 =
𝐿23
1
=
= 0,01 мин
𝑣23 89
Участок №24
1) Длина и ширина участка №24 по условию принимается равной
𝐿24 = 10 м; 𝛿24 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞24 =
∑ 𝑞23 × 𝛿23 + 𝑞2 × 𝛿2 6,8 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 8,4 м/мин
𝛿24
2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣24 = 80 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2.2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
90
𝑡24 =
𝐿24 10
=
= 0,12 мин
𝑣24 80
Участок №25
1) Длина и ширина участка №25 по условию принимается равной
𝐿25 = 6 м; 𝛿25 = 0,85 м.
2) Определяется плотность потока по формуле 3.1
Значения определяются согласно условиям и принимаются равным
𝑁𝑖 = 6 чел; 𝑓𝑖 = 0,125 м2 – принимается согласно [3]
Д25 =
𝑁25 × 𝑓
6 × 0,125
=
= 0,14 м2 /м2
𝛿25 × 𝐿25
0,85 × 6
Согласно расчету плотности потока, интенсивность и скорость потока определены по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑞25 = 8,4 м/мин; 𝑣25 = 84 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡25 =
𝐿25
6
=
= 0,07 мин
𝑣25 184
Участок №26
1) Длина и ширина участка №26 по условию принимается равной
𝐿26 = 8 м; 𝛿25 = 0,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞26 =
∑ 𝑞25 × 𝛿25 + 8,4 × 0,85
=
= 8,4 м/мин
𝛿26
0,85
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
91
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣26 = 84м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡26 =
𝐿26
8
=
= 0,09 мин
𝑣26 84
Участок №27
1) Длина и ширина участка №27 по условию принимается равной
𝐿27 = 4 м; 𝛿27 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞27 =
∑ 𝑞26 × 𝛿26 + 𝑞1 × 𝛿1 8,4 × 0,85 + 5 × 0,85
=
= 5,7 м/мин
𝛿27
2
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣27 = 96 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡27 =
𝐿27
4
=
= 0,04 мин
𝑣27 96
Участок №28
1) Длина и ширина участка №28 по условию принимается равной
𝐿28 = 1 м; 𝛿28 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
92
𝑞28 =
∑ 𝑞27 × 𝛿27 + 𝑞1 × 𝛿1 5,7 × 2 + 5 × 0,85
=
= 8,4 м/мин
𝛿28
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣28 = 80 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡28 =
𝐿28
1
=
= 0,012 мин
𝑣28 84
Участок №29
1) Длина и ширина участка №29 по условию принимается равной
𝐿29 = 4 м; 𝛿29 = 2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞29 =
∑ 𝑞28 × 𝛿28 + 𝑞1 × 𝛿1 + 𝑞1 × 𝛿1 8,4 × 1,85 + 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
𝛿29
2
= 12,2 м/мин
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣29 = 54 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡29 =
𝐿29
4
=
= 0,07 мин
𝑣29 54
Участок №30
1) Длина и ширина участка №30 по условию принимается равной
𝐿30 = 1 м; 𝛿30 = 1,85 м.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
93
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞30 =
∑ 𝑞29 × 𝛿29 + 𝑞1 × 𝛿1 12,2 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 14,2 м/мин
𝛿30
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣30 = 47 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡29 =
𝐿29
1
=
= 0,02 мин
𝑣29 47
Участок №31
1) Длина и ширина участка №31 по условию принимается равной
𝐿31 = 4 м; 𝛿31 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞31 =
∑ 𝑞30 × 𝛿30 + 𝑞1 × 𝛿1 + 𝑞1 × 𝛿1 14,2 × 1,85 + 5 × 0,85 + 5 × 0,85
=
𝛿31
1,85
= 18,8 м/мин
Т.к. 𝑞31 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет
задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣31 = 15 м/мин;
𝑞31 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.4
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
94
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 × (
−
)
𝑞пред × 𝛿31 ∑ 𝑞30 × 𝛿30 + 𝑞1 × 𝛿1 + 𝑞1 × 𝛿1
= 24 × 0,125 × (
1
1
−
)
13,5 × 1,85 14,2 × 1,85 + 5 × 0,85 + 5 × 0,85
= 0,03 мин
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡31 =
𝐿31
4
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,03 = 0,3 мин
𝑣пред
15
Участок №32
1) Длина и ширина участка №32 по условию принимается равной
𝐿32 = 1 м; 𝛿32 = 1,85 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞32 =
∑ 𝑞31 × 𝛿31 + 𝑞1 × 𝛿1 13,5 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 15,6 м/мин
𝛿32
1,85
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока по таблице 3.5 принимается равной 𝑣32 = 39 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡32 =
𝐿32
1
=
= 0,03 мин
𝑣32 39
Участок №33
1) Длина и ширина участка №33 по условию принимается равной
𝐿33 = 5 м; 𝛿33 = 1,6 м.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
95
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞33 =
∑ 𝑞32 × 𝛿32 + 𝑞1 × 𝛿1 15,6 × 1,85 + 5 × 0,85
=
= 20,6 м/мин
𝛿33
1,6
Т.к. 𝑞33 > 𝑞𝑀𝐴𝑋 , то на данном участке из-за образования скоплений будет задержка. Скорость и интенсивность будет равна:
𝑣31 = 15 м/мин;
𝑞31 = 13,5 м/мин.
3) Определяется время задержки по формуле 3.4
1
1
𝑡𝑖3 = 𝑁𝑓 (
−
)
𝑞пред × 𝛿33 ∑ 𝑞32 × 𝛿32 + 𝑞1 × 𝛿1
= 28 × 0,125 (
1
1
−
) = 0,03 мин
13,5 × 1,6 15,6 × 1,85 + 5 × 0,85
4) Время движения с учетом задержки определяется по формуле 3.5
𝑡33 =
𝐿33
5
+ 𝑡𝑖3 =
+ 0,037 = 0,37 мин
𝑣пред
15
Участок №34
1) Длина и ширина участка №34 по условию принимается равной
𝐿34 = 7 м; 𝛿34 = 3,2 м.
2) Определение движение потока по уравнению неразрывности определяется по формуле 3.3
𝑞34 =
∑ 𝑞33 × 𝛿33 + 𝑞24 × 𝛿24 13,5 × 1,6 + 8,4 × 2
=
= 12 м/мин
𝛿34
3,2
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
96
Согласно расчету интенсивности движения людского потока, скорость потока определена по таблице 3.5 методом интерполяции 𝑣34 = 53 м/мин.
3) Время движения на участке определяется по формуле 3.2
𝑡34 =
4
7
=
= 0,14 мин
𝑣34 53
Результаты расчетов фактического (расчетного) времени эвакуации представлены в таблице 3.6
Т а б л и ц а 3.6 – Результаты расчетов
№
участка
𝐿
длина
участка, м
𝛿
ширина
участка, м
𝑞
интенсивность
на участке,
м/мин
𝑣
скорость
на участке, м/мин
𝑡
время на
участке,
мин
1
2
3
4
5
6
𝑁
количество
людей на
участке,
чел
7
1
4
0,85
5
100
0,04
1
2
6
0,85
5
100
0,06
2
3
9
0,85
5
100
0,09
4
4
2
1,85
2,3
100
0,02
2
5
6
1,85
4,6
100
0,06
3
6
7
1,85
9,2
75
0,09
6
7
6
2
11,5
83,6
0,07
8
8
4
1,85
4,6
100
0,04
3
9
3,5
3,5
3,6
100
0,035
5
10
2
2
13,5
15
0,15
13
11
5,4
1,85
4,6
100
0,054
3
12
4
1,85
9,2
75
0,05
6
13
3,6
2
4,25
100
0,036
6
14
1,6
0,85
13,5
15
0,18
12
15
12
1,3
8,8
14
0,85
12
16
12
1,3
13,5
15
0,96
13
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
97
Окончание таблицы 3.6
1
2
3
4
5
6
7
17
12
1,3
13,5
15
0,87
24
18
12
1,3
13,5
15
0,92
26
19
1,25
1,2
14,6
17,7
0,07
24
20
3,9
3,2
5,5
100
0,04
26
21
2
1,85
2,3
100
0,02
2
22
6
1,85
4,6
100
0,06
3
23
1
1,85
6,8
89
0,01
4
24
10
2
8,4
80
0,12
6
25
6
0,85
8,4
84
0,07
6
26
8
0,85
8,4
84
0,09
12
27
4
2
5,7
96
0,04
14
28
1
1,85
8,4
80
0,012
16
29
4
2
12,2
54
0,07
19
30
1
1,85
14,2
47
0,02
21
31
4
1,85
13,5
15
0,3
24
32
1
1,85
15,6
39
0,03
26
33
5
1,6
13,5
15
0,37
28
34
7
3,2
12
53
0,14
34
Расчетное время эвакуации не превышает время наступления ОФП.
3.3 Оценка пожарного риска
Пожарный риск является одним из ключевых понятий Федерального закона
от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной
безопасности» (далее ФЗ №123-ФЗ). Порядок проведения расчетов по оценке пожарного риска определяется нормативными правовыми актами Российской Федерации. В настоящее время порядок проведения расчетов по оценке пожарного
риска определяется постановлением Правительства Российской Федерации от 31
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
98
марта 2009 г. № 272 «О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска», которым утверждены правила проведения расчетов по оценке пожарного
риска».
Согласно п. 5 указанных правил определение расчетных величин пожарного
риска проводится по методикам, утверждаемым приказом МЧС России от 30
июня 2009 г. № 382 «Об утверждении методики определения расчетных величин
пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности»
Расчетные величины пожарного риска являются количественной мерой
возможности реализации пожарной опасности объекта и ее последствий для людей. Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с соответствующими нормативными значениями
пожарных рисков, установленными Федеральным законом №123.
Результаты оценки пожарного риска используются для обоснования обеспечения допустимых значений пожарного риска, установленных федеральным законодательством , в следующих случаях:
Объекты, для которых федеральными законами о технических регламентах
и/или нормативными документами по пожарной безопасности не установлены
требования пожарной безопасности;
Объекты, для которых не в полном объеме выполнены требования нормативных документов по пожарной безопасности;
Для принятия решений по разработке дополнительных мер по обеспечению
пожарной безопасности объекта в случае превышения одним или несколькими
расчетными значениями пожарных рисков нормативных значений, установленных федеральным законодательством.
Необходимость включения в проектную документацию расчетов по оценке
пожарного риска регламентируется Постановлением Правительства Российской
Федерации.
Основной задачей при проектировании противопожарной защиты зданий
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
99
является обеспечение безопасности людей при пожаре. Данное требование обеспечивается предотвращением воздействия на людей опасных факторов пожара
(ОФП) на требуемом уровне.
Количественной оценкой требуемого уровня обеспечения пожарной безопасности людей является вероятность предотвращения воздействия опасных
факторов пожара, превышающих предельно допустимые значения, в год в расчете
на одного человека.
Вероятность предотвращения воздействия ОФП определяется для пожароопасной ситуации, при которой место возникновения пожара находится вблизи
одного из эвакуационных выходов из здания (сооружения).
Расчетная часть
Определяется вероятность эвакуации по эвакуационным путям по формуле:
𝑡бл − 𝑡𝑝
, если 𝑡𝑝 < 𝑡бл < 𝑡𝑝 + 𝑡иэ
𝑡иэ
𝑃эп
0,999, если 𝑡𝑝 + 𝑡иэ ≤ 𝑡бл
{
,
0, если 𝑡𝑝 ≥ 𝑡бл
где 𝑃эп - вероятность эвакуации по эвакуационным путям;
𝑡бл – время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения по ним ОФП, мин;
𝑡𝑝 – расчетное время эвакуации людей, мин;
𝑡иэ – интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации
людей.
Значения определяются согласно расчетам ОФП и времени эвакуации и составляют 𝑡бл = 12,8 мин; 𝑡𝑝 = 2,5 мин. Время срабатывания системы оповещения
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
принимается равным времени начала эвакуации 𝑡иэ = 0,05 мин.
𝑃эп = 0,999
Определяется вероятность эвакуации по формуле:
𝑃э = 1 − (1 − 𝑃эп ) × (1 − 𝑃дв ),
где 𝑃э - вероятность эвакуации;
𝑃дв – вероятность эвакуации по наружным эвакуационным лестницам.
Наружные эвакуационные лестницы в здании отсутствуют, а расчетное значение определяется согласно [3] и составляет 𝑃дв = 0,01.
𝑃э = 1 − (1 − 𝑃эп ) × (1 − 𝑃дв ) = 1 − (1 − 0,999) × (1 − 0,01) = 0,999
Определяется вероятность присутствия людей в здании по формуле:
𝑃пр =
𝑡нх
,
24
где 𝑃пр – вероятность присутствия людей;
𝑡нх – время нахождения людей в здании, час.
Значения определяются согласно условиям и составляют: 𝑡нх = 24 часа .
𝑃пр =
24
=1
24
Определяется коэффициент систем противопожарной защиты по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
𝐾пз = 1 − (1 − 𝐾обн,𝑖 × 𝐾СОУЭ,𝑖 ) × (1 − 𝐾обн,𝑖 × 𝐾ПЗД,𝑖 ),
где
𝐾пз – коэффициент, учитывающий соответствие систем противопожарной
защиты требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
𝐾обн,𝑖 – коэффициент, учитывающий соответствие системы пожарной сигнализации требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
𝐾СОУЭ,𝑖 – коэффициент, учитывающий соответствие системы оповещения
людей о пожаре и управления эвакуацией людей, требованиям нормативных
документов по пожарной безопасности;
𝐾ПЗД,𝑖 – коэффициент, учитывающий соответствие системы противодымной
защиты, требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
Согласно [3] коэффициент систем составляет: 𝐾обн,𝑖 = 0,8; 𝐾СОУЭ,𝑖 = 0,8;
𝐾ПЗД,𝑖 = 0,8.
𝐾пз = 1 − (1 − 𝐾обн,𝑖 × 𝐾СОУЭ,𝑖 ) × (1 − 𝐾обн,𝑖 × 𝐾ПЗД,𝑖 ),1 − (1 − 0,8 × 0,8)
× (1 − 0,8 × 0,8) = 0,870
Определяется вероятность воздействия ОФП по формуле:
𝑄в = 𝑄п × (1 − 𝐾ап,𝑖 ) × (1 − 𝑃э ) × 𝑃пр × (1 − 𝐾пз ),
где 𝑄в - вероятность воздействия ОФП на человека;
𝑄п – вероятность возникновения пожара в здании в год;
𝐾ап,𝑖 – коэффициент, учитывающий соответствие установок АУП требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
Значения определяются согласно [3] и составляет: 𝑄п = 2,81 × 10−2 в год ;
𝐾ап,𝑖 = 0,9.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
𝑄в = 𝑄п × (1 − 𝐾ап,𝑖 ) × (1 − 𝑃э ) × 𝑃пр × (1 − 𝐾пз ) = 2,81 × 10−2 × (1 − 0,9) ×
(1 − 0,999) × 1 × (1 − 0,870) = 3,65 × 10−7 .
Уровень
обеспечения
безопасности
людей
при
пожарах
отвечает
требуемому, если:
𝑄в ≤ 𝑄ви ,
где 𝑄ви = 0,000001 = 10−6 – допустимая вероятность воздействия ОФП на человека в год, принимается в соответствии с требованиями [3].
Вероятность воздействия ОФП на человека отвечает требуемому значению,
так как 10–7 меньше 10–6, соответственно на объекте обеспечивается пожарная
безопасность людей, так как ее значение не превышает одной миллионной в год.
3.4 Расчет сил и средств
Возгорание произошло в спальном номере на втором этаже по причине не
потушенной сигареты. Спальное помещение имеет размеры 5,4 × 4 м, прилегающая прихожая 2,7 × 2 м., сан. узел 2,7 × 2 м. и балкон 5,4 × 1,5 м. Люди эвакуированы, происходит задымление здания.
По справочным данным [20] и анализу пожаров на объектах с характерной
пожарной нагрузкой, линейная скорость распространения горения принимается
0.64 м/мин, а интенсивность подачи воды принимается 0,15 л/(м2 × с).
Определяется время свободного развития пожара по формуле:
𝑡св = 𝑡дс + 𝑡сб + 𝑡сл + 𝑡бр ,
где
𝑡св – время свободного развития пожара, мин;
𝑡дс – время от момента возникновения до момента сообщения, мин;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
𝑡сб – время сбора личного состава, мин;
𝑡сл – время следования, мин;
Значения определяются согласно условиям и составляют: 𝑡дс = 5 мин; 𝑡сб =
1мин; 𝑡сл = 5 мин; 𝑡сб = 6 мин.
𝑡св = 𝑡дс + 𝑡сб + 𝑡сл + 𝑡бр = 5 + 1 + 5 + 6 = 17 мин
Определяется путь пройденный огнем по формуле:
𝐿 = 5 × 𝑉л + 𝑉л × 𝑡2 ,
где
𝐿 – путь пройденный огнем, м;
𝑉л – линейная скорость распространения горения, м/мин;
𝑡2 – время распространения в первые 10 мин.
Значения определяются согласно [20] и составляют: 𝑉л = 0,64м\мин.
Время распространения в первые 10 мин, определяется по формуле:
𝑡2 = 𝑡св − 10 = 17 − 10 = 7 мин
𝐿 = 5 × 𝑉л + 𝑉л × 𝑡2 = 5 × 0,64 + 0,64 × 7 = 7,6 м
Т.к. расчетные значения больше длины помещения, путь пройденный огнем
принимается равным длине помещения 𝑙 = 5,4 м.
На первоначальной стадии пожар будет развиваться по круговой форме,
достигнув стен, огонь будет распространятся в прямоугольной форме
с односторонним развитием и, вскоре займет всю площадь помещения, учитывая
что начнут прогорать окна.
Определяется площадь пожара по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
𝑆п = 𝑆пом + 𝑆пр ,
где
𝑆п – площадь пожара, м2 ;
𝑆пом – ширина помещения, м2 ;
𝑆пр – площадь прихожей, м2 .
Значения определяются согласно условиям и составляют: 𝑆пом = 21,6 м2 ;
𝑆пр = 5,4 м2 .
𝑆п = 𝑆пом + 𝑆пр = 21,6 + 5,4 = 27 м2
Определяется площадь тушения пожара по формуле:
𝑆т = ℎт + 𝑛 + 𝑙,
где 𝑆т – площадь тушения пожара, м2 ;
ℎт – глубина тушения ствола, м;
𝑛 – количество направлений подачи стволов;
𝑙 – длина помещения, м.
Значения определяются согласно условиям и [18], и составляют: ℎт = 5 м;
𝑛 = 1; 𝑙 = 6 м .
𝑆т = ℎт × 𝑛 × 𝑙 = 5 × 1 × 5,4 = 27 м2
Исходя из тактических условий проведение боевых действий, потребуется
ствол РСК – 50 на тушение и защиту.
Определяется количество стволов для тушения по формуле:
т
𝑁ст
=
𝑆т × 𝐽тр
,
𝑄ст
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
т
где 𝑁ст
– количество стволов для тушения;
𝐽тр – требуемая интенсивность подачи воды составляет, л/(м2 × с);
𝑄ст – расход воды из ствола, л/с.
Значения определяются согласно [18] и составляют: 𝐽тр = 0,15 л/(м2 × с);
𝑄ст.б = 3,7 л/с .
т
𝑁ст
=
𝑆т × 𝐽тр 27 × 0,15
=
=1
𝑄ст
3,7
Исходя из возможностей обстановки на пожаре и тактических условий проведения боевых действий, требуется принять на тушение, 2 РСК – 50 и 2 РСК – 50
на защиту 3 и 1 этажей.
Определяется фактический расход воды на тушение по формуле:
т
3
𝑄ф = (𝑁ст
+ 𝑁ст
) × 𝑄ст ,
где
𝑄ф – фактический расход воды, л/с;
3
𝑁ст
– количество стволов на защиту.
т
3
𝑄ф = (𝑁ст
+ 𝑁ст
) × 𝑄ст = 3,7 × 4 = 14,8 л/с
Согласно табл. 4.1 [20] на кольцевом водопроводе Д-250 мм и при напоре
сети 30 м. водяного столба, расход воды в сети составляет 𝑄с = 145 л/с .
𝑄с = 145 л/с > 𝑄ф = 14,8 л/с соответственно объект водой обеспечен.
Определяется требуемое количество пожарных автомобилей по формуле:
𝑁м =
𝑄ф
,
𝑄Н
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
где 𝑁м – количество пожарных автомобилей;
𝑄Н –
подача
пожарного
насоса
при
избранной
схеме
боевого
развертывания, л/с .
Значения определяются согласно техническим характеристикам насоса и
составляют: 𝑄Н = 40 л/с .
𝑁м =
𝑄ф 14,8
=
= 0,4 = 1
𝑄Н
40
Определяется требуемое количество личного состава по формуле:
т
3
𝑁л/с = 𝑁ст
+ 𝑁ст
+ 𝑁м + 𝑁пб + 𝑁св ,
где 𝑁л\с – количество личного состава, чел;
т
𝑁ст
– количество людей занятых на тушение, чел;
3
𝑁ст
– количество людей занятых на защите, чел;
𝑁м – количество людей на контроле за работой насосно-рукавных систем,
по числу автомобилей, чел;
𝑁пб – количество людей на посту безопасности, чел;
𝑁св – количество связных (РТП, НШ, НТ), чел.
Исходя из тактических соображений необходимо создать 4 звена ГДЗС на
тушения, на защиту и разведку эвакуируемых.
Значения определяются согласно тактическим условиям и составляют:
т
3
𝑁ст
= 5 чел; 𝑁ст
= 6 чел; 𝑁м = 1 чел; 𝑁пб = 3 чел; 𝑁св = 3 чел.
т
3
𝑁л/с = 𝑁ст
+ 𝑁ст
+ 𝑁м + 𝑁пб + 𝑁св = 5 + 6 + 1 + 3 + 3 = 18 чел
Определяется требуемое количество пожарных подразделений основного
назначения по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
𝑁отд =
𝑁л/с
,
4
Где 𝑁л\с – количество пожарных подразделений, отд.
𝑁отд =
𝑁л/с 18
=
= 5 отд
4
4
Определяем номер вызова подразделений на случай возможного пожара, а
так же потребность в других силах и средствах по требуемому числу подразделений, согласно гарнизонному расписанию принимается №3 на пожар.
На случай пожара необходимо предусмотреть вызов по первому сообщению
следующей техники: АЛ-30; АГДЗС; АР; АСО; АСА; АГП; ППП; АД.
Необходимость привлечения других пожарных подразделений определяет
РТП исходя из сложившиеся обстановки.
В таблице 3.7 описывается организация тушения согласно расчетам.
Т а б л и ц а 3.7 – Организация тушения пожара
Время от
начала
развития
пожара
Возможная обстановка на
пожаре
1
2
Ч+11
Пожар произошел на в
гостиничном корпусе на
2–ом этаже. Горение распространилось по прямоугольной форме. На пожар прибывает ПЧ–4.
Сильное
задымление,
площадь пожара составляет 27 м2. На пожар прибывает ПЧ–4 на 2–ух АЦ,
1–ом АЛ.
Введено стволов на
РСК–50
Туше
ние
3
Защи
та
4
1
1
Qф
л/с
Рекомендации РТП
5
6
7,4
АЦ 1 отделения устанавливается на ПГ– 1, личный состав прокладывает
магистральную линию и
через центральный вход
подает на тушение звеном
ГДЗС 1 РСК–50, АЦ 2 отделения организуют звено
ГДЗС для разведки и поиска пострадавших. 2 ч.
на пост безопасности.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
Продолжение таблицы 3.7
1
Ч+13
2
На
пожар
прибывает
ПСЧ 1. Сильное задымление, площадь пожара составляет 27 м2. Локализация.
Ч+15
На
пожар
прибывает
ПЧ–8. Сильное задымление
Ч+17
На
пожар
прибывает
ПЧ 2, СЧ 55, ПСЧ 57.
Сильное
задымление,
ликвидация
открытого
огня.
Ч+20
3
1
4
1
5
7,4
6
АЦ 1 – 2 устанавливается
в резерв. Через окно подается ствол РСК–50 на
тушение, Создается звено
ГДЗС на защиту 1 этажа.
1 ч. на пост безопасности.
Личный состав 1 и 2 отделения организуют резервные звенья ГДЗС. АЦ
в резерв.
Личному составу ПСЧ 57
и СЧ 55 организовать резервные звенья ГДЗС.
АЦ, АР, АСО становятся
в резерв.
В таблице 3.8 представлена выписка выездов по 3 – му номеру района выезда ПЧ – 4 ФГКУ «22 отряд ФПС по республике Башкортостан»
Т а б л и ц а 3.8 – выписка из расписания выездов
Район выезда
1
ПЧ 4
Ранг пожара №3
Привлекаемые подразделения
Расчетное время прибытия, мин
2
3
АЦ пч – 4
11
АЦ пч – 4
АЛ пч – 4
АЦ псч – 1
13
АЦ псч – 1
15
АЦ пч – 8
АЦ пч – 8
17
АЦ псч – 57
АЦ псч – 57
АЦ сч –55
18
АСО сч – 55
АЦ пч – 2
17
Остальные прибывающие силы и средства по вызову №3 устанавливают
технику в резерв, личный состав создают резервные звенья ГДЗС.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
10
3.5 Экономическое обоснование противопожарных мероприятий
Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности объектов
экономики является обязательным условием при технико – экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности.
Противопожарные мероприятия - это комплекс организационных мероприятий и технических решений, направленных на уменьшение возможности возникновения пожара или на предотвращение воздействия на людей опасных факторов
пожара и ограничение материального ущерба от него. Эффективность затрат на
обеспечение пожарной безопасности определяется как социальными (оценивает
соответствие фактического положения установленному социальному нормативу),
так и экономическими (оценивает достигаемый экономический результат) показателями.
Экономический эффект отражает собой превышение стоимостных оценок
конечных результатов над совокупными затратами ресурсов (трудовых, материальных, капитальных и т.д.) за расчетный период. Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают, исходя из вероятности возникновения пожара и возможных экономических потерь от него до и
после реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на объекте. Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерской отчетности объекта защиты.
Затраты на обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальной точки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива
по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара.
В число возможных вариантов реализации мероприятия по обеспечению
пожарной безопасности объекта на этапе технико-экономического обоснования
отбираются те, которые отвечают ограничениям технического и социального характера.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
В число рассматриваемых вариантов включаются наилучшие, технико –
экономические показатели которых превосходят или соответствуют лучшим мировым и отечественным достижениям. При этом должны учитываться возможности закупки техники за рубежом, организации собственного производства на основе приобретения лицензий, организации совместного производства с зарубежными партнерами. Лучшим признается вариант мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, который имеет наибольшее значение экономического эффекта либо при условии тождества предотвращаемых потерь минимальные затраты на его достижение.
3.5.1 Оценка экономического ущерба от пожара предприятию
Косвенный ущерб от пожара рассчитывается по формуле:
юр
Укос = Злик + Вуп ,
где
юр
Укос – косвенный ущерб от пожара, руб;
Злик – затраты собственника на расчистку и уборку помещений, демонтаж
оборудования, руб;
Вуп – упущенная выгода в результате простоя вызванного пожаром, руб.
Стоимость затрат на расчистку помещений и демонтаж, согласно оценке
инженера отдела ремонта и строительства составляет 2500 руб. за 1 м2 , при
площади 194 м2 составляет: Злик = 485 000 руб .
Упущенная выгода в результате простоя согласно данным отдела маркетинга и экономики составляет: Вуп = 380 000 руб. в мес.
юр
Укос = Злик + Вуп = 485 000 + 380 000 = 865 000 руб.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
Прямой ущерб от пожара рассчитывается по формуле:
юр
Уп = Уос + Уоб ,
где
юр
Уп – прямой ущерб от пожара, руб;
Уос – оценка ущерба по основным средствам, руб;
Уоб – оценка ущерба по оборотным средствам, руб.
Согласно данным отдела экономики и бухгалтерии, ущерб по основным и
оборотным средствам составляет: Уос = 130 000 руб; Уоб = 105 000 руб.
юр
Уп = Уос + Уоб = 130 000 + 105 000 = 235 000 руб
Оценка ущерба от пожара юридическому лицу определяется по формуле:
юр
юр
юр
Ус = Уп + Ук ,
где
юр
Ус – оценка ущерба от пожара юридическому лицу, руб.
юр
юр
юр
Ус = Уп + Ук = 235 000 + 865 000 = 1100 000 руб
3.5.2 Расчет капитальных расходов систем противопожарной защиты
Создание и функционирование системы противопожарной защиты (ППЗ) в
здании гостиничного корпуса предполагает использование денежных средств.
Часть средств, расходуемых в процессе функционирования системы ППЗ
для поддержания ее в работоспособном состоянии, имеет характер ежегодных
затрат и поэтому их называют текущими или эксплуатационными расходами.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
Другая часть средств, расходуемых в период создания системы ППЗ, разработки и внедрения или обновления отдельных ее элементов, имеет характер
разовых затрат. Эти средства называют капитальными затратами на ППЗ и они
являются составной частью капитальных денежных вложений, реализуемых на
создание новых и реконструкцию основных фондов экономики.
Капитальные затраты на ППЗ включают сметную стоимость строительных
работ, затраты на приобретение оборудования, так же произведение его монтажа
и прочие затраты. Величина капитальных затрат на ППЗ определяется путем составления сметы.
Составление сводной сметы является заключительным этапом расчетов по
определению объемов капитальных вложений на ППЗ. Сводная смета на ППЗ
объекта включает результаты расчетов по сметам на приобретение противопожарного оборудования, монтаж оборудования и на общестроительные работы.
В таблице 3.8 приведена смета капитальных затрат, связанных с внедрением
системы вытяжной противодымной вентиляции и системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре (СОУЭ).
Т а б л и ц а 3.9 – Капитальные затраты на реализацию системы ППЗ
Наименование оборудования
1
Единица измеСтоимость ед. руб
рения шт., м.
2
3
Затраты на реализацию СОУЭ
Усилитель мощности
PAМ–6336 Inter–M
Оповещатель потолочного
типа «Inter–M CS–OS (W)»
Оповещатель настенного
типа «Inter–M WS–230 (I/B)»
Кабель огнестойкий
«КИС – РВнг(А) – FRLS»,
Резервный источник питания
«SKAT – 12DC – 24»
Аккумуляторая батарея
АКБ 12/24 для
«SKAT – 12DC – 24»
Блок речевого оповещения
«Соната–К»
Аккумуляторая батарея АКБ
Общая стоимость,
руб
4
1
48000
48000
12
1230
14760
48
1290
61920
200
32,5
6500
1
6200
6200
2
1520
3040
1
2300
1200
1
1420
1420
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
12/24 для «Соната–К»
Затраты на реализацию системы вытяжной противодымной вентиляции
Окончание таблицы 3.9
1
2
3
Вентилятор дымоудаления
1
145000
ВР 280–46 №5ДУ
Втяжные насадки d=500 мм.
3
1400
Воздуховод d=160 мм.
48
250
Воздуховод d=200 мм.
12
290
Отвод круглого сечения
6
650
d=160 мм.
Отвод круглого сечения
1
730
d=200 мм.
Кабель силовой
15
108
«NYM-O 4*4»
Итого затрат на оборудование
Затраты на транспортно-заготовительные работы (составляют 5% от
общей стоимости оборудования УПТ)
Затраты на монтажные работы (составляют 15% от общей стоимости
оборудования УПТ)
Итого капитальных затрат
4
145000
11400
23750
3480
1950
730
1620
330970
16548
49645
397163
При расчетах исходим, что затраты на транспортно-заготовительные работы
составляют 5% от общей стоимости оборудования, а затраты на монтажные работы составляют 15% от общей стоимости оборудования.
Капитальные затраты (Кп) на осуществление противопожарных мероприятий составляют 397163 руб.
3.5.3 Расчет эксплуатационных данных на содержание системы оповещения
и управления эвакуацией и системы вытяжной противодымной вентиляции
Амортизационные отчисления на предполагаемую противопожарную защиту, руб./год, определяется по формуле:
3ам =
𝐾2 × 𝐻ам
,
100
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
где
3ам – амортизационные отчисления, руб./год;
𝐻ам – нормы амортизационных отчислений на ППЗ, % в год;
𝐾2 – капитальные затраты на ППЗ, (только оборудование, без затрат на
транспортировку и монтаж), руб.
Нормы амортизационных отчислений на противопожарную защиту в год
принимаются равными 5%.
3ам =
𝐾2 × 𝐻ам 330970 × 5
=
= 16548 руб./год
100
100
Затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание предполагаемого
комплекса ППЗ определяется по формуле:
3кр =
где
𝐾2 × 𝐻кр
,
100
3кр – затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание, руб;
𝐻кр – нормы отчислений на текущий ремонт % в год.
Нормы отчислений на текущий ремонт для противопожарной защиты в год
принимаются равными 2%.
3кр =
𝐾2 × 𝐻кр 330970 × 2
=
= 6620 руб./год
100
100
Затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание предполагаемого
комплекса ППЗ определяется по формуле:
3тр =
𝐾2 × 𝐻тр
,
100
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
где
3тр – затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание, руб;
𝐻тр – нормы отчислений на текущий ремонт % в год.
Нормы отчислений на текущий ремонт для противопожарной защиты в год
принимаются равными 4%.
3тр =
𝐾2 × 𝐻тр 330970 × 4
=
= 13240 руб./год
100
100
Затраты на содержание обслуживающего персонала ППЗ определяется
по формуле:
3с.оп = 12 × Ч × 3осн × 𝐾доп ,
где
3с.оп – затраты на содержание обслуживающего персонала, руб;
Ч – численность персонала обслуживающего ППЗ, чел;
3осн – месячная заработная плата обслуживающего персонала, руб;
𝐾доп – коэффициент, учитывающий надбавки, доплаты, %.
Значения принимаются равными в отношении: Ч = 1 чел; 3осн = 20000 руб;
𝐾доп = 1,8 % – рекомендуемый.
3с.оп = 12 × 1 × 20000 × 1,8 = 432000 руб
Затраты на электроэнергию определяются по формуле:
3эл = Цэл × 𝑁 × 𝑇𝑝 × 𝐾им ,
где
3эл – затраты на электроэнергию, руб;
Цэл – тариф на 1 кВт./час электроэнергии, руб;
𝑁 – установленная электрическая мощность, кВт;
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
𝑇𝑝 – годовой фонд времени работы установленной мощности, ч;
𝐾им – коэффициент использования установленной мощности.
Значения принимаются равными в отношении: Цэл = 2,74 руб, тариф на 1
кВт. час электроэнергии, (2,74 руб. в 2017 году, согласно Постановление №561 от
12.12.2016 Об установлении цен (тарифов) на электрическую энергию для населения и приравненным к нему категориям потребителей по Республике Башкортостан на 2017 год); 𝑁 = 80 кВт; 𝑇𝑝 = 45 ч; 𝐾им = 0,8, рекомендуемый.
3эл = Цэл × 𝑁 × 𝑇𝑝 × 𝐾им = 2,74 × 80 × 45 × 0,8 = 7900 руб
Затраты на огнетушащее средство определяется по формуле:
3ов = 𝑊ов × Цов × Ктр.з ,
где
3ов – затраты на огнетушащее средство, руб;
𝑊ов – суммарный годовой расход огнетушащего средства, м3;
Цов – стоимость единицы огнетушащего средства, руб/м3;
Ктр.з – коэффициент транспортно-заготовительных расходов.
Значения принимаются равными в отношении: 𝑊ов = 495 м3 , суммарный
годовой расход воды по расчетам; Цов = 17,93 руб/м3 , стоимость холодной воды
на 2017 год; огнетушащим средством является вода, тогда Ктр.з в расчетах не учитывается.
3ов = 𝑊ов × Цов = 495 × 17,93 = 8875 руб
Расчет эксплуатационных расходов на содержание системы ППЗ определяется по формуле:
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
3 = 3ам + 3кр + 3тр + 3с.оп + 3эл + 3ов ,
где
3 – эксплуатационные расходы на содержание системы ППЗ, руб;
3ам – амортизационные отчисления, руб./год;
3кр – затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание, руб;
3тр – затраты на текущий ремонт и техническое обслуживание, руб;
3с.оп – затраты на содержание обслуживающего персонала, руб;
3эл – затраты на электроэнергию, руб;
3ов – затраты на огнетушащее средство, руб;
3 = 3ам + 3кр + 3тр + 3с.оп + 3эл + 3ов
= 16548 + 6620 + 13240 + 432000 + 7900 + 8875 = 485200 руб
Вывод:
Так на объекте был произведен анализ пожарной безопасности в ходе кото-
рой было принято решение на проектирование системы вытяжной противодымной вентиляции и системы оповещения и управления эвакуацией (СОУЭ).
Внедрение системы вытяжной противодымной вентиляции значительно
снижает риск воздействия опасных факторов пожара на людей, что обуславливает
их безопасную эвакуацию. Внедрение СОУЭ позволяет своевременно среагировать при возникновение пожара и не создавая паники сопровождать процесс эвакуации путем специальных речевых текстов. Так внедрение систем противопожарной защиты описанных выше обуславливает как экономическую выгоду в ходе своевременного реагирования и эвакуации наиболее важных материальных
ценностей, а так же и социальную выгоду, т.е. способствует предотвращению
угрозы жизни и здоровья людей.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
3.6 Разработка Декларации пожарной безопасности
Декларация пожарной безопасности – предусмотренное федеральным законом уведомление, подаваемое декларантом в органы МЧС России, содержащее
сведения о мерах пожарной безопасности, направленных на обеспечение на объекте защиты нормативного значения пожарного риска.
Декларация пожарной безопасности разрабатывается в соответствии с положениями Федерального закона от 22 июля 2008 года № 123-ФЗ «Технический
регламент о требованиях пожарной безопасности». В частности, сообщено, что
согласно части 7 статьи 64 Технического регламента для объектов защиты, эксплуатирующихся на момент вступления в силу Технического регламента, декларация пожарной безопасности должна быть разработана в течение года после его
вступления в силу. Для строящихся объектов декларация пожарной безопасности
должна быть составлена и направлена в органы государственного пожарного
надзора МЧС РФ, непосредственно перед вводом объекта защиты в эксплуатацию. Декларация пожарной безопасности не представляется в орган строительного надзора при получении заключения о соответствии требованиям технических
регламентов объектов, завершенных строительством или реконструкцией, и не
является составной частью проектной документации. Отсутствие декларации не
является основанием для отказа введения объекта защиты в эксплуатацию. Декларация должна быть разработана собственником объекта защиты, или лицом, владеющим объектом защиты на праве пожизненного наследуемого владения, хозяйственного ведения, оперативного управления либо по иному основанию, предусмотренному федеральным законом или договором.
Декларация пожарной безопасности составлена в отношении гостиничного
корпуса ООО «Санаторий Зеленая роща». В приложение А прописаны меры пожарной безопасности, которые направлены на защиту объекта.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
11
Заключение
По своей природе гостиница представляет собой комплекс различных
функций, обеспечивающих набор услуг для проживающих в ней людей.
Задачи, стоящие перед гостиницей, осложняются также тем фактом, что в
ней проводят около одной трети дневного времени представители различных рас
и национальностей. При этом большинство проживающих в гостинице как было
оговорено выше не знакомы с внутренним устройством здания и даже не имеют
понятия о том, каким образом можно найти необходимую его часть, планы эвакуации находящиеся на видных местах не спасают положение. Поэтому маловероятно, что в случае пожара проживающие в гостинице смогут быстро найти пожарные выходы. Следовательно, необходим перечень специальных противопожарных мероприятий, позволяющих постояльцам быстро находить пути, идущие
к выходам из гостиниц. Таким образом, на объекте был проведен анализ пожарной безопасности, в ходе которой было принято решение на проектирование противопожарной защиты, значительно снижающие риск воздействия опасных факторов пожара, а так же обеспечивающее быструю и безопасную эвакуацию людей.
Так в результате технического расчета систем противопожарной защиты,
определен уровень обеспечения безопасности людей при пожарах, который составляет 3,65 × 10−7 , при допустимой вероятности воздействия ОФП на человека
в год 1 × 10−6 согласно приказу МЧС России от 30 июня 2009 г. № 382 «Об
утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной
опасности», что показывает выполнение условий по обеспечению пожарной безопасности.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
12
Список литературы
1. Федеральный закон от 21 декабря 1994 г. № 69-ФЗ «О пожарной
безопасности».
2. Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический
регламент о требованиях пожарной безопасности».
3. Приказ МЧС России от 30.06.2009 № 382 «Об утверждении методики
определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и
строениях различных классов функциональной пожарной опасности»
4. Постановление Правительства Российской Федерации от 25.04.2012
№ 390 «О противопожарном режиме».
5. Свод правил СП 1.13130.2009 « Системы противопожарной защиты.
Эвакуационные пути и выходы»
6. Свод правил СП 3.13130.2009 «Система оповещения и управления
эвакуацией людей при пожаре. Требования-пожарной-безопасности»
7. Свод правил СП 5.13130.2009 «Установки пожарной сигнализации и
пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования»
8. Свод правил СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Требования-пожарной-безопасности»
9. Свод правил СП 12.13130.2009 «Определение категорий помещений,
зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности»
10. Пузач С.В., Андреев В.В., Лебедченко О.С., Горячева М.Н., Копылов
А.А., Смагин А.В. П78 Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении.
Методические указания по выполнению курсовой работы: Учебно-методическое
пособие. – М.: Академия ГПС МЧС России, 2009. − 73 с.
11. Рекунов В.С., Анисимов М.В. Расчет противодымной вентиляции в
зданиях различного назначения. Часть – 1, Томск.: Изд-во Том. гос. архит.-строит.
ун-та, 2011. – 38 с.
12. Строительные нормы и правила СНиП 21-01-97 «Пожарная безопас-
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
12
ность зданий и сооружений»
13. Строительные нормы и правила СНиП 2.08.02-89* «Общественные
здания и сооружения».
14. Методические указания по выполнению экономической части выпускной квалификационной работы для студентов специальности 280104 «Пожарная
безопасность» всех форма обучения / Уфимск. гос. авиац. техн. ун-т, составители
Л.Г. Елкина, М.Е. Бадер. – Уфа: УГАТУ, 2011. – 67 с.
15. Спецоборудование [Электронный ресурс]. URL: http:// www. oborudovanie.ufa.net. (11.10.2017)
16. Завод Вентилятор [Электронный ресурс]. URL: http:// www. ventilator.ru
(16.10.2017)
17. Паритет [Электронный ресурс]. URL: http:// www.paritet.ru (27.10.2017)
18. Бастион [Электронный ресурс]. URL: http:// www.bast.ru
(25.10.2017)
19. Inter–M [Электронный ресурс]. URL: http:// www.Inter-M.ru (25.10.2017)
20. Теребнев В.В. Справочник руководителя тушения пожара. Тактические
возможности пожарных подразделений. – М.: ИБС-Холдинг, 2005. — 248 с.
21. СТО УГАТУ 016-2007 Стандарты организации. Графические и текстовые конструкторские документы. Общие требования к построению, изложению,
оформлению. – Уфа: УГАТУ, 2007. – 92 с.
22. Методические указания по выполнению выпускной квалификационной
работы по специальности 280104 – «Пожарная безопасность» / Уфимский государственный авиационный технический университет: А.И. Жук, А.Н. Жук. – Уфа:
УГАТУ, 2008. – 37 с.
Лист
1602.100027.000 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
12