Определение потребной величины угла поперечного V крыла

Определение потребной величины угла поперечного V крыла
mх  (mх )кр  (mх )инт  (mх )в.о.  0,001
(mх ) кр  (mx ) кр .конс  0 
mx.кр
 конс
0
0
0
 конс
 E  F конс
 0,141  10 4  2,1  10 4  конс
-
- статический коэффициент поперечной устойчивости крыла.
2
 2l 
(mx ) кр .конс  0  (mx ) кр .    0  3,5 ц   ц 10 4  0,3 010 4  0  0  0,3  0,47  10 4 
 l 
4
 0,141  10 ( E )

mx.кр
 конс

2
 m
 2lц   4 
x
 10   2,1  10 4 - определяем по графику.(F)

 3,5
 

 l 
mх инт  k
hф2 bk
Sl
10 4  200 
1,22  1,7
 10 4  5,017  10 4 - величина, характеризующая
11,48  8,5
влияние фюзеляжа на mх
k  200 -коэффициент, зависящий от высоты расположения крыла на фюзеляже
(низкоплан)
(mх )в.о.  260
S в .о . h  4
1,1
1
10  260 

 10 4  2,93  10 4 - доля mх от вертикального
S l
11,48 8,5
оперения.
h  1м - расстояние от линии, проходящей через ЦТ самолета параллельно хорде крыла,
до точки , делящую В.О. пополам.
mx
0
m y
0
 0,7  1 -рекомендуемое отношение производных поперечной и путевой
устойчивости. Следовательно mx  0,001
0
mx  (mx )инт  (mx )в.о.  E  10  104  5,017  104  2,93  104  0,141  104
 

 60 4
F
 2,1  10
0
0
0
0
- потребный угол поперечного V консолей крыла, удовлетворяющей желательной
поперечной устойчивости самолета.