пример выполнения

ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Обозначение
Наименование
Стр.
Глав.спец.
Согласовано
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОКРЫТИЯ ПРОМЫШЛЕННОГО ПОЛА
ДЛЯ АДМИНИСТРАТИВНО-СКЛАДСКОГО КОМПЛЕКСА ПО АДРЕСУ:
Московская обл., г. Химки, Северо-Западная промышленно-коммунальная зона, Вашутинское шоссе
СОСТАВ ОБЩИХ ДАННЫХ
1
3
2
Состав проекта.
3
Ведомость ссылочных и прилагаемых документов.
4
1. Основание для проектирования.
6
2. Исходные данные для проектирования.
6
3. Расчет покрытия пола.
7
4. Требования к технологии производства работ.
22
5. Выводы и рекомендации
23
6. Приложения:
24
– техническое задание на проектирование;
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
– базовые требования к бетонной смеси и бетону;
– графики штамповых испытаний.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Разраб.
ГИП
Н. контр.
Лист
№ док.
Подпись
Дата
Пушкарев
09.09
Герус
09.09
Одарченко
09.09
Стадия
Проект конструкции пола
Лист
Листов
2
28
ООО
«ТЕХПРОЕКТ»
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
СОСТАВ ПРОЕКТА
Обозначение
Наименование
8–Г–09–КЖ-1
1. Конструирование и расчет плиты пола
8–Г–09–КЖ-2
2. Схема нарезки швов, М1:200
3.
8–Г–09–КЖ-3
Армирование.
Раскладка
Примечание
нижней
арматуры, пространственных каркасов,
фибробетонного основания, М1:200.
8–Г–09–КЖ-4
3.
Армирование.
Раскладка
верхней
арматуры, М1:200.
4. Узлы, М1:10
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
8–Г–09–КЖ-5
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
3
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
ВЕДОМОСТЬ ССЫЛОЧНЫХ И ПРИЛАГАЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ
Обозначение
Наименование
Примечание
ССЫЛОЧНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
1. Полы технические требования и правила
проектирования, устройства, приемки, эксплуатации и ремонта (в развитие СНиП
2.03.13-88 «Полы» и СНиП 3.04.01-87
«Изоляционные и отделочные покрытия»),
Москва 2004.
2. МДС 31-1.98 Рекомендации по проектированию полов (в развитие СНиП 2.03.13-88
«Полы»).
3. СНиП 2.03.13-88 «Полы».
4. СНиП 3.04.01-87 «Изоляционные и отделочные покрытия».
Взам. инв. №
5. Рекомендации по устройству полов (в развитие СНиП 3.04.01-87 «Изоляционные и
отделочные покрытия»), 1998 г.
Инв. № подп.
Подп. и дата
6. СНиП 32-03-96 «Аэродромы».
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
4
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
7. Г.И. Глушков, В.Ф. Бабков, Л.И. Горецкий,
А.С. Смиронов «Изыскания и проектирование
аэродромов» .- Москва.: Транспорт, 1981.
ПРИЛАГАЕМЫЕ ДОКУМЕНТЫ
Чертежи разработаны в соответствии с действующими нормами, правилами и
стандартами.
Ю. Герус
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
Главный инженер:
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
5
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
1. Основание для проектирования
Основанием для проектирования является договор № 8/Г/09 от «09» сентября
2009 г между ООО «Инновационное Управление Строительством», именуемое в
дальнейшем «ЗАКАЗЧИК», с одной стороны, и ООО «Техпроект», именуемый в дальнейшем «ИСПОЛНИТЕЛЬ», с другой стороны. Конструирование и расчет покрытия
промышленного пола произведен специалистами ООО «ТЕХПРОЕКТ», действующими на основании лицензии Д 839151 от 16 апреля 2007 года.
2. Исходные данные для проектирования
1. Определяющие параметры нагрузок для расчета:
- нагрузка от стеллажей в осях Л-Р до 5,4 тонн на одну опору, собственный
вес стеллажей – 500 кг;
- нагрузка от стеллажей в осях Е-Л и Р-У до 4,05 тонн на одну опору, собственный вес стеллажей – 400 кг;
- опорная площадь пяты стойки стеллажа – 225 см2 (пятка 15 ×15 см);
- размер стеллажной ячейки 2900×1050 мм;
- ширина межстеллажного проезда 1850 мм;
- ширина межстеллажного пространства – 200 мм;
- расположение стоек стеллажа – см. план расположения стеллажей.
Взам. инв. №
2. Воздействия от погрузочной техники (максимальная грузоподъемность):
 Штабеллер, г/п 1,25 т, габ. 3492×1500×3820;
 Электропогрузчик, г/п 1,25 т, габ. 2881×990×2090.
3. Отчеты по результатам:
Инв. № подп.
Подп. и дата
- штамповых испытаний искусственного основания;
- геологических и гидрогеологических изысканий.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
6
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Проектом предусматривается конструирование и расчет покрытия пола, работающего под воздействием сосредоточенных нагрузок от стеллажей на искусственном основании с модулем деформации Едеф = 65 МПа (коэффициент постели С= 238
МН/м3) и модулем деформации Едеф = 55 МПа (коэффициент постели С= 208,3
МН/м3).
В качестве материала покрытия принимается железобетон, армированный арматурой А-III.
Нагрузки на покрытие - F:
- сосредоточенная до 5,9 тонн на одну условную опору размером 150×150 см.
Давление на покрытие:
1. Участок с нагрузкой до 5,9 тонн:
P
F 5900

 26 ,2 кгс/см 2
A 15 15
- сосредоточенная до 4,45 тонн на одну условную опору размером 150×150 см.
Давление на покрытие:
1. Участок с нагрузкой до 5,9 тонн:
Взам. инв. №
P
F 4450

 19 ,8 кгс/см 2
A 15  15
Основные нормативные и справочные документы, используемые в решениях,
представлены в списке литературы.
3. Расчет покрытия пола
Подп. и дата
3.1 Методика расчета
При расчетах толщины жестких покрытий полов исходят из решений строитель-
Инв. № подп.
ной механики для плит, лежащих на упругих основаниях. Определение внутренних
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
7
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
усилий в плитах сводится к тому, что находят функцию эпюр реактивного отпора
(реакции) основания от заданной нагрузки. При этом обычно принимают, что осадка
поверхности основания в точности совпадает с прогибами плиты под нагрузкой (рис.
1). Для плит это условие выражается общим дифференциальным уравнением:
  4
 4
 4 
B 4  2 2 2  4   c  g  x, y ,
x y
y 
 x
(1)
где ω — прогиб плиты;
х, у — координаты серединной плоскости плиты;
В=
Eб h
 цилиндрическая жесткость плиты;
12 1   2


Еб, μ — модуль упругости и коэффициент Пуассона материала плиты;
С — коэффициент постели грунта;
h — толщина плиты.
Левая часть равенства (1) представляет собой бигармоническое уравнение изгиба
серединой плоскости плиты на упругом основании, характеризуемом реактивным от-
Взам. инв. №
пором основания, а правая — функцию внешней нагрузки g (x, у).
Инв. № подп.
Подп. и дата
Рис.1 Расчетная схема плит, лежащих на упругом основании
В подавляющем большинстве случаев жесткие покрытия полов состоят из плит
бесконечной жесткости, что объясняется их достаточно большими размерами в плане,
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
8
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
и тем, что благодаря наличию стыковых соединений покрытие в значительной степени работает как сплошная неразрезная плита.
Из указанного следует, что наибольшее значение в проектировании жестких покрытий имеют методы расчета бесконечных плит. Конечной целью расчета жестких покрытий является определение потребной толщины плит при заданной нагрузке.
В результате воздействия стеллажной нагрузки и реактивного давления грунтового основания плиты жестких покрытий оказываются в условиях пространственного изгиба. При этом в каждой точке плиты в области влияния нагрузки возникают
нормальные и скалывающие напряжения. Для жестких покрытий решающими являются нормальные напряжения, которые определяются величинами изгибающих
моментов. В каждой точке плиты соответственно кривизне ее поверхности могут
быть выделены изгибающие моменты, действующие в двух взаимно перпендикулярных направлениях. В зависимости от выбранной системы координат и направления
ее в пространстве изгибающие моменты обозначаются условными индексами. Наиболее простой и поэтому наиболее распространенной системой координат при расчете жестких покрытий является прямоугольная система, при которой могут быть выделены изгибающие моменты Мх и Му.
Так как нагрузка, передаваемая на покрытие пола, может прикладываться в любом месте плиты, то при расчете покрытий приходится определять изгибающие моменты при нагружении середины, края и углов плиты. Точные методы расчета
Взам. инв. №
плит, лежащих на упругом основании, на произвольно приложенную нагрузку в пределах контура довольно сложны. Поэтому обычно пользуются методом расчета, основанным на применении переходных коэффициентов. Изгибающие моменты для
Инв. № подп.
Подп. и дата
этого основного случая определяют с использованием точных математических решений. Расчетные изгибающие моменты для всех случаев нагружения плиты определяют с помощью переходных коэффициентов, представляющих собой отношения изгибающих моментов для данного конкретного случая загружения плиты к изгибающе8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
9
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
му моменту основного случая загружения плиты. Эти переходные коэффициенты
получают на основе строгих математических расчетов.
В качестве основного принимают случай центрального загружения бесконечной плиты, имеющей одинаковую жесткость во всех направлениях. При этом изгибающий момент от действия опоры стеллажа, центр которой совпадает с расчетным
сечением, определяют, предполагая, что нагрузка передается на плиту по площади
круга. При нахождении изгибающих моментов от действия опор стеллажей, расположенных за пределами расчетного сечения, нагрузки от них принимают в виде сосредоточенных сил.
Расчетный изгибающий момент в любом сечении плиты может быть определен
по формуле (2):
M
p
 kM
ц
x( y )
(2)
где k — переходный коэффициент, представляющий собой отношение изгибающего момента, полученного для данного конкретного случая загружения плиты, к изгибающему моменту основного (центрального)
случая загружения плиты;
M xц( y ) — изгибающий момент при центральном (основном) случае загружения плиты.
Плита жесткого покрытия пола при воздействие нагрузок, как это показано на
Взам. инв. №
рис. 2, может быть загружена четырьмя стеллажными опорами и иметь неодинаковую жесткость в продольном и поперечном направлениях. С учетом этого формула
для определения изгибающих моментов Мх и Му при центральном (основном) случае
загружения плиты от действия опор будет иметь вид:
Инв. № подп.
Подп. и дата
M
ц
x( y )
i n
 K
x( y ) ( M 1 

M
i
x( y )
)
(3)
i 2
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
10
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
где Kx(y) — коэффициенты, учитывающие перераспределение , изгибающих
моментов в плитах с различной жесткостью в продольном и поперечном направлениях;
M1 — изгибающий момент от действия опоры, центр отпечатка которой
совпадает с расчетным сечением;
М i x(y)— изгибающий момент в направлении осей х или у, создаваемый
действием i-ой опоры, расположенной за пределами расчетного
сечения.
Рис. 2. Расчетная схема плиты.
Изгибающий момент M1 в формуле (3) находят из выражения (4):
M1  F  f (  )
(4)
где F – расчетная нагрузка;
Взам. инв. №
f(α) – функция , значение которой принимают обычно по табличным данным, вычисленным в зависимости от приведенного радиуса нагруз-
Инв. № подп.
Подп. и дата
ки  
R
.
l
Для получения численных значений этой функции может быть использована
формула Горбунова-Посадова:
f ( )  0,0578  0 ,09288 ln
R
l
(5)
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
11
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
где R – радиус круга, равновеликого площади отпечатка опоры;
l – упругая характеристика плиты.
Упругая характеристика плиты находится по формуле:
B
l  4
b С
(6)
где В – жесткость расчетного сечения плиты;
b – расчетная ширина сечения плиты;
С – расчетный коэффициент постели грунтового основания.
Жесткость сечений плиты В определяют:
B  1,02 E б J ;
(7)
Eб – модуль упругости бетона;
bh 3 

J – момент инерции
J 
.
12


Изгибающий момент M xi ( y ) определяется по формуле:
i
M xi ( y )  F  M x( y )
(8)
F- расчетная нагрузка;
где
i
M x ( y ) - единичный изгибающий момент в направлении осей x и y.
Обобщенным параметром, учитывающим одновременно расстояние и упругую
характеристику плиты, является приведенное расстояние от центра отпечатка опоры
Взам. инв. №
стеллажа до расчетного сечения. Приведенные расстояния i и i определяется по
формулам:
i 
xi
y
; i  i ,
l
l
(9)
где xi и yi – значения координат остальных трех опор относительно расчетно-
Инв. № подп.
Подп. и дата
го сечения;
l – упругая характеристика плиты.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
12
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
3.2 Расчет железобетонного покрытия
1,05 м 1,05 м
0,2 м
Схема нагрузок на покрытие пола представлена на рисунке 3.
65,9
т т
5,9 т
2,9 м
2,9 м
Рис. 3 Схема определяющих стеллажных нагрузок
Для железобетонных сечений при расчете их на прочность предельный момент
внутренних сил определяется из условия предельной работы арматуры на растяжение. Он может быть найден из выражения:
M p  mFa Ra z1 ,
(10)
где m – коэффициент условий работы сечения;
Fa – площадь поперечного сечения арматуры на расчетную ширину полосы плиты (100 см);
Ra – расчетное сопротивление арматуры растяжению;
z1 – плечо внутренней пары сил, равное:
x
z1  h0  ,
3
где h0 – полезная высота сечения плиты покрытия;
x – высота сжатой зоны бетона.
Взам. инв. №
Кроме расчета железобетонных сечений на прочность, необходимо в них определять ширину раскрытия трещин и сравнивать ее с предельной шириной трещин,
устанавливаемой из условия недопущения коррозии арматуры. Ширина раскрытия
трещин aT проверяется по формуле:
Инв. № подп.
Подп. и дата
aТ 
a
lТ ,
Ea
(11)
где σа – напряжение в арматуре;
Ea – модуль упругости арматуры;
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
13
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
lт – расстояния между трещинами.
Напряжение в арматуре σа зависит от величины внешнего усилия, площади сечения арматуры и находится по формуле:
а 
Мр
(12)
m  Fa  z1
Расстояние между трещинами определяется по формуле:
lT  k1/
Fa  Ea
1
S a  Eb
(13)
где Sa – периметр поперечного сечения арматуры на расчетной ширине полосы покрытия;
k1/– коэффициент, определяемый по формуле:
b  h 2  Eb
k 
 2;
3,5  Fa  Ea  z1
/
1
η1 - коэффициент, принимаемый равным:
0,7 – для арматуры периодического профиля;
1,25 – для сварных сеток и каркасов из холоднотянутой арматуры.
Исходные данные для расчетов сведены в таблицу 1.
Таблица 1
Расчет конструкции пола на прочность
Взам. инв. №
(Расчетное сечение – свободный край)
Варианты
Исходные данные
Инв. № подп.
Подп. и дата
Дорожно-климатическая зона
Тип покрытия
Нагрузка на опору
1…5
2
Ж
Железобетон
F
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
т
5,9
Лист
14
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Размеры опоры
мм
Тип гидрогеологических условий
1..3
1500×1500
3
Расчетные характеристики покрытия пола (железобетонная плита)
Класс бетона
ГОСТ
26633-91
Btb 3,6 (В25)
Модуль упругости бетона Btb 3,6 (В25)
Eb
МПа
30400
Модуль упругости арматуры А-III
E
МПа
210000
Расчетное сопротивление арматуры растяжению при изгибе
Rs МПа
365
Расчетное сопротивление бетона растяRbtb МПа
3,04
жению при изгибе [9]
Расчетные характеристики искусственного основания
Эквивалентный модуль деформации на
второй ступени нагружения:
Эквивалентный коэффициент постели:
65
С МН/м3
238

кгс/см3
0,0018
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
Средневзвешенный удельный вес
Eдеф МПа
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
15
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
3.3.1 Результаты расчета железобетонного покрытия
Вариант 1 (С=238 МН/м3 или Eдеф = 65 МПа)
Кюринг Masterkure 113, 0.1л/м2
Топпинг Mastertop 100 натуральный, 4 кг/м2.
Плита из железобетона класса Btb 3,6 (В25) по
ГОСТ 26633-91. Защитный слой а1 = 4 см - для верхней
арматуры и а2 = 3 см – для нижней арматуры,
- арматура верхней сетки А-III d = 10 мм, шаг арматуры 150 мм
- арматура нижней сетки А-III d = 10 мм, шаг арматуры 150 мм
t = 24 см
Сетка крепится на скобы-стойки из арматуры
А-III d = 10 мм, из расчета одна стойка на квадратный метр.
Полиэтиленовая пленка 200 мкм
Искусственное основание – Едеф = 65 МПа
2
Примечание: Примерный расход арматуры (по ГОСТ 5781-82): Верхняя сетка – 8,64 кг на м ;
Нижняя сетка – 8,64 кг на м2.
Рис.4 Конструкция железобетонной плиты пола
Результаты расчета представлены в таблице 2.
Таблица 2
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
(СИ)
Коэф. перераспределения, kx(y)
Коэф учета накопл прогибов, KN
Коэф разгрузки ,γа
Коэф. динамичности Кd
Расчетная нагрузка, N
Количество опор
Расчетная нагрузка на опору, F
Давление под опорой, Р
Рсчетная схема
О
1-расч
1
1
1
1
236000
4
59000
0,262
О
2
х
у
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
2,9
0,0
Н
Н
МПа
м
м
Лист
16
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
О
3
О
4
х
у
х
у
Расчетное сечение – край со стыковыми соединениями
Толщина плиты
Модуль упругости бетона, Еb
Модуль упругости арматуры А – III, Еs
Площадь сечения арматуры А – III, As
Коэф.армирования, μ
Коэф.неравномерности, ψc
Диаметр арматуры, d
Рабочая толщина, ho
Величина тетта
Высота сжатой зоны, x
Шаг арматуры, ls
Коэф. учета работы, ψb
Прочн.
Расч. по трещ
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
Расчетное сопротивление арматуры, Rs
Коэф условия работы, ,γс
Переходный коэф-т, k
Коэф. Кl
Расчет коэффициента постели
Эквив. коэф. постели иск. основания, С
Расчет по прочности
2,9
0,2
0,0
0,2
0,24
30400
210000
0.00052
0.255
0.79
0.01
0.205
0.070
0.0636
0.150
0,2
1
365
1,0
2.08
0.7689712
238
Жесткость плиты, В
Упругая характеристика плиты, l
alfa
F(alfa)
Момент под расчетной опорой
Сумма единичных моментов
Макс. изгиб. момент Мс,мах
Расчетный момент , Мd
Предельный момент, Mu
Запас прочности
14.29
0.4949
0.5358
0.1178
6.82
0.1300
14.34
29.8
35.13
15.23%
м
м
м
м
м
МПа
МПа
м2/м
%
м
м
м
м
МПа
МН/м3
мН*м2
/м
м
кН*м/м
кН*м/м
кН*м/м
кН*м/м
Расчет на раскрытие трещин
Жесткость плиты, В
Упругая характеристика плиты, l
alfa
F(alfa)
Момент под расчетной опорой
Сумма единичных моментов
2.86
0.3310
0.8012
0.0833
4.82
0.0947946
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
мН*м2
/м
м
кН*м/м
Лист
17
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Максимальный изг. момент Мс,мах
Расчетный момент, Мd
Напряжение в растянутой зоне, σs
Коэф расстояния, Kc
Периметр сечения арматуры, Us
Расстояние между трещинами, ас
Ширина раскрытия трещин, Acrc
Предельная ширина раскрытия
Запас прочности
10.31
21.40
222.34
22.75
0.21
0.28
0.29
0.3
2,92%
кН*м/м
кН*м/м
МПа
м
м
мм
мм
Вывод: Условия прочности выполняются.
3.3.2 Требования к искусственному основанию
Давление под плитой (условной круглой площадкой) (Р) определяется из выражения:
F
P
l
 
2
2

5900
 50 
3,14   
 2
2
 3 (кгс/см2),
где F– расчетная нагрузка на опорную площадь стеллажа, (кг);
l – диаметр площадки (упругая характеристика плиты), (см).
Таким образом. Расчетное сопротивление (R)искусственного основания должно
быть меньше или равно 3 кгс/см2.
Взам. инв. №
R  3 кгс/см2.
Вывод. На основании штамповых испытаний установлено, что расчетное сопротивление искусственного основания 3 и более кгс/см2 достигается при деформационных
характеристиках искусственного основания (модуля деформации) от 65 МПа (при-
Инв. № подп.
Подп. и дата
ложение 3).
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
18
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
3.3.3 Результаты расчета железобетонного покрытия
Вариант 2 (С=208,3 МН/м3 или Eдеф = 55 МПа)
Кюринг Masterkure 113, 0.1л/м2
Топпинг Mastertop 100 натуральный, 4 кг/м2.
Плита из железобетона класса Btb 3,6 (В25) по
ГОСТ 26633-91. Защитный слой а1 = 4 см - для верхней
арматуры и а2 = 3 см – для нижней арматуры,
- арматура верхней сетки А-III d = 10 мм, шаг арматуры 150 мм
- арматура нижней сетки А-III d = 10 мм, шаг арматуры 150 мм
t = 24 см
Сетка крепится на скобы-стойки из арматуры
А-III d = 10 мм, из расчета одна стойка на квадратный метр.
Полиэтиленовая пленка 200 мкм
Искусственное основание – Едеф = 55 МПа
2
Примечание: Примерный расход арматуры (по ГОСТ 5781-82): Верхняя сетка – 8,64 кг на м ;
Нижняя сетка – 8,64 кг на м2.
Рис.5 Конструкция железобетонной плиты пола
Результаты расчета представлены в таблице 3.
Таблица 3
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
(СИ)
Коэф. перераспределения, kx(y)
Коэф учета накопл прогибов, KN
Коэф разгрузки ,γа
Коэф. динамичности Кd
Расчетная нагрузка, N
Количество опор
Расчетная нагрузка на опору, F
Давление под опорой, Р
Рсчетная схема
О
1-расч
1
1
1
1
178000
4
44500
0,198
О
2
х
у
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
2,9
0,0
Н
Н
МПа
м
м
Лист
19
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
О
3
О
4
х
у
х
у
Расчетное сечение – край со стыковыми соединениями
Толщина плиты
Модуль упругости бетона, Еb
Модуль упругости арматуры А – III, Еs
Площадь сечения арматуры А – III, As
Коэф.армирования, μ
Коэф.неравномерности, ψc
Диаметр арматуры, d
Рабочая толщина, ho
Величина тетта
Высота сжатой зоны, x
Шаг арматуры, ls
Коэф. учета работы, ψb
Прочн.
Расч. по трещ
Расчетное сопротивление арматуры, Rs
Коэф условия работы, ,γс
Переходный коэф-т, k
Коэф. Кl
Расчет коэффициента постели
Эквив. коэф. постели иск. основания, С
Расчет по прочности
Взам. инв. №
Подп. и дата
0,24
30400
210000
0.00052
0.255
0.79
0.01
0.205
0.070
0.0636
0.150
0,2
1
365
1,0
2.10
0.7778795
208,3
Жесткость плиты, В
Упругая характеристика плиты, l
alfa
Инв. № подп.
2,9
0,2
0,0
0,2
14.29
0.5118
0.5176
0.1208
F(alfa)
Момент под расчетной опорой
Сумма единичных моментов
Макс. изгиб. момент Мс,мах
Расчетный момент , Мd
Предельный момент, Mu
Запас прочности
5.27
0.1300
10.95
23.0
35.13
34.54%
м
м
м
м
м
МПа
МПа
м2/м
%
м
м
м
м
МПа
МН/м3
мН*м2
/м
м
кН*м/м
кН*м/м
кН*м/м
кН*м/м
Расчет на раскрытие трещин
Жесткость плиты, В
Упругая характеристика плиты, l
alfa
F(alfa)
Момент под расчетной опорой
2.86
0.3423
0.7740
0.0862
3.76
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
мН*м2
/м
м
кН*м/м
Лист
20
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Сумма единичных моментов
Максимальный изг. момент Мс,мах
Расчетный момент, Мd
Напряжение в растянутой зоне, σs
Коэф расстояния, Kc
Периметр сечения арматуры, Us
Расстояние между трещинами, ас
Ширина раскрытия трещин, Acrc
Предельная ширина раскрытия
Запас прочности
0.0947946
7.90
16.59
172.39
22.75
0.21
0.28
0.23
0.3
24%
кН*м/м
кН*м/м
МПа
м
м
мм
мм
Вывод: Условия прочности выполняются.
3.3.4 Требования к искусственному основанию
Давление под плитой (условной круглой площадкой) (Р) определяется из выражения:
F
P
l
 
2
2

4450
 51 
3,14   
2
2
 2 ,2 (кгс/см2),
где F– расчетная нагрузка на опорную площадь стеллажа, (кг);
l – диаметр площадки (упругая характеристика плиты), (см).
Таким образом. Расчетное сопротивление (R)искусственного основания должно
быть меньше или равно 2,2 кгс/см2.
Взам. инв. №
R  2,2 кгс/см2.
Вывод. На основании штамповых испытаний установлено, что расчетное сопротивление искусственного основания 2,2 и более кгс/см2 достигается при деформацион-
Инв. № подп.
Подп. и дата
ных характеристиках искусственного основания (модуля деформации) от 55 МПа
(приложение 3).
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
21
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
4. Требования к технологии производства работ.
1. Просветы
между
контрольной
двухметровой
рейкой
и
проверяемой
поверхностью железобетонного основания не должны превышать 2 мм (СНиП
3.04.01-87. табл. 20).
2. Швы нарезать при помощи нарезчиков швов с алмазным диском не позднее,
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
чем через 2 суток после нанесения покрытия.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
22
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
5. Выводы и рекомендации:
1.
Прочность покрытия пола из железобетона толщиной 24 см, армированного в
верхней и нижней зонах арматурной сеткой диаметром 10 мм и шагом 150 мм
от воздействия сосредоточенных нагрузок от стеллажей до 5,9 т, устроенного
на искусственном основании с эквивалентным модулем деформации более
65 МПа будет обеспечена.
2.
Прочность покрытия пола из железобетона толщиной 24 см, армированного в
верхней и нижней зонах арматурной сеткой диаметром 10 мм и шагом 150 мм
от воздействия сосредоточенных нагрузок от стеллажей до 4,05 т, устроенного на искусственном основании с эквивалентным модулем деформации более
55 МПа будет обеспечена
3.
Для исключения появления трещин в железобетоне при его усадке, а также
для обеспечения контроля ровности покрытия (2 мм на двухметровую рейку)
необходимо выполнить деформационные ложные швы через 6 м в продольном
и поперечном направлениях, не позднее, чем через 2 суток после нанесения
покрытия. Глубина прорезов на одну треть толщины плиты (1/3t).
4.
При уменьшении толщин верхнего и нижнего защитных слоев 4 см и 3 см соответственно до значений, установленных п.п 5.4 - 5.10 СНиП 2.03.01-84,
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
трещиностойкость защитного слоя не будет обеспечена.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
23
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Приложение 1
ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ
«На разработку проектной документации на устройство покрытия промышленного пола в здании
административно-складского комплекса»
1
2
Заказчик
Проектная организация
3
Наименование объекта
4
Местонахождение объекта (адрес)
5
Основание для проектирования
6
7
Вид строительства
Стадия проектирования
8
Вид покрытия пола
9
10
Начало работ
Окончание работ
Требования по вариантной разработке
11
Взам. инв. №
12
Инв. № подп.
Подп. и дата
13
ЗАО «Инновационное Управление Строительством»
ООО «Техпроект»
Административно-складской комплекс с высотной
системой стеллажного хранения (предусмотрена
эксплуатация штабеллера с полной высотой подъема
до 9,5 м)
Московская обл., г. Химки, Северо-Западная промышленно-коммунальная зона, Вашутинское шоссе.
Договор № 8/Г/09 от «10» сентября 2009 г,
Отчет о штамповых испытаниях искуственного основания выполненных ООО «Техпроект»
Промышленное строительство
Рабочий проект
Железобетоная плита пола, армированная арматурой
А-III с упрочненным верхним слоем.
09.09.2009г.
24.09.2009г.
Отсутствуют
список исполнителей;
– введение;
– расчёт покрытия пола;
– конструкция покрытия пола;
Состав проекта
– выводы и рекомендации;
(может быть уточнен
– литература;
Заказчиком)
– узлы и сечения:
– план раскладки арматуры;
– план нарезки температурно-усадочных и деформационных швов;
– примыкания.
Отчетность
2 экземпляра (стадия РД).
Архитектурно-строительные решения
«Административно-складской комплекс» по адресу:
Московская обл., г. Химки, Северо-Западная проПеречень материалов переда- мышленно-коммунальная зона, Вашутинское шоссе,
ваемых Заказчиком Исполните- выполненые ООО «Стройнормирование», 2009г.;
лю
Технологическая часть проекта административноскладского комплекса по адресу: Московская обл., г.
Химки,
Северо-Западная
промышленнокоммунальная зона, Вашутинское шоссе, выполнена
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
24
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
14
Исходные данные для проектирования (определяются Исполнителем, на основании исходных данных передаваемых Заказчиком)
ООО «Проектстрой-Перспектива», 2008 г.
1.Отчет об исследовании деформативных характеристик и несущей способности искусственного основания под промышленные полы на объекте: Административно-складской комплекс, расположенный по адресу: Московская обл., г. Химки, СевероЗападная промышленно-коммунальная зона, Вашутинское шоссе, выполненный ООО «Техпроект»,
2009 г.
2.Определяющие параметры нагрузок для расчета:
- нагрузка от стеллажей до 5,5 тонн на одну опору;
- опорная площадь пяты стойки стеллажа – 225 см2
(пятка 15 ×15 см);
- размер стеллажной ячейки 2900×1050 мм;
- ширина межстеллажного проезда 1850 мм;
- ширина межстеллажного пространства – 200 мм;
- расположение стоек стеллажа – см. план расположения стеллажей.
2. Воздействия от погрузочной техники (максимальная грузоподъемность):
 Штабеллер, г/п 1,25 т, габ. 3492×1500×3820;
 Электропогрузчик, г/п 1,25 т, габ.
2881×990×2090.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
25
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Приложение 2
Базовые требования к бетонной смеси и бетону
№
п.п.
Параметр
Показание
1.
Класс бетона
В25
2.
Водоцементное отношение (В/Ц)
не более 0,52 (включая содержание
воды в песке и щебне)
3.
Подвижность (осадка конуса)
4.
Содержание цемента
от 380 до 460 кг/м3
5.
Наличие добавок
полное отсутствие
6.
Цемент
ПЦ400 или ПЦ500 от Д0 до Д20
7.
Щебень
фр. 5 ÷ 20 мм, марка не ниже 800
П4
Примечания
16-18 см
Лучше
гранитный
модуль крупности (Мк) 1,8 ÷ 2,8
содержание пылевидных и
глинистых включений не более
1,8 масс.%;
отсутствие глины в комках
Песок
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
8.
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
26
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
ё
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
Приложение 3
Рис . П.3.1 Результаты штамповых испытаний в точке с расчетным сопротивлением 3
кгс/см2 и более
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
27
ёё
Расчет и конструирование покрытия промышленного пола для административноскладского комплекса
Инв. № подп.
Подп. и дата
Взам. инв. №
ё
Рис. П.3.2 Результаты штамповых испытаний в точке с расчетным сопротивлением менее 3
кгс/см2
8-Г-09-КЖ-1
Изм.
Кол.уч.
Лист
№ док. Подпись
Дата
Лист
28