уступа H=10 мм (Stk=2,2), потому что при меньшем числе Стокса капли лучше вовлекаются в турбулентное движение и попадают в отрывную область. Локальный максимум теплоотдачи при Stk=2,2 находится далеко за точкой присоединения x xR / xR 2,5 5 . При этом при Stk=1,1 видно, что максимум теплообмена примерно совпадает с точкой присоединения. Добавление мелкодисперсных капель в небольшом количестве обычно подавляет турбулентность газовой фазы, поэтому интенсификация теплообмена при использовании газокапельных течений обусловлена влиянием скрытой теплоты фазового перехода при испарении капель в пристенной зоне. Работа выполнена при финансовой поддержке грантов Российского фонда фундаментальных исследований (проект РФФИ 11-0800112) и гранта Президента РФ для молодых докторов наук (МД 670.2012.8). 1. 2. 3. 4. Список литературы Fadai-Ghotbi A., Manceau R., Boree J. Revisiting URANS computations of the backward-facing step flow using second moment closures. Influence of the numerics // Flow, Turbulence and Combust. 2008. V. 81. P. 395– 410. Zaichik L.I. A Statistical model of particle transport and heat transfer in turbulent shear flows // Phys. Fluids. 1999. V. 11. P. 1521-1534. Hardalupas Y., Taylor A.M.K.P., Whitelaw J.H. Particle dispersion in a vertical round sudden-expansion flow // Phil. Trans. Royal Soc. London. Part A. 1992. V. 341. P. 411-442. Hishida K., Nagayasu T., Maeda M. Augmentation of convective heat transfer by an effective utilization of droplet inertia // Int. J. Heat Mass Transfer. 1995. V. 38. P. 1773-1785. УДК 531.3 ВИХРЕВЫЕ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ГИРОСКОПЕС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ С РАДИАЛЬНЫМИ ПЕРЕГОРОДКАМИ Богоряд И.Б., Лаврова Н.П. Научно-исследовательский институт прикладной математики и механики Томского государственного университета, г. Томск Е-mail: [email protected] Ряд задач динамики и баллистики космических аппаратов (КА) требует учета подвижности жидкого наполнения топливных баков маршевых и управляющих жидкостных ракетных двигателей. 57 В настоящей работе из всего многообразия задач этого класса рассматривается та их часть, которая связана с вращением КА вокруг продольной оси и когда в бак встроены демпфирующие устройства в виде радиальных ребер. С наличием ребер связан отрыв потока от их кромок и формирование и эволюция вихревых полей. Существенно, что энергия вихревой составляющей течения сопоставима с общим запасом энергии жидкости. Движение жидкости происходит в поле центробежных сил, порожденных вращением КА. Математическая формализация этих и других факторов приводит к постановке и необходимости решения сложных краевых задач гидроупругости. Эти сложности не до конца преодолены и в практике реального проектирования вместо строгих математических моделей применяются модели феноменологические. При их идентификации некоторые коэффициенты играют роль согласующих расчет с физическим экспериментом. Рассматривается математическая модель вихревого течения маловязкой жидкости в цилиндрической полости вращающегося твердого тела. В полость встроены демпфирующие устройства в виде радиальных ребер. В общем случае, заполнение полости жидкостью частичное, ребра – упругие пластинки постоянной толщины и ширины. Кроме того предполагается, что: − гравитационные силы малы в сравнении с центробежными, порожденными вращением полости; − размеры полости и числа Рейнольдса такие, что крышка и днище полости не вносят существенных возмущений в течение жидкости в основном ее объеме; это предположение эквивалентно тому, что деформации жидкости вдоль продольной оси однородны и соответствующие напряжения равны нулю, т.е. течение жидкости предполагается двумерным, нестационарным; − упругие прогибы пластинки малы в сравнении с характерным размером (шириной) ребра. При таких предположениях течение жидкости описывается уравнениями Навье – стокса и неразрывности ur 1 u 2 u 1 p 2 u u (rot1 u 2x ) (ur 2r 2 ) 2x r , t 2 r r r r 2 u 1 u u 1 p 2 u ur (rot1 u 2x ) (u 2 2 r ) -x r , t 2r r r r ur ur 1 u 0 r r r при краевых условиях на смоченных поверхностях 58 ur 0, u w( x1 , t ) − на ребрах и u=0 − на стенках полости. t На свободной поверхности, которая описывается уравнением r=ς(θ,t) задаются условия отсутствия напряжений pni−σijnj=0, i,j=r,θ. Изгибные деформации ребер подчиняются уравнению вынужденных колебаний тонких упругих пластинок в форме Кирхгофа–Лява D 4w 0 2w h 2 f ( x1 , t ), x 4 t D Eh3 12(1 2 ) и краевым условиям на защемленной (x1=0) w 0 , (x1=b) w 0 и свободной x1 2w 3w 0, 0 гранях пластинки. x1 x1 Здесь u{ux=0,ur,uθ} − вектор относительных скоростей жидкости в связанной с полостью системой отсчета; rot1u=ix·rot1u; w(x1,t) − функция прогибов пластинки в связанной с ее срединной поверхностью системе отсчета; f(x1,t) − интенсивность гидродинамической нагрузки; b − ширина ребра. Остальные обозначения традиционные. Решение гидродинамической составляющей задачи проводится конечно-разностными методами, а упругой составляющей – методом разделения переменных. Ниже приводятся результаты расчетов и их сравнение с известными данными экспериментов и расчетов. Рис. 1. Зависимости x (t) и x (t ) при раскрутке цилиндрической полости, моментом постоянной величины: - эксперимент[3]; - расчет На рисунке 1 представлены экспериментальные [1] и расчетные зависимости x ( x, t ) и x ( x, t ) при вращении в режиме раскрутки ци- 59 линдрической полости с 4 жесткими ребрами под действием постоянного момента внешних сил. Полость целиком заполнена водой. Рисунок 2 иллюстрирует зависимость коэффициента лобового сопротивления жесткого ребра от уровня заполнения полости жидкостью (R0 − радиус полости, r1 − радиус гипотетической свободной поверхности в форме соосной с полостью цилиндра). Характерное для этих расчетов поле скоростей в объеме жидкости и на ее свободной поверхности приведены на рисунках 3 и 4 соответственно. Рис. 2. Зависимость Cx от заглубления ребра −●− расчет; ▲ расчет при r1=0 Рябь на свободной поверхности вверх по течению от ребра напоминает описанные в [2] стационарные волны, генерируемые препятствием в потоке постоянной скорости. Дж. Лайтхилл такие волны называл парадоксальными. Рис. 3. Рис. 4. Влияние толщины упругого ребра (или, что то же самое – частоты собственных колебаний пластины) на коэффициент лобового сопротивления видно из рисунка 5. 60 Рис. 5. Зависимость Cx от толщины упругого ребра: (−●−) расчет при h>0; (− −) расчет при h=0 Расчеты Cx выполнены по методике [3] для пластины из сплава алюминия АД при полном заполнении полости водой и для b=0,2R0. 1. 2. 3. Список литературы Рабинович Б.И., Клишев О.П., Мытарев А.И., Чурилов Г.А. Математическая модель космического аппарата с полостями, частично заполненными жидкостью. Режим нестационарного вращения // Полет. 2003. №10. С. 50–56. Лайтхилл Дж. Волны в жидкостях. М.: «Мир». 1977. 600 с. Богоряд И.Б., Лаврова Н.П. Определение коэффициента сопротивления радиальных ребер в топливных баках ЖРД // Изв. РАРАН. 2007. Вып. 4(54). С. 70 – 73. УДК 533.6.011.5 КОМПЛЕКСНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАЧАЛЬНОГО УЧАСТКА СВЕРХЗВУКОВЫХ СЛАБОНЕДОРАСШИРЕННЫХ СТРУЙ Бойко В.М., Запрягаев В.И., Губанов Д.А., Киселев Н.П., Павлов А.А., Павлов Ал.А., Дрясов А.Д., Пивоваров А.А. Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича СО РАН, г. Новосибирск E-mail: [email protected] Актуальность исследования структуры и характеристик слоя смешения сверхзвуковых неизобарических струй определяется их широким практическим использованием в различных технических устройствах. В работе приведены результаты исследования с использованием различных методов диагностики параметров сверхзвукового струйного течения. Комплексный подход к исследованию сверхзвуко- 61