в формате ~ 2 Mб

Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Ивановский государственный энергетический университет
имени В.И. Ленина»
А.К. Соколов
БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ
ТЕХНИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Учебное пособие
Иваново 2009
УДК 614.8.084+502.3
С 59
Соколов А.К. Безопасность и экологичность технических объектов. Проектирование: Учеб. пособие/ ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина». – Иваново, 2009. – 132 с. ISВN
Дана общая характеристика раздела дипломного проекта " Безопасность
и экологичность", описана организация работы над проектом и консультаций.
Приведены методические рекомендации по выполнению раздела дипломного проекта с указанием учебно-методических изданий по безопасности
жизнедеятельности и нормативных документов, которые можно использовать
для обеспечения допустимых или комфортных условий труда, производственной и экологической безопасности и безопасности в чрезвычайных ситуациях.
Описаны методики и приведены примеры решения типовых задач по
обеспечению безопасности и экологичности технических объектов.
Предназначено для студентов технических специальностей вузов.
Табл. 25. Ил. 13. Библиогр.: 104 назв.
Печатается по решению редакционно-издательского совета ГОУВПО
«Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина»
Научный редактор: д-р техн. наук, проф. Г.В. Попов
Рецензент: кафедра "Безопасность жизнедеятельности" ГОУВПО «Ивановский
государственный энергетический университет имени В.И. Ленина»
СОКОЛОВ Анатолий Константинович
БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ТЕХНИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Учебное пособие
Редактор Н.С. Работаева
Лицензия ИД № 05285 от 4.07.01
Подписано в печать 2.04.2009. Формат 6080 1/16.
Печать плоская. Усл. печ. л. 7,67. Уч.-изд. л. 8,7. Тираж 350 экз. Заказ
ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет
имени В.И. Ленина»
153003, г. Иваново, ул. Рабфаковская, 34.
Отпечатано в УИУНЛ ИГЭУ
© А.К. Соколов, 2009
ISВN
2
Оглавление
ВВЕДЕНИЕ ................................................................................................ 5
1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАЗДЕЛА ....................................... 7
2. ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТЫ НАД ПРОЕКТОМ И
КОНСУЛЬТАЦИЙ ................................................................................... 9
3. МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ......................................... 13
3.1. ВВЕДЕНИЕ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ ........................................................... 14
3.2. ВЫЯВЛЕНИЕ И АНАЛИЗ ВРЕДНЫХ И ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ........ 14
3.3. ЗАЩИТА ОТ ВРЕДНЫХ ФАКТОРОВ. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОПУСТИМЫХ
ИЛИ КОМФОРТНЫХ УСЛОВИЙ ТРУДА .................................................. 18
3.3.1. Общие замечания к выполнению подраздела ........................ 18
3.3.2. Микроклимат .......................................................................... 19
3.3.3. Освещение................................................................................ 20
3.3.4. Производственный шум ......................................................... 22
3.3.5. Вибрация .................................................................................. 23
3.3.6. Инфракрасное излучение ........................................................ 24
3.3.7. Электромагнитные, электростатические поля и излучения
.................................................................................................................... 25
3.3.8. Ионизирующие излучения ....................................................... 26
3.3.9. Инженерно-психологическое обеспечение труда ................ 27
3.4. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ............... 28
3.4.1. Электробезопасность ............................................................ 28
3.4.2. Молниезащита ........................................................................ 30
3.4.3. Защита от термических ожогов ......................................... 32
3.4.4. Пожаровзрывобезопасность ................................................. 32
3.4.5. Безопасность систем, работающих под давлением ........... 35
3.4.6. Защита от механического травмирования ......................... 36
3.5. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ............................................... 36
3.6. БЕЗОПАСНОСТЬ В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ ........................ 38
3.6.1. Методы защиты от техногенных происшествий .............. 39
3.6.2. Безопасность при химической аварии .................................. 40
4. ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ РАСЧЕТОВ ......... 41
4.1. ВЫЯВЛЕНИЕ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ПЕРСОНАЛ
В ПОМЕЩЕНИИ ПРОМЫШЛЕННОЙ КОТЕЛЬНОЙ ................................. 41
4.2. МАССА ОКСИДОВ АЗОТА, ОБРАЗУЮЩИХСЯ ПРИ СЖИГАНИИ
ПРИРОДНОГО ГАЗА ................................................................................ 45
4.2.1. Процесс образования оксидов азота .................................... 46
4.2.2. Пример расчёта параметров продуктов стехиометрически
полного сгорания газового топлива при α>1.......................................... 47
4.2.3. Расчет концентрации оксидов азота по [58]...................... 50
Масса термических оксидов азота .......................................................... 51
Концентрации топливных, быстрых оксидов азота и их суммы .......... 55
3
4.2.4. Расчет концентрации оксидов азота по [49]...................... 56
4.2.5. Масса выбросов оксидов азота и объем дымовых газов .... 59
4.3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ИСКУССТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ................. 61
4.3.1. Исходные данные .................................................................... 61
4.3.2. Расчет системы освещения .................................................. 62
4.4. ОЦЕНКА ДОПУСТИМОСТИ АКУСТИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ..... 67
4.4.1. Исходные данные .................................................................... 68
4.4.2. Допустимый уровень шума в помещении ............................. 69
4.4.3. Методика расчета уровня звукового давления в помещении
с источниками звука и вне его [35] ......................................................... 70
4.4.4. Расчет уровня звукового давления в помещении БЩУ с
учетом его звукоизоляции ........................................................................ 77
4.5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАЩИТЫ ОТ ТЕПЛОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ ...... 81
4.5.1. Тепловая изоляция трубопровода ......................................... 81
4.5.2. Тепловая изоляция высокотемпературных установок ...... 88
4.5.3. Тепловая изоляция высокотемпературных установок
с использованием экранов ........................................................................ 93
4.6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОЛНИЕЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ 99
4.6.1. Устройство молниезащиты технических объектов [48] .. 99
Основные термины ................................................................................... 99
Классификация зданий и сооружений по устройству молниезащиты 100
Параметры токов молнии ...................................................................... 102
Плотность ударов молнии в землю и технические объекты ............... 103
Конструкции средств защиты от прямых ударов молнии .................. 103
Выбор типа и высоты молниеотводов .................................................. 108
4.6.2. Зоны защиты стержневых и тросовых молниеотводов .. 108
Одиночный стержневой молниеотвод .................................................. 108
Зоны защиты одиночного тросового молниеотвода............................ 110
Зоны защиты двойного стержневого молниеотвода ........................... 111
Зоны защиты двойного тросового молниеотвода ................................ 113
Зоны защиты замкнутого тросового молниеотвода ............................ 114
Определение зон защиты по рекомендациям МЭК ............................. 116
4.6.3. Примеры расчета параметров молниеотводов и систем
молниезащиты ........................................................................................ 117
Оценка требуемой надежности молниезащиты ................................... 117
Высота одиночного стержневого молниеотвода ................................. 118
Молниезащита электролизной станции ................................................ 120
Молниезащита одиночным тросовым молниеотводом ....................... 124
БИБЛИОГРФИЧЕСКИЙ СПИСОК ................................................. 125
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ВОПРОСЫ И ПРИМЕРНОЕ
СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ................................................................. 132
4
ВВЕДЕНИЕ
Дипломное проектирование – завершающий этап обучения в вузе,
в ходе которого студенты должны показать:
• умение комплексно применять знания, полученные при изучении различных учебных дисциплин, для решения практических задач;
• самостоятельно находить необходимую информацию (описания
конструктивного исполнения и технических характеристик установок
и устройств, правила, нормы, методы расчета) в специальной литературе, нормативных документах, каталогах и других источниках, осваивать и применять её на практике;
• оценивать эффективность, экономичность и безопасность предлагаемых технических решений;
• оформлять результаты работы в соответствии с установленными
требованиями к техническим документам.
В ходе дипломного проектирования студенты должны выполнить
и защитить выпускную квалификационную работу (дипломный проект).
В разделе дипломного проекта "Безопасность и экологичность"
должно быть обоснованно показано, что проектируемый объект достаточно безопасен для обслуживающего персонала, природной среды и
населения. Для доказательства безопасности технического объекта
необходимо:
• выявить все возможные негативные воздействия на людей и
природную среду и дать их анализ;
• предложить меры защиты и
• показать, что негативные воздействия не превышают предельно
допустимых значений, а технические характеристики объекта, влияющие на его безопасность, соответствуют установленным правилам,
нормам, требованиям.
В противном случае, государственные надзорные органы не дадут
разрешения на реализацию (применение) реального проекта, а государственная аттестационная комиссия не сможет дать положительную оценку учебному проекту.
Безопасность жизнедеятельности – обширная область знаний, поэтому в одном учебном пособии по выполнению раздела "Безопасность и экологичность" невозможно достаточно полно осветить все
темы и дать примеры решения практических задач с необходимой
справочной информацией.
Опыт проведения консультаций по выполнению раздела "Безопасность и экологичность" показывает, что наибольшие трудности у студентов вызывают расчеты при проектировании устройств защиты от
5
негативных воздействий технических объектов. Трудности эти объективны и вызваны следующими причинами:
• описания методик решения отдельных задач "разбросаны" по
многочисленным источникам;
• за последние 5…10 лет обновлены многие нормативные документы, и эти обновления не успели попасть в учебники;
• нормативные документы имеют значительный объем, часто не
содержат методических указаний по применению документа и примеров расчета, поэтому для их освоения требуется много времени.
При написании пособия автор попытался найти разумный компромисс между "широтой" и "глубиной" представления материалов,
необходимых для выполнения раздела дипломного проекта "Безопасность и экологичность" про принципу "немного обо всем и много о
немногом".
В учебном пособии даны краткие описания большей части возможных воздействий технических объектов, негативных для человека
и природной среды, и методов защиты от них с указанием ссылок на
учебно-методические издания и нормативные документы, которые
можно использовать для более детального изучения.
Для непосредственного применения даны описания нескольких
методик и примеры выполнения расчетов (проектирования) в области
охраны труда и защиты окружающей среды.
Учебное пособие состоит из четырех разделов.
В разделах 1 и 2 учебного пособия описаны общие требования к
содержанию раздела дипломного проекта "Безопасность и экологичность", организация работы по его выполнению и предложен список
тем возможных расчетных заданий.
В третьем разделе даны краткие описания вредных и опасных
факторов производственной среды и средств защиты от них с обзором
учебно-методических и нормативных изданий, которые можно использовать при проектировании средств защиты.
В четвертом разделе описаны методики и приведены примеры решения следующих задач: выявление воздействий в помещении промышленной котельной; определение массы вредного вещества (диоксида азота), образующегося при сжигании природного газа; проектирование искусственного освещения в производственном помещении;
оценка допустимости акустического воздействия от нескольких источников шума с учетом его звукоизоляции; проектирование защиты от
тепловых воздействий и молниезащиты зданий и сооружений.
В приложении приведен список тем для подготовки к защите и
примерное оглавление раздела дипломного проекта.
6
С разделами 1 и 2 и подразд. (п.) 3.1 и 3.2 следует ознакомиться
перед началом преддипломной практики, а с разделом 3 − до первой
консультации по разделу "Безопасность и экологичность".
Материалы 3-го и 4-го разделов учебного пособия используются
по мере необходимости при работе над дипломным проектом и при
подготовке к его защите.
Независимо от темы расчетного задания рекомендуется прочитать
п. 4.5.1 для ознакомления со стилем описания процесса проектирования (защиты достоверности), когда почти каждое принятое решение
обосновывается путем ссылки на пункт или цитату нормативного документа (в частном случае СНиП 41-03-2003).
1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАЗДЕЛА
В разделе дипломного проекта "Безопасность и экологичность"
дается характеристика степени опасности и вредности проектируемого
технического объекта по отношению к людям и окружающей среде,
предлагаются меры, позволяющие создать допустимые (комфортные)
и безопасные условия труда или проживания для людей, которые
находятся в зоне негативного воздействия объекта.
Объем раздела должен составлять примерно 10 % от общего объема проекта, то есть 8...12 с. "Правило десяти процентов" можно отнести к временным затратам на выполнение раздела проекта.
Раздел принято называть "Безопасность и экологичность проекта"
или более конкретно: например, "Обеспечение безопасности при обслуживании … (наименование технического объекта)", "Улучшение
условий труда (и повышение безопасности) в помещении блочного
щита управления", "Оценка (повышение) экологической безопасности
ТЭС (ТЭЦ, котельной)" и т.п.
К этой части дипломного проекта относятся:
• раздел пояснительной записки, состоящей из вводной (без заголовка "введение") и основной частей, выводов или заключения;
• графическая часть, к которой можно отнести: генплан, общие
виды, разрезы, принципиальные схемы, схемы электроснабжения и
другие чертежи, если на них содержатся технические решения,
связанные с техникой безопасности, охраной труда, экологией
(площадки обслуживания, взрывные и предохранительные клапаны, компенсаторы, трубы, устройства защитного отключения, заземление, молниеотводы, дымовые трубы, защитные кожухи,
экраны и т.д.).
Основная часть раздела должна включать несколько подразделов,
обязательно содержащих 1…2 расчета, выполняемых для обоснова-
7
ния принимаемых решений по повышению безопасности и (или)
улучшению условий труда. Возможные наименования подразделов.
1. "Выявление и анализ вредных и опасных факторов".
2. "Защита от вредных факторов" или "Обеспечение допустимых
(комфортных) условий труда".
3. "Обеспечение безопасности (помещений, объектов, видов воздействий, рабочих мест, обслуживания, ремонтных работ и
других производственных операций)".
4. "Экологическая безопасность" (или более конкретно: "Оценка
допустимости воздействия ТЭС на природную среду", "Снижение загрязнения атмосферы (гидросферы) вредными выбросами (стоками)".
5. "Безопасность в чрезвычайных ситуациях".
Наименования подразделов целесообразно указать руководителю проекта в "Задании на дипломное проектирование", которое студент должен получить до начала преддипломной практики.
Раздел оформляется по тем же правилам (ГОСТы ЕСКД), что и
другие части пояснительной записки.
В описательной части следует обратить внимание на стиль изложения и избегать общих фраз: "должно", "должно быть", "рекомендуется" и т.п. Проект – не методические указания, учебное пособие или
правила, поэтому в нем следует описывать то, что есть (предложено, разработано в соответствии с нормами, правилами, техническими регламентами и т.п.), а не то, что надо бы сделать. Не следует
переписывать требования к объекту или подсистеме из нормативных
документов. Необходимо описывать то, как выполнены (применены,
соблюдены) эти требования. При этом рекомендуется делать ссылку
на номера пунктов документа, а лучше цитировать их или приводить
фрагменты текстов, таблиц и др.
Например, "…toc – температура окружающей среды (согласно п.
6.1.5-б [34] для изолируемых поверхностей, расположенных в помещении, toc = 20 °С)", "Толщина покровного слоя δ2 =(d3 – d2)/2, обычно
задается (см. п. 6.18–6.22 [34]); "…молниеприемники соединены с
двумя заземлителями стальными полосами сечением s=40х3 = 120 мм2
(требование [48], табл. 3.1 выполняется, s ≥ 50 мм2)", "Электропроводка к светильникам местного освещения (напряжение выше 42 В) выполнена в пределах рабочего места в гибких рукавах (ПУЭ [22],
п.6.2.9)".
Среди типичных ошибок отметим следующие:
• не систематизированные и логически не связанные материалы
раздела ("что дали на практике, то и принес");
8
• отсутствие необходимых рисунков или копирование их из учебников без конкретных данных (например, схема молниезащиты без
указания фактического расположения молниеотводов, размеров зданий и зон защиты);
• отсутствие пояснений к расчетам и использование чисел без
обоснования или ссылки на документы или другие части проекта, что,
естественно, вызывает сомнение в надежности выводов (результатов);
• неструктурируемый текст (нечеткая иерархия (порядок подчинения), недостаточное количество подзаголовков);
• отсутствие введений и выводов в основных подразделах (как
пример введений может использоваться текст между заголовками 1-го
и 2-го уровней, 2-го и 3-го уровней данного учебного пособия, см.
например, текст между п. 3.3 и п. 3.3.1);
• несоблюдение правил оформления технических документов (в
качестве примера оформления можно использовать недавно изданные
учебные пособия).
2. ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТЫ НАД ПРОЕКТОМ
И КОНСУЛЬТАЦИЙ
Работу над разделом "Безопасность и экологичность проекта"
консультирует преподаватель кафедры БЖД (консультант по безопасности и экологичности проекта), который, подписывая эту часть проекта, разделяет ответственность за правильность и качество выполнения раздела БЖД с исполнителем и руководителем проекта.
За время работы над проектом преподаватель дает не менее трех
консультаций, которые проводятся по расписанию кафедры БЖД.
На первую консультацию студент должен прийти в начале дипломного проектирования (или перед практикой) и принести задание
на проектирование, подписанное руководителем, в котором желательно указать содержание раздела "Безопасность и экологичность проекта". В противном случае студент должен самостоятельно предложить
содержание и несколько вариантов возможных тем, по которым будут
выполняться расчеты, и дать вариант оглавления раздела.
При выборе содержания раздела в первую очередь следует определиться с объектом, для которого планируется разрабатывать защитные мероприятия (цех, участок, помещение БЩУ, учебная лаборатория, окружающая среда и др.). При этом следует учитывать:
• взаимосвязь с другими частями проекта (например, если в спецзадании проектируется система регулирования сжигания угольной
пыли, то в разделе БЖД целесообразно рассмотреть участок пылеприготовления);
9
• наличие исходных данных, необходимых для выполнения расчетов (данные об объекте защиты необходимо собрать во время прохождения преддипломной практики, имея задание на дипломное проектирование); списки возможных расчетов, которые можно выполнить в разделе дипломного проекта, основные исходные данные для
них приведены в табл. 1.
При выборе и согласовании расчетных заданий консультант принимает во внимание содержание разделов других студентов, чтобы
свести к минимуму дублирование тем и видов расчетов в учебной
группе.
Таблица 1. Наименование расчетных задач, основные исходные данные и ссылки на
литературу с описанием методов и примеров расчета (индексы у номера задачи обозначают принадлежность к группам специальностей: т–теплотехнические; э – электротехнические)
Номер Наименование задачи
Основные исходные данные
Примезадачи
чание
1ТЭ
Обеспечение
необходимого Мощности выделений теплоты, [27, 55,
воздухообмена в помещении влаги, вредных веществ, количе- 62, 90,
(естественной или механиче- ство работающих, интенсивность 66]
ской вентиляции)
работы, размеры помещения
2 ТЭ
Расчет естественного освеще- Размеры и ориентация помеще- [62,
ния
ния (окон) по странам света, ха- 30]
рактер выполняемых работ
3 ТЭ
Расчет требуемой освещенно- Размеры помещения, характер П. 4.3,
сти рабочих мест искусствен- выполняемых работ (минималь- [55, 69,
ным светом
ный размер объекта различения)
30]
4 ТЭ
Оценка уровня шума с учетом Шумовые характеристики обо- П. 4.4,
защитных мероприятий на ра- рудования, схема расположения [54, 89,
бочих местах или в селитеб- источников шума и рабочих мест 67]
ной зоне
(селитебной зоны)
5Т
Расчет интенсивности инфра- Температура источника излуче- [3, 32,
красного излучения и доста- ния, схема расположения излуча- 59, 61]
точности мер защиты
теля и человека
6Э
Расчет напряженности элек- Напряжение источника и рассто- [55, 76,
трического поля в рабочей яние до рабочей зоны
83, 67,
зоне
59]
7 ТЭ
Расчет полученных доз иони- Мощность и вид ионизирующего [54, 67,
зирующих излучений и оценка излучения, расположение источ- 24]
достаточности защитных мер
ника и рабочих мест
8 ТЭ
Проектирование оборудования Характер работы, типы приборов [8, 9, 10,
или рабочего места с учетом контроля и управления
54, 28,
эргономических требований
59]
9 ТЭ
Расчет защитного заземления Напряжение и тип электросети, [54, 76,
или зануления электроустано- размеры естественных заземли- 83, 69]
вок, выбор и расчет устройств телей
защитного отключения
10
Номер
задачи
10 ТЭ
11 Т
12 ТЭ
13 ТЭ
14 ТЭ
15 Т
16 ТЭ
17 ТЭ
18 ТЭ
19 Э
20 Т
Наименование задачи
Классификация и определение
в соответствии с ПУЭ размеров пожаро- и взрывоопасных
зон, выбор уровней взрывозащиты и маркировки электрооборудования, а также правил
монтажа силовых и осветительных сетей
Проектирование
тепловой
изоляции оборудования, трубопроводов
Определение необходимости
оснащения помещения системами пожарной сигнализации,
пожаротушения, управления
эвакуацией людей
Расчетное определение категории взрывопожароопасности помещений, в которых
имеются вещества, способные
образовать
взрывоопасные
смеси
Проектирование системы пожарной сигнализации
Расчет площади легкосбрасываемых конструкций (ЛСК)
для отвода энергии взрыва в
безопасном направлении
Проектирование установки автоматического пожаротушения помещений, электроустановок, кабельных тоннелей и
др.
Определение состава первичных средств пожаротушения
Проектирование молниезащиты зданий и сооружений
Проектирование молниезащиты воздушных линий электропередачи, открытых подстанций и распределительных
устройств
Выбор типа и расчет количества предохранительных клапанов для сосудов под давлением
Продолжение табл. 1
Основные исходные данные
Примечание
Свойства и количество горючих [22, 83,
веществ, виды электрооборудо- 77, 71]
вания
Температура
теплоносителя,
диаметр трубопровода, размеры
установки
Свойства горючих материалов
(пожарной нагрузки), размеры и
назначение помещения
П. 4.5,
[58, 65,
73, 34]
[20, 85,
21, 54,
71, 26]
Свойства взрывоопасных материалов,
условия
хранения,
транспортировки, размеры помещения
[20, 85,
54]
Свойства горючих материалов,
размеры помещения
Вид горючего вещества, его
свойства, масса вещества, поступившего в помещение в результате утечки, разрыва газопровода
Свойства горючих материалов,
размеры помещения, оборудования
[19]
Размеры и категория взрывопожароопасности помещения
Размеры и план расположения
зданий и сооружений, размеры
естественных заземлителей
Размеры и план расположения
оборудования, напряжение сети,
размеры естественных заземлителей
[54, 71,
72]
П. 4.6,
[22, 54,
71]
ПУЭ
[22]
Давление, температура,
или расход пара (газа)
[11, 55,
53, 83]
11
масса
[54]
[19,
54]
Номер
задачи
21 ТЭ
Наименование задачи
Расчет параметров вибрации и
оценка достаточности защитных мероприятий
22 ТЭ
Экспертиза достаточности путей эвакуации людей из здания при пожаре
23 ТЭ
Определение
необходимого
количества первичных средств
пожаротушения
Расчет размеров и площади
зоны заражения при химической аварии
24 Т
Окончание табл. 1
Основные исходные данные
Примечание
Вибрационные характеристики [5, 54,
оборудования, элементов зданий, 76, 67]
грунта; схема размещения оборудования и рабочих мест (селитебной зоны)
Схема (план) здания с располо- [54,
жением оборудования, рабочих 33]
мест, дверных проемов, выходов
на улицу
Свойства горючих материалов, [25]
размеры помещения
Виды, количества химически
опасных веществ, способ их хранения, план местности
[101,
89, 72]
Согласовав оглавление и план работы, консультант может оказать
помощь в подборе литературы, программных средств, которые можно
использовать при выполнении раздела "Безопасность и экологичность
проекта".
На вторую и последующие консультации студент должен принести: подробное содержание (оглавление) раздела (см. приложение),
чтобы консультант мог оценить компоновку, иерархичность, логичность и полноту описаний; черновик раздела "Безопасность и экологичность проекта" и список вопросов к консультанту.
На этих консультациях преподаватель проверяет описания и расчеты и (или) отвечает на вопросы студента. При отсутствии существенных замечаний консультант подписывает черновики пояснительной записки (чертежей).
На последнюю консультацию (в идеальном случае – третью) студент должен принести:
• подписанные консультантом черновики;
• чистовики раздела пояснительной записки (чертежи);
• оформленные и подписанные автором (студенты часто забывают ставить свою подпись) титульный лист и задание на проектирование.
При отсутствии замечаний консультант подписывает представленные материалы и, таким образом, дает разрешение на защиту раздела "Безопасность и экологичность" дипломного проекта (допускает к
защите).
Рассмотрим возможное содержание подразделов и методические
рекомендации по их выполнению.
12
3. МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
В общем случае раздел "Безопасность и экологичность" состоит
из введения, заключения и подразделов:
1) "Выявление и анализ вредных и опасных факторов";
2) "Защита от вредных факторов";
3) "Обеспечение безопасности";
4) "Экологическая безопасность" и
5) "Безопасность в чрезвычайных ситуациях".
Примерный порядок выполнения подразделов 1, 2, 3 с краткими
примечаниями дан в табл. 2.
Таблица 2. Примерное содержание этапов работы по выявлению, анализу и защите
от вредных и опасных факторов в производственных помещениях
№ Наименование и содержание этапа Примечание
1 Анализ производства, оборудова- Списки негативных воздействий даны в п.
ния, процессов, выявление источ- 3.2, возможные источники в п. 3.3, 3.4
ников, видов и количества Кнг
негативных воздействий
2 Описание возможных послед- В п. 3.2, 3.3 и 3.4 даны ссылки на литераствий i-го воздействия (i = 1, 2, турные источники; описания многих воз…, Кнг)
действий имеются в [55]
3 Определение предельно допусти- Предельно допустимые величины воздеймой величины i-го воздействия
ствий имеются в нормативных документах и
частично в учебной литературе (см. ссылки
на них в п. 3.3 и 3.4)
4 Определение фактического значе- Определяется расчетом, по техническим
ния параметра i-го воздействия паспортам оборудования, по данным пред(уровня шума, освещенности и приятия. Списки возможных расчетных рат.п.)
бот даны в табл. 1. В п. 3.3 и 3.4 имеются
ссылки на литературу с описанием методов
и примеров расчета. В разделе 4 даны примеры решения некоторых расчетных задач
5 Оценка допустимости i-го воздей- Оценка допустимости воздействия может
ствия путем сравнения предельно выполняться по условиям (1)…(4).
допустимой величины воздей- Пример оценки допустимости акустическоствия и его фактического значе- го воздействия дан в п. 4.4
ния
6 ЕСЛИ величина воздействия до- В п. 3.3 и 3.4 перечислены возможные меры
пустима, ТО переход к рассмот- защиты и даны ссылки на литературу с борению следующего i+1-го воздей- лее подробным описанием защитных мероствия или оформление этапов 1, приятий
2, 3. ИНАЧЕ выбор способа защиты, переход к этапу 5, который
выполняется с учетом предложенных в проекте защитных мероприятий
13
Примечание. В зависимости от принятого стиля изложения этапы 2…5 могут быть отнесены, по согласованию с консультантом, как к подразделу 1, так и к подразделам 2, 3 (их
обобщенные наименования приведены перед табл. 2).
При выполнении раздела "Безопасность и экологичность" студенты должны руководствоваться специальной литературой. Ниже даны
лишь краткие рекомендации, которые можно использовать при написании раздела пояснительной записки.
3.1. Введение и заключение
Правила написания введения и заключения являются общими для
любых технических документов.
Во введении (в данном случае без заголовка "Введение") дается
краткая характеристика объекта, безопасность которого будет рассмотрена в проекте. Обосновывается необходимость анализа безопасности (условий труда) и разработки технических решений, которые
позволят свести к допустимым значениям возможный ущерб обслуживающему персоналу, технике, населению, природной среде; перечисляются задачи, которые будут решаться в разделе.
В заключении кратко описываются: содержание работы, результаты анализа и расчетов, которые доказывают безопасность объекта и
достаточность принятых решений. Текст заключения следует написать
так, чтобы его можно было использовать в качестве части доклада на
защите проекта.
Введение и заключение окончательно можно оформить после
написания всего раздела.
3.2. Выявление и анализ вредных и опасных факторов
В подразделе дается характеристика помещений, оборудования,
выявляются и анализируются негативные воздействия на производственный персонал, природную среду и население.
Негативные (вредные и опасные) воздействия на человека осуществляются в рабочей зоне, которая характеризуется параметрами
помещения (здания), среды (воздуха) и оборудования, а также взаимодействием в техногенной системе "человек − помещение − среда −
оборудование".
Вредный фактор – негативное воздействие на человека, которое
приводит к ухудшению самочувствия или заболеванию [55].
Опасный (травмоопасный) фактор – негативное воздействие на
человека, которое приводит к травме или летальному (смертельному)
исходу [55].
Фактором называют существенное обстоятельство в каком-нибудь
процессе, явлении. В зависимости от последствий воздействия фактора
14
или процесса область его изменения разделяют на несколько уровней
[55, 67].Отнесение фактора к вредному или опасному воздействию зависит от его значения (величины). Например, звук с уровнем до
120 дБ – вредный фактор, а с более высоким уровнем – опасный фактор, который будет нарушать работу головного мозга и вызывать боль
(140 дБ).
Перечень негативных факторов в настоящее время насчитывает
более 100 видов. Классификация вредных и опасных факторов дана в
ГОСТ 12.0.003-74 ССБТ [15]. Особенности воздействия вредных веществ на организм человека и требования безопасности при работе с
ними описаны в ГОСТ 12.0.007-76 ССБТ [16].
К наиболее распространенным вредным производственным факторам относятся [55, 56, 63]:
• запыленность вредными веществами и загазованность воздуха;
• недопустимые микроклиматические условия рабочей зоны
(температура, влажность, подвижность воздуха);
• недостаточное и (или) неправильное освещение;
• шум, вибрация;
• тепловые (инфракрасные) излучения;
• электромагнитные (ВЧ и СВЧ) поля и ионизирующие излучения;
• отходы производства, выбросы, стоки, потоки теплоты;
• монотонность деятельности, тяжелый физический труд и др.
Основными опасными факторами энергетических производств
считаются [55, 56, 63, 76]:
• поражения электрическим током,
• опасности пожара, взрыва,
• сосуды под давлением,
• высокие температуры поверхностей,
• движущиеся элементы механизмов,
• работа на высоте,
• опасные химические вещества и т.п.
В подразделе следует выполнить анализ воздействий (отдельно
для вредных и опасных факторов) [55, 56, 63, 76]:
• описать характеристики помещений (зданий);
• выявить источники воздействий (оборудование, коммуникации, средства обеспечения работы оборудования или персонала);
• дать наименования и описать характеристики воздействий (постоянное, периодическое, случайное);
15
• назвать объекты защиты от воздействий (люди, оборудование,
строительные конструкции, окружающая среда (природа, население), здания, ЛЭП и другие объекты);
• описать возможные негативные изменения (происшествия), которые могут вызвать воздействия в объектах защиты;
• указать, если это возможно, например, по данным предприятия,
какие параметры воздействий превышают установленные предельно допустимые значения.
Для удобства систематизации и анализа воздействий в техногенной системе ее характеристику можно представить в виде таблиц по
помещениям, оборудованию, воздействиям. Студенты, которые в курсе БЖД изучали методику системнологического описания техногенных систем [99, 102], как правило, применяют табличный способ описания вредных и опасных факторов производств, рассмотренный ниже.
В таблице основных характеристик производственных помещений
рекомендуется указать:
• категорию пожаровзрывоопасности [20];
• необходимую и фактическую степени огнестойкости здания [44,
28, 77];
• класс взрывопожарной защиты (Правила устройства электроустановок (ПУЭ), п. 7.3, 7.4 [22]);
• класс помещений по окружающей среде (ПУЭ, п. 1.1.4, 2.1.12
[22]);
• группу производственных процессов по окружающей среде [29];
• класс помещений по опасности поражения электрическим током
(ПУЭ [22]);
• санитарный класс производства, ширина санитарной зоны для
защиты населения и селитебной зоны (НБР-99 для АЭС, СанПиН
2.2.1/2.1.2.567-96 "Санитарные защитные зоны и санитарная
классификация предприятий, сооружений и иных объектов" [38],
[55]).
Для оборудования или устройств, являющихся источниками негативных воздействий или чрезвычайных ситуаций, в таблице можно
указать: номер устройства; назначение (номенклатура продукции);
функциональные показатели, например мощность; процессы (преобразование энергии топлива в тепловую энергию, механической энергии в
электрическую, электрической энергии в механическую и т.п.); виды
детерминированных (предопределенных, неслучайных) воздействий
(физических, химических, психофизических); виды стохастических,
имеющих вероятностный характер, воздействий.
16
Характеристики выявленных воздействий можно также систематизировать в виде таблицы, указав для них следующую информацию.
• Номера и наименования воздействий:
физических: запыленность рабочей зоны, вибрации, акустические колебания, статическое электричество, электромагнитные поля,
излучения (инфракрасные, ионизирующие), электрический ток, движущиеся механизмы, падающие или разлетающиеся предметы или
осколки, острые кромки, повышенная или пониженная температура
поверхности;
химических: загазованность, запыленность опасными веществами, попадание ядов на кожные покровы, или слизистые оболочки, или в желудочно-кишечный тракт;
психофизиологических: перегрузки физические (статические
или динамические), нервно-психические (информационные, эмоциональные, перенапряжение анализаторов (глаз), монотонность труда);
стохастических: разрушение сосуда под давлением, утечка
взрывоопасных или токсичных газов, возникновение взрыва, пожара,
выброса газов, пролива жидкостей, разрушение изоляции, обрыв
ЛЭП, кабеля, отказ оборудования и т.п.
• Факторы или параметры воздействия (температура поверхности,
частота электрического тока, напряженность поля, освещенность,
наименование и концентрация вредного или опасного вещества,
интенсивность излучения, давление, электрическое сопротивление,
уровень шума, вибрации, масса опасного вещества, удельная теплота сгорания, энергозатраты работающего, плотность воспринимаемых сигналов).
• Негативные последствия в организме человека или в окружающей природной среде (ухудшение самочувствия, травмирование,
профессиональные заболевания, перегрев или ожог открытых
участков кожи человека, головная боль, головокружение, функциональные нарушения центральной нервной, сердечно сосудистой,
опорно-двигательной, пищеварительной , мочевыделительной систем организма человека, загрязнение природной среды и деградация экосистем).
• Оптимальные и (или) предельно допустимые значения факторов
со ссылкой на нормативные документы.
Пример выявления воздействий на производственный персонал в
помещении промышленной котельной и их описания в виде таблицы
приведен в п. 4.1.
17
3.3. Защита от вредных факторов. Обеспечение
допустимых или комфортных условий труда
В подразделе даются рекомендации по обеспечению допустимых
или комфортных условий труда, которые характеризуются параметрами микроклимата, освещения, производственного шума, вибрации,
инфракрасного, электромагнитного, ионизирующего излучений, а
также средствами инженерно-психологического обеспечения труда.
3.3.1. Общие замечания к выполнению подраздела
Комфортные или допустимые условия труда характеризуются
нижними Ннп и верхними Нвп нормативными значениями параметров
воздействий, установленными ГОСТами, СНиПами, санитарными
нормами (СН) и другими документами [3, 9, 10, 18, 36, 43]. (Комфорт –
оптимальное сочетание параметров микроклимата, удобств, благоустроенности.)
Условия труда считаются комфортными (оптимальными), если
для всех параметров Рут, которые их определяют (характеризуют), выполняются требования:
Ннп ≤ Рут ≤ Нвп, или
(1)
Ннп ≤ Рут, или
(2)
Рут ≤ Нвп, или
(3)
Рут = Нвп,
(4)
где Рут–температура рабочей зоны или относительная влажность воздуха в условии (1), коэффициент естественной освещенности КЕО в –
(2), концентрации пыли, вредных газов, уровни шума, вибрации в –
(3), освещенность рабочих поверхностей в – (4).
Таким образом, для всех вредных факторов, описанных в предыдущем подразделе, следует:
• по нормативным документам найти значения Ннп и (или) Нвп, то
есть описать требуемые условия труда;
• оценить фактические значения Рут (выполнив их расчет или по результатам измерений, или по данным предприятия, или поданным
других источников);
• проверить выполнение условий (1)…(4);
• описать технические и организационные мероприятия, которые
обеспечивают выполнение требований (1);
• предложить мероприятия для изменения тех величин (мощности,
интенсивности, уровня) воздействий, которые не соответствуют
требованиям (1), и расчетами подтвердить их достаточность.
18
Из-за ограничений на объем раздела "Безопасность и экологичность" количество и виды расчетов согласовываются с консультантом.
Расчеты могут быть поверочными или конструктивными.
Поверочными расчетами находятся значения Рут и проверяются
условия (1)…(4).
При конструктивных расчетах определяются параметры средств
обеспечения комфортных или допустимых условий труда (освещенности, вентиляции) или средств защиты, при которых будут выполняться
условия (1)…(4).
Краткие методические указания по обеспечению комфортных
условий труда рассмотрены ниже.
3.3.2. Микроклимат
Микроклиматические параметры производственных помещений
(температура, влажность, подвижность и чистота воздуха) влияют на
самочувствие человека и его работоспособность.
Оптимальные и допустимые значения этих параметров установлены [3, 18, 43] в зависимости от времени года, интенсивности выполняемой работы, характера и интенсивности тепловыделений от оборудования (Вт/м3 (м3 внутреннего объема помещения), Вт/м2 (м2 площади
поверхности тела человека)).
Физиологическое действие микроклиматических условий на человека и содержание мероприятий (технологических, санитарнотехнических, организационных, медико-профилактических), выполняя
которые можно обеспечить требуемые микроклиматические параметры, описаны в [27, 55, 63, 76, 66].
Методики расчета систем вентиляции и кондиционирования воздуха описаны в [27, 55, 62, 90,66].
Отметим, что при определении необходимого воздухообмена (помещение – окружающая среда) необходимо учитывать:
• потребность в кислороде для людей (объем воздуха на одного работающего),
• наличие избыточной теплоты (от оборудования, людей, приборов,
компьютеров и др.),
• выделения в воздух рабочей зоны влаги и (или) вредных веществ.
Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе
рабочей зоны установлены [3, 18, 43].
Приближенно для некоторых помещений объем подаваемого воздуха L, м3/ч, можно определить по нормируемой кратности воздухообмена nво (L = nво Vп, где Vп – объем вентилируемого помещения, м3),
19
или по нормируемому расходу приточного воздуха на 1 м 2 площади
пола помещения, м3/(ч м2), или по нормируемому удельному расходу
приточного воздуха, м3/ч, на 1 человека, на 1 рабочее место, на 1 посетителя или единицу оборудования.
Необходимый воздухообмен обеспечивается системами вентиляции или кондиционирования, которые могут поддерживать оптимальную для человека или технологических процессов влажность воздуха.
В зависимости от способа организации воздухообмена вентиляция
может быть [66, 67]:
а) естественной (неорганизованной – путем инфильтрации, проветривания или организованной – путем аэрации через открытые фрамуги окон, фонарей, через вентиляционные шахты с дефлекторами);
б) механической (по зоне обслуживания: общеобменной, местной,
смешанной; по способу подачи и удаления воздуха: приточной, вытяжной или приточно-вытяжной).
Для помещений, в которых отсутствуют мощные источники вредных веществ и тепловыделений, в первую очередь следует рассмотреть
возможность применения более экономичной естественной вентиляции.
Параметры наружного воздуха для различных районов страны
можно найти в СНиП 23-01-99 "Строительная климатология" [31].
Проектирование вентиляции будет включать [27, 55, 90, 66]:
• расчет необходимого расхода воздуха L, который обеспечит требуемые по нормативным документам параметры воздуха;
• выбор системы вентиляции;
• определение путем аэродинамического расчета размеров воздухопроводов и выпускных отверстий, размеров фрамуг и других
элементов, потерь давления в воздуховодах;
• выбор вентилятора или кондиционера.
3.3.3. Освещение
Освещение производственных помещений, если оно правильно
спроектировано, повышает эффективность, комфортность и безопасность труда.
По способу (источнику света) освещение подразделяют на естественное, искусственное (местное, общее и комбинированное) и совмещенное (естественное и искусственное) [55, 69, 99, 67, 30].
По функциональному назначению искусственное освещение разделяют на рабочее, аварийное (освещение безопасности) и специальное (охранное; дежурное; эвакуационное; эритемное для стимуляции
20
обмена веществ, кровообращения и других функций организма; бактерицидное и др.).
Параметры естественного и искусственного освещения регламентируются нормами СНиП 23-05-95 "Естественное и искусственное
освещение" [30] в зависимости от характера зрительной работы (минимального размера объекта различения), системы и вида освещения,
фона, контраста объекта с фоном, района расположения и ориентации
здания относительно сторон света и других параметров.
Естественное освещение – это освещение помещений светом неба
(прямым или отраженным), проникающим через световые проемы в
наружных ограждающих конструкциях.
Помещения с постоянным пребыванием людей должны иметь, как
правило, естественное освещение.
Без естественного освещения допускается проектировать помещения, которые определены нормативными документами по строительному проектированию зданий и сооружений отдельных отраслей промышленности, а также помещения, размещение которых разрешено в
подвальных и цокольных этажах зданий и сооружений.
Естественное освещение подразделяется на боковое, верхнее и
комбинированное (верхнее и боковое).
В производственных помещениях при естественном освещении
нормируется минимальное значение коэффициента естественной
освещенности (КЕО) в специально оговоренной точке помещения.
(КЕО – отношение (в %) освещенности в контрольной точке внутри
помещения к одновременной освещенности снаружи при полностью
открытом небосводе и сплошной облачности.)
Нормированные значения КЕОн определяются по формуле
КЕОн = КЕОб m,
б
(5)
где значения КЕО – базового значения КЕО и m – коэффициента светового климата приводятся в [55].
При поверочном расчете естественного освещения определяют
фактическое значение КЕО и сравнивают его с КЕОн, а при конструктивном – определяют площадь световых проемов, которые обеспечат
нормированное значение КЕОн. Пример конструктивного расчета естественного освещения приведен в [62].
Искусственное освещение нормируется минимальной освещенностью и коэффициентом пульсации, а также качественными показателями ослеплённости и дискомфорта [55, 67, 30].
При выполнении расчетов производственного освещения можно
использовать [55, 69].
21
В практическом пособии [69] приведен пример конструктивного
расчета искусственного освещения помещения и необходимая нормативная информация из [30]. Пример проектирования искусственного
освещения помещения БЩУ дан в п. 4.3.
3.3.4. Производственный шум
Интенсивный шум способствует быстрому утомлению, вызывает
заторможенность реакций организма, что приводит к снижению производительности и качества труда, а также к травмам и авариям из-за
замедленной реакции на предупредительные сигналы транспорта и систем защиты.
Физиологические последствия в результате воздействия акустических колебаний (шума) на организм человека описаны в [55, 76, 57].
Шум характеризуется: звуковым давлением Р фронта звуковой
волны (до нескольких десятков и более паскалей); интенсивностью I
(силой) звука, Н, или плотностью потока энергии в звуковой волне
(до 1 Вт/м2 [76]).
Отношения фактических значений давления Р и интенсивности
звука I к их значениям на пороге слышимости человека на частоте
1000 Гц (Р0 =2·10-5 Па, I0=10-12 Вт/м2) изменяются на порядки, поэтому
для количественной характеристики шума используют их логарифмические уровни, дБ:
Lд =10 lg(Р/Р0), Lи =20 lg(I/I0).
(6)
Для более точной характеристики звуковых воздействий величины Lд и Lи измеряются (нормируются) для девяти октавных полос, на
которые разбит весь диапазон слышимых человеком частот от 20 до
20000 Гц. Ориентировочно уровень широкополосного звукового
давления можно определить для всего диапазона слышимости (шкала
А шумомера в дБА), учитывая особенности чувствительности органов
слуха человека на разных частотах.
Нормируемые параметры шума на рабочих местах определены
ГОСТ 12.1.003–83 ССБТ "Шум. Общие требования безопасности" [4]
и санитарными нормами СН 2.2.4/2.1.8.562–96 "Шум на рабочих местах, в помещениях жилых и общественных зданий и на территории
жилой застройки" [39].
Допустимый уровень звукового давления задается в зависимости
от функционального назначения помещения (вида работ). Например, в
помещениях управления, рабочих комнатах допустим уровень звука
60 дБА.
22
Фактический уровень звукового давления на рабочем месте можно рассчитать, зная уровень звуковой мощности источника (источников) шума, характеристику направленности его излучения, схему помещения с указанием источника и приемника шума и характеристик
звукопоглощающих и звукоотражающих объектов.
Формулы для расчета уровней звукового давления на расстоянии
от источника звука приведены в [54, 89, 67, 35], а примеры вычислений по ним – в [54, 89] и в п. 4.4.
В тех случаях, когда уровни звукового давления превышают допустимые (условие (3)), необходимо принять меры для их снижения.
Способы защиты от шума описаны в [54, 55, 67]. К ним относятся:
• уменьшение шума в источнике;
• изменение направления излучения;
• увеличение величины телесного угла его излучения;
• увеличение расстояния до источника;
• применение звукопоглощающих материалов для покрытия
внутренних поверхностей помещений, глушителей, звукоизолирующих поверхностей, экранов;
• ограничение времени пребывания человека в зоне с высоким
уровнем звука.
Выбор приемлемого способа защиты производится путем подбора
технического решения и проверки его достаточности.
Некоторые задачи защиты от шума можно решить как обратные,
выразив в явном виде необходимую величину искомого параметра
средства защиты, например толщину звукоизолирующей перегородки
в зависимости от уровней шума у его источника и допустимого − у
объекта защиты.
3.3.5. Вибрация
Вибрацией называют малые механические колебания. В зависимости от количества органов человека, вовлеченных в нежелательный
колебательный процесс, вибрацию подразделяют на общую и локальную. Вибрационная патология занимает второе место (после пылевой)
среди профессиональных заболеваний [55].
Негативные последствия в организме человека определяются: частотой и амплитудой колебаний, продолжительностью, местом приложения и направления воздействия вибрации, демпфирующими свойствами тканей, явлениями резонанса и другими условиями.
Физиологические изменения в организме человека от воздействия
вибрации описаны в [55]. От общей вибрации страдает, прежде всего,
нервная система и анализаторы: вестибулярный, зрительный и так-
23
тильный (осязательный). Локальная вибрация вызывает спазмы сосудов конечностей, снижение кожной чувствительности, отложение солей в суставах пальцев, которое снижает их подвижность.
Нормируемые параметры производственной вибрации определены ГОСТ 12.1.012–90 ССБТ "Вибрационная безопасность. Общие требования" [5] и санитарными нормами СН 2.2.4/2.1.8.566–96 "Производственная вибрация, вибрация в помещениях жилых и общественных зданий" [40]. В нормативных документах описаны также меры и
требования к обеспечению безопасности вибрационных воздействий.
Нормативные значения вибрационных воздействий определены в
11 октавных полосах для следующих параметров вибрации [5]: средних квадратичных виброскоростей v и их логарифмических уровней
Lv или виброускорений a для локальных вибраций. Нормы допускают
интегральную оценку вибрации для всего частотного диапазона, а
также по дозе вибрации, учитывающей продолжительность ее воздействия на человека.
Способы защиты от вибрации: организационные, лечебнопрофилактические и технические, которые можно применить в дипломном проекте, описаны в [5, 54, 76, 67].
В [54, 67] приведены примеры расчета параметров вибрации и
оценки достаточности защитных мероприятий от воздействия вибрации.
3.3.6. Инфракрасное излучение
Передача теплоты излучением в отличие от конвективной вызывает не только перегрев организма, но и специфические изменения в
клетках тканей и белковых молекулах. Более всего подвержены поражению кожные покровы и органы зрения человека.
Воздействие инфракрасного излучения влияет также на верхние
дыхательные пути, обменные процессы в миокарде (сердечной мышце), водно-электролитный баланс, возможен мутагенный эффект [55].
Негативные последствия в организме человека от воздействия
инфракрасного излучения подробно описаны в [55]. Они определяются
интенсивностью (удельным потоком теплоты, Вт/м2) и длинами волн
(в диапазоне 0,78…1000 мкм), на которые приходится максимум интенсивности электромагнитного излучения.
Допустимые значения интенсивности инфракрасного излучения
определяются ГОСТ 12.1.005-88 [3] и нормами СН 2.2.4.548-96 "Гигиенические требования к микроклимату помещений" [32] с учетом
спектрального состава излучения, размера облучаемой площади (от-
24
крытых участков кожи), защитных свойств спецодежды для продолжительности действия более 50 % рабочей смены.
Интенсивность инфракрасного излучения зависит от следующих
параметров:
• свойств излучателя (температуры, излучательной способности
(степени черноты), размера и др.),
• свойств приемника излучения (степени черноты, размеров),
• особенностей взаимного расположения источника и приемника
излучения (расстояние, степень черноты среды, наличие и свойства
других объектов, которые могут отражать или диафрагмировать
поток энергии).
Методики расчета интенсивности инфракрасного излучения
можно найти в [59, 61].
Для снижения интенсивности инфракрасного излучения применяются следующие способы:
• понижение температуры (тепловая изоляция) и излучательной
способности (окрашивание в серебристый цвет) источника (способ
применим только для твердых излучателей);
• создание преград потоку энергии (экранов или завес (водяных,
водовоздушных, из цепей и др.));
• удаление от источника излучения;
• применение индивидуальных средств защиты;
• уменьшение времени пребывания в опасной зоне.
Для оценки достаточности защитных мероприятий следует выполнить расчет интенсивности инфракрасного излучения с учетом
принятых мер защиты.
3.3.7. Электромагнитные, электростатические поля и излучения
Источниками электромагнитных и электростатических полей
являются открытые распределительные устройства, воздушные линии
электропередачи напряжением 400 кВ и более (поля промышленной
частоты), электрические устройства, измерительные приборы, видеодисплейные терминалы персональных компьютеров (поля радиочастотного диапазона), прядильные и ткацкие машины, установки химической промышленности, электрические установки высокого
напряжения постоянного тока (электростатические поля).
Биологическое воздействие на человека в значительной степени
зависит от частоты электромагнитных полей и описано в [55, 76, 83,
67, 59 и др.]. По характеру воздействия на человека и соответственно
по видам нормируемых параметров электромагнитные поля разделяются на четыре группы:
25
•
электрические поля промышленной частоты, для которых можно
не учитывать воздействие магнитной составляющей поля;
• электростатические поля;
• электромагнитные поля радиодиапазона с частотами от 0,06 до
300 МГц и
• электромагнитные поля с частотами от 300 до 300000 МГц.
(Воздействия других электромагнитных излучений от инфракрасного до ионизирующего излучений можно рассмотреть в других подразделах.)
Для электромагнитных полей нормируются следующие параметры (СанПиН 2.2.4.1191-03. "Электромагнитные поля в производственных условиях. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы" [37], [55, 76, 83, 67, 59 и др.]):
• для электрического поля промышленной частоты – напряженность Н, кВ/м, и время пребывания, ч, в электрическом поле при
Н >5 кВ/м;
• для электростатического поля – напряженность Н, кВ/м, и время
пребывания, ч, в электрическом поле при Н > 20 кВ/м;
• для электромагнитных полей с частотами от 0,06 до 300 МГц –
напряженности, Н, и энергетические нагрузки W=Н 2·t для электрического (Н, В/м, W, (В/м)2·ч) и магнитного (Н, А/м, W, (А/м)2·ч)
полей;
• для электромагнитных полей с частотами от 300 до 300000 МГц –
модуль вектора Пойтинга, определяющий плотность потока энергии, переносимой электромагнитными волнами, и время облучения
t, ч.
Защита от электромагнитных полей выполняется следующими методами:
• ограничением времени пребывания в опасной зоне;
• увеличением расстояния до источника;
• расположением рабочих мест в направлении наименьшего излучения (учитывая фактор направленности для полей СВЧ);
• применением экранов.
Методики расчета фактических значений напряженности полей приведены в [55, 76, 83 и др.].
Гигиенические требования к видеодисплейным терминалам,
персональным электронно-вычислительным машинам и организации
работы на них приведены в санитарных правилах и нормах [36].
3.3.8. Ионизирующие излучения
26
Источники ионизирующего излучения – атомные реакторы,
медицинское оборудование, использующее облучение, рентгеновские
установки, ускорители заряженных частиц.
Биологическое воздействие ионизирующих излучений на организм человека описано в [55, 76, 83, 67, 59 и др.] и определяется дозами. Поглощенная доза Дп измеряется в греях (1 Дж/кг =1 Гр), эквивалентная Дэ и эффективная эквивалентная Дээ дозы – в зивертах (Зв):
Дэ =Дп·WR, Дээ= Дэ· WT,
где WR – коэффициент качества излучения, WT – взвешивающий коэффициент, зависящий от вида облучаемого органа или ткани.
Нормативные значения параметров ионизирующего излучения
приведены в "Нормах радиационной безопасности" (НРБ-99) [24] и
[54, 55, 67].
Для защиты от ионизирующих излучений применяют организационные и технические методы [54,67]. Примеры расчетов полученных доз и оценки достаточности защитных мер с необходимой справочной информацией даны в [89, 67].
3.3.9. Инженерно-психологическое обеспечение труда
Вопросы эргономики и пути повышения эффективности труда
[8, 9, 10, 54, 55, 59] можно включать в раздел для проектов, в которых
одним из объектов защиты является оператор системы управления
движущимися объектами, энергетическими установками, оборудованием, процессами, производством.
Психофизические характеристики и эргономические показатели
труда оператора и требования к рабочему месту оператора приведены
в [8, 9, 10, 54, 55].
При описании труда операторов, помещений блочных щитов
управления (БЩУ), оборудования, стендов, щитов управления и др.
следует указывать, как выполнены требования нормативных документов.
Иллюстрации рабочего места должны показывать не только рекомендуемое расположение рабочих зон, доступных рукам (взгляду),
но и фактическое расположение рукояток, переключателей, панелей
приборов и т.п., которые должны находиться в оптимальных или допустимых зонах обслуживания. Например, на схеме шкафа с приборами
управления необходимо не только указать, но и обосновать принятый
(эргономичный) вариант размещения приборов. При размещении технологических схем на экране монитора следует обосновать выбор размеров символов, цветовой гаммы и др.
27
3.4. Обеспечение производственной безопасности
В этом подразделе дается оценка опасностей для обслуживающего
персонала, оборудования, зданий и рассматриваются меры обеспечения электробезопасности, молниезащиты, защиты от термических
ожогов,
пожаровзрывобезопасности,
безопасности
систем,
работающих под давлением, и защиты от механического
травмирования.
3.4.1. Электробезопасность
Источником опасности поражения людей электрическим током
являются широко распространенные электрические установки и сети
электроснабжения.
Электрические установки по правилам безопасности разделяют на
две группы:
• установки напряжением до 1000 В;
• установки напряжением выше 1000 В, к обслуживанию которых допускаются только высококвалифицированные электрики.
Сети напряжением до 1000 В выполняются, как правило, четырехпроводными с глухозаземленной нейтралью, сети напряжением
6…35 кВ – с изолированной нейтралью, сети 110…750 кВ – с глухозаземленной нейтралью [83].
Особенности термического, электролитического, механического и
биологического действия электрического тока на живую ткань и
факторы, влияющие на степень поражения электрическим током, подробно описаны в [83, 71, 59] и кратко – в [55, 67].
Тяжесть поражения электротоком зависит от силы тока, продолжительности его воздействия, пути тока в теле человека (рука − рука,
рука − нога, голова − нога и т.п.), характера тока (переменный, постоянный), частоты переменного тока и др.
Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов, протекающих по траекториям рука − рука или рука − нога, для
электроустановок постоянного и переменного тока с частотами 50 и
400 Гц установлены ГОСТ 12.1.038-82* ССБТ "Предельно допустимые
уровни напряжений прикосновения и токов " [13] и приведены также в
[55, 83, 71, 59]. Например, при продолжительности воздействия переменного тока 50 Гц более 1 с безопасно напряжение 36 В и ток 6 мА.
По степени опасности поражения людей электрическим током
производственные помещения в соответствии с правилами устройства
электроустановок (ПУЭ) [22] подразделяются на помещения: 1) с повышенной опасностью, 2) особо опасные, 3) без повышенной опасности. Подробная классификация помещений приведена также в [70].
28
Технические и организационные меры обеспечения электробезопасности (заземление, зануление, защитное отключение, блокировки,
малые напряжения, индивидуальные средства защиты и др.) можно
выбрать, руководствуясь работами [54, 22, 62, 76, 77, 64, 69, 70], в зависимости от категории помещения, установить которую следует по
[22, 76, 77, 70].
В ПУЭ [22] и работе [69] указано, что защитное заземление или
зануление электроустановок [14] должно применяться:
• при номинальном напряжении U ≥ 380 В переменного и при
U ≥ 400 В постоянного тока;
• при номинальном напряжении от 42 до 380 В переменного тока и
от 110 до 440 В постоянного тока при работах в условиях с повышенной опасностью и особо опасных по ГОСТ 12.1.013-78.
Защитное заземление [14] предназначается для снижения
напряжения прикосновения при пробое изоляции на корпус установки путем повышения напряжения основания (земли), на котором
стоит человек. Его применяют в сетях с изолированной нейтралью при
любом напряжении и в сетях с заземленной нейтралью напряжением
выше 1000 В.
В первую очередь следует использовать естественные заземлители. Искусственные заземлители применяют, если сопротивление естественного заземлителя больше нормативного (например, 4 Ом для сети
с изолированной нейтралью напряжением 380/220 В). Методика и
примеры расчета конструкций искусственных заземлителей приведены
в [76, 83, 69].
Зануление – это специальное соединение металлического корпуса
электроустановки с нулевым многократно заземленным проводником.
При замыкании токопровода (линейного) на заземленный корпус (он
же нулевой провод) произойдет однофазное короткое замыкание
(фаза − нулевой провод), которое вызовет срабатывание максимальной
токовой защиты (плавкого предохранителя или автоматического выключателя), а она отключит опасную электроустановку от сети.
Защитное зануление [14] применяют в трехфазных сетях до 1000 В
с заземленной нейтралью и в однофазных сетях переменного тока с заземленным выводом.
Защитное отключение электроустановок от сети с помощью специальных электронных устройств применяют в качестве дополнительной меры к заземлению и занулению. Принцип действия этих
устройств описан в [54, 76, 83, 77, 70].
Описание средств защиты от статистического электричества
приведено в [55]. К ним относятся методы, исключающие или умень-
29
шающие интенсивность генерации зарядов (подбор пар трения, снижение скоростей трущихся материалов и сил трения), заземление электропроводных частей производственного оборудования, обеспечивающего стекание зарядов статического электричества на землю и др.
В этом подразделе можно произвести анализ причин электротравматизма на данном производстве, дать количественную оценку защитных мер и рассчитать вероятность получения электротравмы, построив
дерево отказа [54].
В случае применения электротехнических приборов в других частях проекта, в этом разделе, используя ссылки, необходимо кратко
отметить, как учитывались требования ПУЭ по обеспечению безопасности (особенности исполнения, прокладки кабельных линий и т.п.).
Студенты электротехнических специальностей вуза в этой части
проекта могут рассмотреть [54, 76, 83, 77, 70]:
• необходимость применения специальных средств защиты при
проведении обслуживания или ремонтов электроустановок, коммутационных аппаратов и токопроводов (указателей напряжения,
изолирующих штанг, электроизмерительных клещей, временных
переносных защитных заземлений, диэлектрических перчаток, галош и т.п.);
• планы производства работ в действующих установках;
• механизмы и приспособления при производстве монтажных
работ;
•
организационные меры безопасности при производстве работ
(наряды-допуски, выписанные на конкретные виды работ).
3.4.2. Молниезащита
Опасные воздействия прямых ударов молний могут вызвать пожары, взрывы, механические повреждения, травмы людей и животных,
повреждения электрического и электронного оборудования. Токи молний силой 100…200 кА кроме прямых ударов могут индуцировать в
металлических предметах электрические заряды или токи. Даже при
разрядах молний вдали от зданий и сооружений в них возможно появление опасных потенциалов на металлических коммуникациях (эстакадах, рельсах, трубопроводах, оболочках кабелей и др.).
Для снижения вероятности поражения молниями все производственные, общественные и жилые здания должны иметь молниезащиту. Устройства защиты от прямых ударов молнии (молниеотводы) –
комплекс, состоящий из молниеприемников, токоотводов и заземлителей, который характеризуется надежностью зоны защиты.
30
В зависимости от требуемой надежности защиты здания и сооружения подразделяются на обычные и специальные. К специальным
объектам, которые разделены на три группы, относят технические
объекты, поражение которых молнией создаст опасность пожара для
соседних объектов или окружающей природной среды.
Для обычных объектов предложено четыре уровня надежности
(I − IV) защиты: Р3 = 0,98; 0,95; 0,90; 0,80 соответственно.
Для специальных объектов минимально допустимый уровень
надежности защиты, Р3, от прямых ударов молнии устанавливается в
пределах 0,9 – 0,999 в зависимости от степени его общественной значимости и тяжести ожидаемых последствий от прямого удара молнии.
По желанию заказчика надежность защиты, заложенная в проект, может превышать предельно допустимый уровень.
Требуемая надежность молниезащиты зависит от размеров здания
(особенно от его высоты), средней продолжительности гроз в регионе
(ч/г.) и ожидаемого количества поражений молнией защищенного объекта в год (вероятность поражения, которую следует принять, учитывая величину возможного ущерба).
Размер зоны защиты, которая имеет конусообразную форму, зависит в основном от типа молниеприемника и его высоты.
При конструктивных расчетах системы молниезащиты определяют высоту молниеприемника, а при поверочных − достаточность зоны
молниезащиты, в которую должны вписываться защищаемые объекты.
Методика расчета молниезащиты описана в [22, 54, 71]. Примеры расчета устройств молниезащиты даны в [54, 71].
К настоящему времени кроме “Инструкции по устройству молниезащиты зданий и сооружений” (РД 34.21.122-87 [50]) издана новая
"Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций" (СО 153-34.21.122-2003 [48]), которая содержит материалы по молниезащите от прямых ударов молнии.
В Инструкцию [48] включен ряд новых положений, в том числе по
защите от вторичных воздействий молнии, по защите электрических и
оптических кабелей связи от ударов молнии, по зонам молниезащиты
объектов с надежностью 0,999, по нормированным параметрам токов
молнии, по зонам защиты согласно требованиям Международной
электротехнической комиссии (МЭК).
Предполагается выпуск специальных справочных дополнений, которые будут содержать подробные рекомендации по отдельным разделам Инструкции, справочные материалы, типовые примеры использования методик.
31
Краткое описание систем молниезащиты, методики и примеры
расчета молниезащиты приведены в п.4.6.
3.4.3. Защита от термических ожогов
Источником термических ожогов могут быть части оборудования,
выбросы газов жидкостей, имеющих высокую температуру. Защита от
воздействия на человека поверхностей с высокими температурами выполняется путем их тепловой изоляции.
Температура на наружной поверхности изоляции согласно СНиП
41-03-2003 "Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов" [34]
принимается не более следующих значений:
• 45 °С – для изолируемых поверхностей, расположенных в рабочей или обслуживаемой зоне помещений и содержащих вещества с
температурой выше 100 °С;
• 35 °С – при температуре вещества не выше 100 °С или с температурой вспышки паров (см., например, [60]) не выше 45 °С;
• 55 °С – для изолируемых поверхностей с металлическим покровным слоем, расположенных на открытом воздухе в рабочей или обслуживаемой зоне;
• 60 °С – то же, но для других видов покровного слоя изоляции.
Температура на поверхности тепловой изоляции трубопроводов,
расположенных за пределами рабочей или обслуживаемой зоны, не
должна превышать 75 °С и предельной температуры применения материала покровного слоя.
Требования и рекомендации к проектированию тепловой изоляции
и методики расчета толщины её слоев приведены в [34]. Для выбора
типа тепловой изоляции и ее расчета можно использовать специальную литературу, например, [58, 65, 73].
В методических указаниях [65] дается описание компьютерной
программы и автоматизированной базы данных по теплофизическим
характеристикам теплоизоляционных материалов, которые можно использовать при проведении многовариантных расчетов. Примеры расчета защиты от термических ожогов, которые позволяют также
уменьшить потери тепловой энергии, рассмотрены в п. 4.5.
3.4.4. Пожаровзрывобезопасность
Пожары и взрывы возможны в помещениях, в которых имеются
горючие вещества (твердые, жидкие и газообразные) и источники их
воспламенения (неправильно спроектированное или неисправное обо-
32
рудование, применение открытого огня, электрические разряды, короткие замыкания, перегрев изоляции токопроводов и т.д.).
Возможность возникновения взрыва и пожара, их развитие, величина возможного ущерба и меры обеспечения безопасности определяются следующими характеристиками помещений и зданий:
• степенью взрывопожарной опасности;
• огнестойкостью строительных конструкций;
• классом конструктивной пожарной опасности;
• классом функциональной пожарной опасности.
Степень взрывопожарной опасности зданий зависит от конструкции здания, производственных процессов, количества и свойств горючих веществ, используемых в помещениях. Описание свойств горючих
веществ можно найти в [68, 60].
По степени взрывопожарной опасности все помещения и здания
подразделяются на категории: взрывопожароопасные (А и Б), пожароопасные (В1, В2, В3 и В4), невзрывопожароопасные (Г), непожароопасные (Д). Категорию помещений по взрывопожарной опасности
можно определить по НПБ 105-03 [20] или по [54, 71]. Тип категории
помещений определяется по таблице (приближенно) или более точно
расчетом. Примеры расчетов приведены в [54, 71].
Огнестойкость здания определяется огнестойкостью его строительных конструкций – временем (в мин), в течение которого не теряется способность конструкций сохранять несущие (индекс R), или
ограждающие (индекс Е), или теплоизолирующие (индекс I) функции.
Например, огнестойкость I120 означает, что в течение 120 мин пожара температура в любой точке поверхности конструкции, необогреваемой снаружи, не поднимется выше чем на 180 0С или в среднем на
140 0С. Степень огнестойкости (I,…, IV) здания можно определить,
зная огнестойкости его строительных конструкций по [55, 71].
Класс конструктивной пожарной опасности здания (С0, С1, С2,
С3) зависит от классов (К0, К1, К2, К4) пожарной опасности конструкций. Классы (К0, К1, К2, К4) характеризуют влияние строительных конструкций (колонн, балок, стен, маршев и площадок лестниц и
др.) на образование и развитие опасных факторов пожара [55, 71].
Классы и подклассы функциональной пожарной опасности (Ф1,…,
Ф5) характеризуют способ использования (назначение) здания и помещений и меру безопасности людей в случае пожара, которая определяется количеством, возрастом, физическим состоянием людей.
Например, к классу Ф1 относятся помещения с постоянным или временным проживанием людей, а к последнему классу Ф5 – производственные, лабораторные и складские помещения [55, 71].
33
В работах [54, 71, 67] дано описание мер противопожарной профилактики:
• строительных (зонирование территории, создание легко сбрасываемых при взрывах конструкций, противопожарных разрывов и
преград, повышение огнестойкости строительных конструкций) и
• технических (оснащение средствами пожаротушения, дымоудаления, противопожарной вентиляции для создания повышенного давления воздуха в смежных помещениях, планирование, обозначение эвакуационных путей и др.).
Противопожарные нормы проектирования и содержания зданий и
сооружений приведены в [28, 68, 29, 33, 86].
Для правильного выбора исполнения электрооборудования (закрытое для пожароопасных зон, взрывозащищенное для взрывоопасных
зон) помещения или их части подразделяются в соответствие с ПУЭ на
пожароопасные (классы П-I, П-II, П-IIа, П-III), взрывоопасные (классы
В-1, В-1а, В-1б, В-1в, В-II, В-IIа) и зоны [22, 83, 77, 71].
Классифицировать пожаро- и взрывоопасные зоны и определить
их размеры в зависимости от свойств и количества горючих веществ
можно по [22, 83, 77, 71].
Условия выбора уровня взрывозащиты и маркировки электрооборудования, а также правила монтажа силовых и осветительных сетей в
опасных зонах описаны в [22, 83, 77].
Необходимость защиты зданий, помещений, оборудования автоматическими установками пожаротушения (АУПТ) и автоматической
пожарной сигнализации (АУПС) можно установить по Нормам пожарной безопасности, НПБ 110-03 [21].
По НПБ 104-03 "Системы оповещения и управления эвакуацией
людей при пожарах в зданиях и сооружениях" [83] можно определить
необходимость защиты зданий и сооружений системами оповещения и
управления эвакуацией людей при пожарах (СОУЭ) и выбрать их тип.
Проектирование АУПТ, АУПС или их элементов, например выбор
типов и размещение пожарных извещателей, выполняется с учетом
требований НПБ 88-2001* [19].
При разработке технических и организационных мероприятий,
обеспечивающих пожаро- и взрывобезопасность (инструкции, инструктажи, первичные средства пожаротушения, эвакуационные выходы, молниезащита и т.п.), можно использовать рекомендации [7, 12,
44, 22, 23, 28, 54, 62, 76, 25, 86].
Взрывобезопасность топливоподачи и установок для приготовления и сжигания пылевидного топлива регламентируется правилами
РД 153-34.1-03.352–99 [46]. Краткое описание специальных мер про-
34
филактики взрывов в топливной системе ТЭС и промышленных котельных дано в [67].
Методы и средства тушения пожаров в помещениях и электроустановках описаны в [83, 77, 70, 71, 67, 86].
Примеры расчета количества эвакуационных выходов даны в [54,
62, 71], первичных средств пожаротушения – в [54, 71, 72], противопожарного водоснабжения – в [54, 71].
Основные положения технического регулирования в области пожарной безопасности и общие требования пожарной безопасности к
объектам защиты (продукции), в том числе к зданиям, сооружениям и
строениям, промышленным объектам, пожарно-технической продукции и продукции общего назначения установлены техническим регламентом [2].
3.4.5. Безопасность систем, работающих под давлением
Под избыточным давлением в энергетике находятся многие установки: парогенераторы, паропроводы, турбогенераторы, сосуды для
хранения сжатых и сжиженных газов. Взрыв таких устройств может
произойти из-за потери механической прочности, местного перегрева,
превышения давления сверх допустимого значения [11, 45, 64].
Изготовление, монтаж, ремонт и обслуживание систем с избыточным давлением должны производиться согласно "Правилам устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением",
ПБ 03-576-03 [47].
Правила ПБ 03-576-03 распространяются на сосуды, работающие
под давлением пара или газа свыше 0,07 МПа (0,7 кгс/см2), сосуды с
водой при температурах выше 115 0С. Эти устройства должны быть
зарегистрированы в Федеральной службе по экологическому, технологическому и атомному надзору (Ростехнадзоре).
Для обеспечения безопасной и безаварийной работы сосуды под
давлением должны:
• подвергаться техническим освидетельствованиям и гидравлическим испытаниям в установленные сроки;
• оборудоваться запорной и запорно-регулирующей арматурой, контрольно-измерительными приборами, предохранительными устройствами [55, 76, 83, 47].
В качестве предохранительных устройств, защищающих сосуды от
превышения давления выше допустимого, применяются предохранительные клапаны и мембраны [55, 83].
35
Количество предохранительных клапанов, их размеры и пропускная способность должны быть выбраны расчетом так, чтобы в сосуде
не создавалось давление, превышающее паспортное более чем:
• на 0,05 МПа (0,5 кгс/см2) для сосудов с давлением до 0,3 МПа
(3 кгс/см2),
• на 15 % – для сосудов с давлением от 0,3 до 6,0 МПа (от 3 до 60
кгс/см2) и
• на 10 % – для сосудов с давлением свыше 6,0 МПа (60 кгс/см2)
[47].
При работающих предохранительных клапанах допускается превышение давления в сосуде не более чем на 25 % рабочего при условии, что это превышение предусмотрено проектом и отражено в паспорте сосуда [47].
Методики расчета предохранительных клапанов и мембран описаны в [55, 83 ] и более детально в ГОСТ 12.2.085-2002 "Сосуды, работающие под давлением. Клапаны предохранительные. Требования безопасности" [11].
3.4.6. Защита от механического травмирования
Механические травмы человеку могут причинить: движущиеся
механизмы, падающие или разлетающиеся предметы (или осколки),
острые кромки, падение с высоты и др.
Для защиты от механического травмирования применяют:
предохранительные, тормозные, оградительные устройства, средства
контроля и сигнализации, знаки безопасности, системы дистанционного контроля и управления.
Описание принципов действия и конструкций устройств защиты
дано в [55, 70].
В подразделе "Обеспечение безопасности…" могут быть рассмотрены вопросы безопасности работ на высоте [54 и др.], инструкции по
охране труда; наряды-допуски, выписанные на выполнение конкретных работ (монтаж или демонтаж установки, датчика, исполнительного механизма, кабельной линии и т.п.).
При наличии в других частях проекта технических решений, связанных с безопасностью или условиями труда (например, аварийных
защит, компенсаторов трубопроводов, заземлений), необходимо дать
их краткое описание и указать ссылку на эти части проекта.
3.5. Экологическая безопасность
Этот подраздел целесообразно выполнять для проектов, связанных
с изъятием ресурсов, в том числе земельных угодий, и образованием
36
отходов (подготовка и сжигание топлива, химводоочистка, золоудаление), а также с энергетическими (полевыми) воздействиями на селитебную территорию в виде шума, вибрации, электромагнитных полей
и излучений. В него можно включить:
• расчет количества отходов (выбросов [58, 52], стоков, твердых
отходов);
• проектирование устройств очистки выбросов и стоков [93];
• расчет процесса рассеивания выбросов [51, 54, 82, 52, 91] или
разбавления сточных вод в проточном водоеме [54, 91] для определения концентраций вредных веществ в приземном слое воздуха или
контрольных створах водоемов;
• оценку допустимости воздействия на атмосферу и гидросферу
[54, 82, 52, 91].
Оценка допустимости воздействия одного вредного вещества,
например, на атмосферу выполняется по условию
см +сф ≤ ПДК,
где см – максимальная концентрация с вредного вещества в приземном
слое воздуха от данного источника выбросов, мг/м3; сф – фоновая концентрация вещества от других источников выбросов (по данным региональных служб мониторинга параметров среды обитания), ПДК –
предельно допустимая концентрация этого вещества (по нормативным
документам [41, 42, 43 и др.]).
Расчеты величин см, распределений с под осью факела, полей концентраций вредных веществ могут выполняться с помощью программ
для ЭВМ. Для нескольких точек поля следует привести данные расчета
на калькуляторе (для понимания сути методики). Результаты обоих
расчетов следует сравнить и оценить величину их расхождения в абсолютных и относительных значениях.
Обратим внимание, что снижение массы отходов, или коэффициента расхода воздуха, или температуры уходящих газов может дать
экономический эффект, величину которого можно рассчитать [17, 92,
94].
Для источников загрязнения природной среды, негативные воздействия которых превышают допустимые значения, следует предложить технические решения по снижению воздействий на окружающую
природную среду и население. Например, повысить качество регулирования процесса приготовления или сжигания топлива, увеличить
высоту дымовой трубы, снизить массы выбросов до ПДВ (предельно
допустимых выбросов), понизить концентрации вредных веществ в
сточных водах или количество сточных вод и др.
37
Экологическая безопасность может быть рассмотрена для других
видов воздействий (шума, вибраций, электромагнитных полей) на
окружающую природную среду и население [54, 55, 82, 89].
Пример расчета массы оксидов азота, образующихся при сжигании природного газа, дан в п. 4.2.
Примеры расчетного определения концентраций вредных веществ
в приземном слое воздуха или контрольных створах водоемов приведены в [52, 91]. В [91] дано описание программы Vibros, позволяющей
рассчитывать процесс рассеивания выбросов вредных веществ.
3.6. Безопасность в чрезвычайных ситуациях
Чрезвычайная ситуация (ЧС)– это состояние объекта или территории, вызванное опасным происшествием, которое нарушило нормальную жизнедеятельность людей, причинило ущерб природной среде и
техническим объектам.
Источники ЧС подразделяют на техногенные, природные (землетрясения, наводнения, ураганы, лесные пожары и др.), биосоциальные
(опасные инфекционные болезни) и военные [54, 55, 101].
Чрезвычайные ситуации техногенного характера вызываются: аварийными взрывами горючих веществ или сосудов под избыточным
давлением; авариями инженерных и транспортных коммуникаций, пожарами, химическими или радиационными авариями, вызывающими
поступление в окружающую среду опасных веществ.
Степень опасности ЧС определяется количеством пострадавших
в той или иной мере людей, размером материального ущерба и размерами зоны распространения поражающих факторов [54, 55, 101].
Промышленные предприятия, имеющие в своем составе производства повышенной опасности, в соответствии с Постановлением Правительства РФ № 675 от 1.07.1995 "О декларации безопасности промышленного объекта РФ" должны в обязательном порядке разрабатывать
декларацию промышленной безопасности. Декларация безопасности
должна включать: общее описание и анализ опасности объекта, меры
по локализации, ликвидации ЧС и информированию населения [55].
В этом подразделе рекомендуется рассмотреть вопросы, связанные
с устойчивостью технических систем: анализ возможных аварийных
ситуаций и причин их возникновения, разработку организационных и
технических мероприятий по защите от ЧС.
Под устойчивостью в данном случае понимается возможность сохранения работоспособности в условиях чрезвычайных ситуаций (ЧС)
[54, 55, 101].
38
(Понятие устойчивости систем автоматического регулирования
(САР) в теории автоматического регулирования имеет иной смысл:
способность САР самостоятельно возвращаться в состояние равновесия после нанесения внешних возмущений.)
3.6.1. Методы защиты от техногенных происшествий
Мероприятия по защите от любых техногенных происшествий
(повышению устойчивости) осуществляются по двум направлениям:
• предупреждение ЧС (минимизация вероятности возникновения
ЧС);
• минимизация ущерба от возникшей ЧС (подготовка персонала и
технических объектов к работе в условиях ЧС).
Повышение устойчивости технических объектов (производства) в
условиях ЧС включает решение следующих задач:
• анализ источников ЧС на техническом объекте и возможных последствий (разрыв трубопровода, взрыв пыли, газа, отказ исполнительного механизма, электропривода, отключение электропитания и
т.п.);
• оценка надежности (вероятности отказов) оборудования, элементов системы автоматического управления и всей системы;
• составление и анализ дерева событий и вызываемых ими угроз
для здоровья и жизни людей, отказов работоспособности и отказов
функционирования (отказы могут быть вызваны внешними (пожар,
подтопление, механические повреждения и т.п.) и внутренними (износ, старение, дефекты) причинами;
• разработка подсистем защиты от ЧС, минимизирующих возможные последствия ЧС (защитные отключения, ввод резерва, аварийный останов, контроль состава воздушной среды, автоматическое
пожаротушение и др.);
• разработка организационно-технических мероприятий повышающих устойчивость или снижающих возможный ущерб (инструкции
для обслуживающего персонала при возникновении ЧС, обучение,
тренировки, замена физически или морально устаревшего оборудования, дублирование систем, плановые проверки работоспособности
(дистанционно или в автоматическом режиме) и др.);
• планирование и подготовка к реализации мероприятий по локализации и ликвидации последствий возможных ЧС.
План ликвидации возможных ЧС, аварийных ситуаций и аварий
обычно оформляется в виде таблицы, в которой описываются:
• возможные ЧС, аварийные ситуации, аварии и места их возникновения;
39
• действия персонала по спасению людей, ликвидации аварийных
ситуаций и аварий;
• исполнители и должностные лица, ответственные за выполнение
работ;
• средства и места их расположения для спасения людей и ликвидации аварий;
• порядок действий газоспасательных подразделений, пожарной
части и других подразделений и служб МЧС.
3.6.2. Безопасность при химической аварии
Химической авария – это утечка, пролив или выброс химически
опасного вещества, способного привести к гибели людей или химическому заражению окружающей среды, создающему угрозу для живых
организмов. Химическая авария может создать ЧС, если только произойдет заражение веществом, которое имеет определенную степень
опасности ингаляционного отравления людей, а его масса на производственном объекте превышает установленное значение (например,
для аммиака – 500 т, для хлора – 25 т). Такие вещества нормативные
документы относят к аварийно химически опасным веществам
(АХОВ).
Процесс распространения АХОВ в атмосфере в результате аварии
определяется количеством и физико-химическими свойствами вещества, метеорологическими условиями и рельефом территории.
На энергетических объектах возможны ЧС, вызванные химическими авариями со следующими АХОВ: аммиаком, хлором и серной
кислотой, основная масса которых (95 %) обычно находится на складах в баллонах, изотермических контейнерах и закрытых сосудах.
Для обеспечения безопасности при химической аварии следует
решить следующие задачи:
• определить наличие, виды, количество аварийно химически
опасных веществ и их категории, влияющие на процесс распространения АХОВ в воздушной среде (критерии отнесения веществ к
АХОВ и их категории описаны в [101]);
• описать свойства АХОВ, возможные причины возникновения
ЧС и оценить их вероятность;
• определить глубину и площадь зоны заражения, время подхода
воздуха с АХОВ к защищаемому объекту и продолжительность поражающего действия [101, 89, 72];
40
• разработать план инженерно-технических и организационных
мероприятий по предупреждению и защите персонала предприятия и
населения от воздействия АХОВ [101, 89, 72].
4. ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ РАСЧЕТОВ
В разделе описаны методики и приведены примеры решения некоторых задач:
• выявление воздействий на производственный персонал в помещении промышленной котельной с помощью системнологического
метода, описанного в [102];
• определение массы оксидов азота, образующихся при сжигании
природного газа и выбрасываемых в атмосферу;
• проектирование искусственного освещения в производственном
помещении;
• оценка допустимости акустического воздействия от нескольких
источников шума (турбин) с учетом звукоизоляции рабочей зоны (в
помещении БЩУ);
• проектирование защиты от тепловых воздействий;
• проектирование молниезащиты зданий и сооружений.
4.1. Выявление воздействий на производственный
персонал в помещении промышленной котельной
• Выявление воздействий выполняется в данном примере с помощью системнологического метода, описанного в [102].
В соответствии со системнологическим методом проектируемые
устройства рассматриваются во взаимодействии с другими устройствами, расположенными в конкретных зданиях или на рабочих площадках, а работа устройств обеспечивается определенными видами
деятельности производственного персонала.
Согласно федеральному закону "О промышленной безопасности
опасных производственных объектов" котельная относится к опасным объектам, так как на этом объекте транспортируются и используются опасные вещества – горючие газы, способные возгораться от
источника зажигания и самостоятельно гореть после его удаления.
Горелка котла работает под давлением 4,5 кПа.
Состав техногенной системы определяется путем декомпозиции, то есть разделения системы на функционально обособленные части.
Рабочая зона промышленной котельной представляет собой помещение размером 6,5 х 12 х 4 м.
41
Техногенная система состоит из следующих компонентов:
1−помещение котельной;
2−техногенные устройства (2.1−водогрейный котел, включающий:
2.1.1 − рабочее пространство, 2.1.2 −обмуровку, 2.1.3 −горелку, 2.1.4 −
барабан и 2.1.5 − конвективный пучок; системы 2.2 − подвода воздуха
и 2.3 − дымоудаления; 2.4 − трубопровод горячей воды; 2.5 − система
электроснабжения, 2.6 − приборы КИП и АСУ).
Элементы системы могут оказывать на персонал котельной детерминированные и стохастические воздействия, а происшествия (аварии)
могут вызвать чрезвычайную ситуацию.
Краткая характеристика компонентов системы приведена в табл. 3,
которая составлена согласно п. 3.2 и [102].
Таблица 3. Характеристики компонентов системы и воздействий, которые оказываются на персонал котельной
№
Наимено- Назначение ФункциоПроцесс
ДетермиПроис- Стохавание комнальные понированное шествие стичепонента
казатели
воздействие
ское
воздействие
1
ПомещеРазмещение ние
ко- котельного
тельного
оборудовацеха
ния
1.1
Огражде- Защита
от BxLxH=
Инсоляция Световое
ние поме- окружаю=4·12·6,5 м через оконщения
щей среды.
ные проемы
Естественное
освещение.
Аэрация помещения
1.2
Воздушная Обеспечение Теплообмен Тепловое
среда
теплообмена,
конвективжизнедеяное
тельности
Дыхание
Ингаляция
2
Комплекс техногенных
устройств
2.1 Котел
Производ9,5 т/ч
GN411
ство горячей
воды
42
№
Наимено- Назначение
вание компонента
2.1.1 Рабочее
пространство котла
2.1.2 Обмуровка
котла
2.1.3 Горелки
типа Р60М-АВ.0.40
№
2.1.5 Конвективный
пучок
2.2
ДетермиПроис- Стоханированное шествие стичевоздействие
ское
воздействие
Нагрев труб 165 °С
Выбивание Ингаляци- Взрыв
Взрывпродуктов онное теп- газовой ное
сгорания
ловое
смеси
вследствие погасания
горелок
Теплоизоля- До 45 °С
Снижение Тепловое
ция рабочего
теплоперепространства
дачи
в
котла
окружающую среду
Сжигание
Ргаза =4,5 кПа Горение
Акустиче- Проскок Взрывтоплива
ское, тепло- пламени, ное
вое
взрыв
газовой
смеси
Продолжение табл. 3
Детермини- Проис- Стохарованное
шествие стичевоздействие
ское
воздействие
Емкость для Р=0,1 МПа
Нагрев во- Акустиче- Превы- Взрывводы
ды
ское, тепло- шение
ное,
вое
рабочего теплодавлевое, диния−раз намичерыв ба- ское
рабана
котла
Теплообмен Площадь
Теплообмен Тепловое
Перего- Тепломежду про- поверхности
рание
вое
дуктами сго- нагрева
труб
рания и во- 4,23 м3
конвекдой
тивного
пучка
Снабжение До 3 кПа
котлов воздухом на горение
Наимено- Назначение
вание компонента
2.1.4 Барабан
котла
Система
подвода
воздуха
ФункциоПроцесс
нальные показатели
ФункциоПроцесс
нальные показатели
43
2.2.1 Дутьевой Нагнетание
вентилятор давления
400 кПа
Взаимодей- Акустичествие
ское
крыльчатки
с воздухом
Косвен- Элекное при- тричекоснове- ское
ние
2.2.2 Воздуховод
400 кПа
Движение
воздуха
Акустическое
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Система
дымоудаления
2.3.1 Дымоход
2.3
2.3.2 Дымовая
труба
2.4
2.5
№
Трубопровод горячей воды
Система
электроснабжения
Подвод воздуха на горение
Удаление
продуктов
сгорания
Перемещение объемов
продуктов
сгорания
Разрежение Движение
в дымоходе продуктов
20-30 Па
сгорания,
выбивание
газов
Выброс про- Высота дыдуктов сго- мовой трубы
рания в ат- Н=23м
мосферу
Перемеще- Ингаляциние продук- онное
тов сгорания
-
-
Транспорти- Рв=0,1 МПа
ровка горячей воды
Электроснабжение
котельной
Перемещение воды
Тепловое
Тепловое
-
-
Разгерметизация
-
Наимено- Назначение
вание компонента
Окончание табл. 3
Детермини- Проис- Стохарованное
шествие стичевоздействие
ское
воздействие
Движение Световое
Косвен- Элекзаряженных
ное при- тричечастиц
коснове- ское
ние
Движение ЭлектроКосвен- Элекзаряженных магнитное ное при- тричечастиц
коснове- ское
ние
Косвен- Элекное при- тричекоснове- ское
ние
ФункциоПроцесс
нальные показатели
2.5.1 Система
Искусствен- 220 В
освещения ное освещение
2.5.2 Система
силового
электроснабжения
2.6 Приборы
КИП
и
АСУ
Снабжение
агрегата
-
380 В
Управление 24 В
и контроль за
работой котла
Результаты применения системнологического метода к выявлению
воздействий в техногенной системе «промышленная котельная» поз-
44
волили выявить, что на обслуживающий персонал оказываются следующие воздействия:
• детерминированные (световое, тепловое конвективное, ингаляционное тепловое, акустическое);
• стохастические (взрывное, тепловое, динамическое, электрическое электромагнитное).
Чрезвычайную ситуацию могут вызвать следующие происшествия:
• взрыв газовой смеси вследствие погасания горелок и последующего заполнения рабочего пространства котла газовым топливом и взрыва его;
• взрыв газовой смеси в горелке вследствие проскока пламени
внутрь горелки;
• разрыв барабана котла из-за повышения давления в нем выше
рабочего;
• выброс воды в газоход, резкое увеличение объема пара и разрушение газохода при перегорании труб конвективного пучка;
• разгерметизация трубопровода горячей воды и выброс ее в
помещение котельной;
• косвенное прикосновение.
4.2. Масса оксидов азота, образующихся при сжигании
природного газа
Массовый расход вредного вещества (оксидов азота) необходим
для оценки экологической безопасности выбросов топливных энергетических установок. Раздел или подраздел "Оценка экологической
опасности объекта" (см. п. 3.5) может включать следующие части:
1) вводную (с описанием источника выбросов и особенностей воздействия вредных веществ на технические объекты, население и природную среду);
2) определение масс вредных веществ в выбросе (г/с) путем расчета процессов сгорания топлива и образования вредных веществ;
3) определение максимальных концентраций вредных веществ в
приземном слое воздуха и мест их расположения путем расчета процесса рассеивания выбросов;
4) оценку допустимости (безопасности) воздействия выбросов;
5) разработку мероприятий по снижению загрязнения атмосферы.
Рассмотрим пример выполнения второй части (этапа).
Методики и примеры расчета концентраций оксидов азота при
сжигании в энергетических котлах твердых, жидких и газообразных
топлив описаны в учебном пособии [58] и руководящем документе
45
[49]. Методика [49] базируется на обобщенных экспериментальных
данных, она применима только для котлов ТЭС; область применения
методики [58] не оговорена.
Ниже приведено описание процесса образования оксидов азота,
формулы и примеры расчета параметров процесса сгорания природного газа и массы оксидов азота по обеим методикам.
4.2.1. Процесс образования оксидов азота
При горении топлива в топках паровых котлов или теплотехнологических установок образуются оксиды азота двух типов: оксид NO
и диоксид NO2. На выходе из дымовых труб оксид NO составляет до
95 % суммы оксидов NOX = NO + NO2. В процессе рассеивания дымового факела происходит доокисление NO до NO2 свободным кислородом (озоном) атмосферы, поэтому массовый выброс оксидов
азота рассчитывается по NO2. В газовых выбросах энергетических
установок концентрация NO2 составляет 0,2–1,2 г/м3 [58].
Оксиды азота образуются при сгорании топлива в ядре факела
тремя возможными путями:
• топливные – образуются при температуре газовой среды 800–
2100 К за счет азота, входящего в состав топлива (Np);
• термические – образуются при высоких температурах факела
(более 1600 К) окислением азота воздуха, подаваемого на горение;
• "быстрые" – образуются в зоне сравнительно низких температур
в результате реакции углеводородных радикалов с молекулой азота и
последующего взаимодействия атомарного азота с гидроксидом ОН.
Удельная масса оксидов азота зависит от вида и состава топлива,
температур в зоне горения и от коэффициента избытка воздуха α.
Нормативные значения удельных выбросов оксидов азота, установленные [49], приведены в табл. 4.
Таблица 4. Нормативы удельных выбросов в атмосферу оксидов азота для котельных установок, введенных на ТЭС с 01.01.2001 (в числителе − для тепловой мощности котлов 100−299 МВт, в знаменателе – для от 300 и выше МВт)
Виды топлива
Единица измерения
г/МДж
кг/тут
мг/нм3 сух. газа
(=1,4)
Газ
0,043 / 0,043
1,26 / 1,26
125 / 125
Мазут
0,086 / 0,086
2,52 / 2,52
250 / 250
Бурый уголь
0,11 / 0,11
3,2 / 3,2
300 / 300
Каменный уголь:
твердое шлакоудаление
0,17 / 0,13
4,98 / 3,81
470 / 350
жидкое шлакоудаление
0,23 / 0,21
6,75 / 5,97
640 / 570
46
Для расчета процессов образования и рассеивания вредных веществ необходимы значения удельных объемов продуктов сгорания Vα
при различных коэффициентах избытка воздуха на горение α. Значения Vα можно определить приближенно, например, по [58] или рассчитать по методике, описанной, например, в [87] и приведенной ниже в
п. 4.2.2.
4.2.2. Пример расчёта параметров продуктов стехиометрически
полного сгорания газового топлива при α>1
Исходными данными для расчета являются составы газа и воздуха,
коэффициент избытка воздуха α=1,1.
Примем с погрешностью не более 1,5 %, что газ и воздух – сухие
(воздух содержит только кислород O2в=21 % и азот N2в =79 %).
Объем воздуха Vвα, необходимого для сжигания 1 м3 газа, объемы
водяных паров VαH2O, двуокиси углерода VαCO2, образующихся в процессе, определяются по реакциям горения отдельных компонентов газа
в кислороде. (Здесь и далее объемы газов приводятся для нормальных
условий (273 К и 101,3 кПа).)
Например, для сжигания i–го углеводорода CmHn потребуется
КО2=m+n/4 кмолей кислорода, а в результате реакции
1·CmHn+ КО2·O2в =+ КСО2·СO2+ К Н2О·Н2O + Qi
(7)
образуется КСО2=m кмолей СO2, КН2О = n/2 кмолей Н2O и выделится
энергия Qi.
Возможные компоненты природного газа, величины констант КО2,
КСО2, К Н2О и Qi, необходимые для расчета сгорания, состав природного
газа (принятый для г. Иванова), а также рассчитанные ниже удельные
объемы продуктов сгорания приведены в табл. 5.
Таблица 5. Состав газа, константы и удельные объемы продуктов сгорания природного газа
i
Компоненты Константы реакций
Удельные объемы
и доли газов
продуктов сгорания, м3/м3
Газ
pi, % КО2
КСО2
К Н2О Qi,
Viα=1
Viα=1,1
кДж/м3
1
СO2
0,03
0
1
0
0
1,012
1,012
2
СO
0,5
1
0
12627
3
Н2O
0
0
1
0
2,00
2,00
4
N2
0,75
0
0
0
0
7,568
8,324
5
CH4
98,3
2
1
2
35820
6
H2
0,5
0
1
10785
7
С4Н10 0,06
6,5
4
5
118650
47
8
9
10
11
12
13
14
С3Н8
С2Н6
С5Н12
С3Н6
С2Н4
O2
H2S
0,21
0,65
5
3,5
8
4,5
3
-1
1,5
3
2
5
3
2
0
Кsо2=1
4
3
6
3
2
0
1
91255
63750
146080
86000
59063
0
23170
0
0,2010
Объемы воздуха Vвα и компонентов продуктов сгорания VαH2O,
VαCO2, VαN2 , низшая теплота сгорания Qнр на 1 м3 природного газа при
α=1 найдутся по формулам [87]:
14
Vвα=1 = L1= 0,01·( 
КО2,i pi) / O2в=Vв
i 1
=0,01·(2·0,983+6,5·0,06+5·0,21+4,5·0,65-1·0)/0,21=9,570 м3/м3,
(8)
14
VαН2O= V1Н2O =0,01· ( 
i 1
К Н2O,i pi)=
=0,01·(2·0,983+5·0,06+4·0,21+3·0,65) =2,00 м3/м3,
14
VαCO2= V1CO2= 0,01· ( 
i 1
КСО2,i pi)=
(9)
(10)
=0,01·(1·0,03+1·0,983+4·0,06+3·0,21+3·0,65) =1,012 м 3/м3,
V1N2= 0,01·N2т+Vв1·(1– O2в)= 0,01·0,75+9,570·(1– 0,21)=7,568 м3/м3, (11)
14
Qнр=0,01· ( 
i 1
Qi ·pi) =
(12)
=0,01·(35820·0,983+118650·0,06+91255·0,21+86000·0,65)=36033
кДж/м3,
где N2т – содержание азота в топливе, %.
Объем продуктов сгорания Vα =1 при α = 1 составит
V1= V1Н2O+ V1CO2+ V1N2 =2,00+1,012+7,568= 10,58 м3/м3.
(13)
При коэффициенте избытка воздуха больше единицы (α > 1) расход воздуха на горение увеличится и будет равен
Vвα=1,1 = α · Vв1= 1,1 9,570 = 10,53 м3/м3.
В продуктах сгорания увеличится объем азота
VαN2 = V1N2 + Vв1(α – 1)·(1– O2в)·=
48
(14)
=7,568+9,570·(1,1–1)·(1– 0,21)·=8,324 м3/м3
и появится неиспользованный кислород в объеме
VαО2= Vв1(α–1)· O2в·=9,570·(1,1–1)· 0,21 = 0,2010 м3/м3.
Полный объем продуктов сгорания Vα при α > 1 составит
Vα=VαН2O+VαCO2+VαN2+VαО2=2,00+1,012+8,324+0,2010=11,537 м3/м3 (15)
или иначе
Vα = V1+ Vв1(α–1)= 10,58 +9,570·(1,1–1) = 11,537 м3/м3
(16)
(в последней формуле к объему продуктов сгорания Vα=1 добавился
объем избыточного воздуха).
Объемные доли компонентов продуктов сгорания найдутся по отношениям Vαi / Vα. Величины объемных долей рассчитаны и включены
в табл. 5.
Энтальпии воздуха и продуктов сгорания удобно определять по
аппроксимирующим формулам А.Т. Лебедева, Л.А. Баранова [79], в
которых используются энтальпии воздуха Iвм1 и продуктов сгорания
Iм1 кДж /м3 (м3 топлива) при α =1 и базовой температуре t =2200 0С.
Значения энтальпий воздуха Iвм1 и продуктов сгорания Iм1 при
t =2200 0С рассчитываются как суммы энтальпий отдельных компонентов:
1
1
I1м  5464 ,2  VCO
 4358 ,83  VH
2
2O
1
 3295 ,84  VN
=
(17)
2
=5464,2·1,012+4358,83·2,00+3295,84·7,57=39173 кДж/м3 (м3 топлива),


I1вм  L1 3487 ,44  O в2  3295 ,84  N в2  4358 ,83  H 2 O в =
(18)
= 9,570·(3487,44·0,21 + 3295,84·0,79)= 31925 кДж/ м3 (м3 топлива).
По энтальпиям, вычисленным при t=2200 0С и коэффициенте избытка воздуха α =1, можно рассчитать энтальпии воздуха
Iвα = Iвα(Iвм1, tв) и продуктов сгорания Iα = Iα(Iм1, α, Iвм1, flb(tпг))· при других температурах (tв, tпг) и коэффициентах избытка воздуха α>1:
Iвα = α Iвм1·tв/(2610–0,25· tв),
α
I =
Iмα
Iмα
· flb(tпг),
(19)
(20)
где
– энтальпия при t=2200 С продуктов сгорания (α >1), которую
можно представить в виде суммы энтальпий продуктов сгорания Iм1
при α =1 и избыточного воздуха (α–1) Iвм1,
0
49
Iмα = Iм1 + (α–1) Iвм1,
(21)
flb(tпг) – температурная функция Лебедева−Баранова:
t пг

 2695  0,3  t ,
пг
f lb t пг   
t
 пг  0,075 ,
 2050
t пг  1200 ,
t пг  1200 .
(22)
(23)
Формулы удобны не только тем, что позволяют практически обходиться без табличных зависимостей теплоемкостей газовых компонентов от температуры, но и тем, что дают возможность в явном виде выражать значение температуры продуктов сгорания tпг по известному их
удельному теплосодержанию (энтальпии) Qт:
2695

,
Qo
1

0,3  Qo
t пг  
2050  (Q  0,075 ),
o

Qo  0,5 ,
(24)
Qo  0,5 ,
где Q0= Qт/ Iмα.
4.2.3. Расчет концентрации оксидов азота по [58]
В учебном пособии [ 58] приведены методики расчета концентраций оксидов азота при сжигании твердых, жидких и газообразных
топлив.
Ниже даются примеры расчета только для природного газа, который сжигается в водогрейном котле типа КВГ-7,56-95Н.
Поскольку расчет иллюстрационный, некоторые параметры котла могут отличаться от действительных значений.
Исходные данные, необходимые для расчета, приведены в табл. 6,
а значения параметров продуктов сгорания − в п. 4.2.2.
Таблица 6. Характеристика условий сжигания природного газа в водогрейном котле
№ Наименование
ОбоЗначение
значение
1
Марка котла
2
Размеры топки,м:
ширина,
ат
2,4·
длина,
bт
2,5·
высота
hт
4,5
3
Температура горячего воздуха, °С
tв
200
4
Избыток воздуха на выходе из топки
αт
1,10
5
Абсолютная температура газов на выходе из топки, К (из ТТ"
1273
50
6
7
8
9
10
11
12
13
теплового расчета котла)
Тип экранов в зоне горения: 80 % поверхностей топки экранировано гладкотрубными экранами и 20 % цельносварных
экранов покрыто хромитовой массой (относительный шаг
труб s/d=1,4)
Состав топлива
Расход топлива, м3/с
Характеристики продуктов сгорания
Присосы воздуха в топке
Доля рециркуляции газов в зону горения
Способ ввода рециркулирующих газов
Тип горелки и ее расположение
В
0
r
n
Табл. 5
0,233
См. п. 4.2.2
∆α т
0
Вихревая
настенная
Масса термических оксидов азота
На образование термических оксидов в основном влияет максимальная температура факела Тм и температурный интервал реакции
∆ТР. Расчетное значение Т м зависит от условной адиабатной температуры газов в зоне горения Та, значение которой можно определить по формуле (24).
Определим удельное теплосодержание газов в топке котла Qт, которое зависит от низшей теплоты сгорания Qнр и теплоты горячего
воздуха Qгв, подаваемого в горелки (физической теплотой природного
газа можно пренебречь):
Qт = Qнр+ Qгв.
Теплоту Qгв можно найти, используя формулу (19), по температуре
воздуха tв и коэффициенту избытка воздуха в зоне горения αгор, который определяется по формуле
αгор = αт – 0,5·∆αт,
где αт. − коэффициент избытка воздуха в топке, ∆α т − доля присосов
воздуха в топку. Для газоплотных котлов ∆αт = 0.
В данном случае ∆αт.= 0 (п. 10 табл. 6), поэтому αгор = αт.
Рассчитаем Qгв по формуле (19) при температуре воздуха tв=200 0С
и α =αгор = αт =1,1 (п. 3 и 4 табл. 6)
Qгв= Iвα =α Iвм1·tв/(2610–0,25· tв)=
=1,1·31925·200/(2610-0,25·200)= 2744 кДж/м3 (м3 топлива).
Определим для газов в топке величины Qт, Iмα и отношение Q0:
Qт = Qнр+ Qгв =36033+2744=38776 кДж/ м3 (м3 топлива),
(25)
Iмα = Iм1 + (α–1) Iвм1 = 39173+(1,1–1) 31925= 42366 кДж/ м3 (м3 топлива),
51
Q0= Qт/ Iмα=38776/42366= 0,915.
(26)
Условную адиабатную температуру в зоне горения Та = tпг +273 К
найдем по формуле (24), учитывая, что Q0 > 0,5:
Та=2050·(Q0+0,075) +273=2050·(0,915+0,075) +273= 2303 К.
Максимальную температуру зоны горения Т м природного газа
(верхнюю границу зоны горения можно принимать на 1,5 м выше
верхнего яруса горелок) находят с учетом отвода теплоты к экранам,
степени выгорания топлива и влияния рециркуляции газов по формуле
Тм=1,01 βсгТа(1− ψ)0,25(1− r1+n·r)mг,
(27)
где 1,01 – коэффициент, учитывающий повышенную скорость реакций горения природного газа;
βсг − доля сгоревшего топлива на участке от выхода из горелки до завершения интенсивного высокотемпературного горения (для твердых
топлив βсг =0,95 … 0,97, для природного газа и мазута βсг =0,97…0,99);
ψ – средний коэффициент тепловой эффективности экранов в зоне ядра факела;
r – доля рециркуляции газов в зону горения (учитывая высокую реакционной способность газового топлива, можно принять r=0 [58]);
n – коэффициент, учитывающий способ ввода рециркулирующих
газов в топку: n = 6,5 – при вводе через сопла под горелками; n = 5,0 –
при вводе через кольцевой канал вокруг горелки; n = 3,0 – при смешении газов с горячим воздухом до горелки либо вводе между центральным и периферийным каналами горелки;
mг – коэффициент, учитывающий тип горелки: mг = 1 – для вихревых
настенных горелок; mг =0,95·(25/wB)0,2 – для прямоточных настенных
горелок, где wB – скорость воздуха на выходе из горелки, м/с;
mг=0,985 – для подовых горелок с прямоточно-вихревой подачей
воздуха.
Средний коэффициент тепловой эффективности экранов в зоне
ядра факела ψ рассчитывается по формуле
ψ=  Fпл, i  i /  Fпл, i ,
(28)
где Fпл,i – площадь поверхности i-го участка топки; ψi – коэффициент
тепловой эффективности i-го участка топки [95],
ψ i = x i ·ξ i ;
(29)
xi – угловой коэффициент участка (для цельносварных экранов х=1,
при относительном шаге труб s/d=1,4 – х= 0,95, при s/d= 3 − х ≈ 0,7);
52
ξi – коэффициент загрязнения i-го участка экрана (для открытых гладкотрубных и плавниковых (мембранных) настенных экранов ξ =0,65;
для ошипованных экранов, покрытых хромитовой массой, ξ =0,2; для
экранов, покрытых шамотным кирпичом, ξ =0,1; для гладкотрубных
двусветных экранов и топочных ширм величина ξ по сравнению
настенными гладкотрубными уменьшается на 0,1).
В зоне горения (см. п. 6 табл. 6) используется два типа экранов. По
исходным данным (см. табл. 6) примем: для газа βст =0,98; для гладкотрубных экранов (их доля − 0,80) – х= 0,95 и ξ =0,65; для цельносварных экранов (их доля − 0,20) х= 1, ξ =0,2.
Определим ψ и Тм по (29), (28) и (27):
ψ=0,95·0,65·0,80 + 1·0,2· 0,2 = 0,534,
Тм = 1,01·0,98·2303·(1-0,534)0,25 = 1883 К.
Теоретическое время достижения равновесной концентрации
оксида азота NO при температуре реакции Тм находится по формуле
τ0 = 0,024 ехр (54290/ Тм – 23)=
(30)
=0,024·ехр(54290/1883 – 23)= 8,129 с.
Расчетное время реакции образования оксидов азота в топке определяется по формуле
p 
Tp
Ta  Tт"
q П
( f ) 0,5 преб ,
300
(31)
где ∆Тp – температурный интервал активной реакции образования
оксидов азота, K, зависящий от значения T м :
Tp 
Tм2  10 5
0,614  Tм  10 5
;
(32)
qf – среднее тепловое напряжение сечения топочной камеры, МВт/м 2:
qf 
BQ нр
;
a тbт
П=2аТ + 2 bТ – расчетный периметр стен призматической топочной
камеры, м (при наличии двусветного экрана добавляется его удвоенная ширина); ТТ" – абсолютная температура газов на выходе из топки,
К; τпреб – время пребывания газов в топочной камере, с:
53
273 
преб 
q v Т г v пг  т (1  r )
.
(33)
В формуле (33) обозначено:
ξ – коэффициент заполнения сечения топки восходящим потоком газов (для вихревых грелок ξ= 0,8 (встречное расположение)
или ξ= 0,75 (однофронтальное расположение), для тангенциального
расположения прямоточных горелок ξ= 0,70, для подовых горелок
ξ= 0,90);
qv=0,001BQнр/Vт − тепловое напряжение топочного объема,
МВт/м3 (Vт – объем топочного пространства: Vт =ат bт hт; ат, bт, hт –
ширина, длина и высота топки, м);
Т г – средняя расчетная температура газов в топочном объеме, К,
4
Tг  0,84 (Tм
 Tт4 ) 0, 25 ;
(34)
vгп – удельный приведенный объем газов при α=1, м 3 /МДж (в расчетах следует принимать для антрацита и полуантрацита
vгп =0,273 м3/МДж, для мазута vгп =0,281 м3/МДж, для природного газа
vгп = 0,3 м3/МДж, для остальных твердых топлив vгп = 0,278+Wр/Qнр
(Wр −влажность топлива, %; Qнр − низшая теплота сгорания, кДж/кг)).
Определим параметры формул (31)...(34):
Tp 
Tм  10
2
5
0,614  Tм  10
5

1883 2  10 5
0,614  1883  10

Tг  0,84 (1883 ) 4  (1273 ) 4
qf 
5

0, 25
 56,05 К;
 1659 К;
BQ нр  10 3 0,233  36033  10 3

 1,40 МВт/м2;
a тbт
2,4  2,5
Vт =ат bт hт= 2,4·2,5·4,5=27,0 м3;
qv 
преб 
BQ нр  10 3 0,233  36033  10 3

 0,311 МВт/м3;
Vт
27,0
273
q v Т г v пг  т (1 

r)
273  0,75
 1,203 с;
0,311  1659  0,3  1,1  (1  0)
П= 2аТ + 2 bТ=2·2,4 + 2·2,5=9,8 м;
54
p 
Tp
Ta  Tт"
q П
56,05
1,40  9,8 0,5
( f ) 0,5 преб 
(
) 1,203  0,0140 с.
300
2303  1273 300
Концентрация оксидов азота, образующихся за счет термической
реакции в зоне ядра факела, в пересчете на диоксид азота NOтр2, г/м3,
определяется по формуле
NO 2тр  7,03  10 3  С0О,5 exp( 10860 / Tм ) p / 0 ,
2
(35)
где СО2 – концентрация остаточного (избыточного) кислорода в зоне
реакции, кг/м3,
CO 2 


0,21  Vв1 ( гор  1)  r ( рц   гор) O 2
V
1

 ( гор  1)Vв1 (1  r )
0,21  9,57  (1,1  1)  0  1,428

 0,0249 ,
10,58  (1,1  1)  9,57  (1  0)

(36)
где αрц – избыток воздуха в газах рециркуляции; ρО2=1,428 кг/м3 –
плотность кислорода при атмосферном давлении, r = 0 (принято выше). В случаях, когда значение (αгор–1) окажется меньше 0,02, следует
условно принимать его постоянным и равным 0,02.
Определим величину концентрации оксидов азота NOтр2 по (35):
тр
NO2  7030 0,0249 exp(10860 / 1883)  0,0140 / 8,129  0,00598 г/м3.
Концентрации топливных, быстрых оксидов азота
и их суммы
Образование этих видов оксидов происходит в диапазоне температур 800…2100 К при наибольшей интенсивности их образования в
области с температурой 1850 К. Выход топливных оксидов NOтл в этой
зоне температур сильно зависит от избытка воздуха (степень 2), слабо
от температуры (степень 0,33) и содержания азота в топливе Np.
В природном газе отсутствует топливный азот, входящий в радикалы, поэтому при сгорании газа могут образовываться только
быстрые оксиды азота NO 62 .
Расчет быстрых оксидов азота для природного газа осуществляется по формуле
55
2
  гор  r   Tм  800  0,33
 
NO 62  0,1



 1  r   1000 
 1883  800 
 0,1 1,12 

 1000 
0,33
 0,124 г/м3.
(37)
Суммарная концентрация термических и быстрых оксидов азота
составит
0
тр
6
NO2  NO2  NO2  0,00578  0,124  0,130 г/м3 .
(38)
Таким образом, для принятых условий сжигания основной вклад
(95 %) в образование оксидов азота дают быстрые оксиды азота.
Пример определения массы выбросов МNO2, г/с, объемного расхода газов V, м3/с (при действительных условиях!) и температуры газов в
устье (на выходе) дымовой трубы приведен в п. 4.2.5.
4.2.4. Расчет концентрации оксидов азота по [49]
Методические указания [49] устанавливают порядок и методы
расчета выбросов оксидов азота при проектировании новых и реконструкции действующих котлов. Они распространяются на паровые
котлы паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейные котлы мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающие твердое, жидкое и
газообразное топливо в факельных топочных устройствах.
Важно помнить, что коэффициент избытка воздуха, на который
рассчитывается концентрация оксидов азота C NO2 , принимается равным  = 1,4 (независимо от фактического избыта воздуха за котлом).
Рассмотрим методику расчета выбросов оксидов азота при сжигании газа или мазута, а в качестве примера − расчет выбросов оксидов
азота котлом ПТВМ – 100, работающем на газе.
Исходные данные, формулы и результаты расчета оформлены в
виде табл. 7 и 8 [49].
На котле ПТВМ – 100 установлены двухпоточные горелки стадийного сжигания и выполнена схема двухступенчатого сжигания с
подачей вторичного воздуха над горелками в пределах зоны активного
горения (ЗАГ).
Таблица 7. Исходные данные для расчета котла ПТВМ – 100, работающего на газе
Наименование параметра
Обозна- Величина
чение
56
Наименование параметра
Обозна- Величина
чение
Вид топлива
Газ
Номинальная производительность, МВт
DН
116
Фактическая паропроизводительность, МВт
D
116
Теплота сгорания топлива, МДж/м3 (МДж/кг)
Qri =Qрн
34,1
Расход топлива на котел, м3/с
Вр
3,92
Доля топлива (или воздуха), поступающая через ярус горелок, от их
qi
1
общего количества (i=1, 2, Zяр)
Доля горелок в ярусе от их общего количества
ni
1
Ширина (в свету) топки (при наличии двусветного экрана − ширина
аТП
6,23
одной ячейки), м
Параметры зоны активного горения (ЗАГ):
глубина топки, м
вТП
5,23
число ярусов горелок
Zяр
1
расстояние между ярусами горелок, м (для топок с одноярусным
hяр
3
расположением горелок единичной мощностью от 30 до 60 МВт –
Zяр·hяр=3 м; при подовой компоновке горелок единичной мощностью
от 50 до 95 МВТ – Zяр·hяр=7,5 м, для горелок 96−160 МВт –
Zяр·hяр=10 м)
Коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в факелах
0,7
Г
горелок в пределах ЗАГ, зависящий от конструкции горелок (для
унифицированных и оптимизированных горелок − 1, двухпоточных
горелок стадийного сжигания − 0,7, многопоточных горелок стадийного сжигания − 0,58, многопоточных горелок стадийного сжигания с
подачей части топлива в инертные газы − 0,42)
Температура воздуха перед горелками, К
ТВ
300
Коэффициент избытка воздуха в конце топки
1,18

Окончание табл. 7
Наименование параметра
Обозна- Величина
чение
Степень рециркуляции дымовых газов, %
r
0
Показатель, зависящий от вида топлива:
для газа – 0,5, для мазута – 0,47
m
0,5
Коэффициент, зависящий от способа ввода рециркуляции газов (в
рец
под топки − арец=0,005, в шлицы под горелки – 0,02, снаружи воздушного потока горелки – 0,14, в дутьевой воздух – 0,16, между воздушными потоками горелки – 0,19)
Доля вторичного воздуха от теоретически необходимого, подаваемо25

го в топку помимо горелок, %
Коэффициент, зависящий от места ввода вторичного воздуха относи0
ЗГ
тельно ЗАГ (ниже или в пределах зоны активного горения аЗГ=0, выше зоны активного горения аЗI=0,01)
Коэффициент, учитывающий способ подачи вторичного воздуха
0,018
СТ
(навстречу факелу – 0,015; под горелками – 0,007, над горелками –
0,018)
Степень перераспределения топ0

  100 
qi  n i

лива по ярусам горелок, %
i 1.2....Z яр
Коэффициент, учитывающий размещение горелок при перераспреде-
57
НС
(Один
лении топлива или воздуха по ярусам (однофронтовое – 0,016,
встречное – 0,009)
Относительное количество влаги, вводимой в ЗАГ (% от массового
расхода топлива)
Коэффициент, учитывающий место ввода влаги (в корень факела через горелки – 0,025, в пристенную зону – 0,015)
Содержание связанного азота в топливе, % на рабочую массу
ярус)
g
0
вл
-
Nr
-
Таблица 8. Формулы расчета концентрации оксидов азота при сжигании газа и мазута. Пример расчета для природного газа с исходными данными из табл. 7
Рассчитываемая величина
Обо- Зназна- чечение ние
Тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности ЗАГ,
qЛГ 1,14
qЛГ =(Qri Вр/[2·( аТП+ вТП) Zяр hяр +1,5 аТП+ вТП]· =
=(34,1·3,92/[2·( 6,23+ 5,23) 1 3 +1,5 6,23·5,23]=1,14 МВт/м2
Коэффициент, учитывающий тепловую мощность ЗАГ,
КМ 0,67
КМ=1-ехр(–0,211–0,141(Г Qri Вр)0,41)=
=1-ехр(–0,211–0,141(0,7 34,1·3,92)0,41)=0,672
Исходная концентрация оксидов азота при сжигании газа
337
С ИСХ
NOx
0,88
0,88
3
С ИСХ
NOx =0,613· КМ (Г· qЛГ) =0,613·,672(0,7·1,14) =337, мг/м (при сжи-
ИСХ
гании мазута С NOx складывается из двух составляющих [49])
Первая составляющая концентрации оксидов азота при сжигании мазута С 'NOx
С'NOx =0,632· КМ (Г· qЛГ) 0,62 мг/м3
-
Окончание табл. 8
Обо- Зназна- чече- ние
ние
'
Вторая составляющая концентрации оксидов азота при сжигании мазута С 'NOx
учитывает количество NOX, образующееся при отклонении содержания азота
''
в мазуте от среднего уровня, равного 0,25 %: С NOx =220· КМ (Nr–0,25) мг/м3
Исходная концентрация оксидов азота при сжигании мазута (мг/м3)
С ИСХ
NOx
'
''
ИСХ
С NOx = С NOx + С NOx
Коэффициент, учитывающий температуру воздуха перед горелками,
КГВ 0,68
КГВ=1− 0,001·(620− ТВ) =1−0,001·(620− 300 = 0,68
Первый коэффициент, учитывающий избыток воздуха в топке, для газа и ма- Ка' 1,18
зута Ка'=1,35–43(-1,09)2+2(−1,09)=
=1,35–43(1,18−1,09)2+2(1,18−1,09)=1,18
Второй коэффициент, учитывающий избыток воздуха в топке, для мазута Ка''
Ка'' = 4,55 (−0,8)
Коэффициент, учитывающий ввод рециркуляции дымовых газов,
Kr
1
Kr = 1−рецrm = 1−0=1
Коэффициент, учитывающий тепловую мощность ЗАГ при ступенчатом КЗГ
1
Рассчитываемая величина
58
сжигании, КЗГ = 1−ЗГ· = 1–0 = 1
Коэффициент, учитывающий организацию схемы ступенчатого сжигания,
КСТ = 1– СТ· = 1– 0,018·25 = 0,55
Коэффициент, учитывающий нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок, КНС=1–НС · = 1– 0 =1
Коэффициент, учитывающий подачу влаги, КВЛ=1–вл g = 1– 0 = 1
Коэффициент, учитывающий действительную нагрузку котла,
КN= (D/ DН)1,25 = (116/116) 1,25=1
(экологическая опасность оценивается для наихудших условий)
Расчетная концентрация оксидов азота на газе
ИСХ
СNОx= С NOx · КГВ Ка' Kr КЗГ0.88 КСТ КНС КВЛ КN =
КСТ
0,55
КНС
1
КВЛ
КN
1
1
СNОx 149
=337·0,68·1,18·1·10,88·0,55·1·1·1=149 мг/м3
и на мазуте
'
СNОx=( С 'NOx КЗГ0,62+ С 'NOx
Ка'')·КГВ Ка' Kr КСТ КНС КВЛ КN, мг/м3
Приведенная к  = 1,4 концентрация NOx в уходящих газах
пр
С NOx = СNОx / 1,4=149·1,18 / 1,4=126 мг/м3
пр
С NOx
126
Сравнивая результаты расчета концентрации NOx в п. 4.2.3 и
п. 4.2.4, можно сделать вывод, что в обоих случаях они получились довольно близкими по своим численным значениям. Обратим внимание,
что они имеют разные единицы измерения.
4.2.5. Масса выбросов оксидов азота и объем дымовых газов
В методике расчета рассеивания выбросов [51, 54, 82, 52, 91] используются:
• масса выбросов МNO2, г/с;
• объемный расход газов V, м3/с (при действительных условиях!);
• температура газов в устье (на выходе) трубы.
Рассмотрим расчет этих параметров.
Массу выбросов оксидов азота МNO2 (г/с) рассчитывают по удельным выбросам или по концентрации оксидов азота [49]:
МNO2 = Вр Qri KNO2,
с
МNO2 = BP·VС.Г·С NO2.
(39)
(39')
Здесь BP – расчетный расход топлива, кг/с (м3/с);
Qri – теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/м3);
KNO2 –удельный выброс оксидов азота в пересчете на NO2, кг/ГДж;
59
VС.Г – объем сухих дымовых газов, м3/кг (м3/м3), при том же коэффициенте избытка воздуха α, что и СNO2;
СсNO2 – концентрация оксидов азота, г/м3, в сухой пробе газа при
стандартных условиях и при определенном коэффициенте избытка
воздуха α (рекомендуется все расчеты концентрации NOx при сжигании твердого топлива, газа и мазута пересчитывать на α = 1,4).
Объем сухих дымовых газов рассчитывается по формуле
VСГ = V1+(α –1) Vв1 – V1Н2O,
(40)
где V1,Vв1, V1Н2O –соответственно объем дымовых газов, воздуха и водяных паров при стехиометрическом сжигании 1 кг (или 1 м 3) топлива,
м3/кг (м3/м3).
Формулу (39') применяют при экспериментальном определении СсNO2.
В качестве примера рассчитаем массовый расход оксидов азота
МNO2 в устье дымовой трубы и расход продуктов сгорания V при следующих исходных данных:
• к дымовой трубе подключено nк= 4 котла ПТВМ – 100, работающих на газе с номинальной производительностью 116 МВт (состав
газа и продуктов его сгорания приведен в п. 4.2.2);
• расход топлива на котел Вр=3,92 нм3/с;
• коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания  = 1,4;
• приведенная к  = 1,4 концентрация NOx в уходящих газах
СNОx=126 мг/нм3 (см. табл. 7);
• высота кирпичной трубы Н=60 м;
• температура продуктов сгорания на входе в трубу Т 'тр=190 0С.
Определим массовый расход выбросов оксидов азота МNO2 (г/с):
МNO2 = nк BP·(V1+(α –1) Vв1)·СNO2 =
(41)
=4·3,92·(10,58+(1,4–1)·9,57)· 126 = 28465 мг/с= 28,5 г/с.
Для расчета процесса рассеивания выбросов необходимо знать расход продуктов сгорания V на выходе из трубы при фактической температуре дымовых газов:
Т''тр= Т'тр – ΔТдт Н = 190-1,5·60=100 0С,
где ΔТдт– удельное падение температуры на 1 погонный метр трубы
(для футерованных труб ΔТдт=1,0–1,5, для металлических труб
ΔТдт=5 0С/пм [80]). Найдем величину V по формуле
V= nк BP·(V1+(α –1) Vв1)· (Т''тр +273)/273=
= 4·3,92·(10,58+(1,4–1)·9,57)·(100+273)/273=308,7 м3/с.
60
(42)
В формулу (42) может подставляться фактическое значение , если оно отличается от  = 1,4.
Таким образом, из устья трубы будут рассеиваться газы с температурой 100 0С, расходом 308,7 м3/с (объем газов не при нормальных, а
при действительных условиях!) и массовым расходом оксидов азота
28,5 г/с.
При расчете концентрации оксидов азота по методике [58] (см.
п. 4.2.3) расход продуктов сгорания V на выходе из трубы можно
определить по формуле (43), а массу выбросов по измененной формуле
(39'):
МNO2 = BP·Vα·NO20,
(43)
где NO20 − суммарная концентрация оксидов азота по (38), Vα − объем
продуктов сгорания по формуле (16).
Определим МNO2 и V по данным примеров, описанных в п. 4.2.2 и
п. 4.2.3, по формулам (43) и (42):
МNO2 = BP·Vα·NO20 = 0,233·11,537·0,130= 0,349 г/с.
V= nк BP· Vα (V1 + (α –1) Vв1)·(Т''тр +273)/273 =
=1 ·0,233·(10,58 (1,5−1)·9,570) (127+273)/273= 5,245 м3/с.
Для расчета дополнительно были приняты: коэффициент расхода
воздуха и температура газов в устье трубы (α =1,5, Т''тр =127 0С).
4.3. Проектирование искусственного освещения
Правильно устроенное искусственное освещение позволяет повысить производительность труда на 20 %, исключить утомление и повреждение зрения. Правильно выбранные типы светильников, проводов и способов проводок, выключателей позволяют снизить вероятность возникновения пожаров.
Для расчета электрического освещения применяются методы
коэффициента использования светового потока и удельной мощности.
Методика проектирования освещения рассматривается на примере
определения параметров системы освещения помещения блочного щита управления, которая обеспечит необходимые по нормам [30] условия труда.
4.3.1. Исходные данные
Наименование помещения: блочный щит управления (БЩУ).
Размеры помещения: длина a=25 м, ширина b=14,3 м, высота Нп =3 м.
Окраска стен – светлые тона, потолка – белая.
61
Выделение пыли, дыма, копоти – менее 1 мг/м3.
Поверхность, над которой нормируется освещенность, расположена горизонтально на высоте Нрп =0,8 м от пола, а ее площадь составляет Sпр=25 м2.
Характеристика зрительной работы:
• минимальный размер объекта различения 0,5 мм;
• контраст – средний, фон – средний;
• напряженная зрительная работа выполняется непрерывно
(5 часов).
Расстояние, на котором находится объект от глаз работающего, – 0,5 м.
Повышенного травматизма нет.
Пребывание людей – постоянное.
Источник света – люминесцентные лампы.
Высота подвеса светильников над уровнем пола Нподв =2,5 м.
Напряжение в сети 220 В.
Рабочие места у стен отсутствуют.
4.3.2. Расчет системы освещения
Расчет освещения проводится по методике, описанной в [69, 30,
96] и заключается в определении типа, количества, схемы размещения
и мощности светильников, которые обеспечат требуемую по нормам
освещенность.
Проектирование
освещения
методом
коэффициента
использования светового потока рекомендуется выполнять в
следующем порядке:
1) выбор системы освещения;
2) определение требуемой освещенности в зависимости от характера зрительных работ;
3) выбор типа светильников;
4) задание количества и схемы расположения светильников;
5) определение коэффициентов, характеризующих использование светового потока;
6) выбор типа ламп светильников и определение их мощности;
7) выбор местного освещения;
8) задание параметров системы электроснабжения в соответствии с требованиями ПУЭ [22].
Выполним расчет освещения по исходным данным, описанным в
п. 4.3.1.
1. Система освещения. Выберем экономически выгодную комбинированную систему освещения (общее и местное освещение) с
62
наиболее распространенным способом размещения светильников параллельными рядами.
2. Требуемая освещенность. Определяется по СНиП 23-05-95 [30]
или по [69]. По характеру работ (минимальный размер объекта различения 0,5 мм), контрасту (средний), фону (средний) определим (табл.1
СНиП 23-05-95 [30]): характеристику зрительной работы – "средняя
точность", разряд работы – VI, подразряд – "в". Для разряда VIв освещенность должна составлять Екомб = 400, из которых общая
Еобщ = 200 лк.
Согласно п. 7.5а [30], при работах I—IV разрядов, если зрительная
работа выполняется более половины рабочего дня (5 > 8/2), нормы
освещенности, приведенные в табл. 1 СНиП 23-05-95, следует повышать на одну ступень шкалы освещенности.
Для разрядных источников света шкалу освещенности в люксах
формируют следующие числа: 0,2: 0,3; 0,5; 1; 2; 3; 4; 5; 6; 7; 10; 15; 20;
30; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 500; 600; 750; 1000; 1250; 1500;
2000; 2500; 3000; 3500; 4000; 4500; 5000 (п. 4.1 СНиП 23-05-95).
С учетом повышения освещенности на одну ступень (п. 7.5 и 4.1
[30]) освещенность должна составлять Екомб=500, из которых
Ен=Еобщ=300 лк.
3. Тип светильников. Примем к установке светильники с люминесцентными лампами группы Д, типа ПВЛМ с двумя лампами (nл=2), которые можно применять для освещения производственных помещений
[69]. Размеры светильника: длина – Lс = 1350 мм, ширина – 280 мм,
высота – 180 мм. Светильники группы Д допускают наибольшие расстояния между ними и, следовательно, могут обеспечить необходимую
равномерность освещения меньшим количеством светильников.
Для них расстояние между рядами (р) светильников Lмр принимается по соотношению Lмр/h=0,91÷1,3, а расстояние между светильниками (с) в ряду Lмс определяется из соотношения Lмс / Lс =0,5÷1,0, где
h – высота подвеса светильника над рабочей поверхностью.
Примем: исполнение по пылезащите – полностью пылезащитное;
конструктивное исполнение − корпус из стеклопластика с рассеивателем типа СТ (средней твердости) из поликарбоната; эксплуатационная
группа светильников – 8 (см. табл. 1 и 2 , приложение Г, СНиП 23-0595 [30] или табл. 54, 55 [69]).
4. Количество и расположение светильников.
Примем в первом приближении величину отношений Lмр/h=1,2 и
Lмс/ Lс =0,7. Тогда расстояния между (м) светильниками (с) по ширине
(ш) и длине (д) помещения составят:
Lмр=h·1,2=1,7·1,2=2,04 ≈ 2 м,
63
Lмс = Lс 0,7=1,35·0,7 = 0,945 ≈ 1 м,
где h= Нподв– Нрп=2,5-0,8=1,7 м, Lс = 1,35 м длина светильника.
Расстояния между светильниками и стенами по ширине и длине
при отсутствии работ у стен задаются по формулам [69]:
lш =(0,4÷0,5) Lмр = 0,5·2=1 м,
lд =(0,4÷0,5) Lмс = 0,5·1=0,5 м.
Определим количество светильников по длине:
nд=(a-2·lд+ Lс) / (Lмс + Lс)= (25-2·0,5+1,35)/(1 +1,35)= 11,2,
и по ширине помещения:
nш=(b-2·lш)/Lмр + 1= (14,3-2·1)/2+1=7,15.
(Формула для расчета nш записана без учета ширины светильника.)
Примем nд = 12 и nш = 8 шт., тогда общее количество светильников
составит n = nд nш = 12·8 = 96 шт.
Уточним расстояния между краями светильников по длине и между их центрами по ширине:
Lмс =(a-2·lд – Lс nд )/( nд–1) = (25−2·0,5–1,35·12) / (12–1)= 0,709 м,
Lмр =(b −2·lш)/ (nш –1)= (14,3−2·1)/(8–1)=1,757 м.
Расстояния от стены до центра ближайшего светильника по длине
Lст.д =lд + Lс/2 =0,5+1,35/2= 1,175 м
и по ширине Lст.ш =lш = 1м.
При выполнении работ у стен расстояния от краев светильников
до стен должны быть не более Lмс/2 и Lмр/2.
64
Схема расположения светильников показана на рис. 1.
5. Коэффициент использования светового потока. Определим индекс помещения по формуле
i=S / (h·(a+b))=357,5/(1,7·(25+14,3))=5,35,
где S – площадь помещения: S =a·b = 25·14,3 = 375,5 м2.
Рис. 1. Расположение светильников в помещении БЩУ
Примем, согласно исходным данным и [69], коэффициенты отражения от стен, потолка и пола равными ρпот=50 %, ρст=30 %, ρпол=10 %
соответственно. По их значениям для светильников группы Д определим коэффициенты полезного действия светильников ПВЛМ ηс= 0,80
и помещения ηп= 86 (см. табл. 54, 57 [69]).
Коэффициент использования светового потока η определяется как
произведение величин ηс и ηп :
η = ηп ·ηс = 0,8·0,86 = 0,69.
Коэффициент запаса с учетом заданной запыленности помещения,
эксплуатационной группы светильников – 8 и угла наклона светопропускающего материала к горизонту – 0 градусов примем равным
Кз=1,6 (см. табл. 3 [1] или 58 табл. [69]).
65
Зададим коэффициент, учитывающий неравномерность освещения
для люминесцентных ламп, Z=1,1 [69].
6. Световой поток каждой лампы светильника. Определим по
формуле
Е  S  Z  K з 300  357 ,5 1,1 1,6
Ф н

 1425 лм.
n   n л
96  0,69  2
Примем тип лампы – ЛД (люминесцентная, дневного света) мощностью Wл = 30 Вт и световым потоком Фтаб=1560 лм (табл. 59 [69]).
Действительная освещенность рабочей поверхности Е д от общего
освещения составит
Ф  n    n л 1560  96  0,69  2
Ед  т

 328 лк,
S Z Kз
357 ,5 1,1 1,6
превысив нормативное значение на 9 %. Отношение Е д/Ен =
=328·/300 =1,09 попадает в допустимый диапазон 0,9 < Е д/Ен < 1,2 [75],
поэтому пересчет не требуется.
Для оценки правильности расчета определим удельную электрическую мощность Wу, Вт/м2, для создания условной освещенности 100
лк, которую используют для приближенного расчета освещения:
Wу=100·Wл·n·n л·/(Ед S) = 100·30·96·2/(328·357,5)=4,9 Вт/м2.
Полученное значение несколько ниже практического диапазона
6 <Wу < 10 Вт/м2 [69], вероятно, из-за сравнительно высокого КПД
(ηс= 0,80) светильников ПВЛМ.
7. Местное освещение рабочих мест. Обеспечивается светильниками с непросвечивающими отражателями. Светильники располагаются таким образом, что их светящие элементы не попадают в поле зрения работающих на освещаемом рабочем месте и на других рабочих
местах (п. 7.13. [35]).
Примем, что расстояние от светильника до освещаемой поверхности hм =0,7 м, а угол, под которым световой поток падает на горизонтальную плоскость, составляет 60°.
Определим мощность светильников для создания местного освещения Емест =Екомб −Еобщ = 500−300=200 лк на рабочих поверхностях
площадью Sрп = 25 м2 :
Wум=(6÷10) Sрп Емест / 100 = 7·25·200/100 = 350 Вт.
Электропроводка к светильникам местного освещения (с напряжением выше 42 В) в пределах рабочего места выполняется в гибких рукавах (ПУЭ [22], п. 6.2.9).
66
8. Согласование с требованиями ПУЭ [22]. Осветительные сети прокладываются в соответствии с требованиями ПУЭ [22, гл. 2.1].
По степени опасности поражения электрическим током БЩУ относится к помещениям без повышенной опасности. По условиям
окружающей среды – помещение нормальное, сухое.
Согласно требованиям ПУЭ для электропроводки используется
провод АППВ, тип проводки – закрытый в строительных конструкциях, выключатель − термального исполнения.
Вывод. Система комбинированного освещения из 96 (12х8) светильников ПВЛМ, каждый с двумя лампами типа ЛД, мощностью по
30 Вт,
обеспечит
нормативную
освещенность
500
лк
(Екомб =Еобщ +Емест= 300+200= 500 лк), необходимую для выполнения
зрительных работ "средней точности".
4.4. Оценка допустимости акустического воздействия
Согласно п. 4.5 СНиП 23-03-2003 [35] акустический расчет должен
производиться в определенной последовательности:
• нахождение нормируемых параметров шума, при которых обеспечиваются предельно допустимые условия труда;
• выявление источников шума и определение их шумовых характеристик;
• выбор точек в помещениях и на территориях, для которых необходимо провести расчет (расчетных точек);
• определение путей распространения шума от источника (источников) до расчетных точек и потерь звуковой энергии по каждому из
путей (снижение за счет расстояния, экранирования, звукоизоляции
ограждающих конструкций, звукопоглощения и др.);
• определение ожидаемых уровней шума в расчетных точках;
• определение требуемого снижения уровней шума на основе сопоставления ожидаемых уровней шума с допустимыми значениями;
• разработка мероприятий по обеспечению требуемого снижения
шума;
• поверочный расчет ожидаемых уровней шума в расчетных точках с учетом выполнения строительно-акустических мероприятий.
Акустический расчет следует проводить по уровням звукового
давления L, дБ, в восьми октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 и 8000 Гц или по
уровням звука по частотной коррекции «А» LА, дБА.
Расчет проводят с точностью до 0,1 дБ, окончательный результат
округляют до целых значений.
67
В данном примере рассматривается
упрощенный
расчет уровня звука
по частотной коррекции «А», дБА, в
турбинном цехе и в
помещении
БЩУ
(блочного
щита
управления), которое изолировано от
источников шума –
турбин − ограждением БЩУ (рис. 2.)
4.4.1. Исходные
данные
Исходными данными для акустического расчета являются:
• план и разрезы помещения с
расположением
технологического,
инженерного оборудования и расчетных точек;
• сведения
о
характеристиках
ограждающих конструкций помещения
(материал,
толщина, плотность
и др.);
• шумовые характеристики
и
геометрические
размеры источников шума.
Блочный
щит
Рис. 2. Расположение турбин и помещения БЩУ
в турбинном цехе
68
управления расположен в турбинном цехе. Основными источниками
шума для него являются работающие турбины (три турбины типа Т250/300-240, две типа Т-100-130 и шесть типа ПТ-65/75-130/13), а также трубопроводы, насосы, регулирующая арматура.
На рис. 2 показано расположение турбин и БЩУ (расстояния от
источников шума r до условной поверхности, удаленной от стен БЩУ
на 2 м, приведены далее в табл. 13).
Все источники шума являются постоянными, действующими
круглосуточно. Спектр шумового поля машинного отделения занимает
широкий диапазон частот от 100 до 8000 Гц. Характер шума при нормальной эксплуатации оборудования стабильный, широкополосный.
Для достижения санитарных норм по шуму и создания комфортных условий для обслуживающего и оперативного персонала в цехе
проведены следующие мероприятия по уменьшению шума:
• конструктивные мероприятия на технологическом оборудовании, снижающие уровни шумового излучения;
• нанесение специальных звукоизолирующих покрытий на поверхность оборудования;
• установка звукоизолирующих кожухов на шумящее оборудование, трубопроводы и арматуру;
• устройства звукоизолирующих ограждающих конструкций для
помещений с постоянным пребыванием персонала.
Размеры турбинного цеха − длина атц=80, ширина bтц=30, высота
hтц=8 м и помещения БЩУ – длина аБЩУ=25, ширина bБЩУ=14,3, высота hБЩУ=3 м. Стены обоих помещений оштукатурены и окрашены масляной краской.
Уровни звуковой мощности турбин для частоты 1000 Гц, принятые по их техническим паспортам, приведены в табл. 9.
Таблица 9. Уровни интенсивности звука для частоты 1000 Гц на расстоянии 1 м от
турбин
Обозначение оборудования
Параметр
Т-250/300
Т-100-130
ПТ-65/75
LI, дБ
78
73
70
4.4.2. Допустимый уровень шума в помещении
Нормируемыми параметрами постоянного шума в расчетных точках являются уровни звукового давления L, дБ, в октавных полосах ча-
69
стот. Для ориентировочных расчетов допускается использование
уровней звука LА, дБА.
Нормируемыми параметрами непостоянного (прерывистого, колеблющегося во времени) шума являются эквивалентные уровни звукового давления Lэкв, дБ, и максимальные уровни звукового давления
Lмакс, дБ, в октавных полосах частот.
Эквивалентный (по энергии) уровень − это уровень звука постоянного (по времени) шума, который имеет то же самое среднеквадратическое значение звукового давления, что и непостоянный шум в течение определенного интервала времени.
Допускается использовать эквивалентные уровни звука LАэкв, дБА,
и максимальные уровни звука LAмакс, дБА.
Шум на рабочих местах считают допустимым, когда он как по эквивалентному, так и по максимальному уровню не превышает установленных нормативных значений.
Примем, что помещение БЩУ относится к "рабочим помещениям
административно-управленческого
персонала
производственных
предприятий, лабораторий, помещения для измерительных и аналитических работ", для которых предельно допустимый эквивалентный
уровень шума составляет 60 дБА (ГОСТ 12.1.003-90, СНиП 23-03-2003
[4, 35]).
В тех случаях, когда известны характеристики источников шума в
восьми октавных полосах частот, предельно допустимый уровень шума задается для октавных частот.
4.4.3. Методика расчета уровня звукового давления в помещении
с источниками звука и вне его [35]
Рассмотрим формулы расчета уровней звукового давления для
следующих случаев (рис. 3):
а) источник (источники) звука, шума (ИШ) и расчетные точки (РТ)
находятся в одном помещении (на РТ воздействует прямой и отраженный звук);
б) источник (источники) звука и расчетные точки находятся на
территории, и между ними нет преград (на РТ воздействует только
прямой звук);
в) источник звука расположен в смежном помещении или на территории за звукоизолирующим ограждением помещения с расчетной
точкой.
Методика расчета защиты от шума, приведенная в [35], позволяет
решать и другие более сложные задачи.
70
Расчетные точки в производственных и вспомогательных помещениях промышленных предприятий выбирают на рабочих местах и
б)
а)
ИШ
ИШ
РТ
в)
РТ
Звукоизолирующее
ограждение
ИШ в смежном помещении
РТ
ИШ на территории
2м
Рис. 3. Расчетные схемы определения уровней звукового давления в расчетных точках (пояснения к схемам даны в тексте)
(или) в зонах постоянного пребывания людей на высоте 1,5 м от пола.
В помещении с одним источником шума или с несколькими однотипными источниками одна расчетная точка берется на рабочем месте
в зоне прямого звука источника, другая − в зоне отраженного звука на
месте постоянного пребывания людей, не связанных непосредственно
с работой данного источника [35].
В помещении с несколькими источниками шума, уровни звуковой
мощности которых различаются на 10 дБ и более, расчетные точки
выбирают на рабочих местах у источников с максимальными и минимальными уровнями. В помещении с групповым размещением однотипного оборудования расчетные точки выбирают на рабочем месте в
центре групп с максимальными и минимальными уровнями.
Шумовые характеристики технологического и инженерного оборудования в виде октавных уровней звуковой мощности Lw, корректированных уровней звуковой мощности LwA, а также эквивалентных
LwAэкв и максимальных LwAмакс корректированных уровней звуковой
мощности для источников непостоянного шума должны указываться
заводом-изготовителем в технической документации. Допускается
представлять шумовые характеристики в виде октавных уровней звукового давления L или уровней звука на рабочем месте L A (на фиксированном расстоянии) при одиночно работающем оборудовании.
Рассмотрим методики расчета для трех схем (см. рис. 3).
71
а) При работе одного источника шума (см. рис. 3, а) октавный
(эквивалентный) уровень звукового давления L, дБ или дБА, в расчетных точках соразмерных помещений (с отношением наибольшего геометрического размера к наименьшему не более 5) определяется по
формулам, зависящим от величины соотношения граничного радиуса
rгр (рис. 4) и расстояния r от акустического центра источника шума до
расчетной точки, м (если точное положение акустического центра неизвестно, он принимается совпадающим
с
геометрическим
центром).
В помещении с
одним источником
ИШ
шума rгр – это расrгр/2
2·rгр
rгр
стояние от акустического центра источника, на котором
плотность энергии
Зона прямого
Зона прямого и от- Зона отраженного
прямого звука равна
звука
раженного звука
звука
плотности энергии
отраженного звука.
Рис. 4. Расчетные зоны для выбора формул, по котоПринято
счирым определятся уровни звукового давления в расчетных точках
тать, что расчетные
точки на расстоянии
r < 0,5 rгр находятся в зоне действия прямого звука (в ближней зоне), а
расчетные точки на расстоянии r > 2 rгр – в зоне действия отраженного
звука (в дальней зоне). В зоне 0,5 rгр ≤ r ≤ 2rгр (в средней зоне) следует
учитывать прямой и отраженный звуки.
Величина rгр определяется по формуле
rгр  B /(4) .
(44)
В частном случае для источника, расположенного на полу помещения (Ω = 2 π), граничный радиус определяют по формуле
rгр  B /(8)  B / 25,12 ,
(45)
где В − акустическая постоянная помещения, м2:
В = А/(1 – αср),
А − эквивалентная площадь звукопоглощения, на которой имеются
звукопоглотители, м2,
72
(46)
n
J
i 1
j1
A   iSi   A jn j ,
(47)
αi – коэффициент звукопоглощения i-й поверхности (табл. 10); Si –
площадь i-й поверхности, м2; Аj – эквивалентная площадь звукопоглощения j-го штучного поглотителя, м2; J – количество типов штучных поглотителей, шт.; nj – количество j-х штучных поглотителей, шт.;
αcp – средний коэффициент звукопоглощения, определяемый по формуле
ср  A / Sогр ,
(48)
Sогр – суммарная площадь ограждающих поверхностей помещения, м 2.
Таблица. 10. Коэффициенты звукопоглощения некоторых ограждений (f=1000 Гц)
[75 и др.]
Ограждение
Стена, оштукатуренная и окрашенная краской клеевой
То же, масляной
Стена, оштукатуренная известкой с металлической сеткой
То же, с деревянной обрешеткой
Деревянные плиты
Стена песочно-известковая
Обычная гипсовая штукатурка
Бетонная поверхность железненная
Стальные перфорированные листы с прослойкой из минеральной ваты
толщиной 25 мм
Шерстяной войлок толщиной 25 мм
Штукатурка акустическая толщиной 35 мм
αi
0,03
0,02
0,08
0,09
0,03
0,09
0,06
0,02
0,48
0,55
0,31
Октавные или эквивалентные уровни звукового давления L (дБ
или дБА) в расчетной точке, удаленной от источника шума на расстояние r (рис. 4), определяются по формулам
L=Lw+10·lg(Ф·χ / (Ω r2) ), r<0,5 rгр ;
(49)
L=Lw+10·lg{Ф·χ / (Ω r ) + 4 / (k·B)}, 0,5 rгр ≤ r ≤ 2 rгр ;
(50)
2
L=Lw+6 – 10·lg(k·B),
r > 2 rгр ,
(51)
где Lw – октавный (эквивалентный) уровень звуковой мощности (дБ
или дБА);
Ф – фактор направленности источника шума (для источников с равномерным излучением Ф = 1);
χ – коэффициент, учитывающий влияние ближнего поля (величину χ
определяют по аппроксимирующей формуле
73
χ=1,0878 (r/lмакс)2 −4,2659·(r/lмакс) + 5,1828
или по табл. 11, когда расстояние r меньше удвоенного максимального
габарита источника, в других случаях (при r ≥ 2lмакс) χ =1);
Ω – пространственный угол излучения источника, рад; принимается в
зависимости от расположения источника излучения: а) в пространство
(источник на колонне в помещении, на мачте, трубе) Ω = 4 π; б) в полупространство (источник на полу, на земле, на стене) Ω = 2 π; в) в 1/4
пространства (источник в двухгранном углу, на полу близко от одной
стены) Ω = π;
k – коэффициент, учитывающий нарушение диффузности звукового
поля в помещении, принимают по табл. 11 в зависимости от среднего
коэффициента звукопоглощения αср или по аппроксимирующей формуле
k =4,0965 αcp2 − 0,0546 αcp + 1,0249.
Таблица 11. Коэффициенты χ и k для расчета уровня звукового давления по формулам (49)…(51)
Коэффициент χ, учитывающий влияние ближнего поля звука
r/lмакс
0,6
0,8
1,0
1,2
1,5
2
χ
3
2,5
2
1,6
1,25
1
Коэффициент k, учитывающий нарушение диффузности звукового поля
αcp
0
0,1
0,2
0,4
0,5
0,6
k
1,0
1,11
1,25
1,6
2,0
2,5
В расчетных точках соразмерного помещения (с отношением
наибольшего геометрического размера к наименьшему не более 5) с
несколькими источниками шума уровни звукового давления L, дБ или
дБА, следует определять по формуле
n
 M 10 0,1L wi  

i i  4
L  10 lg  
10 0,1L wi 

2
 i 1

k  B i 1
  ri


,
(52)
где Lwi – октавный уровень звуковой мощности i-го источника, дБ или
дБА; χi, Фi, ri – то же, что и в формулах (49) и (51), но для i-го источника; M – число источников шума, ближайших к расчетной точке (находящихся на расстоянии ri ≤ 5 rмин, где rмин – расстояние от расчетной
точки до акустического центра ближайшего источника шума); n – общее число источников шума в помещении; k и В – то же, что и в формулах (44) и (50). В данном примере расчетная точка находится на
условной ограждающей поверхности БЩУ (см. рис. 2).
74
б) Для источника шума и расчетной точки, расположенных на
территории (см. рис. 3, б), если расстояние между ними больше удвоенного максимального размера источника шума (r ≥ 2l макс) и между
ними нет препятствий, экранирующих шум или отражающих шум в
направлении расчетной точки, уровни звукового давления L в расчетных точках следует определять по следующим формулам.
При точечном источнике шума (отдельная установка на территории, трансформатор, дымосос и т.п.) – по формуле
L=Lw–20 lg r+10 lg Φ–10 lg Ω – βa·r/1000.
(53)
При протяженном источнике ограниченного размера (стена производственного здания, цепочка шахт вентиляционных систем на
крыше производственного здания, трансформаторная подстанция с
большим количеством открыто расположенных трансформаторов) – по
формуле
L = Lw–15 lg r+10 lg Φ–10 lg Ω – βa·r/1000,
(54)
где Lw, r, Ф, Ω – то же, что и в формулах (45) и (50); βа – затухание звука в атмосфере, дБ/км, (для среднегеометрической частоты октавной
полосы 1000 Гц βа= 6 дБА/км [35]).
При расстоянии r ≤ 50 м затухание звука в атмосфере не учитывают, βа= 0.
в) Октавные (эквивалентные) уровни звукового давления L, дБ или
дБА, в расчетных точках изолированного помещения, если источник
шума находится в соседнем помещении или на территории
(см. рис. 3, в), следует определять по формуле
L=Lш –R+ 10·lg (Su / (Bu ·ku)),
(55)
где Lш – октавный уровень звукового давления на расстоянии 2 м снаружи от ограждения изолируемого помещения, дБ или дБА;
R – изоляция воздушного шума ограждающей конструкцией, через которую проникает шум, дБ или дБА;
Su – площадь ограждающей конструкции, через которую проникает
шум, м2;
Вu – акустическая постоянная изолируемого помещения (в данном
случае БЩУ), м2;
ku – коэффициент, учитывающий нарушение диффузности звукового
поля в изолируемом помещении (принимается по табл. 12 в зависимости от среднего коэффициента звукопоглощения αср).
В (55) величина уровня звукового давления Lш определяется по
формулам (49), (50), (51) или (52), если источники шума находятся в
75
смежном помещении, и по формулам (53) или (54) при шуме, проникающем в изолируемое помещение с территории.
В табл. 12 приведены характеристики некоторых звукоизолирующих материалов, которые достаточно широко применяются.
Таблица 12. Средние звукоизолирующие способности ограждений R
Звукоизолирующий материал ограждений
Толщина, мм
Бетон и железобетон
Бетон и железобетон
Кирпичная кладка в1 кирпич
То же в1,5 кирпича
Гипсовые перегородки из двух плит
Гипсовые перегородки с воздушным промежутком между
ними 60 мм
Перегородка из железобетонных блоков
Бетон и железобетон
То же
Деревянная оштукатуренная стенка
Стекло
Стальной лист
Оконный проем (одинарный переплет с уплотняющими прокладками притворов, толщина стекла δс = 4…5 мм)
Оконный проем (спаренный переплет с уплотняющими прокладками притворов с толщинами стекла δс = 4…5 мм и воздушного промежутка между стеклами δип=3…5 мм)
Оконный проем (двойной переплет с уплотняющими прокладками притворов с толщинами стекла δс = 4…5 мм и воздушного промежутка между стеклами δип = 20…25 мм)
R, дБА
50
100
250
380
80
80
44
47
43
49
44
49
9
0,7
2
40
4
0,7
42
25
33
32
28
25
23
25
44
Нормативные значения индексов изоляции воздушного шума (от
автотранспорта) внутренними ограждающими конструкциями Rw и
индексов приведенного уровня ударного шума Lnw для жилых и общественных зданий, а также для вспомогательных зданий производственных предприятий приведены в таблицах [35].
Например, "стены и перегородки, отделяющие рабочие комнаты
от помещений общего пользования (вестибюли, холлы, буфеты) и от
помещений с источниками шума (машбюро, телетайпные и т.п.)",
должны иметь индексы изоляции воздушного шума ограждающими
конструкциями не менее 48 дБА [35].
Для ограждающих конструкций, состоящих из нескольких частей
с различной звукоизоляцией (например, стены с окнами и дверными
проемами), R определяют по формуле
76
n

Sui
R  10 lg Su / 
0,1R i
i 1 10


,

(56)
где Su i – площадь i-й части ограждающей конструкции, м2;
Ri – изоляция воздушного шума i-й частью, дБ.
Формулу (56) можно не применять, если ограждающая конструкция состоит из двух частей с различной звукоизоляцией и R1 >> R2.
При определенном соотношении площадей Su1 /Su2 допускается вместо
звукоизоляции ограждающей конструкции R при расчетах по формуле
(55) учитывать только звукоизоляцию слабой части составного ограждения R2 и ее площадь Su2.
Расчет звукоизоляции ограждающих конструкций должен проводиться на основании строительных правил СП 23-103.
Звукоизоляция сплошных ограждений зависит от массы 1 м 2 материала m, кг, или от плотности ρ и толщины конструкции δ, мм
(m =ρ δ/1000, где ρ − плотность материала, кг/ м3).
При ориентировочных расчетах уровень звукоизоляции конструкций ограждений, дБА, можно определять по формулам [54, 75]:
R=13,5·lg(m) − 13 (m < 200 кг);
R=23·lg(m) − 9
(m > 200 кг);
Rст=26·lg(m1 + m2) + 8,5· (двойное ограждение из перегородок масс
сами m1 и m2 и воздушной прослойкой δ = 80…100 мм);
R=22·lg(m) −12 (бетон и кирпич);
R=9·lg(δ) + 22 (сталь толщиной 1…10 мм);
Rст=8,5·lg (δ) + 18 (стекло толщиной 2…10 мм);
R=12·lg(δ) + 12 (органическое стекло толщиной 5…30 мм).
4.4.4. Расчет уровня звукового давления в помещении БЩУ с учетом
его звукоизоляции
Расчет выполним в следующем порядке:
1) определим акустические постоянные помещения турбинного цеха
и БЩУ;
2) рассчитаем уровень звукового давления от всех турбин в расчетной точке, расположенной на расстоянии 2 м от ограждения БЩУ;
3) оценим уровень звукового давления на рабочих местах и достаточность звукоизоляции помещения БЩУ.
Рассмотрим этапы расчета более подробно.
1) Определим площадь ограждений турбинного цеха:
Sтц= 2·(a·b+a·h+b·h)тц = 2·(80·30+80·8+30·8)=6560 м2.
77
Примем по табл. 10 коэффициент звукопоглощения α =0,02 и
найдем акустическую постоянную Bтц по формулам (46) и (47) при
условии постоянства коэффициента звукопоглощения ограждения и
при отсутствии штучных звукопоглотителей (n=0, J=0):
Bтц= α Sтц /(1 – α) = 0,02·6560/(1–0,02)=134 м2.
При расчете Sтц не был учтен проем между турбинным и котельным цехом, что несколько увеличит расчетный уровень шума. Обратим внимание на то, что допущения, которые приводят к увеличению
расчетного уровня шума (или других воздействий), вполне допустимы.
Они повлияют на выбор уровня (средств) защиты, который будет принят с определенным запасом.
Выполним аналогичный расчет для помещения БЩУ с площадью
ограждений
SБЩУ= 2·(25·14,3+25·3+14,3·3)=475 м2.
Согласно п. 9.24 и 9.26 [35] БЩУ следует отнести к звукоизолирующим кабинам, которые применяют в промышленных цехах и на
территориях, где допустимые уровни превышены, для защиты от шума
рабочих и обслуживающего персонала. В звукоизолирующих кабинах
располагают пульты контроля и управления технологическими процессами и оборудованием, рабочие места мастеров и начальников цехов.
Внутренний объем кабины должен составлять не менее 15 м 3 на
одного человека. Высота кабины (внутри) − не менее 2,5 м. Кабина
должна быть оборудована системой вентиляции или кондиционирования воздуха с необходимыми глушителями шума. Внутренние поверхности кабины должны быть на 50 − 70 % облицованы звукопоглощающими материалами.
Двери кабины должны иметь уплотняющие прокладки в притворе
и запорные устройства, обеспечивающие обжатие прокладок. В кабинах 1-го и 2-го классов должны быть двойные двери с тамбуром.
Примем, что 50 % ограждений БЩУ облицованы изнутри стальными перфорированными листами с прослойкой из минеральной ваты
толщиной 25 мм с коэффициентом звукопоглощения α2=0,48 (см. табл.
10). Для остальных поверхностей примем α1=0,02.
Определим по формуле (47) эквивалентную площадь звукопоглощения (без учета звукопоглотителей):
2
A   iSi =475·(0,02·0,5+0,48·0,5)= 118,75 м 2,
i 1
среднее значение коэффициента звукопоглощения по (48):
78
 ср  A / Sогр = 118,75/475 = 0,25 ,
акустическую постоянную помещения БЩУ по (46):
BБЩУ = А/(1 – αср)= 118,75 /(1–0,25)=158,3 м2 .
2) Для определения значения M в формуле (52) найдем по схеме
цеха (см. рис. 2) расстояние от расчетной точки до ближайшего источника шума rмин =5 м. Поскольку уровни звуковой мощности заданы на
поверхностях, удаленных на 1 м от корпусов турбин, примем, что акустические центры расположены на этих поверхностях по осям турбин.
Расчетные расстояния r при этом уменьшатся, а уровень шума в расчетной точке увеличится (достаточность защиты будет оценена с запасом).
Тогда число источников шума, ближайших к расчетной точке, составит M = 7 (ri ≤ 25, турбины с номерами c 1,2,…,7, удаленные от
БЩУ не далее 25= 5·5 м, см. табл. 13).
Таблица. 13. Значения членов полиномов по формуле (52)
i
r
Lwi
ri/lmax
χi
Lбi, ri<5·rmin=25
Lдi·10-6
1
12
78
1,5
1,25
87214,34
63,1
2
8
78
1
2
313971,6
63,1
3
5
78
0,625
3
1205651
63,1
4
8
73
1
2
99286,54
19,95
5
12
73
1,5
1,25
27579,59
19,95
6
17
70
2,125
1
5509,885
10
7
25
70
3,125
1
2547,771
10
8
33
70
4,125
1
10
9
42
70
5,25
1
10
10
51
70
6,375
1
10
11
59
70
7,375
1
10
Σ
1741761
289
Обозначим выражения, находящиеся под знаком сумм в формуле
(52), через Lбi и Lдi и вычислим их для первой (i=1) турбины:
Lб1 
10 0,1L w1 11
  r12

10 0,1781,25  1
2  3,14  12 2
79
 87214 ,
Lд1  10
0,1 L w1
 10
0,178
=63,1·106,
где χ1=1,25 при r/lmax =12/8=1,5 (см. табл. 11); Φ=1 (принято при отсутствии данных о факторе направленности источника шума); Ω =2 π (источник на полу); Lw1=78 дБА (см. табл. 9).
Результаты расчета для 11 турбин запишем в табл. 13.
Рассчитаем уровень звукового давления в расчетной точке, расположенной на расстоянии 2 м от ограждения БЩУ по преобразованной
формуле (52) с учетом данных табл. 13.
 M 7
4
Lш  10 lg   Lбi 

k тц  Bтц
 i 1
n 11

i 1

 Lдi  =
=10·lg(1741761+4·289·10 /(1,016·134)=70,1 дБА,
6
где kтц =1,016 определено интерполяцией данных табл. 11 при α=0,02,
k тц =1+(0,2 – 0)·(0,02–0)/(1,25–1)=1,016.
3) Примем, что звук в помещение БЩУ проникает через три стены
площадью Su =hБЩУ (aБЩУ+2bБЩУ) = 3·(25+2·14,3)=161 м2. Тогда при
допустимом уровне звука L=60 дБА необходимый уровень звукоизоляции по преобразованной формуле (55) при kБЩУ = 1,33 составит
Rн =Lш–L + 10·lg (Su / (BБЩУ ·kБЩУ)) =
=70,1–60+10· lg (161 / (158,3 ·1,33)) = 8,93 дБА,
где kБЩУ = 1,33 определено квадратичной интерполяцией данных из
табл. 11.
Итак, для снижения уровня шума с 70,1 до нормативного 60 дБА
уровень звукоизоляции должен составлять 8,93 дБА. Его может обеспечить конструкция из любых материалов, приведенных в табл. 12.
Примем конструкцию ограждения из следующих элементов:
• железобетонные стены толщиной 100 мм, Su1=144 м2,
R1=47 дБА;
• оконные проемы (одинарный переплет с уплотняющими прокладками притворов, толщина стекла δс = 4…5 мм), Su2=15 м2,
R2=23 дБА;
• дверь из стального листа δ = 0,7 мм, Su3=2 м2, R3=25 дБА.
Рассчитаем уровень звукоизоляции ограждения по формуле (56):
80
n

Sui 
R  10 lg Su / 

0,1R i 
i 1 10



 144
15
2 
 10 lg 161 /  0,147  0,123  0,125    32 ,8
дБА.
10
10
 10


При такой звукоизоляции уровень звукового давления в помещении БЩУ будет ниже нормативного на 32,8−8,9=23,9 ≈ 24 дБА.
4.5. Проектирование защиты от тепловых воздействий
Тепловое оборудование с повышенными температурами поверхностей должно иметь тепловую изоляцию. Теплоизоляция необходима
для обеспечения следующих условий:
• нормативного уровня потерь теплоты оборудованием и трубопроводами,
• безопасной для человека температуры их наружных поверхностей (в зонах обслуживания),
• требуемых параметров тепло - или холодоносителя при эксплуатации установок (подробнее см. [34]).
Нормы и правила проектирования тепловой изоляции наружных
поверхностей оборудования, трубопроводов, газоходов и воздуховодов, расположенных в зданиях, сооружениях и на открытом воздухе с
температурой содержащихся в них веществ от − 180 до + 600 °С, описаны в СНиП 41-03-2003 «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов» [34].
Рекомендации по конструированию и сооружению ограждений
высокотемпературных установок приведены в [73, 88, 97, 65 и др.]. В
[65] описана программа для расчета многослойных теплоизолирующих
ограждений с использованием автоматизированной базы данных по
теплофизическим характеристикам материалов.
В данном подразделе рассмотрены примеры расчета и оценки безопасности трех видов ограждений:
• тепловой изоляции трубопровода,
• двухслойной стенки высокотемпературной установки (печи) и
• четырехслойной стенки печи с воздушной прослойкой, созданной экраном.
4.5.1. Тепловая изоляция трубопровода
Основные правила и некоторые особенности проектирования тепловой изоляции оборудования с температурами до 600 0С рассмотрим
на примере трубопровода для подачи воды с температурой t=115 0С.
81
Трубопровод находится в зоне обслуживания оборудования, расположенного в помещении, поэтому толщина тепловой изоляции должна
рассчитываться по предельной температуре наружной поверхности
изоляции, которая в данном случае, согласно п. 6.7.1 [34], не должна
превышать tп,пд =45 0С.
Наружный диаметр стального трубопровода dн,тр =219 мм, толщина стенок δст,тр = 6 мм, диаметр условного прохода dу =200 мм (рис. 5).
Отметим основные правила проектирования тепловой изоляции
[34] данного трубопровода.
В состав конструкции тепловой изоляции для поверхностей с
1
2 3
положительной температурой в
качестве обязательных элементов
5
должны входить: теплоизоляци0
9
онный слой; покровный слой и
элементы крепления. В зависимости от применяемых конструктивных решений в состав конструкции дополнительно могут
входить
выравнивающий
и
предохранительный слои. Предохранительный
слой
следует
219х6
предусматривать при применении металлического покровного
309
слоя для предотвращения повреждения пароизоляционных матеРис. 5. Тепловая изоляция трубориалов (п. 4.4 и 4.6 [34]).
провода: 1 − стальная туба; 2 − минераловатные маты; 3 − ткань из
В конструкциях теплоизолястекловолокна
ции оборудования и трубопроводов с температурой содержащихся в них веществ в диапазоне от 20 °С до 300 °С для всех способов
прокладки, кроме бесканальной, следует применять теплоизоляционные материалы и изделия с плотностью не более 200 кг/м 3 и коэффициентом теплопроводности в сухом состоянии не более 0,06 Вт/(м·К)
при средней температуре 25 °С.
В конструкциях тепловой изоляции, предназначенных для обеспечения заданной температуры на поверхности изоляции, в качестве покровного слоя рекомендуется применять материалы со степенью черноты не ниже 0,9 (с коэффициентом излучения не ниже 5,0 Вт/(м 2·К4)
(п. 5.1 и 5.13 [34]).
82
Для обеспечения безопасности и защиты окружающей среды теплоизоляционные конструкции на расстоянии менее 5 м от технологических установок, содержащих горючие газы и жидкости, должны изготовляться из негорючих материалов (п. 5.19 [34]).
Кроме того, следует учитывать предельные значения потоков теплоты, толщин изоляции, возможность ее уплотнения и другие ограничения [34].
Для тепловой изоляции трубопровода применим минераловатные
маты на синтетической основе плотностью 200 кг/м3 (первый слой) и
покрытие из полос стекловолокна (второй слой). Материалы применимы в данных условиях, так как предельно допустимые температуры применения материалов выше температуры трубопровода.
Коэффициенты теплопроводности материалов первого и второго
слоев зависят от их средних температур и могут определяться по формулам
λ1=0,047+1,67·10-4·tср,1 ,
(57)
λ2=0,055+1,79·10-4·tср,2 .
(58)
Определение толщины теплоизоляционного слоя может выполняться по нормированной плотности теплового потока, по заданной
температуре на поверхности изоляции, по заданному снижению температуры вещества, транспортируемого трубопроводами (паропроводами), и другим условиям [34].
Выполненный нами анализ приведенных в [34] значений нормированных плотностей потоков теплоты показал, что для большинства вариантов конструкции изоляции при нормированных плотностях потоков теплоты будут обеспечены безопасные значения температур
наружных поверхностей тепловой изоляции. Следовательно, толщины
слоев тепловой изоляции в первую очередь надо рассчитывать по нормированной плотности потока теплоты. В случае превышения температурой наружной поверхности безопасного значения следует выполнить расчет по условию обеспечения безопасной для персонала температуры на поверхности изоляции. Значения безопасных температур
приведены в п. 3.4.3 и [34].
Нормированную плотность потока теплоты qн определим по [34]
(табл. 4 для оборудования и трубопроводов с положительными температурами при расположении их в помещении и числе часов работы более 5000).
Значение qн для dу =200 мм и температуры теплоносителя t=115 0С
определим интерполяцией по величинам qн,1 = 46 и qн,2 = 70 для t1=100
и t2=150 0С (табл. 4 [34]):
83
qн(t)= qн,1+( qн,2− qн,1)·( t − t1)/( t2− t1)=
=46+(70−46)·(115−100)/(150−100)=53,2 Вт/м.
(59)
Поскольку расчет иллюстративный, будем условно считать, что
нормированная плотность потока теплоты равна qн =55 Вт/м. (Для реального расчета следовало бы принять qн =53 Вт/м.)
Для объектов, расположенных вне Европейского региона России,
нормы плотности теплового потока через изолированную поверхность
следует применять с учетом коэффициента, учитывающего изменение
стоимости теплоты в зависимости от района строительства и способа
прокладки трубопровода (п. 6.1.2, табл. 13 [34]).
Толщину тепловой изоляции можно определить по выражению
потока теплоты для двухслойной цилиндрической стенки [74]:
q
  ( t  t oc )
,
d
d
1
1
1
ln 2 
ln 3 
21 d1 2 2 d 2  2 d 3
(60)
где toc– температура окружающей среды (согласно п. 6.1.5-б [34] для
изолируемых поверхностей, расположенных в помещении, toc = 20 °С);
d1, d2, d3 – внутренний, междуслоевой, внешний (наружный) диаметры
двухслойной изоляции, м; α2 – коэффициент теплоотдачи с наружной
поверхности, Вт/(м2 ·К).
В данном случае формула записана без учета сравнительно малых
термических сопротивлений от теплоносителя к трубе и стальной
стенки трубы.
Толщина покровного слоя δ2 =(d3 – d2)/2, обычно задается (см. п.
6.18 –6.22 [34]), диаметр d1 задан, d1 = dн,тр =219 мм, поэтому из выражения (60) следует найти диаметр d2 при q = qн. Выразить d2 в явном
виде невозможно, поэтому рассмотрим решение (60) методом последовательных приближений (итераций). Преобразуем (60) к виду
  (t  t oc )
d
d
1
1
1
ln 2 

ln 3 
21 d1
q
2 2 d 2  2d 3
и получим итерационную формулу типа d2n+1=f (d2n):

  ( t  t oc )
d
1
1 
d (2n 1)  d1  exp 21  (

ln 3 
)
q
2

d

2
2
2d 3 

84
(n )
.
(61)
Заметим, что от d2 будут зависеть d3 = d2+2·δ2, λ1 и λ2. Причем для
расчета λ1 и λ2 по (57), (58) необходимо знание средних температур
слоев, которыми следует предварительно задаться.
Примем толщину покровного слоя δ2 =0,005 м и решим уравнение
(61) с учетом (57), (58).
1. Примем в первом приближении t3=tн=30 , t2=35 , d2=0,30 м,
d3 = d2+2·δ2=0,30+2·0,005=0,31 м.
2. Рассчитаем величины λ1, λ2 и α2:
λ1=0,047+1,67·10-4·tср,1 =0,047+1,67·10-4·(115+35)/2=0,0595 Вт/(м·К),
λ2=0,055+1,79·10-4·tср,2 =0,055+1,79·10-4·(35+30)/2=0,0608 Вт/(м·К),
α2= αн=5,73+0121· tн = 5,73+0121·30 =9,36 Вт/(м2 К).
(62)
Формула (62) получена аппроксимацией известной зависимости
потока теплоты от вертикальной стенки к воздуху в диапазоне
25<tн<65 0C с погрешностью 1,2 %.
3. Определим во втором приближении d2 по (61):

3,14 (115  20 )
1
0,31
1

d 2  0,219  exp 2  0,0595 (

ln

) =0,389,
55
2

0
,
0608
0
,
30
9
,
36

0
,
31


и другие параметры:
d3 = d2+2·δ2=0,389+2·0,005=0,399 м,
t2  t 
q
d
55 
0.389
=37,9 °С,
ln 2  115 
ln
2 1 d1
2  3,14  0.0595 0,219
t 3  t н  t ос 
4.
q
55 
=30,05 °С.
 20 
   2  d3
3,14  9,36  0,399
Проверим совпадение параметров n+1 и n приближений
(n=1):
Δd2=|d2n+1– d2n|/ d2n =|0,389–0,30|/ 0,30=0,29 (29 %);
Δt2=|t2n+1– t2n|/ t2n =|37,9–35|/ 35=0,083 (8,3 %);
Δt3=|t3n+1– t3n|/ t3n =|30,05–30|/ 30=0,0017 (0,17 %).
Расхождения превышают 0,03 (3 %), поэтому повторим расчет с
новыми значениями d2, d3, t2, t3 начиная с п. 2.
Результаты расчета n=1, 2, 3, 4 приближений приведены в табл. 14.
Из табл. 14 следует, что параметры 3-й и 4-й итераций практически совпадают, диаметр d2=0,393 м, температура наружной поверхно-
85
сти t3=tн =24,9 °С. Параметры 1-й и 4-й итераций существенно различаются, что подтверждает необходимость учета зависимости теплопроводности материалов от температуры.
Таблица 14. Результаты расчета параметров тепловой изоляции, которые уточнялись в процессе итераций (в скобках приведены относительные отклонения от
предыдущих значений)
Параметр
Величина
n=1
n=2
n=3
n=4
t
115
115
115
115
t2
35
37,9 (8,3 %)
28,6 (24,6 %)
28,5 (0,41 %)
t3=tн
30
30,05 (0,17 %)
24,86 (17,3 %)
24,9 (0,14 %)
d2
0,3
0,388 (29 %)
0,396 (1,9 %)
0,393 (0,94 %)
d3
0,31
0,3981
0,406
0,403
λ1
0,0595
0,0598
0,0590
0,0590
λ2
0,0608
0,0611
0,0598
0,0598
α2
9,36
9,37
8,74
8,74
Для контроля правильности расчета определим по данным 4-го
приближения значение плотности потока теплоты по формуле (60):
q
3,14  (115  20 )
 54,95 Вт/м.
1
0,393
1
0,403
1
ln

ln

2  0,0590 0,219 2  0,0598 0,393 8,74  0,403
Полученное значение практически совпадает с заданным − qн =55,
следовательно расчет выполнен правильно.
Толщина первого слоя изоляции, при которой плотность потока
теплоты равна 55 Вт/м, должна составить
δ1 = (d2 – d)/2 = (0,393–0,219)/2=0,087 м =87 мм.
Расчетную толщину теплоизоляционного слоя в конструкциях
тепловой изоляции на основе волокнистых материалов и изделий (матов, плит, холстов) следует округлять до значений, кратных 10 мм. В
конструкциях на основе минераловатных цилиндров, жестких ячеистых материалов, материалов из вспененного синтетического каучука,
пенополиэтилена, пенополиуретана и пенопластов следует принимать
ближайшую к расчетной толщину изделий по нормативным документам на соответствующие материалы (п. 6.12 [34]).
Округлим δ1, приняв δ1 =90 мм.
Толщина теплоизоляционного слоя в конструкциях тепловой изоляции оборудования и трубопроводов не должна превышать предель-
86
ных значений, которые приведены в приложении Б [34]. Если расчетная толщина больше предельной, следует применять теплоизоляционный материал с меньшим коэффициентом теплопроводности
(п. 6.14 [34]).
Предельная толщина теплоизоляционного слоя для диаметра
d=219 мм равна 230 мм [34]. Суммарная толщина выбранной в данном
примере теплоизоляции δиз =90 + 5= 95 мм не превышает 230 мм и,
следовательно, соответствует п. 6.14 [34].
Согласно приложению В [34] толщину теплоизоляционного изделия из уплотняющихся материалов до установки на изолируемую поверхность следует определять с учетом коэффициента уплотнения Kc
по формулам:
для цилиндрической поверхности
 у  K c.ц ,
K c.ц  K c
d
;
d  2
(63)
для плоской поверхности
δу = δ Kc,
(64)
где δу – толщина теплоизоляционного изделия до установки на изолируемую поверхность (без уплотнения), м; δ – расчетная толщина теплоизоляционного слоя с уплотнением в конструкции, м; d – наружный
диаметр изолируемого оборудования, трубопровода, м; Kc –
коэффициент уплотнения теплоизоляционных изделий [34].
Причем если в формуле (63) Кс.ц получится меньше единицы, то
следует принять Kc.ц =1 и δу = δу.
По таблице В.1 приложения В [34] примем коэффициент уплотнения минераловатных матов Kc =1,2, как для матов минераловатных
прошивных. Определим расчетную толщину теплоизоляционного слоя
с учетом уплотнения по (63):
Кс,ц = 1,2 (0,219+0,90)/ (0,219+2·0,90)=0,93 мм.
Величина Кс,ц меньше единицы, поэтому величина δ1 (толщина
1-го слоя) не уточняется: δу=δ1=90 мм.
Материал покровного слоя (полосы стекловолокна) не уплотняется, кроме того, он сравнительно тонкий, поэтому его толщину можно
не уточнять.
Таким образом, тепловая изоляция трубопровода (dу =200,
dн,тр=219 мм) с температурой теплоносителя (воды) t=115 0С минераловатными матами на синтетической основе (δ1=90 мм) и покровным
слоем из полос стекловолокна (δ2 =5 мм) обеспечит принятую (норма-
87
тивную) плотность потока теплоты 55 Вт/м и безопасную температуру
наружной поверхности t3=tн =24,9 °С, которая меньше предельно допустимой 45 °С.
4.5.2. Тепловая изоляция высокотемпературных установок
Ограждения (кладка, футеровка) высокотемпературных установок
состоят из огнеупорного, теплоизоляционного и уплотняющего (герметизирующего) слоев.
Огнеупорные слои обеспечивают прочность (устойчивость) конструкции и защиту последующих слоев от действия высоких температур. Тепловая изоляция обеспечивает защиту людей от термических
воздействий и энергосбережение. Уплотняющий слой, обычно обшивка из стального листа, препятствует газообмену рабочего пространства
с окружающей средой (подсосу и выбиванию газов).
Огнеупорные слои изготовляют из блоков или кирпичей размерами 230 х 113 х 65, 230 х 113 х 75, 230 х 113 х 100, 250 х 123 х 65 мм и
др. Толщина швов должна составлять 1,5; 2; 3 мм. Причем чем напряженнее условия работы ограждения (температуры, механические
нагрузки), тем тоньше должен быть шов.
Теплоизоляционные слои выполняют из кирпичей, плит, матов, засыпки дисперсных материалов.
При сооружении вертикальных стен установок кирпичи укладывают на плашку (на самую большую грань, например 230 х 113 мм).
Для выстилки подов и при сооружении сводов кирпичи часто кладут
на ребро (грань 230 х 65 мм) или на торец (113 х 65мм).
Толщины слоев можно принимать в следующих пределах [97, 65]:
• для бетона и кирпича кратными − 0,116 м (113 и 3 мм шов);
• для плит –
0,06…0,1 м с шагом 0,01 м;
• для матов –
0,04…0,12 м с шагом 0,01 м;
• для шнуров, войлока, картона –
0,05…0,02 м с шагом 0,005 м.
При высоте стен более одного метра или при Т ≥ 1500 К толщина
первого огнеупорного слоя должна быть не менее 0,232 м.
Температуры материалов слоев не должны превышать предельных
температур их применения. Другие правила проектирования ограждений описаны в [97, 65].
Конструкции ограждений тепловых установок не попадают под
классические определения одномерных тел простой формы: плоская,
цилиндрическая или шаровая стенка, поэтому для их расчета применяют приближенные формулы.
Расчет q выполняется по известным методам [74, 100].
88
Запишем известное выражение для определения потерь теплоты,
Вт/(К·м2 внутренней поверхности), через ограждение в виде [100, 65]
q=
T  Tос
=
 ri + rн
i 1, 2,3,...
T  Tос
,
i  i н
+

αн
i 1, 2,3,... λ i
(65)
где T, Toc – температуры внутренней поверхности ограждения и окружающей среды, K; ri , rн – термические сопротивления i-го слоя ограждения и теплоотдаче с внешней его поверхности:
 

ri = i i , rн = н ,
λi
αн
(66)
δi, i, – толщина, м, коэффициент теплопроводности материала i-го
слоя, Вт/(мК); ωi, ωн – отношения площади внутренней поверхности
ограждения F к средним (на глубине δi/2) площади поверхности i-го
слоя ограждения и к площади наружной поверхности Fн :
1  R вн / R вн  1 / 2 , 2  R вн / R вн  1  2 / 2,
3  R вн / R вн  1   2  3 / 2 ,…, ωн= F / Fн;
(67)
F, Fн – площади внутренней и наружной поверхностей ограждения, м2;
Rвн – внутренний радиус условного ограждения в форме цилиндра, у
которого отношение F / Fн такое же, как у реального ограждения с
Fн > F, рассчитывается по формуле
R вн   н 1  н  ,
(68)
F Fн  н  R вн R вн    ,
(69)
полученной в [98] из условия
 
 i .
i 1,2,3,...
(70)
В формулах (65), 66) н – приведенный коэффициент теплоотдачи с
наружной поверхности ограждения, Вт/(м2К), рассчитывается по одной из формул [98] в зависимости от расположения ограждения:
н = –9,81+0,0652· Тн (вертикальная стена);
н = –10,22+0,0672 Тн (свод);
н = – 9,69+0,0640 Тн (под).
89
(71)
Коэффициенты формул (71) определены в работе [98] путем аппроксимации табличной зависимости qн(Тн), приведенной в работе
[100] для поверхностей с температурой Т н, охлаждаемых излучением и
естественной конвекцией воздуха.
Уравнение (65) для определения потока теплоты нелинейно, поскольку коэффициенты теплопроводности материалов и теплообмена
зависят от температур, которые в начале расчета неизвестны.
Для решения уравнения (65) при известной температуре внутренней
поверхности T = T1 следует:
1) принять количество j, материалы слоев и структуру ограждения;
2) определить отношения ωi, ωн;
3) задаться температурами T2, T3, T4,…, Tн, определить средние
температуры j слоев, i, н и q;
4) вычислить уточненные температуры T 2, T3, T4,…, Tн по формулам:
Tj  T  q 
i  i
или Tj  T  q
 ri , j=2, 3,…,
i 1, 2,3,.., j1. λ i
i 1,2,3,.., j1.


Tн  Tос  q  н ;
н
(72)
например,
     
 
T2  T  q  1 1 ; T3  T  q   1 1  2 2  или T3  T  q  r1  r2 ,
λ1
λ2 
 λ1
сравнить их с заданными и, если они различаются более чем на 2 %,
повторить расчет с уточненными температурами T 2, T3, T4,…, Tн начиная с п. 3.
При изменении толщин, материалов или количества слоев расчет
следует повторять с п. 1.
Толщину, например, четвертого слоя тепловой изоляции в первом
приближении можно определить, задавшись значениями параметров в
ее правой части, по формуле
 (T  Tос )
   
4 = 
  i i  н λ 4 / 4 .

q
α н 
i 1,2,3 λ i

(73)
В качестве примера определим структуру и параметры вертикальной боковой стенки печи (рис. 6), работающей в стационарном режиме, и оценим безопасность температуры ее наружной поверхности при
следующих исходных данных, а именно:
90
• высота и длина рабочего пространства Нвн=1 , Ввн=2 м,
• толщина свода (полтора кирпича) δΣ,c = 0,232+0,116=0,348 м,
• толщина пода (верхний ряд на ребро, нижние семь рядов на
плашку) δΣ,п =0,116+7·0,068=0,592 м,
• температура внутренней поверхности Т= Т1 =1553 К (1280 0С)
• температура окружающей среды Т ос=293 К (20 0С).
1. Примем, что стенка состоит из двух слоев: шамота легковеса и
шамота ультралегковеса с коэффициентами теплопроводности,
Вт/(мК), и предельно допустимыми температурами применения
материалов Тпд [98, 87]:
λшл=λ1=0,4242+0,163·10-3 · Tср,1,
348
λшул=λ2=0,0105+0,1746·10-3 · Tср,2,
232
464
1
1553
2
1000
1335
Т=318 К
293 К
Тпд.шл=1573 К,
Тпд.шул=1373 К.
(74)
В общем случае
при выборе материалов
в первую очередь следует учитывать Тпд, затем теплопроводность,
прочность, срок службы, стоимость и другие
характеристики.
2. Зададимся толщиной стенки δΣ = 0,696 м
(три кирпича, δ1 =0,232,
δ2 =2·0,232=0,464 м) и
определим: высоту Нн и
длину Вн ее наружной
поверхности:
Нн= Нвн + δΣ,c+ δΣ,п = 1 +
+0,348 + 0,592 = 1,94 м,
Вн=Ввн+2·δΣ=2+2·0,696=
=3,392 м,
592
площади внутренней и
наружной
поверхностей:
F= Нвн·Ввн= 1·2= 2 м2,
Рис. 6. Вертикальная боковая стенка
печи: 1 − шамот легковес; 2 − шамот
ультралегковес
91
Fн =Нн · Вн= 1,94·3,392=
=6,58 м2.
Вычислим: отношение ωн= F /Fн=2/6,58=0,304; внутренний радиус
условного цилиндра по формуле (68)
Rвн = 0,696·0,304/(1–0,304) =0,304 м
и отношения площадей для первого и второго слоев ограждения по
формуле (67)
ω1=0,304 / (0,304+0,232/2) = =0,724,
ω2=0,304 / (0,304+ 0,232+0,464/2) = 0,396.
(Численное равенство ωн= Rвн – случайно!)
3. Примем температуры внутренней поверхности второго слоя Т 2 и
наружной поверхности Тн равными
Т2=1332 К, Тн =318 К.
Рассчитаем средние температуры слоев и средние коэффициенты
теплопроводности материалов:
Tср,1=(Т+ T2)/2=(1553+1332)/2= 1442 К,
Tср,2=( T2 + Тн)/2=(1332+318)/2=825 К,
λ1=0,4242+0,163·10-3 1442=0,659,
λ2=0,0105+0,1746·10-3 ·825=0,154.
Определим приведенный коэффициент теплоотдачи с наружной
поверхности вертикальной стенки по (71):
н = –9,81+0,0652· 318 =10,9 Вт/(м2К).
Вычислим плотность потока теплоты по формуле (65):
T  Tос
1553  293
q=
=

 i  i н
0,232  0,724 0,464  0,396 0,304
+
+
+

0,659
0,154
10 ,9
αн
i 1, 2,3,... λ i
=
4.
1260
1260

 854 Вт/м 2 .
0,255 + 1,193 + 0,279
1,476
Вычислим уточненные температуры T 2, T3= Tн:
T2  1553  854 
0,232  0,724
=1335,
0,659
Tн  T3  293  854 
0,304
 317 К (44 0С).
10,9
92
Расхождения между принятыми (Т 2=1332 К, Тн =318 К) и рассчитанными значениями температур (Т2=1335 К, Тн =317 К) незначительны, поэтому следующую итерацию можно не выполнять (в данном
случае приведены результаты только последней итерации).
Ограждение из шамота легковеса (δ1 =0,232 м) и шамота ультралегковеса (δ2 =0,464 м) надежно (температуры слоев не превышают
предельных, 1553<1573, 1335<1373 К) и безопасно (температура
наружной поверхности не превышает 45 0С).
Отметим, что, если данное ограждение считать как неограниченную стенку с F= Fн =2 м2, величина q составила бы 384 Вт/м2, то есть
была бы занижена в 2,2 раза (854/384=2,2).
4.5.3. Тепловая изоляция высокотемпературных установок
с использованием экранов
Экранирование широко используется для защиты от теплового излучения теплотехнических установок. В качестве экранов применяются: альфоль (алюминиевая фольга), алюминий листовой полированный, белая жесть, стальной лист и другие материалы с низкой степенью черноты (с высокой отражательной способностью).
Для расчета плотности потока теплоты q при наличии экранов
можно применять формулу (65), если использовать эквивалентный коэффициент теплопроводности воздушного зазора λэ, Вт/(мК), а при
определении приведенного коэффициента теплоотдачи с наружной поверхности ограждения н учитывать низкую степень черноты экрана.
Алгоритм решения задачи описан в п. 4.5.2.
Эквивалентный коэффициент теплопроводности воздушного зазора λэ, учитывающий конвективный, радиационный теплообмен и теплопроводность воздуха, можно рассчитать по формуле
λэ=εк·λв+αл·δ,
(75)
где εк – коэффициент, учитывающий теплообмен конвекцией в ограниченном замкнутом пространстве; λв – коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/(мК), при температуре воздуха в зазоре Тв :
λв =0,001·(4,89 + 0,0723· Тв),
273 ≤ Т в ≤ 673 К;
(76)
αл – приведенный коэффициент теплоотдачи излучением в воздушном
зазоре шириной δ.
Коэффициенты εк, αл· рассчитываются по следующим формулам:
εк,= А· δ·[ (Тг–Тх) / δ ]0,25,
αл = 5,67·10-8· εпр ( Т4г–Т4х ) / ( Тг–Тх ),
93
(77)
(78)
где А – коэффициент, зависящий от средней температуры
Тв =(Тг–Тх) / 2;
"горячей" Тг и "холодной" Тх температур поверхностей в зазоре,
А=28,56 – 0,0355· Тв, 273 ≤ Тв ≤ 673 К;
(79)
εпр − приведенная степень черноты поверхностей:
εпр= 1 / (1/ εг + 1/ εх – 1),
(80)
εг, εх – степени черноты "горячей" и "холодной" поверхностей в зазоре.
Причем, если в формуле (75) величина εк будет меньше единицы,
то следует принять εк =1.
Приведенный коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности
ограждения н в формуле (65) учитывает суммарную теплоотдачу конвекцией к и излучением л,ос :
н =к + л,ос ,
(81)
где к – коэффициент теплоотдачи свободной конвекцией в неограниченном объеме:
к = Nu· λв / h ,
(82)
h = Нн – высота наружной поверхности ограждения, м, Nu – число
Нуссельта, которое для воздуха рассчитывается по формулам [81]:
Nu =0,695·Gr0,25 ,
Nu =0,133·Gr0,33 ,
Gr < 0,7·109;
Gr ≥ 0,7·109,
(83)
Gr – число Грассгофа:
Gr = ( 9,81·β Н3н ( Тн–Тос ) ) / ν2,
(84)
β, ν – коэффициенты объемного расширения и кинематической вязкости воздуха (при Тос =293 К β=1/273, ν =15,24·10-6 м2/с [78]).
Приведенный коэффициент теплоотдачи излучением л,ос можно рассчитать по формулам (78), (80), учитывая, что излучение совершается с наружной поверхности (экрана) в окружающую среду.
Оценим безопасность температуры наружной поверхности вертикальной боковой стенки печи (рис. 7), работающей в стационарном
режиме, которая оборудована экраном, при следующих исходных данных, а именно:
• высота и длина рабочего пространства Нвн=1 , Ввн=2 м,
• толщина свода δΣ,c =0,348 м (пояснения см. в предыдущем примере),
94
толщина пода δΣ,п =0,116+7·0,068= =0,592 м,
температура внутренней поверхности Т= Т 1= =1603 К (1330 0С);
температура окружающей среды Т ос=293 К (20 0С).
1)
Температура
внутри печи довольно
высокая,
поэтому примем,
1
что стенка состоит
из четырех слоев:
2
464
232
116
• динаса, δ1 =0,116;
3
• шамота легковеса,
1603
1552
δ2=0,232;
4
• шамота
ультра1356
легковеса,
δ3=
=0,464;
• воздушного зазора, δ4=0,02 м, созданного экраном
δэ=0,0005 м
из
алюминия.
Т=317 К
Коэффициенты
293 К
теплопроводности
и предельно допустимые температуры
применения
шамота легковеса и
шамота ультралегковеса даны в выражениях (74), а
Рис. 7. Схема боковой стенки печи с экраном:
для динаса приве1 − динас; 2 − шамот легковес; 3 − шамот ульдены ниже:
тралегковес; 4 − экран из алюминиевого листа
592
1000
348
•
•
•
λдн=λ1=0,7416+0,69··10-3 ·Tср,1, Вт/(мК), Тпд.дн=1973 К.
(85)
Примем степени черноты шамота и алюминия εш=0,8 и εа=0,2 [78].
2) Определим суммарную толщину стенки δΣ, высоту Нн и длину Вн ее
наружной поверхности:
δΣ = δ1 + δ2 + δ3 + δ4 =0,116+0,232+0,464+0,02=0,832 м,
Нн= Нвн + δΣ,c+ δΣ,п = 1 + 0,348 + 0,592 = 1,94 м,
Вн= Ввн+ 2·δΣ = 2+2 0,832 =3,664 м;
95
площади внутренней и наружной поверхностей:
F= Нвн · Ввн= 1·2= 2 м2;
Fн = Нн · Вн= 1,94·3,664= 7,108 м2.
Вычислим отношение: ωн= F / Fн=2 / 7,108 = 0,281,
внутренний радиус условного цилиндра по формуле (68):
Rвн = 0,832·0,281 / (1–0,281) =0,326 м,
и отношения площадей для четырех слоев ограждения по (67):
ω1=0,326 / (0,326+0,116/2)=0,849;
ω2=0,326 / (0,326+0,116+0,232/2)=0,584;
ω3=0,326 / (0,326+0,116+0,232+0,464/2) = 0,360;
ω4=0,326 / (0,326+0,116+0,232+0,464+0,02 /2)=0,283.
3) Примем температуры внутренней поверхности слоев i= 2, 3, 4 и
наружной поверхности Тн:
Т2=1550 К; Т3=1360 К; Т4=370 К; Т5=Тн =318 К.
Рассчитаем средние температуры слоев и средние коэффициенты
теплопроводности материалов трех первых слоев:
Tср,1 = (Т+ T2)/2=(1603+1550)/2= 1576,5 К;
Tср,2 =( T2 + Т3)/2=(1550+1360)/2=1455 К;
Tср,3 = (1360+370)/2=865 К;
Tср,4= (370+318)/2=344 К;
λдн = λ1 = 0,7416+0,69·10-3 ·1576,5=1,829;
λшл = λ2= 0,4242+0,163·10-3 1455=661;
λшул = λ3 = 0,0105+0,1746·10-3 ·865=0,1615.
Вычислим величины, необходимые для определения эквивалентного коэффициента теплопроводности воздушного зазора λ э (четвертого слоя), и значение λэ по формулам (75)…(80):
А=28,56 – 0,0355· 344=16,35;
λв =0,001·(4,89 + 0,0723· 344)=0,0298 Вт/(мК);
εк= А· δ·[ (Тг–Тх) / δ ]0,25=16,35·0,02·((370–318)/0,02) 0,25=2,335;
εпр= 1 / (1/ εш + 1/ εа – 1)= 1 / (1/ 0,8 + 1/ 0,2 – 1)=0,1905;
αл = 5,67·10-8· εпр ( Т4г–Т4х ) / ( Тг–Тх ) =
96
= 5,67·10-8· 0,1905 ( 3704–3184 ) / ( 370–318 )=1,769 Вт/(м2К);
λэ=εк·λв+αл·δ = 2,335·0,0298 + 1,769· 0,02=0,1049 Вт/(мК).
Рассчитаем приведенный коэффициент теплоотдачи с наружной
поверхности ограждения н по формулам (81)…(84).
Найдем число Грассгофа по (84):
Gr = ( 9,81(1/273) 1,943 ( 318–293) ) / (15,24·10-6)2=2,824 1010.
Число Грассгофа Gr > 0,7·109, поэтому число Нуссельта рассчитывается по формуле
Nu = 0,133·Gr0,33 = 0,133·(2,824 1010)0,33 = 401,8.
Определим коэффициент теплоотдачи свободной конвекцией,
приведенную степень черноты и приведенный коэффициент лучистого
теплообмена по (83), (80) и (78):
к = Nu· λв / Нн =401,8·0,0259/1,94=5,36,
εпр= 1 / (1/ εа +1/ εос – 1)=1/(1/0,2+1/1–1)= 0,2,
αл= 5,67·10-8· εпр ( Т4н–Т4ос ) / ( Тн–Тос )=
= 5,67·10-8· 0,2 ( 3184–2934 ) / (318–293)=1,30 ,
где λв =0,0259 – коэффициент теплопроводности воздуха при
Тос=293 К.
Приведенный коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности
ограждения конвекцией и излучением н по формуле (81) составит
н =к + л,ос=5,36 + 1,30=6,66 Вт/(м2К).
Определим термические сопротивления и плотность потока теплоты по (66), (65):
   0,116  0,849
0,232  0,584
r1 = 1 1 
 0,0538 ; r2 
 0,205 ;
λ1
1,829
0,661
0,348  0,360
0,02  0,284
0,281
r3 =
 1,033 ; r4 
 0,0541 ; rн 
 0,0422 ;
0,162
0,105
6,66
1603  293
q=
= 943 ,7 .
0,0538  0,205  1,033  0,0422
4) Вычислим уточненные температуры T 2, T3, T4, Tн по формулам (72)
начиная с Tн, по которой можно оценить безопасность ограждения:
Tн  Tос  q  rн  293  943  0,0422  333 К .
97
(85)
В данном случае температура экрана Тн =333 К превышает предельно допустимое безопасное значение 318 К (45 0С). Следовательно,
температуры T2, T3, T4 можно не уточнять, так как принятую конструкцию ограждения применять нельзя.
Анализ выражения (85) с учетом (66) показывает, что для снижения значения Тн можно уменьшить q, например, путем увеличения количества экранов либо толщин слоев, или повышения коэффициента
теплоотдачи с наружной поверхности н применением ее обдува воздухом, или повышения степени черноты наружной поверхности экрана.
Выберем последний из перечисленных способов и примем, что
наружная поверхность экрана покрыта белым лаком (εл =0,9 [78]).
Определим новые значения εпр, αл, нrн, q и Тн:
εпр= =1/(1/0,9+1/1–1)= 0,9;
αл = 5,67·10-8· 0,9 ( 3184–2934 ) / (318–293)=5,83;
н =5 + 5,83=11,19 Вт/(м2К);
rн = 0,281 / 11,19 = 0,251;
q=
1603  293
= 955 ;
0,0538  0,205  1,033  0,251
Тн =293 + 955·0,251 = 317 К.
Температура Тн = 317 К не превышает предельно допустимого
значения 318 К, следовательно, можно продолжить уточнение температур T2, T3, T4 по формулам (72):
T2 = 1603 – 955·0,0538 = 1552 К;
T3 = 1603 –955·(0,0538 + 0,205) = 1356 К;
T4 = 1603 –955·(0,0538 + 0,205 + 1,033) = 369 К.
Расхождения между принятыми (Т 2=1550 К, Т3=1360 К, Т4=370 К,
Т5=Тн =318 К) и рассчитанными значениями температур незначительны (менее 2 %), поэтому итерационный расчет можно закончить.
(В целях сокращения объема описания здесь не приведены результаты расчетов по подбору толщин и материалов слоев, а также предыдущих итераций, которые фактически выполнялись.)
Значения наибольших температур в слоях материалов T 1, T2, T3 не
превышают предельно допустимых температур применения материалов (1603<1973, 1552<1573, 1356<1373), поэтому выбранное ограждение надежно и безопасно. Потери тепловой энергии через него составят Q=Fн·q=2·955=1910 Вт. В реальных условиях, при естественной
вентиляции воздушного зазора, температура экрана будет ниже 318 К.
98
4.6. Проектирование молниезащиты зданий и сооружений
Общая характеристика молниезащиты и ссылки на методики ее
расчета даны в п. 3.4.2. Поскольку методики и примеры решения задач, приведенные в [54, 71], несколько устарели, в данном подразделе
дается краткое описание «Инструкции по устройству молниезащиты
зданий, сооружений и промышленных коммуникаций» (СО 15334.21.122-2003 [48]) и приводятся примеры расчета оценки требуемой
надежности молниезащиты, высот одиночного и двойного стержневого молниеотвода и одиночного тросового молниеотвода.
Инструкция [48] рассматривает не все задачи проектирования
молниезащиты, так как не отменяет ранее утвержденный руководящий
документ [50], поэтому некоторые вопросы проектирования, вероятно,
надо решать, применяя рекомендации [50]. Это подтверждается тем,
что в учебном пособии [103], изданном в 2006 г., рассматриваются
примеры экспертизы молниезащиты с использованием как старой [50],
так и новой [48] инструкции.
4.6.1. Устройство молниезащиты технических объектов [48]
Инструкция [48] устанавливает необходимый комплекс мероприятий и устройств, предназначенных для обеспечения безопасности людей и защиты зданий и других технических объектов от взрывов, пожаров, разрушений и воздействий электромагнитного поля, возможных при ударах молнии. В ней описаны термины и определения, классификация зданий и сооружений по устройству молниезащиты, комплекс средств молниезащиты от прямых ударов молнии (молниеприемники, токоотводы, заземлители, выбор молниеотводов, типовые зоны защиты стержневых и тросовых молниеотводов, защита электрических и оптических кабельных линий связи, антенн и другого оборудования), защита от вторичных воздействий молнии и другие вопросы.
Ниже дается сокращенное описание защиты от прямых ударов молнии.
Основные термины
Устройство молниезащиты − система, позволяющая защитить
здание или сооружение от воздействий молнии. Она включает в себя
внешние и внутренние устройства. В частных случаях молниезащита
может содержать только внешние или только внутренние устройства.
Молниеотводы − устройства защиты от прямых ударов молнии,
состоящие из молниеприемников, токоотводов и заземлителей.
99
Устройства защиты от вторичных воздействий молнии −
устройства, ограничивающие воздействия электрического и магнитного полей молнии.
Устройства для выравнивания потенциалов − элементы устройств
защиты, ограничивающие разность потенциалов, обусловленную растеканием тока молнии.
Молниеприемник − часть молниеотвода, предназначенная для перехвата молний.
Токоотвод (спуск) − часть молниеотвода, предназначенная для отвода тока молнии от молниеприемника к заземлителю.
Зона защиты молниеотвода − пространство в окрестности молниеотвода заданной геометрии, в котором вероятность удара молнии в
объект, целиком размещенный в его объеме, не превышает заданной
величины.
Допустимая вероятность прорыва молнии − предельно допустимая вероятность Р удара молнии в объект, защищаемый молниеотводами. Надежность защиты определяется как Рз =1 − Р.
Классификация зданий и сооружений по устройству
молниезащиты
Согласно [48] объекты молниезащиты подразделяются на обычные
и специальные.
Обычные объекты – жилые и административные строения, а также
здания и сооружения высотой не более 60 м, предназначенные для
торговли, промышленного производства, сельского хозяйства.
Специальные объекты: а) представляющие опасность для непосредственного окружения; б) представляющие опасность для социальной и физической окружающей среды (объекты, которые при поражении молнией могут вызвать вредные биологические, химические и радиоактивные выбросы); в) прочие объекты, со специальной молниезащитой, например строения высотой более 60 м, игровые площадки,
временные сооружения, строящиеся объекты.
В табл. 15 даны примеры разделения объектов на четыре класса.
При строительстве и реконструкции для каждого класса объектов
требуется определить необходимые уровни надежности защиты от
прямых ударов молнии (ПУМ). Для обычных объектов предложено
четыре уровня надежности защиты (табл. 16).
100
Таблица 15. Примеры классификации объектов
Объект
Тип объекта Последствия удара молнии
Отказ электроустановок, пожар и повреждение имущества.
Обычные
Жилой дом
Обычно небольшое повреждение предметов, расположенобъекты
ных в месте удара молнии или задетых ее каналом
Первоначально – пожар и занос опасного напряжения, затем – потеря электропитания с риском гибели животных
Ферма
из-за отказа электронной системы управления вентиляцией, подачи корма и т.д.
Театр; школа; Отказ электроснабжения (например, освещения), способунивермаг;
ный вызвать панику. Отказ системы пожарной сигнализаспортивное
ции, вызывающий задержку противопожарных мероприясооружение
тий
Отказ электроснабжения (например, освещения), способБанк; страхоный вызвать панику. Отказ системы пожарной сигнализавая компания;
ции, вызывающий задержку противопожарных мероприякоммерческий
тий. Потери средств связи, сбои компьютеров с потерей
офис
Обычные
данных
объекты
Отказ электроснабжения (например, освещения), способБольница;
ный вызвать панику. Отказ системы пожарной сигнализадетский сад; ции, вызывающий задержку противопожарных мероприядом престаре- тий. Потери средств связи, сбои компьютеров с потерей
лых
данных. Наличие тяжелобольных и необходимость помощи неподвижным людям
Промышлен- Дополнительные последствия, зависящие от условий проные предприя- изводства, – от незначительных повреждений до больших
тия
ущербов из-за потерь продукции
Музеи и археологические Невосполнимая потеря культурных ценностей
памятники
а) СпециСредства свяальные
зи; электроНедопустимое нарушение коммунального обслуживания
объекты с
станции; по- (телекоммуникаций). Косвенная опасность пожара для соограниченжароопасные седних объектов
ной опаснопроизводства
стью
б) Специальные
Нефтеперераобъекты,
батывающие
представ- предприятия;
ляющие
заправочные Пожары и взрывы внутри объекта и в непосредственной
опасность станции; про- близости
для непоизводства песредствен- тард и фейерного окру- верков
жения
в) СпециХимический
альные
завод; атомная
Пожар и нарушение работы оборудования с вредными пообъекты,
электростанследствиями для окружающей среды фабрики и лаборатоопасные
ция; биохимирии
для эколо- ческие произгии
водства
101
Таблица16. Уровни защиты от ПУМ для обычных объектов
Уровень зашиты
I
II
Надежность защиты от ПУМ Р3
0,98
0,95
III
0,90
IV
0,80
Для специальных объектов минимально допустимый уровень
надежности защиты Р3 от ПУМ устанавливается в пределах 0,9 – 0,999
в зависимости от степени его общественной значимости и тяжести
ожидаемых последствий от прямого удара молнии. По желанию заказчика в проект может быть заложен уровень надежности, превышающий предельно допустимый.
Параметры токов молнии
Параметры токов молнии необходимы для расчета механических и
термических воздействий, а также для нормирования средств защит от
электромагнитных воздействий.
Для каждого уровня молниезащиты должны быть определены
предельно допустимые параметры тока молнии. Данные, приведенные
в нормативе, относятся к нисходящим и восходящим молниям.
Соотношение полярностей разрядов молнии зависит от географического положения местности. В отсутствие местных данных это соотношение принимают равным 10 % для разрядов с положительными токами и 90 % для разрядов с отрицательными токами.
Механические и термические действия молнии обусловлены пиковым значением тока, полным зарядом, зарядом в импульсе и удельной
энергией W/R. Наибольшие значения этих параметров наблюдаются
при положительных разрядах.
Повреждения, вызванные индуцированными перенапряжениями,
обусловлены крутизной фронта тока молнии. Крутизна оценивается в
пределах 30 %-ного и 90 %-ного уровней от наибольшего значения тока. Наибольшее значение этого параметра наблюдается в последующих импульсах отрицательных разрядов.
Кроме механических и термических воздействий ток молнии создает мощные импульсы электромагнитного излучения, которые могут
быть причиной повреждения систем, включающих оборудование связи, управления, автоматики, вычислительные и информационные
устройства и т.п. Повреждение этих сложных и дорогостоящих систем
в результате удара молнии крайне нежелательно.
Удар молнии может либо содержать единственный импульс тока,
либо состоять из последовательности импульсов, разделенных промежутками времени, за которые протекает слабый сопровождающий ток.
102
Параметры импульса тока первого компонента существенно отличаются от характеристик импульсов последующих компонентов.
Плотность ударов молнии в землю и технические объекты
Плотность ударов молнии в землю n, равная числу поражений
1 км2 земной поверхности за год, определяется по данным метеорологических наблюдений в месте размещения объекта или по следующей
формуле, 1/(км2 ·г.):
n=6,7·Td/100,
(86)
где Тd – средняя продолжительность гроз ч, определенная по региональным картам интенсивности грозовой деятельности [68, рис. 189
(см. задний форзац)], [50].
Ожидаемое число поражений объекта молниями (вероятность Р
удара молнии в объект), 1/г., определяется по следующим формулам
[68, 50]:
для зданий и сооружений прямоугольной формы
N = [(a+6 hx) (b+6 hx) −7,7·hx2]·n·10-6 ,
(87)
для сосредоточенных объектов (дымовые трубы, вышки, башни)
N = 9·π· hx2 n·10-6,
(88)
где a – длина, м; b – ширина, м; hx – наибольшая высота объекта защиты, м.
Например, при средней продолжительности гроз в году 40−60 ч
для трубы высотой 50 м можно ожидать не более одного поражения за
3−4 года (N = 9·3,14· 502 (6,7·60/100)·10-6= 0,31 1/г. =1,24 1/(4 г.)), а для
здания a× b × hx =100х100х20 − не более одного поражения за 5 лет.
При использовании молниезащиты с уровнем Р 3=0,9 одного поражения трубы высотой 50 м можно ожидать примерно за 32 года
(N3=0,31·(1−0,9) = 0,031 1/г. = 1/(32 г.)).
Однако поражение может произойти и в первый год эксплуатации
объекта (а если очень не повезет, то и в первый день), поэтому считается, что полностью предотвратить поражение молнией невозможно,
можно лишь уменьшить риск ущерба от удара молнии [48].
Конструкции средств защиты от прямых ударов молнии
Комплекс средств молниезащиты зданий или сооружений включает в себя устройства защиты от прямых ударов молнии (внешняя
молниезащитная система (МЗС)) и устройства защиты от вторичных
воздействий молнии (внутренняя МЗС). В частных случаях молниеза-
103
щита может содержать только внешние или только внутренние
устройства.
Токи молнии, попадающие в молниеприемники, отводятся в заземлитель через систему токоотводов (спусков) и растекаются в земле.
Внешняя МЗС может быть установлена на защищаемом сооружении и даже быть его частью или может быть изолирована от сооружения (отдельно стоящие молниеотводы − стержневые или тросовые, а
также соседние сооружения, как естественные молниеотводы).
Внутренние устройства молниезащиты предназначены для ограничения электромагнитных воздействий тока молнии и предотвращения искрений внутри защищаемого объекта из-за наведенных токов в
проводящих элементах объекта.
Рассмотрим элементы внешней МЗС.
Внешняя МЗС в общем случае состоит из: а) молниеприемников,
б) токоотводов и в) заземлителей. Их материал и сечения элементов
выбирают по табл. 17.
Молниеприемники могут быть специально установленными, в том
числе на объекте защиты из стержней, натянутых проводов (тросов),
сетчатых проводников (сеток), или естественными из конструктивных
металлических элементов защищаемого объекта (металлические кровли, трубы, корпуса резервуаров), если их толщина не менее δкр =4; 5;
7 мм, соответственно для железа, меди, алюминия.
Таблица 17. Материал и минимальные сечения элементов внешней МЗС
Сечение, мм2
Уровень
Материал
защиты
Молниеприемник Токоотвод
Заземлитель
I-IV
Сталь
50
50
80
I-IV
Алюминий
70
25
Не применяется
I-IV
Медь
35
16
50
Примечание. Указанные значения могут быть увеличены в зависимости от повышенной коррозии или механических воздействий.
Естественными молниеприемниками могут быть элементы зданий
и сооружений, отвечающие определенным требованиям:
а) металлические кровли защищаемых объектов при следующих
условиях:
• электрическая непрерывность между разными частями обеспечена на долгий срок;
• толщина металла кровли составляет не менее 0,5 мм, если ее
необязательно защищать от повреждений и нет опасности воспламенения находящихся под кровлей горючих материалов;
• толщина металла кровли составляет не менее δкр =4; 5; 7 мм,
соответственно для железа, меди, алюминия, если необходимо
предохранить кровлю от повреждения или прожога;
104
•
кровля не имеет изоляционного покрытия (небольшой слой антикоррозионной краски, или слой 0,5 мм асфальтового покрытия,
или слой 1 мм пластикового покрытия не считается изоляцией);
• неметаллические покрытия (на) под металлической кровлей не
выходят за пределы защищаемого объекта;
б) металлические конструкции крыши (фермы, соединенная между
собой стальная арматура);
в) металлические элементы типа водосточных труб, украшений,
ограждений по краю крыши и т.п., если их сечение не меньше значений, предписанных для обычных молниеприемников;
г) технологические металлические трубы и резервуары, если они
выполнены из металла толщиной не менее 2,5 мм и проплавление или
прожог этого металла не приведут к опасным или недопустимым последствиям;
д) металлические трубы и резервуары, если они выполнены из металла толщиной не менее указанных значений δ кр и если повышение
температуры с внутренней стороны объекта в точке удара молнии не
представляет опасности.
Токоотводы в целях снижения вероятности возникновения опасного искрения располагаются так, чтобы между точкой поражения и землей ток растекался по нескольким параллельным путям, а длина этих
путей была ограничена до минимума.
Расположение токоотводов зависит от изолированности устройства молниезащиты от защищаемого объекта.
В устройствах молниезащиты, изолированных от защищаемого
объекта, токоотводы располагаются на опорах. На каждой опоре
предусматривается не менее одного токоотвода, если молниеприемники из стержней установлены на отдельно стоящих опорах (или одной
опоре).
Для молниеприемника из горизонтальных проводов (одного провода) на каждом конце провода (троса) выполняется не менее одного
токоотвода.
Общее количество токоотводов молниеприемника в виде сетки
принимается не менее двух. Причем на каждой опоре сетки выполняется не менее одного токоотвода.
В устройствах молниезащиты, неизолированных от защищаемого
объекта, токоотводы располагаются по периметру защищаемого объекта желательно равномерно и по возможности вблизи углов зданий.
Средние расстояния между токоотводами в зависимости от уровня
защищенности должны быть не меньше 10, 15 , 20, 25 м, соответственно для уровней защиты I, II, III, IV. Через каждые 20 м по высоте зда-
105
ния и вблизи поверхности земли токоотводы соединяются горизонтальными поясами. Токоотводы прокладываются по прямым и вертикальным линиям по возможности кратчайшим путем до земли и на
максимально возможных расстояниях от дверей и окон.
Токоотводы могут быть закреплены на поверхности стены или
проходить в стене, если повышение температуры токоотводов при
протекании тока молнии не представляет опасности для материала
стены. В противном случае токоотводы располагаются на расстоянии
более 0,1 м от защищаемого объекта.
В качестве естественных токоотводов при определенных условиях,
оговоренных в [48], могут использоваться металлические конструктивные элементы зданий: каркас, опорные металлические конструкции
фасада, стальная арматура и др. Толщина естественных токоотводов
должна составлять не менее 0,5 мм и обеспечивать электрическую непрерывность (примерно 50 % соединений вертикальных и горизонтальных стержней выполнены сваркой или болтовыми креплениями).
Заземлитель молниезащиты совмещается с заземлителями электроустановок и средств связи, за исключением использования отдельно
стоящего молниеотвода. В общую систему их можно объединить с помощью системы уравниваний потенциалов, если эти заземлители разделяются по технологическим соображениям.
В качестве заземлителей применяются специально прокладываемые или естественные заземляющие электроды.
Специально прокладываемые заземлители выполняют следующих
типов: один или несколько контуров, вертикальные (или наклонные)
электроды, радиально расходящиеся электроды или заземляющий контур, уложенный на дне котлована, заземляющие сетки.
Сильно заглубленные заземлители более эффективны, если удельное сопротивление слоев грунта понижается при увеличении глубины.
Заземлитель в виде наружного контура прокладывается на глубине
не менее 0,5 м от поверхности земли и на расстоянии не менее 1 м от
стен. Заземляющие электроды должны располагаться на глубине не
менее 0,5 м за пределами защищаемого объекта. Их распределяют
равномерно, сводя к минимуму взаимное экранирование.
Глубина закладки и тип заземляющих электродов выбираются так,
чтобы обеспечить минимальную коррозию и возможно меньшую сезонную вариацию сопротивления заземления из-за высыхания или
промерзания грунта.
В качестве естественных заземляющих электродов может использоваться соединенная между собой арматура железобетона или иные
106
подземные металлические конструкции, отвечающие требованиям
[48].
Конструкции заземлителей, которые можно применять для токов
молнии от 5 до 100 кА без расчета, приведены в табл. 18 [50, 104].
Таблица 18. Конструкции типовых заземлителей
Заземлитель
Эскиз
Размеры, м
Железобетонный
подножник
a  1,8
b  0,4
l  2,2
Железобетонная
свая
d=0,25 0,4
l 5
Стальной двухстержневой: полоса
размером
40х4 мм; стержни диаметром
d=10 20 мм
t  0,5
l = 3 5
c = 3 5
Стальной трехстержневой: полоса
размером
40х4 мм; стержни
диаметром
d=10 20 мм
t  0,5
l = 3 5
c = 5 6
Молниеприемники и токоотводы жестко закрепляются так, чтобы
исключить любой разрыв или ослабление крепления проводников под
действием электродинамических сил или случайных механических
воздействий (например, от порыва ветра или падения снежного пласта).
107
Соединения проводников выполняются сваркой, пайкой, допускается также вставка в зажимной наконечник или болтовое крепление.
Количество соединений проводника сводится к минимальному.
Выбор типа и высоты молниеотводов
Объект считается защищенным, если совокупность всех его молниеотводов обеспечивает надежность защиты не менее Р 3 (см. табл.
16).
Во всех случаях система защиты от прямых ударов молнии выбирается так, чтобы максимально использовались естественные молниеотводы, а если обеспечиваемая ими защищенность недостаточна, то −
в комбинации со специально установленными молниеотводами.
В общем случае выбор молниеотводов производится при помощи
соответствующих компьютерных программ, способных вычислять зоны защиты или вероятность прорыва молнии в объект (группу объектов) любой конфигурации при произвольном расположении практически любого числа молниеотводов различных типов.
При прочих равных условиях высоту молниеотводов можно снизить, если вместо стержневых конструкций применять тросовые, особенно при их подвеске по внешнему периметру объекта.
При защите объекта простейшими молниеотводами (одиночным
стержневым, одиночным тросовым, двойным стержневым, двойным
тросовым, замкнутым тросовым) размеры молниеотводов можно определять, пользуясь формулами [48] для расчета зон защиты.
4.6.2. Зоны защиты стержневых и тросовых молниеотводов
Размер зоны защиты молниеотводов, которые выполняют из вертикально стоящих стержней или горизонтальных тросов, в основном
определяется высотой молниеприемника. Высота молниеприемника,
защищающего заданную зону, может находиться решением обратной
задачи, которая сводится к решению линейных или нелинейных уравнений.
Одиночный стержневой молниеотвод
Стандартной зоной защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h является круговой конус высотой h0 (h0 < h), вершина которого совпадает с вертикальной осью молниеотвода (рис. 8). Габариты зоны определяются двумя параметрами: высотой конуса h0 и радиусом конуса на уровне земли r0.
108
1
2
D
h
h0
hx
r0
3
rx
4
rд
Рис. 8. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода: 1 − мачта молниеотвода; 2 − защищаемый объект; 3, 4 − границы зон защиты на высоте hx
и на уровне земли
Объект будет защищен, если величина
радиуса зоны защиты rx
на высоте hx будет
больше расстояния от
молниеотвода до наиболее удаленного угла
здания rд.
Формулы, пригодные для расчета параметров молниеотводов
высотой до 150 м, приведены в табл. 19.
При более высоких
молниеотводах следует
пользоваться специальной методикой расчета.
Радиус
горизонтального сечения rx на
высоте hх для зоны защиты требуемой надежности (рис. 8) определяется по формуле
r (h  h )
rx  0 0 x . (89)
h0
Таблица 19. Расчет зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода
Надежность
защиты Рз
0,9
0,99
0,999
Высота молние- Высота конуса h0, м
отвода h, м
От 0 до 100
0,85·h
Радиус конуса г0, м
От 100 до 150
0,85·h
[1,2 - 10-3(h - 100)]·h
От 0 до 30
0,8·h
0,8·h
От 30 до 100
0,8·h
[0,8 - 1,43·10-3(h - 30)]·h
От 100 до 150
[0,8 - 10-3(h - 100)]·h
0,7·h
От 0 до 30
0,7·h
0,6·h
От 30 до 100
От 100 до 150
-4
[0,7 -7,14·10 (h -30)]·h
-3
[0,65 - 10 (h - 100)]·h
109
1,2 h
[0,6 - 1,43·10-3(h - 30)]·h
[0,5 – 2·10-3(h - 100)]·h
Для определения требуемой высоты молниеприемника следует:
а) по схеме молниезащиты определить параметры защищаемой
зоны hx и rx;
б) подставить в (89) выражения для h0 и r0 из табл. 19, учитывая
принятую надежность защиты Рз, и решить (89) относительно h.
Зоны защиты одиночного тросового молниеотвода
Стандартные зоны защиты одиночного тросового
молниеотвода высотой h
ограничены симметричными
двускатными поверхностями,
образующими в вертикальном сечении равнобедренный
треугольник с вершиной на
высоте h0 (h0 < h) и основанием на уровне земли шириной
2r0 (рис. 9). Отметим, что под
Рис. 9. Зоны защиты одиночного тросового молниеотвода: 1 − на уровне объекта защиты, hx ; 2 −
h понимается минимальная
на уровне земли (hоп −высота опоры, другие павысота троса над уровнем
раметры пояснены в тексте)
земли (с учетом провеса Δh=
=hоп −h, см. рис 9).
Формулы для расчета параметров молниеотводов высотой до
150 м приведены в табл. 20. При h > 150 м следует пользоваться специальным программным обеспечением.
Полуширина зоны защиты rx требуемой надежности на высоте hх
от поверхности земли (рис. 9) определяется по формуле (89).
При необходимости торцевые части зоны защиты (у несущих
опор) рассчитываются по формулам одиночных стержневых молниеотводов, представленных в табл. 19.
Таблица 20. Расчет зоны защиты одиночного тросового молниеотвода
Надежность
защиты Рз
Высота молниеот- Высота конуса h0, м
вода h, м
Радиус конуса г0, м
0,9
От 0 до 150
0,87·h
1,5·h
0,99
От 0 до 30
0,8·h
0,95·h
От 30 до 100
0,8·h
[0,95 - 7,14·10-4(h - 30)]·h
От 100 до 150
0,8·h
[0,9 - 10-3(h - 100)]·h
От 0 до 30
0,75·h
0,7·h
От 30 до 100
[0,75 - 4,28·10-4(h - 30)]·h
0,999
От 100 до 150
-3
[0,72 - 10 (h - 100)]·h
110
[0,7 - 1,43·10-3(h - 30)]·h
[0,6 - 10-3(h - 100)]·h
В случае больших провесов тросов, например, у воздушных линий
электропередачи, рекомендуется рассчитывать обеспечиваемую вероятность прорыва молнии программными методами, поскольку построение зон защиты по минимальной высоте троса в пролете может привести к неоправданным затратам.
Зоны защиты двойного стержневого молниеотвода
Молниеотвод считается двойным (рис. 10), когда расстояние между стержневыми молниеприемниками L не превышает предельной величины Lmах. Иначе оба молниеотвода рассматриваются как одиночные.
Lx
Рис. 10. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода (r0, rx1 и rх2 − радиусы
границ зон защиты на уровне земли и на уровнях hx1 и hx2 соответственно)
Конфигурация вертикальных и горизонтальных сечений стандартных зон защиты двойного стержневого молниеотвода (высотой h и
расстоянием L между молниеотводами) представлена на рис. 10. Построение внешних областей зон двойного молниеотвода (полуконусов
с габаритами h0, r0) производится по формулам табл. 19 для стержневых молниеотводов.
Размеры внутренних областей определяются параметрами h0 и hс,
первый из которых задает максимальную высоту зоны непосредственно у молниеотводов, а второй – минимальную высоту зоны посередине
между молниеотводами. При расстоянии между молниеотводами
111
L ≤ Lc верхняя граница зоны не имеет провеса (hс = h0). Для расстояний Lс ≤ L ≤ Lmах высота провеса hс определяется по выражению
hc 
L max  L
h0 .
L max  L c
(90)
Входящие в него предельные расстояния Lmах и Lc вычисляются по
эмпирическим формулам табл. 21, пригодным для молниеотводов высотой до 150 м. При большей высоте молниеотводов следует пользоваться специальным программным обеспечением.
Таблица 21. Предельные расстояния Lmах и Lc для выбора выражений для расчета
зоны защиты двойного стержневого молниеотвода
Надежность
щиты Рз
0,9
0,99
0,999
за- Высота молниеотвода h, м
От 0 до 30
От 30 до 100
От 100 до 150
От 0 до 30
От 30 до 100
От 100 до 150
От 0 до 30
От 30 до 100
От 100 до 150
Lmax, м
Lc , м
5,75·h
[5,75 - 3,57-10-3(h - 30)]·h
5,5·h
4,75·h
[4,75 - 3,57·10-3(h - 30)]·h
4,5·h
4,25·h
[4,25 - 3,57·10-3(h - 30)]·h
4,0·h
2,5·h
2,5·h
2,5·h
2,25·h
[2,25 - 0,0107(h - 30)]·h
1,5·h
2,25·h
[2,25 - 0,0107(h - 30)]·h
1,5·h
Размеры горизонтальных сечений зоны вычисляются по следующим формулам, общим для всех уровней надежности защиты:

максимальная полуширина зоны rх в горизонтальном сечении
на высоте hх, а также полуширина зоны посередине между стержневыми молниеприемниками при L ≤ Lc − по формуле (89);

длина горизонтального сечения Lх на высоте hx ≥ hс:
Lx 
•
L  (h 0  h x )
,
2  (h 0  h c )
(91)
полуширина горизонтального сечения rсх в центре между молниеотводами (Lх = L/2) на высоте hx ≤ hс при L > Lc (именно этот случай
показан на рис. 10):
r (h  h x )
rcx  0 c
.
(92)
hc
112
Зоны защиты двойного тросового молниеотвода
Молниеотвод считается двойным, когда расстояние между тросами L не превышает предельной величины Lmах. В противном случае оба
молниеотвода рассматриваются как одиночные.
Конфигурация вертикальных и горизонтальных сечений стандартных зон защиты двойного тросового молниеотвода (высотой h и расстоянием между тросами L) представлена на рис. 11.
Построение внешних областей зон (двух односкатных поверхностей с габаритами h0, rо) производится по формулам табл. 20 для одиночных тросовых молниеотводов.
Рис. 11. Зона защиты двойного
тросового молниеотвода (r0,
rx1, rсх , rх2 − радиусы границ
зон защиты на уровне земли и
на уровнях hx1, hс и hx2 соответственно)
Размеры внутренних областей определяются параметрами h0 и hс,
первый из которых задает максимальную высоту зоны непосредственно у тросов, а второй − минимальную высоту зоны посередине между
тросами.
При расстоянии между тросами L ≤ Lс верхняя граница зоны не
имеет провеса (hс = h0). Для расстояний Lс ≤ L ≤ Lmах высота hс определяется по выражению
hc 
L max  L
h0 ,
L max  L c )
113
(93)
где Lmах и Lc вычисляются по эмпирическим формулам табл. 22, пригодным для молниеприемников с высотами подвеса тросов до 150 м.
Таблица 22. К расчету параметров зоны защиты двойного тросового молниеотвода
Надежность
щиты Pз
за- Высота молние- Lmax, м
отвода h, м
Lc, м
0,9
От 0 до 150
6,0·h
3,0·h
0,99
От 0 до 30
5,0·h
2,5·h
От 30 до 100
5,0·h
0,999
[2,5 - 7,14·10-3(h - 30)]··h
От 100 до 150
[5,0 - 5·10 (h - 100)]·h
[2,0 - 5,0·10-3(h - 100)]·h
От 0 до 30
4,75·h
2,25·h
От 30 до 100
[4,75 - 3,57·10-3(h - 30)]·h
[2,25 - 3,57·10-3(h - 30)]·h
От 100 до 150
[4,5 - 5·10-3(h - 100)]·h
[2,0 - 5·10-3(h - 100)]·h
-3
Длина горизонтального сечения зоны защиты rx' на высоте hх
определяется по формулам
rx'  L / 2, при h c  h x ,
rx' 
L  (h 0  h x )
, при 0  h c  h x .
2  (h 0  h c )
(94)
Для расширения защищаемого объема может быть учтена зона
защиты у опор, несущих тросы, которая строится как зона двойного
стержневого молниеотвода, если расстояние L между опорами меньше
Lmах, вычисленного по формулам табл. 21.
В противном случае опоры должны рассматриваться как одиночные стержневые молниеотводы.
Формулы не применимы, когда тросы непараллельны, или подвешены на разных высотах, или их высота изменяется по длине пролета,
или при больших провесах тросов в пролете.
Зоны защиты замкнутого тросового молниеотвода
По экономическим соображениям замкнутые тросовые молниеотводы рекомендуются только для высоких надежностей защиты
Pз ≥ 0,99. Предлагаемая в [48] методика расчета применима только для
защиты с требуемой надежностью объектов высотой h0 < 30 м, размещенных на прямоугольной площадке площадью S0 во внутреннем объеме зоны при минимальном горизонтальном смещении D между молниеотводом и объектом (рис. 12).
114
Под высотой подвеса троса подразумевается минимальное расстояние от троса до поверхности земли с учетом возможных провесов в
летний сезон.
Для расчета h используется выражение
h = А + В·h0,
(95)
в котором константы А и В определяются в зависимости от уровня
надежности защиты по следующим формулам:
а) надежность защиты Р3 = 0,99
A = −0,14 + 0,252(D−5) + [0,127 + б,4·10−4·(D−5)]·√S0;
−3
−3
−5
В =1,05−9,08·10 (D−5)+ [−3,44·10 +5,87·10 (D−5)]·√S0;
(96)
(97)
б) надежность защиты Р3 = 0,999
А = −0,08+0,324·(D−5)+[0,161+2,41·10−4·(D−5)]·√S0;
−3
−4
В = 1,1 − 0,0115(D − 5) + [− 4,24 ·10 + 1,25 ·10 ·(D−5)]·√S0 .
D
h
h0
2
1
3
Рис. 12. Зона защиты замкнутого тросового молниеотвода: 1 − защищаемый объект; 2 − четыре опоры; 3 − трос на высоте h, смещенный на расстояние
D от стен объекта по горизонтали
115
(98)
(99)
Расчетные соотношения справедливы,
когда D > 5 м. Работа с
меньшими
горизонтальными смещениями троса не целесообразна из-за высокой
вероятности обратных
перекрытий молнии с
троса на защищаемый
объект.
Если высота объекта превышает 30 м,
высота
замкнутого
тросового молниеотвода определяется с
помощью программного обеспечения. Так
же следует поступать
для замкнутого контура сложной формы.
После выбора высоты молниеотводов
по их зонам защиты
рекомендуется прове-
рить фактическую вероятность прорыва компьютерными средствами, а
в случае большого запаса по надежности провести корректировку, задавая меньшую высоту молниеотводов.
Определение зон защиты по рекомендациям МЭК
Для обычного объекта возможно определение зон защиты по методу защитного угла или методу катящейся сферы согласно стандарту
Международной электротехнической комиссии (IEC 1024) при условии, что расчетные требования Международной электротехнической комиссии (МЭК) оказываются более жесткими, чем требования инструкции [48].
Правила, изложенные в стандарте МЭК (IЕС 1024-1-1), применимы для определения зон защиты объектов высотой до 60 м.
При проектировании может быть выбран любой способ расчета
защиты. Тем не менее будет целесообразно при выборе метода использовать следующие практические рекомендации:
• метод защитного угла используется для простых по форме сооружений или для маленьких частей больших сооружений;
• метод фиктивной сферы применяется для сооружений сложной
формы;
• метод защитной сетки целесообразно использовать в общем случае и особенно для защиты поверхностей.
В табл. 23 для уровней защиты I − IV (см. табл. 16) приводятся
значения углов при вершине зоны защиты, радиусы фиктивной сферы,
а также предельно допустимый шаг ячейки сетки.
Таблица 23. Параметры для расчета молниеприемников по рекомендациям МЭК
Уровень Радиус фиктив- Угол α, градус, при вершине молниеотвода для Шаг ячейки
защиты ной сферы R, м зданий различной высоты hx, м
сетки, м
20
30
45
60
I
20
25
*
*
*
5
II
30
35
25
*
*
10
III
45
45
35
25
*
10
IV
60
55
45
35
25
20
* В этих случаях применимы только сетки или фиктивные сферы.
Стержневые молниеприемники, мачты и тросы размещаются так,
чтобы все части сооружения находились в зоне защиты, образованной
под углом α к вертикали. Защитный угол выбирается по табл. 23, при-
116
чем h является высотой молниеотвода над поверхностью, которая
будет защищена.
Метод защитного угла не используется, если h больше, чем радиус
фиктивной сферы, определенный в табл. 23 для соответствующего
уровня защиты.
Метод фиктивной сферы используется для определения зоны защиты для одной или нескольких частей сооружения, когда согласно
табл. 23 исключено определение зоны защиты по защитному углу.
Объект считается защищенным, если фиктивная сфера, касаясь
поверхности молниеотвода и плоскости, на которой тот установлен, не
имеет общих точек с защищаемым объектом (так написано в [48]).
Сетка защищает поверхность, если выполнены следующие условия:

проводники сетки проходят по краю крыши, крыша выходит
за габаритные размеры здания (видимо, верхней его части);

проводник сетки проходит по коньку крыши, если наклон
крыши превышает 1/10;

боковые поверхности сооружения на уровнях выше, чем радиус фиктивной сферы (см. табл. 23), защищены молниеотводами или
сеткой;

размеры ячейки сетки не больше приведенных в табл. 23;

сетка выполнена таким способом, что ток молнии всегда имеет
по крайней мере два различных пути к заземлителю и никакие металлические части не выступают за внешние контуры сетки.
Проводники сетки должны быть проложены, насколько это возможно, кратчайшими путями.
4.6.3. Примеры расчета параметров молниеотводов и систем
молниезащиты
Описаны решения задач по определению требуемых высот трех
типов молниеприемников и расчету системы молниезащиты электролизной станции.
Оценка требуемой надежности молниезащиты
Оценим требуемую надежность молниезащиты Р 3 для расположенного в Ивановской области производственного здания со следующими размерами: a=30; b=18 и hх=6 м, где a – длина, м; b – ширина, м;
hx – наибольшая высота объекта защиты.
В Московской, Ивановской, Костромской, Владимирской, Ярославской областях интенсивность грозовой деятельности Td составляет
40–60 ч в год [68, рис. 189 (см. задний форзац)], [50].
117
Среднегодовое количество ударов молнии n на 1 км2 территории
при такой интенсивности гроз можно рассчитать по формуле (86)
n = 6,7 Td /100=6,7 60 /100=4,2 1/(км2 г.).
Ожидаемое число поражений N незащищенного здания молниями
(вероятность Р удара молнии), 1/г., определится по формуле (87):
N = [ (a+6· hx) (b+6· hx) −7,7·hx2]·n·10-6 =
= [(30+6·6)·(18+6·6) −7,7·62]·4,2·10-6 = 0,014,
где a – длина; b – ширина; hx – наибольшая высота объекта защиты, м.
Запишем выражение для определения ожидаемого числа поражений молниями защищенного здания N3, считая, что вероятность поражения защищенного объекта уменьшается в 1− Р 3 раз:
N3= N·(1- Р3).
Откуда можно получить формулу для оценки требуемой надежности защиты:
Р3 = 1 – N3/ N.
Оценим требуемую надежность защиты здания Р3, при которой
ожидаемое число поражений молнией составит 1 раз за 1000 лет
(N3=1/1000).
Р3 = 1 – 0,001/ 0,014= 0,93.
Такая величина Р3 соответствует примерно II (не самому высокому) уровню защиты зданий и сооружений (см. табл. 16).
Высота одиночного стержневого молниеотвода
Рассмотрим защиту от прямых ударов молнии здания ремонтной
мастерской. Здание расположено в Ивановской области и имеет размеры: a=30 м; b=18 м; hх=6 м.
По характеру производства ремонтную мастерскую следует отнести к обычным объектам, как промышленное предприятие (см.
табл. 15), в котором от пожара может пострадать оборудование и продукция.
Для молниезащиты здания используем отдельно стоящий стержневой молниеотвод, установленный на поперечной оси симметрии на
расстоянии D=3 м от длинной стены здания (см. рис. 8). Примем
надежность защиты Рз=0,99 м.
118
Определим расстояние от оси молниеотвода до наиболее удаленного угла здания rд (длину гипотенузы прямоугольного треугольника
на высоте hx=6 м):
rд =√((a/2))2 +(b+D)2)= √((30/2))2 +(18+3)2)= 25,8 м.
Величина rд не должна превышать радиус зоны защиты rx на высоте hx.
Предположим, что высота молниеотвода не более 30 м, примем
rx =rд и определим h по формуле
h = (rx + hx)/0,8 =(25,8+6)/0,8= 39,75 м,
(100)
которая получена из формулы (89) при подстановке в нее h0 = 0,8·h и
r0=0,8·h (см. табл. 19).
Высота молниеотвода получилась более 30 м, следовательно, в
формулу (89) необходимо подставлять другие выражения для вычисления h0 и r0, а именно при 30< h ≤ 100.
Из (89) можно получить зависимость h(rx, hx, h), которая будет нелинейна относительно искомой величины h.
Определим высоту молниеотвода h методом подбора, рассчитывая
h0, r0 и rx для различных высот молниеотвода. Результаты расчета для
h=40, 41, 42, 43 м приведены в табл. 24.
Таблица 24. Параметры зон защиты при различных высотах одиночного стержневого молниеотвода
Высота мол- Высота конуса Радиус конуса
Радиус конуса на высоте
ниеотвода h, м h0,=0,8· h м
г0= [0,8 −1,43·10-3(h - 30)]h, м 6 м гх=( г0· (h0 + hx))/ h0
40
32
31,4
25,5
41
32,8
32,2
26,3
42
33,6
32,9
27,0
43
34,4
33,6
27,7
Из табл. 24 следует, что для молниеотвода высотой h = 41 м величина радиуса защиты гх=26,3 на высоте здания hx=6 м больше расстояния rд =25,8 м, следовательно, при h = 41 м здание будет находиться в
безопасной зоне с надежностью защиты Рз= 0,99.
Отметим, что высоты молниеотвода, вычисленные по формулам для
0< h<30 и 30< h<100, различаются незначительно, поэтому более простую формулу (100) можно применять при расчете первого приближения для молниеотводов высотой h > 30 м.
119
Поскольку объект отнесен нами к "обычным" (см. табл. 15), высоту молниеотвода можно определить по рекомендациям Международной электротехнической комиссии (МЭК).
Используем метод защитного угла, который применяется для простых по форме сооружений или для маленьких частей больших сооружений.
Для уровня защиты Рз=0,99, который несколько выше первого
(Рз=0,98) для "обычных" объектов (см. табл. 16 и 23), угол α, градус,
при вершине молниеотвода для зданий высотой hx=6 м должен составлять α=250 к вертикали.
Определим полную высоту молниеотвода как сумму hx и высоты
катета, прилежащего к углу α (высота молниеотвода над зданием), по
формуле
hв = hx + rд /tg(α) =6+25,8/ tg (25·3,14/180)=6+55,5=61,3 м,
где 25·3,14/180 – угол α=250 в радианах.
Высота молниеотвода получилась значительно выше рассчитанной ранее (на 61,3−41=20,3 м). Возможно, это вызвано тем, что угол
α=250 рекомендован для здания высотой 20 м (см. табл. 23), а применен нами для здания высотой 6 м.
Нами проведены аналогичные расчеты двумя методами для таких
же по площади зданий 30х18 с высотами hx=6; 20 м при уровнях защиты Рз=0,99; 0,999. Результаты расчета приведены в табл. 25.
Таблица 25. Высота одиночного стержневого молниеотвода при hx=6; 20 и Рз=0,99;
0,999, рассчитанная разными методами
Высота здания Расчет по рекомен- Расчет по формулам табл. 19
hx, м
дациям МЭК
Рз=0,99
Рз= 0,999
6
61,4
41
54,5
20
75,4
59,2
79
По данным табл. 25 можно сделать следующие выводы:
• расчет по рекомендациям МЭК следует применять для зданий
выше 20 м (для более низких зданий высоты молниеотводов получаются неоправданно завышенными),
• расчет по рекомендациям МЭК для зданий выше 20 м обеспечивает надежность, согласно [48], выше Рз=0,99 и несколько менее
Рз= 0,999 (59,2 < 75,4 < 79 м).
Молниезащита электролизной станции
В данном примере рассматривается выбор параметров молниезащиты электролизной станции:
120
а) обоснование надежности защиты;
б) выбор типа молниеприемника и расчет его высоты;
в) выбор токоотводов и заземлителей;
г) меры защиты от вторичных воздействий молнии.
Рассмотрим решение названных задач.
а) Здание станции имеет следующие размеры: a=42 м; b=12 м;
hх=14 м (рис. 13). По характеру производства (при ударе молнии в помещении возможны пожары и взрывы) электролизную станцию следует отнести к специальным объектам, представляющим опасность для
непосредственного окружения (см. табл. 15). Примем для нее надежность защиты Рз=0,999.
б) Для молниезащиты электролизной станции применим двойной
стержневой молниеотвод в виде отдельно стоящих мачт. Молниеотводы установим на продольной оси симметрии здания на расстоянии
D=5 м от торцевой стены. Расстояние между молниеотводами составит
L= a+2·D=42+2·5=52 м.
L=52 м
5
5
h=31
h0=21,7
a=42
hx=14
1
2
3
4
b=12
rx=6,6
Рис. 13. Схема молниезащиты электролизной станции: 1 − здание;
2 − молниеприемник (мачта); 3 − заземлитель; 4 − граница защитной
зоны на высоте здания 14 м
Поскольку здание расположено между мачтами молниеотвода, его
торцевые области будут находиться в зоне защиты (см. рис. 10). "Узким" местом зоны защиты является зона, находящаяся посередине
121
между мачтами. Следовательно, высота молниеотвода должна быть
такой, чтобы ширина горизонтального сечения зоны защиты 2·rсх в
центре между молниеотводами на высоте здания при hx ≤ hс была
больше ширины здания:
2·rсх > b.
(101)
Требуемую высоту молниеотвода h можно выразить в виде решения квадратичного уравнения, используя формулы, приведенные выше. Однако проще и нагляднее эту задачу решить методом подбора.
Зададим высоту молниеотвода h=30 м (предыдущие приближения
не приводятся) и определим по формулам табл. 19 следующие величины.
Высота конуса h0=0,7· h=0,7·30=21 м.
Радиус конуса на уровне земли г0 =0,6·h =0,6·30 = 18 м (см.
табл. 19 ).
Вычислим предельное расстояние между стержневыми молниеприемниками: Lmax=4,25·h =4,25· 30 = 127,5 м, и условное расстояние
между молниеотводами, по которому определяется наличие провеса
зоны защиты:
Lc = 2,25· h =2,25· 30=67,5 м (см. табл. 21).
Сравнивая величины Lmax, Lc и L можно установить следующее:
• молниеотвод можно считать двойным, так как L < Lmax
(52<127,5 м);
• граница зоны не имеет провеса, так как L ≤ Lc (52 ≤ 67,5), и,
следовательно, можно принять hс = h0 =21, rсx = rx (см. рис. 10).
Определим rсx = rx по формуле (92):
r (h  h x ) 18(21  14 )

 6 м.
rx = rcx  0 c
hc
21
Условие (101) выполнится (2·6 > 12) при h>30 м. Следовательно,
двойной стержневой молниеотвод высотой более 30 м обеспечит молниезащиту с надежностью не менее Pз=0,999.
Оценим высоту двойного стержневого молниеотвода, который
обеспечит защиту с меньшей надежностью, P з=0,99. (Расчет приводится в учебных целях для демонстрации влияния принятой надежности
Pз на высоту молниеотвода и другого алгоритма ее определения, поскольку в данном случае высоту h можно определить аналитически.)
Допустим, что молниеотвод можно считать двойным (L ≤ Lmах), а
граница зоны не имеет провеса (L ≤ Lс, hс = h0, rсx = rx), тогда hс = h0 =
=0,8h, r0 = 0,8h (см. табл. 18).
122
Подставим выражения для hс и r0 в (89) и получим
0,8h (0,8h  h x )
rx = rcx 
 0,8h  h x м.
0,8h
Из найденного соотношения выразим h и определим её величину:
h = ( rсx + hx)/0,8=(6+14)/0,8=25 м.
(102)
Для проверки принятых допущений рассчитаем предельное расстояние между стержневыми молниеприемниками: Lmax=4,75·h=
=4,75·25= 118,75 м, и условное расстояние между молниеотводами, по
которому
определяется
наличие
провеса
зоны
защиты:
Lc = 2,25 h =2,25· 25=56,25 м (см. табл. 21).
Условия L ≤ Lmах и L ≤ Lс выполняются (52 ≤ 118,5 и 52 ≤ 56,25), следовательно, формулы приняты верно и двойной стержневой молниеотвод высотой 25 м обеспечит молниезащиту с надежностью P з=0,99.
Таким образом, для повышения степени надежности молниезащиты с Pз=0,99 до Pз=0,999 потребуется увеличить высоту молниеотвода
с 25 до 30 м.
Поскольку граница зоны принята без запаса по ширине здания,
примем высоту молниеотвода h =31 м, при этом ширина защитной зоны на высоте здания hx=14 м при Pз=0,999 составит 2·6,6=13,2 м
(rсx = rx = 6,6 м) и будет больше ширины здания (13,2>12). Другие параметры защитной зоны будут иметь следующие значения:
hс= h0 = 21,7 м, r0 = 18,6 м.
в) В качестве токоотводов используем две металлические мачты
молниеприемников, которые соединены с двумя заземлителями стальными полосами 40х3 мм (s=120 мм2, s ≥ 50 мм2, см. табл. 17.).
Применим типовую конструкцию заземлителя: стального трехстержневого из стальной полосы сечением 40х4 мм и вертикальных
стержней диаметром d = 20 мм, длиной по 4 м, заглубленных в грунт
на 0,6 м. Расстояние между стержнями примем с=6 м (см. табл. 17). Заземлители расположим на расстоянии 7 м от торцевых стен здания.
г) Для защиты от электромагнитной индукции между трубопроводами и другими металлическими предметами в местах их сближения
на расстояние 100 мм и менее установим металлические перемычки
через каждые 20 м длины.
Для защиты от заноса высоких потенциалов все металлические
коммуникации и оболочки кабелей в местах их ввода в объект присоединим к заземлителю (на рис. 13 условно не показан) защиты от вторичных воздействий молнии, который используется для заземления
электроустановок и подземных коммуникаций объекта. Контур заземлителя электроустановок удален от стен здания на расстояние 1 м и за-
123
глублен на 0,6 м. (Конструкция заземлителя электроустановок рассчитывается по [54, 76, 83, 69]).
Молниезащита одиночным тросовым молниеотводом
Определим параметры молниеотвода для здания из предыдущего
примера (размером 42х12х14) с надежность защиты Рз=0,999.
По табл. 20 для Pз=0,999 и h ≤ 30 найдем: высота конуса h0=0,75·h м,
радиус конуса на уровне земли г0 =0,7·h м. Подставим выражения для h0,
г0 в (89) и получим формулу для расчета минимально допустимой высоты троса (с учетом возможного его провисания):
h = ((0,75/0,7) rx + hx)/0,75=(1,07·rx + hx)/0,75.
(103)
Вычислим по ней минимальную высоту троса молниеприемника
(молниеотвода) h над поверхностью земли для полуширины зоны защиты rx =12/2=6 на высоте здания hx=14:
h= (1,07·6+14)/0,75=27,2 м.
Высоту мачт молниеотвода, учитывая возможное провисание троса
и некоторый запас по надежности, примем равной 29 м.
Сравнивая одиночный тросовый и двойной стержневой молниеотводы, можно сделать вывод, что в данных условиях применение одиночного тросового молниеотвода практически не уменьшит высоту
мачт, но создаст дополнительные проблемы (затраты на трос, увеличение горизонтальных нагрузок на мачты и др.).
124
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Федеральный закон "О техническом регулировании". – М.: ГУП
Н-Т центр по безопасности в промышленности Госгортехнадзора
России, 2003. – 48 с.
2. Федеральный закон № 123-ФЗ. Технический регламент о требованиях пожарной безопасности. От 22 июля 2008 года.
3. ГОСТ 12.1.005–88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.
4. ГОСТ 12.1.003–83 ССБТ. Шум. Общие требования безопасности.
5. ГОСТ 12.1.012–90 ССБТ. Вибрационная безопасность. Общие
требования.
6. ГОСТ 12.1.019–90 ССБТ. Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты.
7. ГОСТ 12.1.041–89 ССБТ. Пожаровзрывоопасность горючих пылей. Общие требования.
8. ГОСТ 12.2.032–78 ССБТ. Рабочее место при выполнении работ
сидя. Общие эргономические требования.
9. ГОСТ 12.2.033–78 ССБТ. Рабочее место при выполнении работ
стоя. Общие эргономические требования.
10. ГОСТ 12.2.064–81 ССБТ. Органы управления производственным
оборудованием. Общие требования безопасности.
11. ГОСТ 12.2.085-2002 ССБТ. Сосуды, работающие под давлением.
Клапаны предохранительные. Требования безопасности.
12. ГОСТ 12.3.047-98 ССБТ. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.
13. ГОСТ 12.1.038-82* ССБТ. Электробезопасность. Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов.
14. ГОСТ 12.1.030-81 ССБТ. Электробезопасность. Защитное заземление, зануление.
15. ГОСТ 12.0.003-74 ССБТ. Опасные и вредные производственные
факторы. Классификация.
16. ГОСТ 12.0.007-76 ССБТ. Вредные вещества. Классификация. Общие требования безопасности.
17. Постановление Правительства Российской Федерации от 12 июня
2003 г. № 344. О нормативах платы за выбросы в атмосферный воздух загрязняющих веществ стационарными и передвижными источниками, сбросы загрязняющих веществ в поверхностные и подземные водные объекты, размещение отходов производства и потребления.
125
18. Предельно допустимые концентрации (ПДК). № 4617-88 (основной список) и дополнения № 4698-88, № 495289, № 5147-89, № 514989, № 5201-90, № 5800-91, № 6061-91, № 4 от18.03.93, ГН 2.2.5.01293, сводный перечень ГН 2.2.5.549-96.
19. НПБ 88-2001. Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы
и правила проектирования.
20. НПБ 105-03. Определение категорий помещений, зданий и
наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.
21. НПБ 110-03. Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией.
22. Правила устройства электроустановок (ПУЭ)/ Минтопэнерго России. – 7-е изд. перераб. и доп. − М.: Госэнергонадзор РФ, 2003.
23. ПБ 12-529-03. Правила безопасности систем газораспределения и
газопотребления (утв. постановлением Госгортехнадзора РФ от 18
марта 2003 г. N 9).
24. НРБ-99. Нормы радиационной безопасности.
25. ППБ 01-03. Правила пожарной безопасности в Российской Федерации.
26. НПБ 104-03. Системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожарах в зданиях и сооружениях.
27. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
28. СНиП 21-01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений.
29. СНиП 2.09.04-87. Административные и бытовые здания.
30. СНиП 23-05-95. Естественное и искусственное освещение.
31. СНиП 23-01-99 (2003). Строительная климатология и геофизика.
32. СН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату помещений.
33. СНиП 31-03-2001. Производственные здания.
34. СНиП 41-03-2003. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
35. СНиП 23-03-2003. Защита от шума.
36. Санитарные правила и нормы (СанПиН) 2.2.2.542-96. Гигиенические требования к видеодисплейным терминалам, персональным
электронно-вычислительным машинам и организации работы.
37. СанПиН 2.2.4.1191-03. Электромагнитные поля в производственных условиях. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы.
38. СанПиН 2.2.1/2.1.2.567-96. Санитарные защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов.
39. СН 2.2.4/2.1.8.562–96. Шум на рабочих местах, в помещениях жилых и общественных зданий и на территории жилой застройки.
126
40. СН 2.2.4/2.1.8.566–96. Производственная вибрация, вибрация в
помещениях жилых и общественных зданий.
41. ГН 2.1.6.1983-05. Предельно допустимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест (дополнения и изменения N 2 к ГН 2.1.6.1338-03).
42. ГН 2.1.6.1984-05. Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест (дополнения и изменения N 2 к ГН 2.1.6.1339-03).
43. ГН 2.2.5.553-96. Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) загрязняющих веществ в воздухе рабочей зоны. Сводный перечень.
44. Правила пожарной безопасности для энергетических предприятий. РД 153.-34.0-03.301-00. (ВППБ 01-02-95*). – СПб.: Деан, 2001.
45. Правила эксплуатации теплопотребляющих установок и тепловых сетей потребителей и Правила техники безопасности при эксплуатации теплопотребляющих установок и тепловых сетей потребителей/ Минтопэнерго России. Госэнергонадзор. −М.: Энергоатомиздат,
1992. − 160 с.
46. РД 153-34.1-03.352–99. Правила взрывобезопасности топливоподачи и установок для приготовления и сжигания пылевидного топлива.– М., 2000. – 37 с.
47. ПБ 03-576-03. Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
48. СО 153-34.21.122-2003. Инструкция по устройству молниезащиты
зданий, сооружений и промышленных коммуникаций: Утв. приказом
Минэнерго России 30.06.2003 г. № 280. − Екатеринбург: ИД "Урал
Юр Издат", 2005. − 56 с.
49. РД. 34.02.304-95 (СО 153-02-304-2003): Метод. указания по расчету выбросов оксидов азота с дымовыми газами котлов тепловых
электростанций.
50. РД 34.21.122-87. Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений: Утв. приказом Минэнерго России 12.10.1987 г./
Минэнерго СССР. − М.: Энергоатомиздат, 1989. −56 с.
51. Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных
веществ, содержащихся в выбросах предприятий. ОНД – 86/ Госкомгидромет. – Л.: Гидрометеоиздат, 1986. – 92 с.
52. Андрианов, Сергей Геннадьевич. Охрана воздушного бассейна от
выбросов ТЭС: учеб. пособие/ С. Г. Андрианов, Ю.В. Салов,
В.И. Семашко; Иван. энерг. ин-т им. В.И. Ленина. – Иваново, 1986. –
80 с.
53. Арматура энергетическая. Каталог.
127
54. Безопасность жизнедеятельности в вопросах и ответах, задачах и
решениях/ В.И. Дьяков и [др.]; под ред. Г.В. Попова; ИГЭУ. – Иваново, 2000. − 370 с.
55. Безопасность жизнедеятельности: учеб. для вузов/ под ред.
С.В. Белова. – М.: Высш. шк. – 1999.– 448 с.
56. Безопасность жизнедеятельности: учеб./ под ред. Э.А. Арустинова. − Изд. 9-е, перераб. и доп. – М.: Дашков и К. − 2005.– 496 с.
57. Борьба с шумом на производстве/ под ред. Е.Я. Юдина. – М.:
Машиностроение , 1985 .– 400 с.
58. Безгрешнов, Александр Николаевич. Расчет паровых котлов в
примерах и задачах: учеб. пособие/ А.Н. Безгрешнов, Ю.М. Липов,
Б.М. Шлейфер; под общ. ред. Ю.М. Липова.– М.: Энергоатомиздат,
1991.– 240 с.
59. Бережной, Сергей Алексеевич. Безопасность жизнедеятельности:
учеб. пособие/ С.А. Бережной, В.В. Романов, Ю.И. Седов.– Тверь:
ТвеПИ. – 1992. – 160 с.
60. Баратов, Анатолий Николаевич. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства тушения: справоч. изд. В 2 кн.,
кн. 1/А.Н. Баратов и [др.]. – М.: Химия, 1990.– 496 с.
61. Бабалов, Александр Фомич. Промышленная теплозащита в металлургии/А.Ф. Бабалов. – М.: Металлургия, 1971.– 360 с.
62. Васильев, Петр Павлович. Безопасность жизнедеятельности: Экология и охрана труда. Количественная оценка и примеры: учеб. пособие для вузов/ П.П. Васильев. – М.: ЮНИТИ. – 2003. – 188 с.
63. Воронина, Анна Алексеевна. Охрана труда при эксплуатации теплоэнергетических установок/ А. А Воронина, В.И. Осипов. – М.:
Высш. шк., 1989. –151 с.
64. Воронина, Анна Алексеевна. Охрана труда в энергосистемах:
учеб. пособие для техн. вузов/ А.А. Воронина, Н.Ф. Шибенко.– М.:
Энергия, 1973.– 256 с.
65. Выбор структуры ограждения теплотехнологических установок:
метод. указания к лаборатор. работе/ сост. А.К. Соколов; ИГЭУ. –
Иваново, 1998. – 24 с.
66. Голубков, Борис Николаевич. Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция: учеб. для вузов/ Б.Н. Голубков, Б.И. Пятачков,
Т.М. Романова.– М.: Энергоиздат, 1982. – 232 с.
67. Горбунов, Александр Геннадьевич. Основы безопасности жизнедеятельности в энергетике: курс лекций/ А. Г. Горбунов; Федеральное агентство по образованию, ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина». – Иваново,
2006. – 144 с.
128
68. Долин, Петр Алексеевич. Справочник по технике безопасности/
П.А. Долин. – М.: Высш. шк., 1982. – 800 с.
69. Дьяков, Василий Иванович. Типовые расчеты по электрооборудованию: практ. пособие, перераб. и доп./ В.И. Дьяков; Иван. гос. энерг.
ун-т. – Изд. 8-е. – Иваново, 2003. – 148 с.
70. Дьяков, Василий Иванович. Безопасность жизнедеятельности:
курс лекций / В.И. Дьяков; Иван. гос. энерг. ун-т. – Иваново, 2000.–
88 с.
71. Дьяков, Василий Иванович. Пожарная безопасность: курс лекций/
В.И. Дьяков; Иван. гос. энерг. ун-т. – Иваново, 2003. – 128 с.
72. Дьяков, Василий Иванович. Безопасность жизнедеятельности.
Безопасность в чрезвычайных ситуациях: курс лекций/ В.И. Дьяков,
А.Г. Горбунов; Иван. гос. энерг. ун-т. – Иваново, 2001.– 103 с.
73. Залкинд, Евгений Михайлович. Проектирование ограждений паровых котлов/ Е.М. Залкинд, Ю.В. Козлов.– М.: Энергия, 1980.–288 с.
74. Исаченко, Виктор Павлович. Теплопередача: учеб. для вузов/
В.П. Исаченко, В.А Осипова, А.Т. Сукомел. − 4-е изд. – М.: Энергоиздат, 1981. – 416 с.
75. Инженерная экология: учеб./ под ред. проф. В.Т. Медведева.−М.: Гардарики, 2002. − 687 с.
76. Князевский, Борис Александрович. Охрана труда в энергетике:
учеб./ Б.А. Князевский и [др.]; под ред. Б.А. Князевского. – М.: Энергоатомиздат, 1985. – 376 с.
77. Князевский, Борис Александрович. Техника безопасности и противопожарная техника в электроустановках: учеб. пособие/ Б.А. Князевский, Н.А. Чекалин. – М.: Энергия, 1973. – 248 с.
78. Казанцев, Евгений Иванович. Промышленные печи: справоч. руководство для расчетов и проектирования/ Е.И. Казанцев. – М.: Металлургия, 1975. – 367 с.
79. Лебедев, Артур Тихонович. Аналитический метод определения
температур и энтальпий воздуха и продуктов сгорания энергетических топлив/ А.Т. Лебедев, Л.А. Баранов// Изв. вузов. Энергетика. –
№ 3. –1972. – С. 53 – 57.
80. Мастрюков, Борис Степанович. Теория, конструкции и расчеты
металлургических печей. Т. 2. Расчеты металлургических печей/
Б.С. Мастрюков. – М.: Металлургия, 1978. – 272 с.
81. Михеев, Михаил Александрович. Основы теплопередачи/
М.А. Михеев, И.М. Михеева.− 2-е изд. – М.: Энергия, 1977. – 344 с.
82. Охрана окружающей среды: учеб. для техн. спец. вузов/
С.В. Белов и [др.]; под ред. С.В. Белова. – 2-е изд., испр. и доп.– М.:
Высш. шк., 1991. – 319 с.
129
83. Охрана труда: учеб. для студ. вузов/ под ред. Б.А. Князевского. –
М.: Высш. шк., 1982.– 311 с.
84. Основы пожарной безопасности: учеб. пособие для вузов/
М.В. Алексеев и [др.].– М.: Высш. шк., 1997.– 248 с.
85. Пособие по применению НПБ 105-95. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности при
рассмотрении проектно-сметной документации.
86. Промышленные здания и сооружения. Серия «Противопожарная
защита и тушение пожаров». Кн. 2/ В.В. Теребнев и [др.]. М.: Пожнаука, 2006. – 412 с.
87. Ревун, Михаил Павлович. Адаптивные системы управления процессами нагрева металла: монография/ М.П. Ревун , А.К. Соколов. –
Запорожье: Изд-во ЗГИА, 1998. – 351 с.
88. Расчет нагревательных и термических печей: справ. / М.М. Генкина [и
др.]. – М.: Металлургия, 1969. – 576 с.
89. Сборник заданий и методические указания для самостоятельной
работы, практических занятий и подготовки к ПК по безопасности
жизнедеятельности/ сост. А.Г. Горбунов, Е.А. Пышненко; ИГЭУ.−
Иваново, 2005.– 48 с. (№ 1691)
90. Справочник
проектировщика.
Внутренние
санитарнотехнические устройства. В 2 ч. Ч. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха/ под ред. В.А. Староверова. – М.: Стройиздат, 1978. –
510 с.
91. Соколов, Анатолий Константинович. Экологическая экспертиза
проектов: учеб. пособие/ А. К. Соколов, Федеральное агентство по
образованию, ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина». – Иваново, 2005. – 108 с.
92. Соколов, Анатолий Константинович. Номограммы для оценки
энергосбережения при повышении температуры или снижении избытка воздуха на горение/ А. К. Соколов// Пром. энергетика.− № 5.−
2006. – С. 74 − 76.
93. Соколов, Анатолий Константинович. Проектирование устройств
защиты атмосферы и гидросферы: учеб.-метод. пособие для курсового проектирования/ А. К. Соколов; Федеральное агентство по образованию, ГОУВПО «Ивановский государственный энергетический
университет имени В.И. Ленина». – Иваново, 2006. – 80 с.
94. Соколов, Анатолий Константинович. Оценка эффективности
энергосбережения при снижении температуры уходящих газов/
А. К. Соколов// Изв. вузов. Черная металлургия. − № 10.− 2007.–
С. 46−49
130
95. Сидельковский, Лазарь Наумович. Парогенераторы промышленных предприятий: учеб. для студ. вузов/ Л.Н. Сидельковский,
В.Н. Юренев. − М.: Энергия, 1978. – 336 с.
96. Справочная книга по светотехнике/под ред. Ю.Б. Айзенберга. –
М.: Энергоатомиздат, 1983. − 336 с.
97. Справочник конструктора печей прокатного производства. В 2 т. Т. 1/
Ан. Л. Бергауз [и др.]; под ред. В. М. Тымчака. – М.: Металлургия, 1969. –
576 с.
98. Соколов, Анатолий Константинович. Комплекс программ и автоматизированная база данных для расчета стационарной теплопередачи // Изв. вузов. Энергетика. – № 4.− 1986. − С. 100−103.
99. Техногенная безопасность: метод. указания к разделу дипломного
проекта для техн. специальностей университета/ сост. К.В. Чернов;
ИГЭУ. − Иваново, 2002. – 20 с. (№ 1492)
100. Теплотехнические расчеты металлургических печей: учеб. пособие для студ. вузов/ Б.Ф. Зобнин [и др.]; под ред. А.С. Телегина. – М.:
Металлургия, 1982. – 360 с.
101. Чернов, Константин Васильевич. Безопасность в чрезвычайных
ситуациях: курс лекций/ К.В. Чернов; Иван. гос. энерг. ун-т. – Иваново, 2001. – 116 с.
102. Чернов, Константин Васильевич. Техногенные воздействия: учебметод. пособие/ К.В. Чернов; Иван. гос. энерг. ун-т. – Иваново, 2003.
– 52 с.
103. Черкасов, Владимир Николаевич. Пожарно-техническая экспертиза электротехнической части проекта: учеб. пособие/ В.Н. Черкасов.− Изд. 4-е, перераб. и доп. − М.: Академия ГПС МЧС России,
2006. − 133 с.
104. Черкасов, Владимир Николаевич. Пожарная безопасность электроустановок: учеб./ В.П. Черкасов, Н.П. Костарев. − М.: Академия
ГПС МЧС России, 2002. − 377 с.
131
ПРИЛОЖЕНИЕ
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ВОПРОСЫ И ПРИМЕРНОЕ
СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
20.
21.
22.
23.
24.
Основные вредные и опасные факторы при эксплуатации, обслуживании и ремонте оборудования, систем автоматического регулирования (САР).
Параметры, определяющие допустимые (оптимальные) микроклиматические условия в помещении.
Обеспечение оптимального микроклимата.
Виды вентиляции помещений и методы ее расчета.
Нормирование температуры поверхностей оборудования, трубопроводов и интенсивности теплового излучения.
Шум и вибрация. Нормирование и методы защиты.
Освещенность. Виды систем освещения. Нормирование освещенности рабочих мест.
Основные гигиенические требования к видеодисплейным терминалам.
Методы организации труда при монотонном характере работы и
на рабочих местах, требующих повышенного внимания.
Основные требования эргономики к оборудованию рабочего места
оператора, к размещению приборов в щитах и в шкафах САР.
Способы снижения взрывоопасности и пожароопасности.
Средства обнаружения пожара.
Типы и принципы работы автоматических систем пожаротушения.
Нормирование и способы повышения электробезопасности.
Обеспечение электробезопасности путем заземления и зануления.
Принципы работы этих устройств.
Принцип работы и выбор устройств защитного отключения.
Обеспечение безопасности сосудов под давлением и при использовании взрывоопасных газов.
Организационные меры обеспечения опасных работ.
Основные виды негативных воздействий на окружающую среду
энергетических объектов.
Оценка допустимости воздействий на окружающую среду. Определение и размерности ПДК, ПДВ.
Расчет максимальной концентрации вредных веществ в приземном
слое воздуха от одиночного источника выбросов.
Расчет платы за загрязнение природной среды.
Устойчивость технических систем в чрезвычайных ситуациях.
Надежность функционирования технических объектов.
132
25. Источники ЧС на энергетическом объекте и возможные последствия.
26. Основные методы повышения устойчивости технических объектов
в условиях ЧС.
Примерное
оглавление
раздела
"БЕЗОПАСНОСТЬ
И
ЭКОЛОГИЧНОСТЬ"с номером NR приведено ниже.
NR. <Наименование раздела>
Введение (без заголовка)
NR.1. Выявление и анализ вредных и опасных факторов
NR.2. Защита от вредных факторов. (Обеспечение допустимых (комфортных) условий труда
Введение (без заголовка)
NR.2.1. Микроклимат
NR.2.2. Освещение
NR.2.3. Производственный шум
NR.2.4. Вибрация
NR.2.5. Инфракрасное излучение
NR.2.6. Электромагнитные, электростатические поля и излучения
NR.2.7. Ионизирующие излучения
NR.2.8. Инженерно-психологическое обеспечение труда
NR.3. Обеспечение производственной безопасности
NR.3.1. Электробезопасность
NR.3.2. Молниезащита
NR.3.3. Защита от термических ожогов
NR.3.4. Пожаровзрывобезопасность
NR.3.5. Безопасность систем, работающих под давлением
NR.3.6. Защита от механического травмирования
NR.4. Экологическая безопасность
NR.5. Безопасность в чрезвычайных ситуациях (ЧС)
Заключение (без заголовка)
Примечания. 1) Воздействия, которыми можно пренебречь, в п. NR.2…NR.5 не
включаются.
2) Подразделы, в которых содержатся расчетные задания или более детальные описания воздействий, должны содержать подпункты. Например: NR.2.1. Микроклимат/
NR.2.1.1. Нормативные параметры микроклимата/ NR.2.1.2. Система вентиляции (кондиционирования). Порядок описания таких подразделов дан в табл. 2, а конкретные
примеры в п. 4.2. − п. 4.6.
3) В раздел можно включить "Организационное обеспечение безопасности" (разработанные технологические инструкции, наряды-допуски, проекты производства работ).
133