Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
ФГБОУ ВО "Кубанский государственный технологический университет"
(ФГБОУ ВО "КубГТУ")
Кафедра систем управления и технологических комплексов
Институт машиностроения робототехники инженерии транспортных и технических систем
Направление подготовки 15.03.04 Автоматизация технологических процессов и производств
Профиль
Автоматизация технологических процессов и производств
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине Метрология, стандартизация и сертификация
Автоматизация технологи
на тему: " Нормирование точности приводов "Редуктор двухступенчатый" 8,3"
Выполнил(-а) студент(-ка) Катаржин Виктор Вадимович
(фамилия, имя, отчество)
курса 1
группы
20-МБ-АП1
Допущен к защите
(дата)
Руководитель (нормоконтролер) проекта профессор кафедры Свистун Л.И.___________
(должность, подпись, расшифровка подписи, дата)
Защищен _______________
Оценка______________
(дата)
Члены комиссии _______________________________
____________________________________________
_____________________________________________
_________________________________________
(должность, подпись, расшифровка подписи, дата)
Краснодар
2021 г.
ФГБОУ ВО "Кубанский государственный технологический университет"
(ФГБОУ ВО "КубГТУ")
Кафедра систем управления и технологических комплексов
Институт машиностроения робототехники инженерии транспортных и технических систем
Направление подготовки 15.03.04 Автоматизация технологических процессов и производств
Профиль
Автоматизация технологических процессов и производств
УТВЕРЖДАЮ
Зав. кафедрой СУиТК
______________ Пломодьяло Р.Л.
202 г.
ЗАДАНИЕ
По дисциплине Метрология, стандартизация и сертификация
Студенту(-ке) Катаржин Виктор Вадимович
(фамилия, имя, отчество)
курса 1
группы
20-МБ-АП1
Тема работы: " Нормирование точности приводов " Редуктор двухступенчатый " 8,3"
(утверждена указанием директора института №_________от______________________20___г.)
План проекта/работы:
1. Введение
2. Основная часть
3. Заключение
Объем проекта/работы:
а) пояснительная записка
30 с.
б) иллюстративная часть 3 листа
Рекомендуемая литература:
1.Допуски и посадки: Справочники в 2-х томах.В.Д.Мягков, М.А.-Л.:Машиностроение;1982.
2. Методическое указание по выполнению курсовой работы: В.А.Плаксин,-Краснодар, 2003.
3.Детали машин: Учебник для студентов - Д. Н. Решетов - М.: «Машиностроение», 1989.
Срок выполнения: с «____»________________
по «____ » __________________ 20___ г.
Срок защиты:
по «____ » __________________ 20___ г.
Дата выдачи задания:
по «____ » __________________ 20___ г.
Дата сдачи проекта на кафедру:
по «____ » __________________ 20___ г.
Руководитель проекта
профессор кафедры Свистун Л.И.___________
(должность, подпись, расшифровка подписи, дата)
Задание принял студент ________________ Катаржин Виктор Вадимович
Содержание
Введение
4
Нормативные ссылки
5
1 Расчет и выбор переходных посадок
6
2 Расчет и выбор посадок для подшипников качения
10
3 Расчет размерной цепи
14
4 Выбор посадок для шпоночных и шпилевых соединений
17
4.1 Выбор посадок для шпоночного соединения
17
4.2 Выбор посадок для шпилевого соединения
17
5 Выбор посадок для резьбовых соединений
20
6 Выбор параметров для контроля зубчатых колёс
24
7 Выбор универсального измерительного средства
27
8 Заключение
28
Список использованной литературы
29
Приложение А. Решение задачи методом максимумов и минимумов 30
СУТК 000.000.083 ПЗ
Изм. Лист
№ докум.
Подпис Дата
ь
Катаржин В.В.
Разраб.
Провер.
Свистун Л.И.
Двухступенчатый редуктор
Н. Контр. Свистун Л.И.
Утв.
Пояснительная записка
Лит.
Лист
2
Листов
30
2
74
КубГТУ ИМРИТТС
20-МБ-АП1
Реферат
Курсовая работа содержит: 30 с., 13 рис., 1 табл., 4 источника, 1
приложение, графическая часть – 3 листа формата А3. Допуск, натяг, зазор,
посадка.
В данной курсовой работе приведены расчеты для двухступенчатого
редуктора, основных посадок резьбовых соединений, шпоночных и шлицевых
соединений, приводится расчет рабочих калибров пробок и скоб.
Составлена и рассчитана размерная цепь для ведущего вала редуктора и
методами и максимума и минимума и теоретико-вероятностным методом.
Выбраны параметры для контроля одного из зубчатых колес.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
3
Введение
В настоящее время в машиностроении созданы и основаны новые системы
современных, надежных и эффективных машин. Это позволяет применять
автоматическое производство,что в свою очередь сокращает время производство
и снижает себестоимость продукции. Непрерывно совершенствуется контрукция
машин,технология,средства и контроль их производства.
Большое значение для машиностроения имеет организация производства
машин и прочных изделий на основе взаимозаменяемости.
Основной задачей курсовой работы является практической использование
знаний в просе изучения курса,развитие навыков в расчете ивыборе посадок и
точности соединений при проектировании.
Курсовая
работа
комплексно
решает
инженерное
обеспечение
взаимозаменяемости в различных соединениях механизмов, представленныз в
альбому заданий. Содержание задач отвечает разделам курса,что позволяет
выполнить их непосредственно после проработки и усвоения определенного
раздела, используя при этом соответсвующие материалы государтсвенных
стандартов (ГОСТов).
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
4
Нормативные ссылки
ГОСТ 25346-82 ЕСДП. Общие положения, ряды допусков и основных
отклонений;
ГОСТ 25347-82 ЕСДП. Поля допусков и рекомендуемые посадки;
ГОСТ 25670-83 ОНВ. Предельные отклонения размеров с неуказанными
допусками;
ГОСТ 24642-81 ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей.
Основные термины и определения;
ГОСТ 24643-81 ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей.
Числовые значение;
ГОСТ 25069-81 ОНВ. Неуказанные допуски формы и расположения
поверхностей;
ГОСТ 2.308-79 ЕСКД. Указание на чертежах допусков формы и
расположения поверхностей;
ГОСТ 2.309-73 ЕСКД. Обозначения шероховатости поверхности;
ГОСТ 3325-85 Подшипники качения. Поля допусков и технические
требования к посадочным поверхностям валов и корпусов. Посадки;
ГОСТ 1139-80 ОНВ. Соединения шлицевые прямобочные. Размеры и
допуски;
ГОСТ 23360-78 ОНВ.
Соединения
шпоночные
с
призматическими
шпонками. Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки;
ГОСТ 16093-81 ОНВ. Резьба метрическая. Допуски. Посадки с зазором;
ГОСТ 24834-81 ОНВ. Резьба метрическая. Переходные посадки;
ГОСТ 4608-81 ОНВ. Резьба метрическая. Посадки с натягом;
ГОСТ 1643-81 ОНВ. Передачи зубчатые цилиндрические. Допуски;
ГОСТ 2.105-95 ЕСКД. Общие требования к текстовым документам.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
5
1 Расчет и выбор переходных посадок
Для расчёта переходной посадки возьмём шпоночное соединение зубчатого
H7
колеса с валом. При данном типе соединения целесообразно применять k 6 .
Это наиболее применяемый тип посадок, при котором вероятность
получения зазоров и натягов в соединении одинакова. Небольшой натяг
достаточен для центрирования детали и предотвращения вибрации.
Изобразим схему расположения полей допуска системы вала и отверстия
диаметром 32 мм с учетом отклонений
0,025
0,018
0,002
.
Для выбранной посадки строим схему расположения полей допусков. Схема
расположения полей допусков переходной посадки изображена на риc. 1.
Рисунок 1 – Схема расположения полей допусков переходной посадки
Определяем максимальный зазор Smax,мкм (1).
Smax=0,025-0,002=0,023 ,
(1)
Определяем минимальный натяг Nmin, мкм, и максимальный натяг Nmax,
мкм (2).
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
6
Nmax=0,018-0=0,018 ,
(2)
Определяем среднеквадратическое отклонение сопрягаемых деталей, мкм
(3,4).
𝜎отв =
𝑇𝐻
6
𝜎вап =
=
𝑇ℎ
6
25
=
6
= 4,2 ,
16
6
=3,
(3)
(4)
Определяем среднеквадратическое отклонение посадки 𝜎пос, мкм (5).
2 + 𝜎2 ,
𝜎пос = √𝜎отв
вап
(5)
𝜎пос = √4,22 + 32 = 5,2
Определяем точку отделяющую зазор от натяга (6).
X=Hcр-hср ,
где Hср =
hср =
18+2
2
25+0
2
(6)
= 12,5 - средняя величина допуска на размер отверстия;
= 10 - средняя величина допуска на размер вала;
X=12,5-10=2,5
Z=
2,5
7,6
= 0,3
Определяем значение функции Лапласа:
Ф(0,3)=0,2358.
Находим относительно количество посадок с зазором (7).
S%=(0,5+Ф(z))x100% ,
(7)
S%=(0,5+0,2358)x100%=73,58%
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
7
Находим относительно количество посадок с натягом (8).
N%=100-S% ,
(8)
N%=100-73,58=26,42%
Находим плотность вероятности Y (9).
1
Y=
σ√2π
∙e
−
x2
2σ2
,
(9)
где y- плотность вероятности;
x- аргумент функции и плотности вероятности;
𝜎 - среднеквадратическое отклонение случайных величин, мкм.
Подставив в формулу (9) значения x=0, 𝜎, 2𝜎, 3𝜎, после чего построим
кривую распределения зазоров и натягов. Кривая нормального распределения
зазоров и натягов изображена на рис. 2.
Рисунок 2 – Кривая нормального распределения зазоров и натягов
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
8
Зависимость плотности вероятности Y от аргумента X представлена в виде
таблицы 1.
Таблица 1 – Зависимость плотности вероятности Y от аргумента X
Изм. Лист
X
0
σ
2σ
3σ
Y
0,0524
0,0318
0,0071
0,0006
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
9
2 Расчет и выбор посадок для подшипников качения
Составляем расчетную схему нагружения и определяем реакции опор,
действующих в подшипниках. Расчетная схема нагружения изображена на рис. 3.
Рисунок 3 – Расчетная схема нагружения
Определяем силы, действующие в зацеплении. Находим окружное усилие
Ft,H (10).
Ft=
2∙Mкр
mz∙z
,
(10)
где mz - модуль зубчатого колеса z, мм;
Мкр - крутящий момент на валу , H мм;
Z - число зубьев колеса.
Ft1 =
Ft2=
2 ∙ 300
=4
3 ∙ 52
2∙300
3∙46
=4
Находим радиальное усилие Fr,H (11).
Fr = Ft∙
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
tg20°
cosβ
,
(11)
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
10
где β - угол наклона зубьев, β = 10°;
Ft - окружное усилие,H;
Fr1 = 4∙
Fr2 = 4∙
tg20°
cos10°
tg20°
cos10°
= 1,46
= 1,46
Находим осевое усилие Fa,H (12).
Fa = Ft∙ tgβ ,
(12)
Fa1 = 4∙ tg10° = 0,7
Fa2 = 4∙ tg10° = 0,7
Составляем сумму моментов относительно точек А, В и определяем
реакции опор Ra, H, и Rв, H (13,14).
∑MA = 0 - Fr2∙ 30 − Fr1 ∙ 86 + Rв ∙ 120 = 0 ,
(13)
∑MB = 0 - RA∙ 120 + Fr2 ∙ 90 + Fr1 ∙ 34 = 0 ,
(14)
Находим численные значения RA и Rв (15,16).
RА=
Rв=
1,46∙66+1,46∙66
120
1,46∙72+1,46∙72
120
=1,606 ,
(15)
= 1,752 ,
(16)
Определяем интенсивность нагрузки R, кH/м , для циркулярного вида
нагружения (17).
P
R = ∙ kп ∙ F ∙ FA ,
b
(17)
где R - интенсивность нагрузки;
P - радиальная сила действующая на подшипник;
B = B-2r-рабочая ширина подшипника;
B - ширина подшипника;
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
11
R - радиус фаски;
Кп - динамический коэффициент посадки;
F - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки
между рядами шариков.
Подставим численные значения:
RA=
130∙10−3
0,012
∙ 1,8 ∙ 1 ∙ 1 = 19,5
bA= 15-2∙ 1,5 = 12
Rв=16-2∙ 1,5 = 13
По интенсивности нагрузки в соответствии с [2, c. 287 табл. 4.92] и [2, с.
282, табл. 4.87] выбираем посадки для внутреннего кольца и наружного кольца
(18,19).
Для подшипника P205:
∅60
H7
l6
∅60
H7
d9
,
(18)
Для подшипника P206:
∅62
H7
l6
∅62
H7
d9
,
Эскизы посадочных поверхностей валов и корпусов
подшипников Р205 и Р206 изображены на рис. 4, 5 соответственно.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
(19)
под
СУТК 000.000.083 ПЗ
кольца
Лист
12
Рисунок 4 – Эскиз посадочной поверхности вала и корпуса под кольца
подшипников Р205
Рисунок 5 – Эскиз посадочной поверхности вала и корпуса под кольца
подшипников Р206
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
13
3 Расчет размерной цепи
Схема размерной цепи в графическом представлении изображена на рис. 6.
Рисунок 6 – Размерная цепь в графическом представлении
Расчетная схема размерной цепи изображена на рис. 7.
Рисунок 7 – Расчетная схема размерной цепи
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
14
где A1 - А3- увеличивающие звенья, мм;
А4 - А11- уменьшающие звенья, мм;
А∆ - замыкающее звено, мм.
Определяем допуск и отклонение замыкающего звена по допускам
составляющих звеньев. Допуски составлящих звеньев размерной цепи берём из
[1, с.144, табл.1.36]. Допуски на подшипники берём из [2, с. 273, табл. 4.82]:
A1 = 6 Н12 (+0,1) ;
А2= 286 Н9 (+0,1) ;
Аз = 6 Н12 (+0,1) ;
А4 = 33 h9 (-0,03) ;
А5 = 50 (-0,008) ;
А6= 61 h9 (-0,036) ;
А7= 10 H8 (-0,039) ;
A8= 93 h8 (-0.046) ;
А9= 30 h9 (-0,03) ;
А10= 5 (-0,008) ;
А11 = 16 h9 (-0,0036)
Определяем номинальный размер замыкающего звена А∆, мм, по формуле
(20).
А∆= ∑ni=1 A ybi -∑ni=1 A iym ,
(20)
yb
где Аi - размеры увеличивающих звеньев, мм;
m - число увеличивающих звеньев;
ym
Ai
- размеры уменьшающих звеньев, мм;
N - число уменьшающих звеньев.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
15
Подставим численные значение в формулу (20).
А∆=(6+286+6)-(33+50+61+10+93+30+5+16)=0
Определяем верхнее и нижнее отклонение допуска замыкающего звена
EsА∆, мм, Ei А∆,мм (21,22).
yb
ym
Es А∆= ∑ni=0 Es Ai – ∑m
i= Es Ai
,
(21)
1
yb
ym
Ei А∆= ∑ni=1 Ei Ai – ∑m
i= Es Ai
,
(22)
1
yb
где EsAi - верхнее отклонение допуска увеличивающего звена, мм;
yb
Ei Ai - нижнее отклонение допуска увеличивающего звена, мм;
ym
EsAi
- верхнее отклонение допуска уменьшающего звена, мм;
EsА∆ = (0,1+0,1+0,1)-(-0,03-0,008-0,036-0,039-0,046-0,03-0,008-0,036)=0,3-(0,233)=0,533
Ei А∆=0
Подставим численные значения в формулы (20) и (23):
T А∆ = 0,1+0,1+0,1+0,03+0,008+0,036+0,039+0,046+0,03+0,008+0,036=0,533
Таким образом, имеет А∆=00,533. Проводим проверку Т А∆, мм (23).
T А∆= ∑m+n
i=1 TAi ,
ym
где EiAi
Изм. Лист
(23)
– нижнее отклонение допуска уменьшающего звена, мм.
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
16
4 Выбор посадок для шпоночных и шлицевых соединений
4.1 Выбор посадки для шпоночного соединения
Принимаем нормальную схему расположения полей допусков. Схема
расположения полей допусков для шпоночного соединения изображена на рис. 8.
Рисунок 8 – Схема расположения полей допусков для шпоночного соединения
4.2 Выбор посадки для шлицевого соединения
Наружный диаметр вала D=58 [2,с.250,табл. 4.71], выбираем размеры
прямобочных шлицевых соединений:
z=8;
d=62;
D=68;
b=7
где z - число зубьев шлицевого соединения;
d - внутренний диаметр соединения, мм;
D - наружный диаметр соединения, мм;
b - ширина боковой поверхности зубьев, мм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
17
Так как втулка не подвергается термообработке, то центрирование проводим
по наружному диаметру D.
Для отверстия этого же соединения:
D-8x62H7x68H12x7D9
Для вала:
D-8x62e8x68a11x7t8
Схема
наружного
диаметра
для
отверстия
D-8x62H7x68H12x7D9
изображена на рис. 9.
Рисунок 9 – Схема наружного диаметра для отверстия D8x62H7x68H12x7D9
Схема наружного диаметра для вала D-8x62e8x68a11x7t8 изображена на рис.
10.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
18
Рисунок 10 – Схема наружного диаметра для вала D-8x62e8x68a11x7t8
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
19
5 Выбор посадок для резьбовых соединений
Выбираем метрическую резьбу и выбираем номинальный диаметр и шаг
резьбы М8x1.25. Длину свинчивания определяем по ГОСТ 16093-81:
Длина свинчивания L=20мм
Определяем значение среднего диаметра d2, мм, и D2, мм, значение
внутреннего диаметра d1, мм, и D1 мм (24,25).
D1=d1=d-2+0,647 ,
(24)
D2=d2=d-1+0,188 ,
(25)
где d -номинальный диаметр резьбы ,мм;
D1=d1=8-2+0,0647=6,647;
D2=d2=8-1+0,188=7,188.
Выбор посадки для резьбового соединения производим в соответствии с
ГОСТ16093-81:
М16
7H
6g
.
Отклонение метрической резьбы определяем и вычисляем предельные
диаметры резьбового соединения. Строим схемы расположения полей допусков
для внутренней и наружной резьбы.
Для наружной резьбы:
esd = esd1= esd2 = -28 мкм;
eid2 = -146 мкм;
eid = -240 мкм.
Для внутренней резьбы:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
20
ESD1=335 мкм;
ESD2=200 мкм;
EID1=EID2=0
Определяем допуски на диаметры резьбы, мкм:
Td1 = -28-(-240) = 212;
Td2 = 28-(-146) = 118;
TD1 = 335-0 = 335;
TD2 = 200-0 = 200
Схемы расположения полей допусков изображены на рис. 11,12.
Рисунок 11 – Схема расположения полей допусков
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
21
Рисунок 12 – Схема расположения полей допусков
Предельные размеры болта, мм (26).
Dmax = d − esd
dmin = d − eid
d1max = d1 − esd1 ,
d2max = d2 − esd2
{ d2min = d2 − eid2
(26)
Предельные размеры гайки, мм (27).
Dmin = B
D1max = D1 + ESD1
,
D1min = D1
D2max = D2 + ESD2
{
D2min = D2
(27)
Cчитаем числовые значения в по формулам (26) и (27):
dmax = 8,0-0,024 = 7,972 мм;
dmin = 8,0-0,240 = 7,760 мм;
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
22
d1max = 6,647-0,024=6,619 мм;
d2max = 7,188-0,024=7,160 мм;
Dmin = 8 мм;
D1max = 6,647+0,335=6,982 мм;
D1min = 6,647мм;
D2max = 7,188+0,200=7,388 мм;
D2min = 7,188 мм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
23
6 Выбор параметров для контроля зубчатых колёс
Схема зубчатого колеса изображена на рис. 13.
Рисунок 13 – Схема зубчатого колеса
Степень точности зубчатого колеса: 8-B.
Показатели кинематической точности цилиндрических зубчатых колес и
передач выбираем в зависимости от степени точности зубчатого колеса и
передачи по [2.с.314,табл 5.4]. Значение параметров кинематической точности
цилиндрическогозубчатого колеса и передачи приведены в [2,c.317,табл.5.7] и
[2,c.318.табл.5.8].
Допуск на накопленную погрешность шага зубчатого колеса:
Fp=90 мкм.
Допуск на радиальное биение зубчатого венца:
Fr=63 мкм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
24
Показатели плавности работы цилиндрических зубчатых колес и передач в
зависимости от степени точности выбираем по [2,c.315,табл.5.5]. Значения
параметров плавности работы приведены в [2,c.320,табл.5.9].
Допуск на предельное отклонение шага:
fpt = ±22 мкм.
Допуск на погрешность профиля:
ff = 18 мкм.
Показатели контакта зубьев для цилиндрических зубчатых передач и колес
в зависимости от степени точности выбираем по [2, с.316, табл. 5.6]. Значения
параметров контакта зубьев приведены в [2, с. 323, табл. 5.10].
Допуск на не параллельность:
f x = 1 7 мкм.
Допуск на перекос осей:
fy = 9 мкм.
Показатели, определяющие гарантированный боковой зазор, выбираем в
зависимости от вида сопряжения [2, с. 335, табл. 5.15], по [2, с. 335, табл. 5.16].
Параметры гарантированного бокового зазора приведены в [2, с. 336, табл. 5.17],
[2, с.337, табл. 5.18], [2, с.339, табл. 5.19], [2, с.340, табл. 5.20], [2, с.344, табл.
5.21], [2, с.346, табл. 5.22], [2, с.347, табл. 5.23].
Допуск на смещение исходного контура:
Тн = 200 мкм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
25
Наименьшее дополнительное смещение исходного контура:
EHs = 200 мкм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
26
7 Выбор универсального измерительного средства
Необходимо проконтролировать размеры шлицевого вала. Для этого
воспользуемся электронным штангенциркулем для контроля внутреннего и
внешнего диаметров. Для контроля отклонений от точности, параллельности и
симметричности.
Выбор измерительного средства зависит от принятых организационнотехнических
форм
контроля,
масштабов
производства,
конструктивных
особенностей контролируемых изделий, точности изготовления, экономических и
других факторов.
В
качестве
универсального
измерительного
средства
применяем
штангенциркуль, цена деления которого равна 0,1мм, пределы измерения 0 –
131мм, предельная погрешность штангенциркуль зависит от верхних пределов
измерения и составляет ±0,1мм.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
27
8 Заключение
В результате проведенного исследования двухступенчатого редуктора были
определены допуски и посадки деталей; рассчитаны размерные цепи с помощью
прямой задачи теоретико-вероятностного метода; произведен переходной посадки
∅50
H7
n6
; рассчитаны и выбраны посадки для подшипников качения P209 и P210;
выбрана посадка для резьбовых соединений M16
7H
6g
и рассчитаны основные
параметры резьбы; выбраны параметры для контроля зубчатого колеса;
рассчитаны калибр пробки и скобы; выбраны посадки для шпоночных (нормально
схема расположения полей допусков) и шлицевых ( D-8 x 62
H7
e8
x 68
H12
a11
x7
D9
t8
)
соединений; произведен выбор универсального измерительного устройства для
шлицевого вала.
Также выполнены расчеты размерных цепей и посадки с натягом на ЭВМ
(результаты приведены в приложении).
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
28
Список использованной литературы
1. Мягков В.Д, Палей М.А. Допуски и посадки: Справочник в 2-х томах. 6-е
издание, переработанное и дополненное, Л.: Машиностроение; 1982г.
2. Плаксин В.А. Методическое указание по выполнению курсовой работы
по курсу: «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения».
КубГТУ – Краснодар, 2003г.
3.
Радкевич
А.Г,
Лактионов
Б.И.
Метрология,
стандартизация
и
сертификация: Учеб. для вузов. М.: Высш. шк., 2004. – 767с.
4. Якушев А.И, Воронцов Л.Н , Федотов Н.М. Взаимозаменяемость,
стандартизация и технические измерения: Учебник для вузов. 6-е изд, перераб и
дополн – М.: Машиностроение, 1987 – 352с.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
29
Приложение А
(обязательное)
Решение прямой задачи методом максимума и минимумов
A1 = 6 Н12 (+0,1)
А2 = 286 Н9 (+0,1)
Аз = 6 Н12 (+0,1)
А4 = 33 h9 (-0,03)
А5 = 50
(-0,008)
А6 = 61 h9 (-0,036)
А7 = 10 H8 (-0,039)
A8 = 93 h8 (-0.046)
А9 = 30 h9 (-0,03)
А10 = 5 (-0,008)
А11 = 16 h9 (-0,0036)
Номинальный размер замыкающего звена (мм):
Верхнее отклонение замыкающего звена (мкм):
Нижнее отклонение замыкающего звена (мкм):
Допуск замыкающего звена (мкм):
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
СУТК 000.000.083 ПЗ
Лист
30
Наименование
Кол .
Поз .
Зона
Формат
Обозначение
Приме чание
Документация
А3
А3
А3
Сборочный чертёж
Вал
СУТК 00.00.000.024.СБ
8 СУТК 000000.024
Z2 СУТК 000000.024
СУТК 00.00.00.024 ПЗ
Шестерня
Пояснительная записка
1
1
1
1
Детали
Крышка
Червячная передача
Шестерня
6
4
Z1
Стандартные изделия
Подшипник Р5-205
Подшипник Р5-214
1
Изм . Лист
Разраб .
Пров .
№докум .
КовальДВ..
СвистунЛИ..
Н .контр
Утв .
СвистунЛИ..
Подп .
Дата
4
2
СУТК 000.000.024
Спецификация
Лит .
У
Лист
КубГТУ СУиТК
гр.19-МБ-АП1
Листов
