Московский Государственный Университет Геодезии и Картографии (МИИГАиК) Геодезический факультет Кафедра прикладной геодезии Практическая работа №3 по курсу: «Прикладная геодезия» на тему: «Разработка проекта производства геодезических работ» Вариант №7 Работу выполнил: Студент ГФ ПГ 3-2с Иванов С.П. Дата сдачи: _________________ Работу проверил: Преподаватель Соловьёв И.А. Дата: _________________ Москва, 2021 Оглавление Введение ................................................................................................................... 2 1. Физико-географическая характеристика района работ................................... 3 2. Конструктивные особенности здания ............................................................... 5 3. Нормативные требования, предъявляемые к точности геодезических работ при гражданском строительстве ............................................................................ 6 4. Создание проекта разбивочной сети строительной площадки и его оценки точности ................................................................................................................. 13 5. Создание проекта внешней разбивочной сети и его оценка точности ........ 19 6. Создание проекта внутренней разбивочной сети и его оценка точности ... 25 7. Создание проекта высотной разбивочной сети и его оценка точности ...... 31 8. Технология передачи осей здания с исходного монтажного горизонта на вышележащий ........................................................................................................ 36 9. Технология передачи отметок с исходного на вышележащий монтажный горизонт .................................................................................................................. 40 10. Технология детальной разбивки на монтажных горизонтах ...................... 42 11. Производство исполнительных съёмок на объекте ..................................... 44 Заключение ............................................................................................................ 47 Используемая литература ..................................................................................... 49 1 Введение Основным документом, который определяет выбор методики, содержание, сроки выполнения работ и применяемые технические средства, является проект производства геодезических работ (ППГР). Данный тип проекта применяется при возведении всех инженерных сооружений в независимости от назначения и типа. Проект производства геодезических работ является неотъемлемой частью проекта производства строительно-монтажных работ (ППР). При составлении ППГР основанием считается техническое задание организации являющейся генподрядчиком. Полученное техническое задание в обязательном порядке должно быть согласовано со строительно-монтажной организацией. Источником исходного материала при разработке ППГР является строительная и проектная документация объекта, и материалы, использующиеся при строительстве данного объекта. Содержание организационными ППГР и необходимо согласовать технико-экономическими со сторонами, всеми которые перечислены в документе. В случае внесения изменений в проектную документацию производства строительно-монтажных работ, содержание ППГР в обязательном порядке необходимо переработать с учетом изменений внесенных в ППР. Содержание ППГР должно логически связать ППГР с ППР строительного объекта. В конечном варианте ППГР раскрывает содержание следующих процессов: – геодезические работы, которые были проведены в подготовительный период; – процесс развития и закрепления разбивочной сети сооружений (РС) на стройплощадке; – геодезическое обеспечение по циклам строительства. 2 1. Физико-географическая характеристика района работ Выбранный участок строительства расположен на окраине Москвы в Юго-Западном административном округе в районе Теплый Стан, который представлен на рисунке 1. Рисунок 1 - Район Теплый Стан До присоединения к столице Новомосковского и Троицкого округов, Теплый Стан был одним из приграничных районов. Территория муниципалитета составляет примерно 7,5 кв. км, а проживает здесь почти 135 тыс. человек. Теплый Стан богат огромным количеством зеленых насаждений. Свыше 45% территории района находится под парками и скверами. Самыми большими из них являются Тропаревский заказник и ландшафтный парк Теплый Стан. ЮЗАО всегда изобиловала оврагами, балками, лиственными лесами в междуречьях. На территории района находится самое высокое место в Москве: Теплостанская возвышенность, отрог Смоленско-Московской возвышенности достигает 253 метров в районе усадьбы "Узкое" и начала улицы Теплый Стан. 3 Здесь очень сближены верховья сразу четырёх относительно крупных речек – Очаковки, Чертановки, Битцы и Сосенки. В планах столетней давности это место обозначалось как Теплые Станы, потому что существовали три деревни – Верхние Теплые Станы – на краю Неракова оврага, Нижние Теплые Станы, отнесенные к соседнему селу "Новгородскому, Усково тож" и Починок Теплого Стана. Деревни окружали село Троицкое, с церковью, "вотчинниковым двором" и избами дворовых людей. Калужская дорога проходила между селом Троицким с верховьем речки Сосенки и деревней Голубино с верховьем речки Битцы. Выбранный участок строительства представлен на рисунке 2. Рисунок 2 - Участок строительства 4 2. Конструктивные особенности здания На главной улице в муниципальном районе Теплый Стан будет построено сооружение из двух башен – корпусов оригинальной ассиметричной формы, насчитывающих 53 и 34 этажей, высотой 213,3 и 131 метр соответственно, соединенных между собой малоэтажной (12 этажей) секцией – амфиладой. Каждый из корпусов имеет свой оригинальный облик, вкупе создающих яркое и запоминающееся восприятие ансамбля в целом. Данная модель объекта строительства представлена на рисунке 3. Рисунок 3 - Модель объекта строительства Светлый топ первого фасада создает эффект вращения. Фасад второй башни «отклоняется» назад и имеет отличную от первой башни – более темную цветовую палитру фасада. Центральная секция здания выполнена в форме вестибюля – атриума 15-метровой высоты со стеклянным куполом. Лобби входных групп отделаны натуральным мрамором палитры схожих со зданием цветов и обставлены мягкой мебелью и тропическими растениями. Тип перекрытия: железобетонные. Стены строительного объекта: Железобетонные – Монолитные. Фундамент дома: Сплошной. Количество подъездов – 5 шт. 5 3. Нормативные требования, предъявляемые к точности геодезических работ при гражданском строительстве При разработке ППГР были учтены следующие нормативные документы: – СП 126.13330.2017. Геодезические работы в строительстве; – Актуализированная редакция СНиП 3.01.03-84; – СНиП 3.01.03-84. Геодезические работы в строительстве; – ГОСТ 21778-81. Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Основные положения; – ГОСТ 21779-82. Технологические допуски; – СП 47.13330.2016. Инженерные Основные положения; 6 изыскания для строительства. В таблице 1 приведены требования, в соответствии с которыми должно выполняться проектирование разбивочной сети строительной площадки. В данной таблице отражены величины средние квадратические погрешности построения в зависимости от характеристики объекта. Таблица 1– Характеристики геодезической основы для строительной площадки Величины среднеквадратических погрешностей построения разбивочной сети строительной площадки Характеристик а объектов строительства 1 Предприятия и группы зданий (сооружений) на участках площадью более 1 км; отдельно стоящие здания (сооружения) с площадью застройки более 100 тыс. Угловые измерени я, с Линейные измерения 3 1 25000 или (2+10ppm)* Предельная погрешность взаимного Определени Плотность положения е пунктов опорной смежных превышения геодезической пунктов на 1 км хода, сети в геодезической (отметок застроенной сети плоских смежных (незастроенной) прямоугольных реперов), мм территории координат в системе МСКСРФ, X;Y, мм 3 (10) м 7 50 16(4) Продолжение Таблицы 1 2 Предприятия и группы зданий (сооружений) на участках площадью менее 1 км ; отдельно стоящие здания (сооружения) с площадью застройки от 10 до 100 тыс. м 3 Отдельно стоящие здания (сооружения) с площадью застройки менее 10 тыс. м ; дороги, инженерные сети в пределах застраиваемых территорий 5 10 1 10000 (5+10ppm)* 6 (5) 5000 (10+10ppm)* 10 (5) 30 9 20 4 (16); для сетей и дорог пункты располагать не реже, чем через 100 м, параллельно осям трасс и в точках резкого излома трасс Для сетей и дорог - то же, что и в 3; для земляных сооружений и 30 2000 5 (10) 50 вертикальной (20+10ppm)* планировки согласно ППГР и картограмме земляных работ -6 * Соответствует (2 мм + 10 S ), где S – измеренное расстояние между пунктами, мм. 4 Дороги, инженерные сети вне застраиваемых территорий; земляные сооружения, в том числе вертикальная планировка 8 В таблице 2 приведены требования, в соответствии с которыми выполняется проектирование внешней и внутренней разбивочной сети здания. В данной таблице отражены средние квадратические погрешности линейных и угловых величин, а также средние квадратические погрешности определения отметок высот в зависимости от вида работ. Таблица 2 –Точность внешней и внутренней разбивочных сетей Значения среднеквадратических погрешностей при измерениях Вид работ Предельная погрешность взаимного положения габаритных осей, выносимых в натуру зданий и сооружений, участков трасс сетей инженернотехнического обеспечения в пределах 1 км, (после уравнительных вычислений) Определение отметок Линейны реперов, по е Измерения среднеквадратично в плане, высоте, измерени углов, с й мм мм я погрешности на 1 км двойного хода, мм 1 Вынос в натуру габаритов зданий, сооружений, трасс сетей инженернотехнического обеспечения от пунктов государственных геодезических сетей, сетей и ходов, 1/5000 имеющих координаты и отметки в системах координат субъектов Российской Федерации 2 Определение взаимного положения смежных осей, превышений на станции нивелирования 2 или 5 10 2мм 9 5 10 – – Продолжение Таблицы 2 3 Перенос точек по вертикали шаговым методом на высоту Н 4 Передача отметок шаговым методом на высоту Н* 5. Разметка монтажных ориентиров при монтаже металлических конструкций,* мм Отклонение от риски разбивочной оси в верхнем сечении металлических колонн не должны превышать любой из главных осей поперечного сечения колонны: до 4 000 мм свыше 4 000 мм до 8 000 мм свыше 8 000 мм до 16 000 мм свыше 16 000 мм 6. Разметка ориентирных рисок для монтажа сборных железобетонных конструкций на секции (до 30 м) длины дома, сооружения,* мм 7. Определение отметок на монтажном горизонте секции (до 30 м) длины дома, сооружения, мм 8. Определение положения осей сетей инженернотехнического обеспечения в плане (дренажные сооружения, кюветы, откосы и др.) от проектного положения, мм 9. Определение поперечных, продольных уклонов сетей инженерно-технического обеспечения от проектного значения, мм То же, % от проектного значения 30 м 1 мм На 15 м 1 мм На 30 м 2 мм 7м 2 мм На 75 м 3 мм – – – – 0,5 0.5 – – 9 мм 11мм 21мм 25мм 1,0 – 2,0 – – 20 – – 5 – – 10 10 – Продолжение Таблицы 2 10. Вынос в натуру знаков при разработке земляных выемок, вертикальной планировке, дноуглубительных работах – – насыпей, траншей, насыпей отклонения от проектных назначений разбивок: 50 в плане, мм по высоте,мм 20 * Если иные точности не указаны в проектах – в соответствии с ГОСТ 21778. Точности измерений линий углов превышений (отметок) и вынос в натуру осей (габаритов) зданий и сооружений, а также осей трасс сетей инженерно-технического обеспечения указаны при выполнении работ на пунктах внутренней разбивочной сети в условиях городской застройки. При работе в незастроенной территории допуски на измерения должны указываться в ППГР. В таблице 3 представлены технологические допуски, регламентирующие точность технологических процессов и операций при изготовлении. Таблица 3 – Допуски разбивки точек и осей в плане в мм Интервал номинального размера L, мм До 2500 2500 до 4000 4000 до 8000 8000 до 16000 16000 до 25000 25000 до 40000 40000 до 60000 60000 до 100000 100000 до 160000 Значение допуска для класса точности 1 2 3 4 5 6 0,6 1,0 1,6 2,4 4,0 6,0 10,0 16,0 24,0 1,0 1,6 2,4 4,0 6,0 10,0 16,0 24,0 40,0 1,6 2,4 4,0 6,0 10,0 16,0 24,0 40,0 60,0 2,4 4,0 6,0 10,0 16,0 24,0 40,0 60,0 100,0 4 6 10 16 24 40 60 100 160 6 10 16 24 40 60 100 160 - 11 В таблице 4 приведены средние квадратические ошибки в зависимости от класса точности, допустимые невязки в полигонах и по линиям f. Таблица 4 – Значения из ГКИНПа 03-010-02 Класс нивелирования I II III IV Средняя квадратическая ошибка Систематичсекая Ϭ, случайная η, мм/км мм/км 0.8 2.0 5.0 10.0** Допустимы невязки в полигонах и по линиям f, мм 3мм √L 5мм √L 10мм √L 20мм √L 0.08 0.20 - В таблице 5 представлены точности высотных сетей стройплощадки. Таблица 5 – Точность высотных сетей стройплощадки Площадь участка изысканий, км2 От 25 до 50 От 10 до 25 От 5 до 10 До 1 Класс высотной сети IIIкласс IVкласс Техническое нивелирование IV класс Техническое нивелирование IV класс Техническое нивелирование Техническое нивелирование 12 Предельная погрешность превышения на станции, мм 2,6 5,0 10,0 5,0 10,0 5,0 10,0 10,0 4. Создание проекта разбивочной сети строительной площадки и его оценки точности Разбивочная сеть стройплощадки может создаваться такими способами, как: 1. Триангуляция; 2. Трилатерация; 3. Полигонометрия; 4. Спутниковые методы; 5. Линейно-угловые построения. Основное требование при создании разбивочных сетей – необходимая точность для обеспечения выноса проекта сооружения на местность. Исходя из общей площади застройки здания 12694 м2 точность построения разбивочной сети строительной площадки объекта в соответствии с Таблицей 1: для 2 класса характеристики точности соответствуют: – угловые измерения 5”; – для линейных измерений 1/10000. В нашем ППГР будет запроектирована полигонометрия 1 разряда (рисунок 4), которая удовлетворяет точности из свода правил СП 126.13330.2017. 13 Рисунок 4 – Схема сети полигонометрии Для создания полигонометрии 1 разряда мы выбрали электронный тахеометр NET05AXII, характеристики которого представлены в Приложении А. После проектирования полигонометрии 1 разряда следует следующий этап, а именно – приближенная и строгая оценка точности. Приближенная оценка точности выполняется с помощью рабочих формул и алгоритмов. Строгая оценка точности производится в программном обеспечении Credo Dat 3.10. В нашем ППГР мы выполняем приближенную и строгую оценку точности. Из рисунка 4 мы видим, что к пунктам городской полигонометрической сети относятся пункты с номерами: 30168, 24629, 36807, 36913, 30198, 30523. Также из рисунка 4 стоит отметить пункты строительной площадки, такие как: ПП1, ПП2, ПП3, ПП4, ПП5, ПП6, ПП7. 14 Приближенная оценка точности сети полигонометрии. Приближенная оценка точности всегда начинается с определения формы полигонометрического хода. Для определения вытянутости хода существует 3 критерия вытянутости. Примечание: Если хотя бы один из критериев вытянутости не выполняется, следовательно можно сделать вывод, что полигонометрический ход является изогнутым. Первый критерий вытянутости: Должно выполняться условие: η′𝑚𝑎𝑥 ≤ 1 ×𝐿 8 η′𝑚𝑎𝑥 = 177,333, 1/8𝐿 = 128,107, 128,107 > 177,333, следовательно, критерий не выполняется. На данном этапе можно сделать вывод, что ход является изогнутым, но мы выполним оставшиеся критерии для того, чтобы освежить в памяти их выполнение. Второй критерий вытянутости: Должно выполняться условие: ′ 𝛼𝑚𝑎𝑥 ≤ 24° α′max = 347°46′35,76′′, 347°46′35,76′′ > 24°, следовательно, критерий не выполняется. Третий критерий вытянутости: Должно выполняться условие: где: [𝑆] – длина хода. 1313,812 1024,863 [𝑆] ≤ 1,3 𝐿 = 1,28, 1,28 ≤ 1,3, следовательно, критерий выполняется. Вывод: так как выполняется один из критериев вытянутости, то можно сделать вывод, что ход является изогнутым. 15 Для оценки слабого места изогнутого полигонометрического хода воспользуемся формулой (1): 𝑀𝑝2 = [𝑚𝑠2 ] + 2 𝑚𝛽 𝜌2 × [𝐷2 ] (1) где: msi – средняя квадратическая ошибка линейных измерений; mβ – средняя квадратическая ошибка угловых измерений; 𝐷ц.т.𝑖 – расстояние от центра тяжести хода до пункта i полигонометрического хода. Для дальнейшего вычисления, нам нужно определить положение центра тяжести полигонометрического хода, схема которой представлена на рисунке 5. Рисунок 5 – Центр тяжести полигонометрического хода В таблицу 6 запишем расстояния от центра тяжести до каждого пункта полигонометрии и возведем полученные значения в квадрат. Таблица 6 – Расстояние от центра тяжести до пунктов полигонометрии № ПП1 ПП2 ПП3 ПП4 ПП5 D м 437,2258 179,5829 60,3592 159,4776 208,077 16 D2 м2 191166,400 32250,018 3643,233 25433,105 43296,038 Продолжение Таблицы 6 ПП6 ПП7 ∑ 265,2055 482,5176 1792,446 70333,957 232823,234 598945,986 Далее среднюю квадратическую ошибку измерения длин сторон вычислим по формуле (2): 𝑚𝑠 (мм) = 0,8 мм + 1 𝑝𝑝𝑚 × 𝑆 км (2) Примечание: данная формула выбрана для призмы. Полученные вычисления представлены в таблице 7. Таблица 7 – Средняя квадратическая ошибка измерения длин сторон хода № ПП1-ПП2 ПП2-ПП3 ПП3-ПП4 ПП4-ПП5 ПП5-ПП6 ПП6-ПП7 ∑ Далее вычислим S м 260,1637 239,6889 159,4776 270,4133 138,2499 245,8185 1313,812 среднюю msi мм 1,0601637 1,0396889 0,9594776 1,0704133 0,9382499 1,0458185 0,8000013 m2si мм 1,1239471 1,0809530 0,9205973 1,1457846 0,8803129 1,0937363 6,2453312 квадратическую ошибку положения конечной точки уже по имеющейся формуле (1): 𝑀 = √0,00000625 + 0,52 × 598945,986 = 0,0031249 м = 3,1 мм 2062652 Предельная относительная невязка хода вычисляется по формуле (3): 2𝑀 [𝑆] где: T – знаменатель ≤ 1 (3) 𝑇 допустимой относительной соответствующего класса. Согласно Таблице 5, 𝑇пред = 10000. 2М 2∗3,1 мм 1 1 = 1313,812 м = 250000 < 10000 [𝑆] 17 ошибки хода Строгая оценка полигонометрической сети Таблица 8 – Ведомость оценки точности положения пунктов полигонометрии 1 разряда Самым слабым местом в полигонометрическом ходе является пункт ПП4, следовательно, относительная линейная ошибка вычисляется по формуле: 0,004 1 1 = < 159,478 40000 10000 Вывод: Условие выполняется, то есть полученные результаты соответствуют требованиям. 18 5. Создание проекта внешней разбивочной сети и его оценка точности Внешняя разбивочная сеть здания служит основой для работ по возведению конструкций нулевого цикла, а внутренняя разбивочная сеть для обеспечения точного монтажа строительных конструкций в соответствии с проектом. Внешняя разбивочная сеть здания (сооружения) включает в себя пункты закрепления основных и главных осей сооружения. Внутренняя разбивочная сеть создается на исходном монтажном горизонте здания при возведении наземной его части. Поэтому, как правило, размер и форма разбивочных сетей соответствуют размеру и форме самого сооружения. Расположение пунктов сети определяется с учетом конкретных условий стройплощадки. Основное требование при этом – обеспечить сохранность пунктов и их стабильность до конца строительства. Во всех случаях места расположения пунктов разбивочной сети должны быть увязаны со стройгенпланом объекта. Разбивочные сети строятся в одну стадию. Внутренняя разбивочная сеть не является второй стадией развития внешней сети, поскольку ее назначение различно: – Внешняя разбивочная сеть является исходной основой для работ нулевого цикла; – Внутренняя служит для разбивок на монтажном горизонте. Сеть из знаков закрепления основных осей здания. Этот традиционный способ построения внешней разбивочной сети здания, применялся при строительстве основной массы зданий и сооружений. Сущность его заключается в том, что основные или главные оси сооружения закрепляются знаками, устанавливаемыми за границами контура котлована. Знаки выполнены в виде бетонных монолитов с металлическими центрами, в виде П-образных скамеек из арматуры. 19 Натянув между одноименными знаками струны, получают материализованные оси сооружения, реализованные на местности. Эти оси проектируются отвесами в нужные места, где возводятся те или иные конструкции. Внешняя разбивочная сеть здания строится с пунктов городской геодезической сети или разбивочной сети строительной площадки. Построение разбивочной сети начинают с вынесения на местность двух точек длинной габаритной или главной оси сооружения. Расстояния между вынесенными точками тщательно измеряют и корректируют положение одной из точек таким образом, чтобы размер построенной оси соответствовал бы его проектному размеру в пределах точности, обусловленной нормами точности построения межосевых размеров по ГОСТ 21779-82. Далее производят дальнейшие построения всех остальных осей, выполняют контрольные измерения диагоналей, сторон фигур. Дальнейшие действия будут заключаться в вынесении построенных точек за зону производства строительных работ и в надежном их закреплении. Эти вынесенные точки и будут служить пунктами внешней разбивочной сети. Пространственные сети из марок катафотов. Нетрудно представить себе ситуацию на строительной площадке уже на первых этапах организации строительства, когда на отведенной территории начнут сооружаться вспомогательные цеха, бытовые сооружения, начнется завоз и складирование стройматериалов, а подъемные краны и землеройные механизмы будут расположены в зонах производства работ. Закрепленные в грунте немногочисленные знаки геодезической разбивочной основы очень быстро потеряют свое назначение: некоторые из них будут разрушены, а на некоторые будет закрыта видимость. Уничтожение пунктов геодезических разбивочных сетей ставит серьезные проблемы перед геодезистами, приводит к срыву сроков производства разбивочных работ и к удорожанию строительства. 20 В связи с широким внедрением в практику производства геодезических работ электронных тахеометров изменился сам подход к разбивочным работам, изменяется и технология производства работ, обусловленная новыми возможностями тахеометров. Электронный тахеометр позволяет из наблюдения двух и более точек с известными координатами достаточно оперативно вычислить координаты точки стояния. Далее, зная проектные координаты разбиваемых точек и введя их, тахеометр тут же выдает разбивочные элементы для выноса этих точек в натуру. Такие возможности тахеометров позволяют избежать строительства дорогостоящих грунтовых знаков разбивочной сети сооружения, а разбивочную сеть строительной площадки и здания совместить и представить единой пространственной разбивочной сетью строительной площадки, знаки которой можно закрепить на окружающих площадку объектах: стенах существующих зданий и сооружений, фонарных столбах, опорах ЛЭП, и прочее. Сам знак, при этом, представляет собой квадратик светоотражательной пленки (катафот), приклеенный на достаточной высоте на объектах так, чтобы обеспечивать видимость этого знака с возможно больших позиций. Размеры катафота могут быть 15×15 мм, 30×30 мм. Преимущества такой разбивочной сети сооружения очевидны: – Исключается необходимость строительства грунтовых знаков; – Сохранность пунктов на период строительства практически абсолютная; – Пункты всегда открыты для выполнения наблюдений, и нет необходимости устанавливать на них и центрировать отражатели или визирные цели; – Координаты центров катафотов можно определить с двух и более пунктов полигонометрического хода методом полярных координат. Чтобы определить координаты определяемого пункта в этом методе тахеометром с пункта А измеряют угол β и расстояние S, как представлено на рисунке 6. 21 Рисунок 6 – Схема полярной засечки В соответствии с таблицей 2, точность построения внешней разбивочной сети объекта для угловых измерений составит 10”, а для линейных измерений 1/5000. На рисунке 7 представлена схема определения координат полярным способом. Рисунок 7 – Определение координат марок-катафотов способом полярной засечки 22 Приближенная оценка точности. Ошибку положения определяемого пункта вычисляется по формуле (4): 2 2 2 2 𝑚п.сп. = 𝑚исх + 𝑚ц2 + 𝑚виз + 𝑚с.з (4) где: 𝑚ц – средняя квадратическая ошибка центрирования, примем ее равной 1 мм. Средняя квадратическая ошибка визирования, вычисляется по формуле (5): 𝑚виз = 20"×𝑆√2 (5) Г𝑋 ×𝜌" где: 𝑚исх – средняя квадратическая ошибка исходных данных. Средняя квадратическая ошибка собственного метода, которая вычисляется по формуле (6): 2 𝑚с.з = 𝑚𝑠2 + 2 𝑚𝛽 ×𝑆 2 𝜌2 (6) где: 𝑚𝑠 – средняя квадратическая ошибка измерения расстояний; 𝑚𝛽 – средняя квадратическая ошибка измерения горизонтальных углов; S – полярное расстояние. Для производства данных работ будем использовать тахеометр NET05AXII со средней квадратической ошибкой горизонтальных углов 0,8” и средней квадратической ошибкой определения длин линий для призмы вычислим по формуле (7): 𝑚𝑠 (мм) = 0,5 мм + 1 𝑝𝑝𝑚 × 𝑆 км 23 (7) Таблица 9 – Средняя квадратическая ошибка положения центра марки Станция Цель ПП3 ПП4 ПП5 ПП6 М1 М2 М3 М3 М4 М5 М1 М2 М4 М5 S м 225,5649 154,6027 237,7039 275,4545 216,4926 246,4031 152,3148 158,9827 291,8178 237,0514 ms мм 1,0255649 0,9546027 1,0377039 1,0754545 1,0164926 1,0464031 0,9523148 0,9589827 1,0918178 1,0370514 mц мм 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 mисх мм 3 3 3 4 4 4 4 4 3 3 mвиз мм 1,03 0,71 1,09 1,26 0,99 1,13 0,70 0,73 1,33 1,08 mс.з. мм 1,0255701 0,9546053 1,0377097 1,0754620 1,0164975 1,0464092 0,9523174 0,9589855 1,0918260 1,0370571 mп.сп. мм 3,48 3,38 3,50 4,44 4,36 4,40 4,29 4,30 3,60 3,50 Удостоверимся, что наши вычисления удовлетворяют требованиям к точности построения внешней разбивочной сети здания. Вычислим относительную ошибку по формуле (8): 2𝑚𝑚𝑎𝑥 𝑆 = 1 𝑇 < 1 𝑇пред (8) где: 𝑇пред – значение знаменателя линейной ошибки для внешней разбивочной сети объекта. В соответствии с таблицей 2 предельное значение равняется 𝑇пред = 5000. Тогда получим: 1 1 < . 40000 5000 Вывод: Полученный результат удовлетворяет требованиям к точности построения внешней разбивочной сети здания. 24 6. Создание проекта внутренней разбивочной сети и его оценка точности Внутренняя разбивочная сеть здания создается в виде сети плановых и высотных знаков на перекрытиях сооружения и служит для производства детальных разбивочных работ на монтажных горизонтах, а также для производства исполнительных съемок. Разбивочная сеть строится на фундаментной плите или ростверках, на бетонной подготовке или перекрытии подвальной части здания или технического подполья. Эта условная поверхность, на которой закрепляется внутренняя разбивочная сеть, называется исходным горизонтом. Плановая разбивочная сеть на исходном монтажном горизонте создается в виде геометрических фигур, часто повторяющих общую конфигурацию сооружения. Поскольку эта фигура многократно повторяется на последующих монтажных горизонтах, то ее называют базовой или базисной. Число опорных точек базисной фигуры, передаваемых на монтажные горизонты, должно быть не менее трех. Базисную фигуру проектируют исходя из следующих соображений. Стороны базисной фигуры должны быть параллельны (перпендикулярны) основным осям сооружения. Пункты фигуры должны располагаться в местах, обеспечивающих взаимную видимость и сохранность на весь период строительства. Их располагают вблизи основных осей на расстоянии 0,5÷1,0 м с учетом возможности их дальнейшего вертикального проектирования на вышележащие монтажные горизонты. При строительстве сравнительно простых по геометрической форме сооружений сети строят в виде: а) треугольников; б) четырехугольников; в) рядов из ромбов; г) центральных систем. 25 Измерения в таких фигурах выполняют по программам трилатерации или линейно-угловой сети. При строительстве сложных и уникальных сооружений проектируют специальные высокоточные радиально-кольцевые и линейные сети. Проект внутренней сети сооружения составляют на плане перекрытия, подсчитывают координаты пунктов базисной фигуры в строительной системе координат. Построение базисной фигуры на исходном горизонте производят с пунктов внешней разбивочной сети здания или со свободной станции по проектным координатам пунктов базисной фигуры. Построение начинают с вынесения на поверхность исходного горизонта двух точек длинной стороны фигуры. Приняв одну из точек стороны и ее направление за исходные, строят остальные точки фигуры, производят угловые и линейные измерения и вычисляют координаты всех пунктов сети. Вычисленные координаты сравнивают с проектными и при наличии расхождений выполняют редуцирование. Процесс редуцирования или перемещения построенных точек удобно выполнять на предварительно закрепленных в бетоне металлических пластинах. После контрольных промеров пункты окончательно закрепляют. При строительстве сооружений высотой от 100 м до 120 м величина средней квадратической погрешности построения внутренней разбивочной сети здания при линейных измерениях должна быть не более 1/5000, угловые измерения должны выполняться с погрешностями менее 10", а ошибки определения превышений на станции не должны быть более 2 мм. Точность построения внутренней разбивочной сети здания рассчитывается исходя из допусков разбивок точек и осей в плане. С этой целью из ГОСТ 21779-82 для интервала номинального размера. Внутренняя разбивочная сеть представляет собой форму прямоугольника. Запроектированная сеть наглядно приведена на рисунке 8. 26 Рисунок 8 – Схема внутренней разбивочной сети Также, на рисунке 9 представлена схема разбивки внутренней разбивочной сети. Рисунок 9 – Схема разбивки внутренней разбивочной сети 27 Следующим этапом нашей работы – оценка точности приближенным способом и строгим способом, с помощью программного обеспечения Credo.dat 3.10. Построим схему метода свободной станции (Рисунок 10): Рисунок 10 – Схема метода свободной станции Для оценки привязки воспользуемся следующими формулами: 2 Mсв.ст = m2x + m2y + m2исх (9) где: mx , my – погрешность в положении определяемой точки по осям координат. 1 mx = 3 √m2𝑠 (cosα12 + cosα22 + cosα22 ) + 1 my = 3 √m2s (sinα12 + sinα22 + sinα23 ) + m2β (S12 sinα12 + S22 sinα22 + S32 sinα23 ) (10) (S12 cosα12 + S22 cosα22 + S22 cosα22 ) (11) ρ2 m2β ρ2 где: S – расстояние от прибора до выносимой точки; ms – средняя квадратическая погрешность измерения расстояний, из технических характеристик прибора; mβ – средняя квадратическая погрешность измерения угла, из технических характеристик прибора, mиcх – ошибки исходных данных; ρ=206265” – количество секунд в радиане; α1, α2, α3 – дирекционные стороны S1, S2 и S3. 28 Таблица 10 – Параметры метода свободной станции 𝛽1 𝛽2 S1 (м) S2 (м) S3 (м) S 3-5 (м) S 5-4 (м) 75º59′34,76″ 23º15′0,60″ 89,362 165,105 213,348 167,640 89,714 Ошибку полярного способа вычислим по формуле: 2 Mполяр.сп = m2s + m2β ρ2 × S 2 + m2ф (12) Средняя квадратическая ошибка внутренней сети вычисляется по формуле: 2 2 M 2 = Mсвоб.ст + Mполяр.сп (13) Полученные вычисления приведены в Таблице 11. Таблица 11 – Средняя квадратическая ошибка пунктов внутренней разбивочной сети Станция Цель 1 2 3 4 S м 42,800 54,536 32,800 ms мм 0,84 0,85 0,83 mx мм my мм mф мм mисх. мм Mсвоб.ст мм Mполяр.сп мм Mвн.сеть мм 1,2 1 1 1 4,40 4,65 1,31 1,32 1,30 5,96 5,97 5,95 0,9 Подсчитаем ожидаемую относительную ошибку сети по формуле: 𝑚𝑚𝑎𝑥 𝑆 = 1 𝑇 < 1 𝑇пред (14) Таким образом, относительная ошибка равна: 1 1 < 9000 5000 Вывод: полученная относительная ошибка удовлетворяет требованиям таблицы по точности для внутренней разбивочной сети. После приближенной оценки точности произведем строгую оценку положения пунктов с помощью программного обеспечения Credo.dat 3.10. 29 Таблица 12 – Ведомость оценки точности положения пунктов внутренней разбивочной сети Из ведомости видно, что слабым местом является пункт 3. 𝑚𝑚𝑎𝑥 = 0,001 м = 1 мм (из ведомости) Воспользуемся уже известной нам формулой (14) – формула относительной ошибки сети: 𝑚𝑚𝑎𝑥 1 1 = < 𝑆 𝑇 𝑇пред Таким образом, относительная ошибка равна: 1 1 < 32800 5000 Вывод: Из условия видно, что удовлетворяет требованиям таблицы 2. 30 внутренняя разбивочная сеть 7. Создание проекта высотной разбивочной сети и его оценка точности При проектировании нивелирные ходы стремятся располагать по шоссейным или грунтовым просёлочным дорогам, избегая участков местности с большими уклонами, болотами и торфянниками. На территориях городов нивелирные трассы намечают вдоль улиц с небольшим движением транспорта и пешеходов. На территориях гидроузлов сеть знаков высотного обоснования проектируют с таким расчётом, чтобы исходные пункты в виде кустов реперов располагались в стабильных грунтах. Пункты высотного обоснования закрепляются нивелирными знаками, конструкции которых рассмотрены выше. Нивелирные знаки должны отвечать следующим основным требованиям: – обеспечивать стабильность рабочей части знака в течение установленного времени; – иметь конструкцию, обеспечивающую длительную сохранность знака; – конструкция знака должна быть простой в изготовлении и надёжной в исполнении. Проекты высотных сетей составляют, руководствуясь требованиями действующих инструкций в отношении предельных длин ходов и плотности пунктов. Поэтому в большинстве случаев при построении высотного геодезического обоснования для топографических съёмок в крупных масштабах и разбивочных работ массового гражданско-жилищного и промышленно-заводского строительства необходимость в оценке качества проектов высотных сетей не возникает. Практикой показано, что нивелирование IV класса в качестве высотного обоснования или будучи сетью сгущения нивелировок более высокого класса, вполне удовлетворяет по точности требованиям топографических съёмок самых крупных масштабов при любой высоте 31 сечения рельефа. На рисунке 11 представлена схема нивелирования IV класса. Рисунок 11 - Схема высотной сети Если рассматривать высотное геодезическое обоснование для целей производства разбивочных работ при высотном строительстве, монтаже прецизионного технологического оборудования или для наблюдений за осадками крупных и уникальных инженерных сооружений, то нивелирование в этих случаях производят с отступлениями от требований общеобязательных инструкций в сторону обеспечения более высокой точности результатов измерений. В таких случаях возникает необходимость в оценке качества проектов нивелирных сетей. На локальных ограниченных территориях специальные сети высотного обоснования проектируются одного класса. Нивелирные сети I и II классов практически не используются для обеспечения разбивочных работ на объектах строительства, они имеют специальное назначение и создаются для производства высокоточных работ. Кроме нивелирования II-IV классов в инженерно-геодезической практике широко используется техническое нивелирование. Сети технического нивелирования прокладываются в виде отдельных ходов, систем ходов и полигонов с узловыми точками. Каждый нивелирный 32 ход опирается своими концами на реперы высших классов или на узловые точки. Техническое нивелирование выполняется методами геометрического или тригонометрического нивелирования с использованием нивелиров технической точности или электронных тахеометров. Тригонометрическое нивелирование электронными тахеометрами может выполняться по разным схемам: – одностороннее нивелирование, когда измеряют одно расстояние и один угол наклона (зенитное расстояние) с одного конца линии; – двустороннее нивелирование, когда одновременно измеряют эти же элементы в конечных точках линии; – нивелирование из середины, когда электронный тахеометр для производства измерений устанавливается в середине между точками. В зависимости от типа электронного тахеометра и начальных установок измеряются или углы наклона v, или зенитные расстояния z. Оценка проектов геодезических сетей, в частности высотных сетей, может быть выполнена в программной среде Credo.dat или с использованием другой компьютерной программы, предназначенной для обработки результатов геодезических измерений. Исходными данными для такой оценки могут явиться длины ходов или количество установок нивелира (станций) между реперами и узловыми точками, а также погрешность измерения превышения на станции или средняя квадратическая ошибка нивелирования на 1 км хода в зависимости от класса нивелирования. Оценка точности проектов является составной частью проектирования, и для высотных сетей несколько облегчается тем, что для инженерногеодезических работ высотные сети проектируются одного класса, локальными и на сравнительно небольшой территории. Оценку точности начинают с уточнения схемы сети на местности. Далее, пользуясь техническими характеристиками запроектированной нивелирной сети, подсчитывают ожидаемые средние квадратические ошибки 33 и веса превышений в отдельных ходах между исходными и узловыми реперами, между узловыми реперами и реперами, подлежащими оценке. Приближенная оценка точки. Вычисления ошибок произведем по формуле (15): 𝑚ℎ2 = 𝜂2 𝐿 + 𝜎 2 𝐿2 (15) где: L – периметр полигона или длина линии, км; 𝜂 – средняя случайная погрешность 1 км хода, в нивелировании IV класса 𝜂=10 мм; 𝜎 – средняя систематическая погрешность, в нивелировании IV класса 𝜎 = 0 мм. С учетом характеристик нивелирования IV класса для двух ходов. При L1 и L2 равных 0,811 км и 0,782 км соответственно получим следующие результаты: 𝑚h1 = 9,01 мм, 𝑚h2 = 8,84 мм Рассчитаем вес каждого нивелирного хода по формуле (16): 𝑃= C 𝑚h 2 (16) где: С – коэффициент, который целесообразно принимать таким, чтобы вес приблизительно ровнялся единице. 𝑃1 = 0,111 𝑃2 = 0,113 Вычислим вес репера Rp4 по формуле (17): 𝑃𝑅𝑝 4 = 𝑃1 + 𝑃2 (17) Таким образом, вес Rp4 будет равен: 𝑃𝑅𝑝 4 = 𝑃1 + 𝑃2 = 0,111 + 0,113 = 0,224 Далее вычислим среднюю квадратическую ошибку по точке Rp4 по формуле (18): MH = √ 𝑃 C (18) Rp4 34 Таким образом: MH = 4,46 мм Вывод: полученный результат удовлетворяет требованиям по точности для нивелирования IV класса. 35 8. Технология передачи осей здания с исходного монтажного горизонта на вышележащий Под монтажным горизонтом понимается условная плоскость, проходящая через опорные площадки возведенных несущих Конструкций строящегося этажа или яруса надземной части здания. Для детальной разбивки осей на монтажном горизонте точки базисной сети, определяющие положение осей, переносятся с исходного на монтажный горизонт. Эта работа может выполняться наклонным проектированием с помощью теодолита или вертикальным проектированием с помощью специальных высокоточных приборов вертикального проектирования. Способ наклонного проектирования целесообразно применять при возведении зданий малой и средней этажности и при условии больших свободных территорий в границах строительной площадки. При этом способе теодолит устанавливается на некотором расстоянии от здания точно в створе переносимой оси, рисунок 12, 13. Труба теодолита ориентируется по точке на исходном горизонте, затем, поднимая ее в вертикальной плоскости, по вертикальному штриху фиксируют направление оси на перекрытии монтажного горизонта. Аналогичные действия выполняют при другом круге теодолита и из двух положений оси отмечают среднее. Точно так же определяют положение оси в перпендикулярном направлении; в пересечении получают точку на монтажном горизонте как проекцию соответствующей точки исходного горизонта. 36 Рисунок 12 - Схема переноса осей с исходного на монтажный горизонт наклонным проектированием При применении способа вертикального проектирования возможны два случая: сквозной – с исходного горизонта точки проектируются последовательно на все монтажные горизонты; шаговый – проектирование ведется с исходного на первый монтажный горизонт, с первого на второй. В обоих случаях методика проектирования одинакова. Зенит-прибор центрируют над исходной точкой, визирный пучок приводят в вертикальное положение при помощи оптического компенсатора или точных уровней. На горизонте строительных работ укрепляют прозрачную палетку с квадратной сеткой, по которой берут отсчеты, определяющие положение проекции вертикальной оптической оси зенит-прибора. Для современных зенит-приборов с оптическим компенсатором, работающих в одной плоскости, берут отсчеты по палетке при четырех положениях прибора – 0°, 180°, 90°, 270°. Для каждой пары диаметрально 37 противоположных отсчетов берут средние, которые и определяют положение переносимой точки. Рисунок 13 - Схема переноса точек закрепления осей с исходного на монтажный горизонт вертикальным проектированием После переноса базовой фигуры на монтажном горизонте выполняют контрольные измерения всех расстояний и углов между точками. Величины измеренных на монтажном горизонте элементов сравнивают с аналогичными на исходном. В случае недопустимых расхождений перенос повторяют. Расчет вертикального проектирования для сквозного способа выполняется по формуле (19): (m)скв = √m2h + m2виз + m2ц + m2ф (19) Для пошагового способа по формуле (20): (𝑚)пош = √(m2H + m2виз )/n + (m2ц + m2ф )n (20) При проектировании воспользуемся прибором для вертикального проектирования GEOBOX ZL100, характеристики которого представлены в Приложении D. Данный прибор позволяет передать плановое положение точки на 100 метров с точностью ±1 мм. 38 Далее выполним предрасчет точности для передачи точек базисной фигуры на высокие монтажные горизонты по формуле (21): 𝑚𝐻 = 0,01 × 𝐻м + 0,3 мм (21) где: H – высота проектирования. Таким образом, для всего здания 𝑚𝐻 будет равно: 𝑚𝐻 = 0,01 × 213 + 0,3 мм = 2,43 мм Далее выполним предрасчет точности для передачи точек базисной фигуры на высокие монтажные горизонты по уже известной нам формуле (20), но с шагом 6 этажей: 𝑚6 = 0,01 × 23,7 + 0,3 мм = 0,54 мм 𝑚12 = 0,01 × 47,3 + 0,3 мм = 0,77 мм 𝑚18 = 0,01 × 71 + 0,3 мм = 1,01 мм 𝑚24 = 0,01 × 94,7 + 0,3 мм = 1,25 мм 𝑚30 = 0,01 × 118,3 + 0,3 мм = 1,48 мм 𝑚36 = 0,01 × 142 + 0,3 мм = 1,72 мм 𝑚42 = 0,01 × 165,7 + 0,3 мм = 1,96 мм 𝑚48 = 0,01 × 189,3 + 0,3 мм = 2,19 мм 𝑚54 = 0,01 × 213 + 0,3 мм = 2,43 мм Вывод: исходя из вычислений выше, можно сделать вывод, что средняя квадратическая ошибка передачи осей зданий высотой свыше 100 метров удовлетворяет требованиям нормативных документов и требованиям к прибору. 39 9. Технология передачи отметок с исходного на вышележащий монтажный горизонт Передача отметок на монтажные горизонты производится от высотных реперов строительной площадки. Высоты на монтажный горизонт можно передать: 1. Способом тригонометрического нивелирования при помощи электронного тахеометра; 2. Методом геометрического нивелирования с помощью двух нивелиров, установленных на исходном и монтажном горизонте, и подвешенной рулеткой. Рисунок 14 – Технология передачи отметки лазерной рулеткой Измерить вертикальный отрезок 1, который представлен на рисунке 14, можно с помощью обыкновенной рулеткой или лазерной. Лазерный ручной безотражательный дальномер фирмы Leica Disto S910, характеристики которого представлены в Приложении C, предназначен для измерения расстояний до 300 м с погрешностью 1 мм. Вертикальность рулетки можно обеспечить любым строительным уровнем, а грань рулетки, ее начало счета расстояний следует совместить со штрихом на конструкции. Отметку репера М можно вычислить по формуле (20): 𝐻𝑅𝑝𝑀 = 𝐻𝑅𝑝𝑂 + 𝑎 + 𝑙 − 𝑑 где: 𝐻𝑅𝑝𝑀 – высота репера M на исходном монтажном горизонте; 40 (20) а – отчет по рейке, установленной на исходном горизонте; l – расстояние, измеренное рулеткой, d – отчет по рейке, установленной на монтажном горизонте. Далее вычислим среднюю квадратическую ошибку определения превышения между исходным и монтажным горизонтами с помощью формулы (21): 2 2 𝑚ℎ2 = 𝑚ℎ1 + 𝑚ℎ2 где: mh1, mh2 (21) – погрешности определения на исходном и монтажном горизонте. Погрешности определения на исходном и монтажном горизонте вычисляются по формуле (22): 2 2 2 𝑚ℎ1 = 𝑚пр + 𝑚исх (22) где: mпр – погрешность прибора, mисх – погрешность исходных данных. Для работ будем использовать безотражательный дальномер фирмы Leica Disto S910, который имеет следующие точности: Примечание: Технические характеристики безотражательного дальномера фирмы Leica Disto S910 представлены в Приложении C. – Погрешность определения превышения – 1,5; – Ошибка исходных данных – 4,46 мм. Следовательно, погрешность определения на исходном и монтажном горизонте будет равна 𝑚ℎ1 = 4,71 мм. 41 10. Технология детальной разбивки на монтажных горизонтах В данном разделе нужно сделать детальную разбивку. Данный вид работы производится точнее основных разбивочных работ с точностью 1-2 мм, она характеризует положение самого сооружения относительно окружающей застройки. Технологические допуски представлены в Таблице 3, в разделе 3. Детальную разбивку произведем с помощью полярного метода с пунктов внутренней разбивочной сети электронным тахеометром полярным методом. Данная схема представлена на Рисунке 15. Рисунок 15 – Детальная разбивка полярным методом В соответствии с ГОСТ 21779-82 и таблицей 3 возьмем значение погрешностей для расстояний от 60 м до 100 м и зададим второй класс. Следовательно, средняя квадратическая ошибка разбивки точек и осей в плане будет равна 24 мм. 42 Детальная разбивка на монтажном горизонте производится со свободной станции способом полярных координат. Ошибка планового положения разбиваемой точки определяется по формуле (23): 2 M 2 = m2св.ст + 𝑚с.з + m2ф (23) где: 𝑚с.з – Средняя квадратическая ошибка собственного метода. При расстоянии до разбиваемой точки S=28 м, расстоянии до исходных пунктов L=42,9 м, ошибке фиксации mф=1 мм. Таким образом, мы получаем: M = 4,15 мм. Вывод: Полярный способ разбивки подходит для данного вида работ. 43 11. Производство исполнительных съёмок на объекте Строительство должно сопровождаться пооперационным и выборочным геодезическим контролем. Исполнительная геодезическая съемка ведется на всех этапах строительства. Основное назначение исполнительных съемок – подтверждать соответствие существующего в действительности этапа строительства изначально заложенным проектным параметрам, либо выявлять расхождения между ними. Исполнительная геодезическая съемка выступает основанием для подготовки чертежа, который служит официальным документом, необходимым для принятия решений о начале следующего этапа строительства, либо об исправлении обнаруженных расхождений. На рисунке 16 представлена исполнительная съёмка котлована. Рисунок 16 – Исполнительная съёмка котлована Исполнительные съемки могут производиться многократно, по мере монтажа какой-либо конструкции, выполнения этапа строительно- монтажных работ (при этом особое внимание уделяется элементам сооружения, которые после завершения строительства будут недоступны для измерений – забетонированы, засыпаны грунтом и т.д.). Поэтому такая съемка и называется «исполнительной» – то есть после фактического исполнения заданных строительных объемов. 44 На рисунке 17 представлена исполнительная съёмка подкрановых путей Рисунок 17 – Исполнительная съёмка подкрановых путей Исполнительная съемка проводится для составления различной документации, отражающей положение объектов и коммуникаций. Полнота и точность съемки зависят, в первую очередь от требований, предъявляемых к конечному документу. Геодезическая съёмка делится в зависимости от конечной задачи, на топографическую, горизонтальную, вертикальную, исполнительную, фасадную, поэтажную. К данному виду работ относятся так же проведение пространственной геодезической съемки (определение объемов земельных масс и фасадная съёмка), и Выполнение обмерных работ зданий и сооружений, включая фасады и внутренние помещения; Различают исполнительную съемку коммуникаций и съемку существующих коммуникаций. Исполнительная съемка инженерных коммуникаций выполняется в процессе и по окончании строительства, но до засыпки траншей подземных инженерных коммуникаций землёй. 45 На рисунке 18 представлена исполнительная съёмка фундаментов. Рисунок 18 – Исполнительная съёмка фундаментов 46 Заключение 1. В данном проекте производства геодезических работ было рассмотрено: – Физико-географические характеристики района строительства; – Конструктивные особенности здания; – Нормативные требования, предъявляемые к точности геодезических работ при гражданском строительстве. 2. Выполнили проектирование полигонометрии 1 разряда, определили каким является полигонометрический ход (вытянутым или изогнутым), выполнили оценку точности с помощью приближенного способа и с помощью строгого способа в программном обеспечении Credo.dat 3.10. 3. В ходе работы рассмотрели создание проекта внешней разбивочной сети двумя способами, а именно: – В виде пространственной сети из марок – катафот; – Способ закрепления точек основных осей по контору котлована. И запроектировали сеть из марок-катафотов, затем произвели оценку точности с помощью приближенного способа. 4. Рассмотрели создание проекта внутренней разбивочной сети. Запроектировали внутреннюю разбивочную сеть с помощью метода «свободной станции». Также произвели оценку точности с помощью приближенного способа и с помощью строгого способа в программном обеспечении Credo.dat 3.10. 5. Рассмотрели создание проекта высотной разбивочной сети. Произвели оценку точности с помощью приближенного способа. 6. Рассмотрели передачу осей здания с исходного монтажного горизонта на вышележащий. 7. Рассмотрели технологии детальной разбивки на монтажных горизонтах, выполнили построение в программном Рассмотрели производство исполнительной съёмки на объекте. 47 обеспечении. По итогам выполненной работы можно сделать вывод, что все поставленные задачи данного проекта производства геодезических работ выполнены. 48 Используемая литература 1. Стройгеодезиясервис (СГС), «Геодезические работы в строительстве и проектировании». – Режим доступа: http://www.geodeziya.ru/ppgr 2. Википедия: Тёплый Стан (район Москвы). – Режим доступа: https://ru.wikipedia.org/wiki/%D0%A2%D1%91%D0%BF%D0%BB%D1%8B% D0%B9_%D0%A1%D1%82%D0%B0%D0%BD_(%D1%80%D0%B0%D0%B9 %D0%BE%D0%BD_%D0%9C%D0%BE%D1%81%D0%BA%D0%B2%D1%8 B) 3. В.В. Авакян. «Прикладная геодезия: геодезическое обеспечение строительного производства». – Москва: Амалданик, 2013. – 430 с. 4. СП 126.13330.2017: «Геодезические работы в строительстве». – Москва. 2018. – 53 с. 5. СП 11-104-97: «Свод правил. Инженерно-геодезические изыскания для строительства». – Москва. 2017. – 84 с. 6. ГКиНП 03-010-02: «Инструкция по нивелированию I, II, III и IV классов». – Москва. 2003. – 226 с. 7. ГКИНП 02-033-82: «Инструкция по топографической съемке в масштабах 1:5000, 1:2000, 1:1000 и 1:500». Москва. 1982. – 98 с. 8. В.В. Авакян/М.В. Максимова. «Программа и методические указания по курсу «прикладная геодезия», Часть 2». – Москва. 2012. – 51 с. 9. ГОСТ 21779-821: «Системы обеспечения точности геометрических параметров строительства. Технологические допуски». Москва. 2013. – 256 с. 49 Приложение А Технические характеристики тахеометра NET05AXII Технические характеристики Измерение углов Точность (с.к.о.) измерения угла 0,5 одним приемом, " Компенсатор Тип Двухосевой Зрительная труба Увеличение, крат 30 Подсветка Сетка нитей Компенсатор Диапазон работы, ’ 6 Дальность измерения расстояний на одну призму, м 3500 на отражающую пленку, м 200 (RS50N-R) без отражателя, м 100 Точность измерения расстояний без отражателя, мм ± (1.0 + 1x10-6×D) < 0.3 на отражающую пленку, мм ± (0.5 + 1x10-6×D) < 0.2 на призму, мм ± (0.8 + 1x10-6×D) Панель управления Клавиатура 25 клавиш на одной стороне + клавиша на боковой панели Дисплей Цветной сенсорный (односторонний) Подсветка дисплей + мишени 50 Продолжение Приложение A Внешние условия эксплуатации прибора Защита от внешних факторов (пыли, воды) IP65 Рабочая температура, °С -20°... +50° Интервал измерения расстояний Точный режим, с 0.9 Память Внутренняя память 500 МБ Интерфейсы Съемный носитель информации USB 2.0 Тип A / mini B Беспроводный модуль Bluetooth Bluetooth Class1 Коммуникационные порты RS-232C и USB 2.0 Тип A / mini B Центрир Тип центрира Оптический Другие характеристики Лазерный визир Есть Батарея питания Время работы от одного 4 аккумулятора, ч Время заряда одного аккумулятора, ч 5,5 Вес Масса (включая аккумулятор и 6,8 трегер), кг 51 Приложение B Технические характеристики нивелира Sokkia B30A Увеличение Точность Компенсатор Диаметр объектива Разрешение Поле зрения Угол поля зрения Минимальное фокусное расстояние Коэффициент дальномера Постоянная поправка дальномера Длина зрительной трубы Изображение Просветленная оптика Диапазон работы компенсатора Точность компенсатора Крепление на штатив 28x 1.5 мм автоматический (магнитный) 36 мм 3.5" 2.5 м на 100 м 1°25' 0.2 м 100 0 214 мм прямое нет данных ±15' 0.5’’ есть чувствительность - 10’/2 мм цена деления - 1° IPX6 от -20° до +50°С от -40° до +70°С 122×214×140 мм 1.5 кг Прочее Степень защиты от пыли и влаги Диапазон рабочей температуры Температура хранения Размеры Вес 52 Приложение С Технические характеристики лазерного дальномера Leica DISTO S910 Общие характеристики Тип Дальность измерения (без отражателя) Точность измерения Количество точек начала отсчета Количество сохраняемых замеров Цветной дисплей Cенсорный экран Подсветка дисплея Звуковая индикация Автоотключение Ударопрочный корпус Функция Пифагора Функция сложения/вычитания Функция расчета объема Функция непрерывного измерения Функция расчета углов Функция расчета площади Режим разметки Функция определения максимальных и минимальных значений С прицелом Лазерный 300 м 1,5 мм 2 50 Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть Есть 53 Продолжение Приложение С Встроенная память Резьба под штатив Тип электропитания Батарейки (аккумулятор) в комплекте Класс защиты Порт USB Bluetooth Класс лазера Длина волны Поверка Внесен в госреестр Вес Дополнительная информация Гарантийный срок Есть Есть аккумулятор Есть IP54 Есть Есть 2 635 нм Есть Есть 281 г компас, таймер, цифровой уровень, камера, станция Smart Base, калькулятор Дополнительно 36 мес. 54 Приложение D Технические характеристики прибора вертикального проектирования GEOBOX ZL100 Тип проектирования Точность зенит Точность надир Увеличение зрительной трубы Рабочее расстояние Диапазон работы компенсатора Источник питания Время работы Диапазон рабочих температур Размеры прибора Вес Гарантийный срок Вес с упаковкой Габариты упаковки лазерный ± 1 мм/100м ± 1 мм/1,5м Нет 150 м ± 3° 4x AA аккумулятора 8ч –20°С до +45°С 160×160×275 3,8 кг 2 года 9.0000 кг 47*31*27 см 55
