Курсач по грав.проц.об.

Министерство образования и науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
“Кузбасский государственный технический университет им. Т.Ф. Горбачёва”
Кафедра обогащения полезных ископаемых
Курсовой проект
по дисциплине:
“ Разработка проекта гравитационного обогащения ”
Задание:
Пласт №426, доля участия 0,50
Пласт № 427, доля участия 0,50
Плотности разделения для класса 13-100 мм: к = 1,55г/см3
о = 2,00г/см3
Плотности разделения для класса 0,5-13 мм: к = 1,60г/см3
о = 1,80 г/см3
Выполнил: ст. гр. ОПс-141
Сердюков А.В.
Руководитель:
проф. Удовицкий В.И.
Кемерово, 2015
Содержание
1. Общие положения…………………………………………………………….3
2. Структура и содержание курсового проекта………………………………..4
2.1. Обработка данных ситового и фракционного анализов углей…………....4
2.2 Расчет ситового состава шихты……………………………………………10
2.3 Расчет фракционного состава шихты……………………………………..10
2.4 Расчет количественного состава шихты по машинным классам…….…10
2.5 Корректировка зольностей фракции………………………………………11
2.6 Количественная характеристика шихты после дробления крупного
класса > 100 (150) мм……………………………………………………………14
2.7 Количественный состав шихты с учетом истирания…………………….17
2.8 Построение кривых обогатимости………………………………………...18
2.9 Теоретический баланс продуктов обогащения…………………………...26
2.10 Расчет подготовительных операций…………………………………...…27
2.11 Расчет основных операций………………………………………………...29
2.11.1 Обогащение крупного класса в тяжелосредных сепараторах…………29
Список литературы………………………………………………………………40
2
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Гравитационное обогащение полезных ископаемых остается одним из
наиболее важных способов разделения минералов по плотности и крупности
в какой-либо среде.
Все методы гравитационного обогащения обеспечивают, в основном,
более низкие эксплуатационные расходы на 1 т продукции, чем флотация, и
обычно требуют меньшей установочной мощности. В гравитационном
обогащении
не
используют
дорогие
реагенты,
стоимость
которых
непрерывно растет. За исключением утилизации шламов (что является
общим с флотацией), ущерб, наносимый окружающей среде сточными
водами гравитационной фабрики, значительно ниже, чем сточными водами
флотационной фабрики, из-за присутствия в последних органических
реагентов и продуктов их реакций.
Современные изменения в области гравитационного обогащения
относятся к созданию высокопроизводительного, высокоэффективного, но
недорогого оборудования, позволяющего получать высокие технологические
показатели.
Целью
курсового
проекта,
выполняемого
по
дисциплине
«Гравитационные методы обогащения полезных ископаемых», является
прогнозирование технологических показателей подготовительных, основных
и вспомогательных операций первичной переработки каменных углей (в
зависимости
от
квалификации
студента
можно
с
применением
вычислительной техники).
Задачи курсового проекта:
1. Определить количественный состав угольной шихты, состоящей из
двух пластов.
2. Рассчитать подготовительные операции первичной переработки
каменных углей.
3
3.
Для
планируемой
зольности
суммарного
гравитационного
концентрата класса 0,5-100 мм с использованием теоремы Рейнгардта
определить плотности разделения и технологические показатели обогащения
крупного класса 13-100 мм в тяжелых средах и мелкого 0,5-13 мм - в
отсадочных машинах.
4. Составить предварительный практический баланс обезвоженных
продуктов обогащения и шламов.
2. СТРУКТУРА И СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
2.1.Обработка данных ситового и фракционного анализов углей
Процентное участие отдельных пластов (шахт, поставщиков и
т.
п.) сырьевой базы в шихте определяется в зависимости от поставки угля в
тоннах на углеобогатительную фабрику. Общая поставка углей принимается:
1 + 2 + 3 +  + n = 100 %,
где 1 , 2 , 3  , n  участие отдельных пластов в шихте, %.
Рассмотрим
пример
расчета
количественного
состава
шихты,
состоящей из двух пластов.
Исходные данные для расчета: количественные характеристики
пластов (табл. 2.1 и 2.2); участия пластов в шихте: первого  60 %, второго 
40 %.
Определяем ситовый состав пласта № 143 (графы 2 и 3 табл. 3) по
формуле:
i =   i ,
где   выход i класса, %; i  участие пласта в шихте (доли единицы).
Выход класса >100 мм к шихте
>100 = 21,0 0,50 = 9,450 %,
где 13,5  выход класса >100 мм (графа 2 табл. 1), 0,70 доля участия пласта
№ 143 в шихте.
4
Таблица 1
Количественный состав пласта №143
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
50-100
25-50
13-25
6-13
3-6
1-3
0,5-1
0-0,5
Итого
2
13,500
14,500
26,800
12,900
4,800
6,600
8,400
7,500
5,000
100,000
Ad
3
22,100
18,500
15,800
13,800
13,200
12,100
11,100
8,500
10,600
15,200
< 1.3

4
71,100
77,000
80,400
81,500
83,800
82,600
38,500
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4

Ad
5
6
3,900 4,200
3,900 3,600
4,200 5,200
4,300 4,000
4,800 3,100
4,100 5,500
1,300 47,100
-
Ad
7
13,900
13,100
14,200
14,400
12,300
10,700
4,400
-

8
3,500
2,600
0,200
2,000
1,600
1,500
6,800
-
5
Ad
9
22,600
23,800
22,100
20,800
19,600
18,200
12,600
-

10
2,200
1,400
1,000
0,800
1,100
1,000
0,300
-
Ad
11
29,600
28,800
30,300
30,200
28,300
27,400
23,400
-
1.6-1.8

12
1,400
1,700
1,700
1,600
2,300
1,000
0,200
-
Ad
13
41,100
45,400
46,400
43,400
43,300
41,000
38,200
-
>1.8

14
17,600
13,700
11,500
10,100
8,100
8,400
7,100
-
Ad
15
74,400
75,700
74,700
75,100
73,100
72,800
68,900
-
Таблица 2
Количественный состав пласта № 179
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
50-100
25-50
13-25
6-13
3-6
1-3
0,5-1
0-0,5
Итого
2
6,300
15,200
23,900
12,900
11,200
6,800
9,100
6,700
7,900
100,000
Ad
3
14,700
33,200
23,200
22,100
27,800
22,200
23,100
21,000
18,500
24,000
< 1.3

4
6,000
11,400
17,900
20,600
33,000
37,000
26,300
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4
Ad
5
4,300
4,800
4,200
4,100
4,900
3,900
2,500
-

6
42,100
49,400
45,100
36,500
31,400
24,600
28,600
-
Ad
7
8,700
8,200
9,400
9,000
11,300
10,900
6,900
-

8
11,400
13,000
9,500
10,400
10,300
11,200
15,300
-
6
Ad
9
17,700
19,800
18,900
19,300
19,500
18,700
16,500
-

10
3,200
2,900
4,400
3,800
4,500
3,800
7,600
-
Ad
11
24,500
25,000
27,000
27,600
28,500
29,100
27,300
-
1.6-1.8

12
1,000
2,100
3,100
2,500
3,400
4,500
3,900
-
Ad
13
35,800
34,100
36,200
40,000
40,000
41,100
40,000
-
>1.8

14
36,300
21,200
20,000
26,200
17,400
18,900
18,300
-
Ad
15
71,200
70,300
65,500
72,500
73,200
73,300
67,000
-
Для класса 50100 мм
50-100 = 14,5  0,70 = 10,150 %
и т. д. для других классов.
Выход и зольность классов шихты определяют по формулам:
s = ш i ;
Ads = (ш i  Adi)/ s ;
где s  число классов шихты, ш i и Adi  выход к шихте и зольность i-го класса
отдельного пласта,
n  число пластов.
Проверка правильности заполнения графы 2 табл. 2.3:
9,450 + 10,150 + 18,760 +  + 3,500 = 100 0,70.
Определяем фракционный состав пласта № 1. В графы 5, 7, 9, 11, 13 и
15 табл. 3 записываем значения зольностей фракций по классам из этих же
граф табл. 1.
Выход к шихте класса 50100 мм для фракции < 1,3 г/см3:
-1,3  100
x
 c
x = -1,3  с /100 = 71,10  10,150 / 100 = 7,217 %,
где -1,3  выход фракции <1,3 г/см3 (из графы 4 табл. 1), с  выход к шихте
класса 50-100 мм (из графы 2 табл. 3), х  выход к шихте фракции <1,3 г/см3.
Для фракции 1,3 1,4 г / см3 :
х = 4,200 10,150 / 100 = 0,426 % и т. д. для других фракций.
Проверяем правильность заполнения граф 4, 6, 8, 10, 12 и 14 табл. 3
для класса 50100 мм:
7,217 + 0,426 + 0,355 + 0,233 + 0,142 + 1,786 = 10,150 %.
После
заполнения
характеристику
пласта
таблицы
3
№
рассчитываем
2
7
(табл.4)
количественную
аналогично.
Таблица 3
Количественный состав пласта № 143 (доля участия в шихте 0,70)
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
50-100
25-50
13-25
6-13
3-6
1-3
0,5-1
0-0,5
Итого
2
9,450
10,150
18,760
9,030
3,360
4,620
5,880
5,250
3,500
70,000
Ad
3
22,100
18,500
15,800
13,800
13,200
12,100
11,100
8,500
10,600
15,200
< 1.3

4
7,217
14,445
7,260
2,738
3,872
4,857
2,021
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4
Ad
5
3,900
3,900
4,200
4,300
4,800
4,100
1,300
-

6
0,426
0,675
0,470
0,134
0,143
0,323
2,473
-
Ad
7
13,900
13,100
14,200
14,400
12,300
10,700
4,400
-

8
0,355
0,488
0,018
0,067
0,074
0,088
0,357
-
8
Ad
9
22,600
23,800
22,100
20,800
19,600
18,200
12,600
-

10
0,223
0,263
0,090
0,027
0,051
0,059
0,016
-
Ad
11
29,600
28,800
30,300
30,200
28,300
27,400
23,400
-
1.6-1.8

12
0,142
0,319
0,154
0,054
0,106
0,059
0,011
-
Ad
13
41,100
45,400
46,400
43,400
43,300
41,000
38,200
-
>1.8

14
1,786
2,570
1,038
0,339
0,374
0,494
0,373
-
Ad
15
74,400
75,700
74,700
75,100
73,100
72,800
68,900
-
Таблица 4
Количественный состав пласта № 179 (доля участия в шихте 0,30)
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
50-100
25-50
13-25
6-13
3-6
1-3
0,5-1
0-0,5
Итого
2
1,890
4,560
7,170
3,870
3,360
2,040
2,730
2,010
2,370
30,000
Ad
3
14,700
33,200
23,200
22,100
27,800
22,200
23,100
21,000
18,500
24,000
< 1.3

4
0,274
0,817
0,693
0,692
0,673
1,010
0,529
-
Ad
5
4,300
4,800
4,200
4,100
4,900
3,900
2,500
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4

6
1,920
3,542
1,745
1,226
0,641
0,672
0,575
-
Ad
7
8,700
8,200
9,400
9,000
11,300
10,900
6,900
-

8
0,520
0,932
0,368
0,349
0,210
0,306
0,308
-
9
Ad
9
17,700
19,800
18,900
19,300
19,500
18,700
16,500
-

10
0,146
0,208
0,170
0,128
0,092
0,104
0,153
-
Ad
11
24,500
25,000
27,000
27,600
28,500
29,100
27,300
-
1.6-1.8

12
0,046
0,151
0,120
0,084
0,069
0,123
0,078
-
Ad
13
35,800
34,100
36,200
40,000
40,000
41,100
40,000
-
>1.8

14
1,655
1,520
0,774
0,880
0,355
0,516
0,368
-
Ad
15
71,200
70,300
65,500
72,500
73,200
73,300
67,000
-
2.2.Расчет ситового состава шихты
Выход и зольность класса +100 мм:
+100 = 9,450 + 1,890 = 11,340 %,
Ad+100 = (9,450 · 22,100 + 1,890 14,700) / 11,340 = 20,867 %
и т. д. для других классов. Результаты помещаем в табл. 2.5.
Проверка правильности заполнения строки “Итого” табл. 2.5:
11,340+ 14,710+ 25,930… + 5,870 = 100,0 %,
2.3. Расчет фракционного состава шихты
Для класса 50100 мм:
50-100 = 7,217+ 0,274= 7,490 %,
Ad50-100 = (7,217 3,900+ 0,274  4,300) / 7,490= 3,915 %
и т. д. для других фракций.
Проверка правильности заполнения граф 4, 6, 8, 10, 12 и 14 табл.5:
7,490+ 2,346+ 0,875... + 3,442 = 14,710 %.
Аналогично рассчитывается фракционный состав других классов.
2.4. Расчет количественного состава шихты по машинным классам
Ситовый состав шихты для класса 13100 мм:
13-100 = 14,710+ 25,930+ 12,900 = 53,540 %,
Ad13-100 = (14,710 23,057+ 25,930 17,846+12,90016,290) / 53,540 =18,903 %.
Аналогично определяем ситовый состав машинного класса 0,5-13 мм.
Результаты помещаем в графы 2 и 3 табл. 6.
Фракционный состав шихты по машинным классам:
класс 13100 мм, для фракции 1,3 г/см3
-1,3 = 7,490 + 15,263 + 7,953 = 30,706 %,
10
Ad-1,3 = (7,490  3,915 + 15,623 3,948 + 7,953  4,200) / 30,706= 4,005%
и т. д. для других фракций.
Аналогично определяем фракционный состав машинного класса 0,513
мм. Полученные результаты помещаем в табл. 6.
2.5. Корректировка зольностей фракций
После заполнения табл. 6 необходимо сравнить зольности машинных
классов по ситовому и фракционному составам. Значения зольностей могут
отличаться друг от друга не более, чем на:
0.3 % при зольности рядового угля до 12 % ;
0.5 % при зольности рядового угля от 12 до 25 % ;
0.7 % при зольности рядового угля более 25 % .
При больших расхождениях определяют коэффициент коррекции К по
формуле
К = Adc / A dф ,
где Adc  зольность машинного класса по ситовому составу, Adф  зольность
машинного класса по фракционному составу.
Затем зольность каждой фракции табл. 6 умножают на коэффициент
коррекции и получают скорректированный состав шихты по машинным
классам. Для дальнейших расчетов используют скорректированный состав.
В данном примере, для класса 13100 мм:
Аdф=(30,706  4,005 + 8,778  9,523 + . . .+ 9,344  72,820) / 53,540 = 18,903 %,
Аdф  Аdc =
18,903  18,874 = 0,029%.
Зольность рядового угля 17,840 %, следовательно, корректировка не нужна.
11
Для класса 0,513 мм эта разность составляет -0,111 % , корректировку
зольностей также не проводим.
12
Таблица 5
Количественный состав шихты по классам
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
50-100
25-50
13-25
6-13
3-6
1-3
0,5-1
0-0,5
Итого
2
11,340
14,710
25,930
12,900
6,720
6,660
8,610
7,260
5,870
100,000
< 1.3
d
A
3
20,867
23,057
17,846
16,290
20,500
15,194
14,905
11,961
13,790
17,837

4
7,490
15,263
7,953
3,431
4,545
5,867
2,550
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4
d
A
5
3,915
3,948
4,200
4,260
4,815
4,066
1,549
-

6
2,346
4,217
2,215
1,361
0,784
0,995
3,048
-
d
A
7
9,645
8,985
10,418
9,533
11,483
10,835
4,872
-

8
0,875
1,420
0,386
0,417
0,284
0,394
0,665
-
13
d
A
9
19,689
21,174
19,050
19,542
19,526
18,588
14,405
-

10
0,369
0,471
0,261
0,155
0,143
0,163
0,169
-
1.6-1.8
d
A
11
27,584
27,121
28,144
28,052
28,429
28,485
26,935
-

12
0,188
0,469
0,273
0,138
0,176
0,182
0,089
-
>1.8
d
A
13
39,812
41,776
41,925
41,327
41,997
41,068
39,787
-

14
3,442
4,090
1,812
1,220
0,729
1,010
0,741
-
Ad
15
72,861
73,693
70,771
73,223
73,149
73,055
67,956
-
Таблица 6
Количественный состав шихты по машинным классам
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
>100
13-100
0.5-13
0-0,5
Итого
2
11,340
53,540
29,250
5,870
100,000
< 1.3
d
A
3
20,867
18,903
15,525
13,790
17,837

4
30,706
16,392
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4
d
A
5
4,005
3,922
-

6
8,778
6,187
-
d
A
7
9,523
7,693
-

d
A
8
9
2,681 20,384
1,759 17,385
-
14

10
1,100
0,628
-
1.6-1.8
d
A
11
27,519
27,950
-

>1.8
d
A
12
13
0,931 41,424
0,584 41,213
-

Ad
14
15
9,344 72,820
3,699 72,108
-
2.6. Количественная характеристика шихты после дробления
крупного класса >100(150) мм
Ситовый состав шихты
Выход класса 0100 мм:
-100 = 100  +100 = 100  11,340 = 88,660 %.
Выход машинных классов после дробления крупного класса:
i после дробл. = i до
дробл.
+ хi,
где хi  увеличение выхода i-го класса после дробления крупного класса
+100 мм.
х13-100 =11,340  53,540 / 88,660 = 6,848 %,
13-100 = 53,540 + 6,848 = 60,388 %.
Зольность машинных классов после дробления класса +100 мм
находим по формуле
Аdi после дробл. = (i до дробл.  Аdi до дробл. + хi  Ad+100)/i после дробл..
Зольность класса 13100 мм после дробления
Аd13 -100 = (53,540 18,903 + 6,848  20,867 ) / 53,540 = 19,126%.
Аналогично определяются выход и зольность классов 0,513 и <0,5 мм.
Результаты заносим в графы 2 и 3 табл. 9.
Фракционный состав шихты
Проводим перерасчет выходов фракций класса 13100 мм (табл. 6) к
100 %:
с  100
i ф 
хi
хi = i ф  100 / с ;
где с  выход класса 13100 мм, i ф  выход к шихте i - й фракции класса
13100 мм, хi  выход i - й фракции класса 13100 мм, пересчитанный к
100% .
15
Таблица 9
Количественный состав шихты по машинным классам после дробления крупного класса +100 мм
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
13-100
0.5-13
0-0,5
Итого
< 1.3
d
2
60,388
32,991
6,621
100,000
A
3
19,126
16,131
14,592
17,837

1.3-1.4
d
4
34,412
18,142
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
A
5
4,005
3,922
-

d
6
9,901
6,979
-
A
7
9,523
7,693
-

d
A
8
9
3,024 20,384
1,984 17,385
-

10
1,241
0,709
-
1.6-1.8
d
A
11
27,519
27,950
-

>1.8
d
A
12
13
1,050 41,424
0,659 41,213
-

Ad
14
15
10,760 72,820
4,519 72,108
-
Таблица 10
Количественный состав шихты по машинным классам с учетом истирания
Класс,
мм
Ситовый
состав

1
13-100
0.5-13
0-0,5
Итого
2
53,921
29,458
16,621
100,000
< 1.3
d
A
3
19,126
16,131
16,683
17,837

4
30,727
16,199
-
Фракционный состав
1.4-1.5
1.5-1.6
1.3-1.4
d
A
5
4,005
3,922
-

6
8,841
6,231
-
d
A
7
9,523
7,693
-

d
A
8
9
2,700 20,384
1,772 17,385
-
16

10
1,108
0,633
-
1.6-1.8
d
A
11
27,519
27,950
-

>1.8
d
A
12
13
0,937 41,424
0,588 41,213
-

Ad
14
15
9,608 72,820
4,035 72,108
-
Для фракции 1,3 г/см3
x-1,3 = 30,706  100 / 53,540 = 57,351 %.
Для фракции 1,31,4 г/см3
x1,3-1,4 = 8,788  100 / 53,540 = 16,396 %
и т. д. для других фракций.
Аналогично проводим перерасчет выходов для машинного класса 0,513 мм.
Полученные результаты помещаем в табл. 7.
Таблица 7
Значения выходов машинных классов, пересчитанные к 100 %
Класс,
мм
13-100
0,5-13
-1,3
57,351
56,042
Плотность фракций, г/см
1,3-1,4 1,4-1,5 1,5-1,6 1,6-1,8 1,8
16,396
5,007
2,055 1,738 17,453
21,153
6,014
2,148 1,996 12,647
Проверяем правильность заполнения табл. 7.
57,351 + 16,396 + 5,007  + 1,738 = 100 %,
56,042 + 21,153 + 6,014  + 1,996 = 100 %.
Принимаем, что после дробления крупного класса изменяются только
выходы фракций 1,3 и +1,8 г/см3. По уравнению баланса определяем выход
фракции 1,3 для класса 13-100 мм
-1,3  4,005 + 16,396  9,523 + 5,007 20,384 + 2,055 27,519 + 1,738  41,424 +
+ (100  -1,3  (16,396 + 5,007 + 2,055 + 1,738)) 72,820 = 100  19,126
В этом уравнении значения выходов фракций взяты из табл. 7, а
зольности  из табл. 6. 36,415 зольность класса 13100 мм (табл. 9).
-1,3 = 56,985 %.
+1,8 = 100  56,985  16,396  5,007 2,055  1,738 =17,819 .
Проверяем правильность расчета выходов по уравнению баланса
17
10019,126= 56,985 4,005 + 16,396  9,523 + 5,007 20,384 + 2,055 27,519 +
1,738  41,424 + 17,819 72,820 = 1912,6
Найденные значения выходов заносим в табл. 8.
Таблица 8
Фракционный состав машинных классов после дробления
Класс,
мм
13-100
0,5-13
-1,3
56,985
54,990
Плотность фракций, г/см
1,3-1,4 1,4-1,5 1,5-1,6 1,6-1,8 1,8
16,396 5,007 2,055 1,738 17,819
21,153 6,014 2,148 1,996 13,699
Пересчитываем значения выходов фракций к шихте.
Класс 13100 мм, фракция 1,3 г/см3:
60,388  100
х  56,985
х = 56,985  60,388 / 100 = 34,412 %.
и т. д. для других фракций. Результаты помещаем в табл. 9 (зольности
переносим из табл. 6 без изменения).
Аналогично выполняем расчеты для класса 0,513 мм.
2.7.Количественный состав шихты с учетом истирания
Принимаем увеличение выхода класса 00,5 мм на 10 % за счет
истирания других классов.
Для перерасчета выходов определяем коэффициент коррекции
k = (100  (-0,5 после дробл. + 10))/ (100  -0,5 после дробл).
k = (100  (6,621 + 10))/ (100  6,621)= 0,893
Выход класса с учетом истирания определяем из равенства
 i c учетом истир. =  i после дробл.  k.

На углеобогатительных предприятиях Кузбасса эта величина колеблется
от 7 до 15 % и зависит от способа и дальности транспортирования угля от
забоя до обогатительных машин, а также от сорта и марки угля.
18
 13-100 = 60,638  0,893 = 53,921 %.
Определяем зольность класса < 0,5 мм из уравнения баланса
Ad-0,5 =(100  17,837 53,921 19,126  29,458  16,131) / (6,621 + 10)= 16,683%.
Результаты помещаем в графы 2 и 3 табл. 10.
Выходы фракций машинных классов пересчитывают аналогично, т.е.
значения выходов фракций (графы 4, 6, 8, 10, 12 и 14 табл. 9) умножают на
коэффициент коррекции k.
Полученные значения выходов помещают в
табл. 10.
2.8. Построение кривых обогатимости
Для построения кривых обогатимости класса 13-100 мм по данным
табл. 10 составляем табл. 11. В графы 2 и 3 табл. 11 переносим значения
выходов и зольностей класса 13-100 мм (графы 4-15 табл. 10) без изменения.
Заполняем графу 4 табл. 11 данными, полученными последовательным
суммированием выходов фракций (графа 2) сверху:
30,727 + 8,841 = 39,568 %;
39,568 + 2,700 = 42,267 % и т. д.
Заполняем графу 5 данными расчетной средней зольности всплывших
фракций сверху:
(30,727 4,055 + 8,8419,523) / = 39,568 %; и т. д.
Заполняем
графу
6
данными,
полученными
последовательным
суммированием выходов фракций (графа 2) снизу:
9,608 + 0,937 = 10,545 %;
10,545 + 1,108 = 11,654 % и т. д.
Заполняем графу 7 данными расчетной средней зольности потонувших
фракций снизу:
(9,608  72,820 + 0,937 41,424) / 10,545 = 70,029 %; и т. д.
19
Таблица 11
Данные для построения кривых обогатимости класса 13100 мм
Плотность Выход, γ
%
фракций, г/см
1
2
<1,3
30,727
1,3-1,4
8,841
1,4-1,5
2,700
1,5-1,6
1,108
1,6-1,8
0,937
>1,8
9,608
Итого
53,921
Зольность,
%
3
4,005
9,523
20,384
27,519
41,424
72,820
19,126
Всплывшие
γ ,%
Ad
4
5
30,727
4,005
39,568
5,238
42,267
6,205
43,376
6,750
44,313
7,483
53,921 19,126
-
Потонувшие
γ ,%
Ad
6
7
53,921 19,126
23,194 39,157
14,353 57,409
11,654 65,987
10,545 70,029
9,608 72,820
-
Аналогично заполняется табл. 12.
Таблица 12
Данные для построения кривых обогатимости класса 0,513 мм
Плотность Выход, γ
%
фракций, г/см
1
2
<1,3
16,199
1,3-1,4
6,231
1,4-1,5
1,772
1,5-1,6
0,633
1,6-1,8
0,588
>1,8
4,035
Итого
29,458
Зольность,
%
3
3,922
7,693
17,385
27,950
41,213
72,108
16,131
Всплывшие
Потонувшие
γ ,%
γ ,%
Ad
Ad
4
5
6
7
16,199
3,922 29,458 16,131
22,430
4,970 13,259 31,047
24,202
5,879 7,028 51,752
24,835
6,441 5,256 63,336
25,423
7,245 4,624 68,179
29,458 16,131 4,035 72,108
-
По данным табл. 11 и 12 заполняем табл. 13. Для определения выхода
i-й фракции суммарного класса 0,5100 мм складываем выходы той же
фракции машинных классов 13-100 и 0,5-13 мм (графа 2 табл. 11 и 12).
20
Для фракции 1,3 г/см3
-1,3 = 30,727 + 16,199 = 46,926 %,
зольность находим из уравнения баланса
Ad-1,3 = (30,727 · 4,005 + 16,199  3,922) / 46,926 = 3,977 %
и т. д. для других фракций.
Полученные значения помещаем в графы 2 и 3 табл. 13.
Графы 4, 5, 6 и 7 заполняем аналогично заполнению соответствующих
граф табл. 11 и 12.
По данным табл. 11, 12 и 13 согласно ГОСТу 4790-80 строим кривые
обогатимости для машинных классов (рис. 1, 2 и 3) .
Таблица 13
Данные для построения кривых обогатимости класса 0,5100 мм
Плотность Выход, γ
%
фракций, г/см
1
2
<1,3
46,926
1,3-1,4
15,072
1,4-1,5
4,471
1,5-1,6
1,741
1,6-1,8
1,525
>1,8
13,644
Итого
83,379
Зольность,
%
3
3,977
8,766
19,196
27,675
41,343
72,609
18,068

Всплывшие
γ ,%
Ad
4
5
46,926
3,977
61,998
5,141
66,469
6,087
68,210
6,638
69,736
7,397
83,379 18,068
-
Потонувшие
γ ,%
Ad
6
7
83,379 18,068
36,453 36,207
21,381 55,550
16,910 65,163
15,169 69,465
13,644 72,609
-
Для машинного класса 0.5-100 мм строим только две кривые
обогатимости: кривую элементарных фракций  и кривую всплывших
фракций .
21
Кривую всплывших фракций  , показывающую зависимость между выходом
всплывших фракций и их зольностью, строим по данным граф 4, 5 табл. 11,
12 и 13. На оси ординат откладываем сверху вниз суммарные выходы
всплывших фракций (графа 4), из полученных точек проводим параллельно
оси абсцисс линии выходов фракций (демаркационные линии). На этих
линиях откладываем последовательно суммарную зольность всплывших
фракций (графа 5). Полученные точки соединяем плавной кривой.
Кривую потонувших фракций , показывающую зависимость между
выходом потонувших фракций и их зольностью, строим по данным граф 6 и
7. На оси ординат (правой) откладываем снизу вверх суммарные выходы
потонувших фракций (графа 6). На линиях выходов фракций откладываем
последовательно суммарную зольность потонувших фракций (графа 7).
Полученные точки соединяем плавной кривой.
Для проверки правильности построения кривой потонувших фракций
на ней откладывают контрольные точки. Вычисляют зольность Ad для
условий выбранной контрольной точки по формуле
Ad = (100  Adи    Adк)/ (100 ),
где Adи  средневзвешенная зольность исходной пробы (графа 3);   выход
всплывших фракций для выбранной точки, % ; Adк  зольность всплывших
фракций для выбранной точки, %.
По расчетным значениям контрольных точек корректируют положение
кривой .
Для построения кривой элементарных фракций , показывающей
зависимость
между
выходом
всплывших
фракций
и
зольностью
элементарных слоев, на линиях выходов соответствующих фракций
откладывают последовательно зольности отдельных фракций (графа 3) и из
полученных
точек
проводят
в
пределах
каждой
фракции
линии,
параллельные оси ординат. Через середины этих линий проводят плавную
24
кривую так, чтобы площади треугольников, отсекаемых кривой в пределах
каждой фракции, были равны между собой.
Конечная и начальная точки кривой должны лежать на прямой,
проведенной параллельно оси ординат через точку суммарной зольности
исходной пробы.
Начальные точки кривой  и элементарной кривой  и конечные точки
элементарной кривой  и кривой 
должны совпадать. Их находят
графически, соблюдая равенство площадей треугольников, отсекаемых
отрезками элементарной кривой  в пределах фракции менее 1,3 и более 1,8
г/см3.
Кривую плотностей  , показывающую зависимость между выходом
всплывших фракций и их граничной максимальной плотностью, строят по
данным граф 1 и 4. На линиях, проведенных параллельно оси абсцисс, по
данным графы 4 откладывают последовательно граничные (большие)
плотности фракций (графа 1). Полученные точки соединяют плавной кривой.
Составление теоретического баланса продуктов обогащения
Теоретический баланс продуктов обогащения предназначен для
определения
теоретически
возможных
качественно-количественных
показателей результатов обогащения и расчета качественно-количественной
схемы обогащения.
Теоретический баланс продуктов обогащения составляют графическим
способом по кривым обогатимости машинных классов по заданной общей
зольности концентрата и зольности породы отдельных классов.
Порядок составления теоретического баланса продуктов обогащения:
задаются средней зольностью суммарного концентрата. По кривым
обогатимости находят выход и зольность концентрата по классам. Для
получения оптимальных показателей при раздельном обогащении углей
используют теорему максимального выхода концентрата; по кривым
25
обогатимости машинных классов определяют выход породы по принятой
зольности породы для каждого класса, выход и зольность промпродукта (по
формулам баланса); составляют таблицы теоретического баланса для
каждого класса; задаются зольностью
концентрата и отходов флотации,
определяют их выходы; составляют таблицу теоретического баланса
продуктов флотации; составляют общую таблицу теоретического баланса
продуктов обогащения.
Теорема максимального выхода концентрата (теорема Рейнгардта):
Если при раздельном обогащении нескольких углей требуется получить
суммарный
концентрат
с заданной
зольностью,
то
максимальный
суммарный выход концентрата с общей заданной зольностью будет получен
при одинаковой средней зольности элементарных слоев разделения.
Задаемся зольностью суммарного концентрата класса 0,5100 мм.
Откладываем на оси абсцисс (рис. 1) значение зольности суммарного
концентрата (в данном примере зольность принимаем равной 6,5 %) и
восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с кривой . Через точку
пересечения проводим горизонталь, пересекающую ось ординат и кривую .
Получаем отрезок [a, b], характеризующий зольность элементарной фракции.
2.9.Теоретический баланс продуктов обогащения класса 13100 мм
Откладываем на оси абсцисс (рис. 2) величину отрезка [a, b] и
восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с кривой . Через точку
пересечения проводим горизонталь, пересекающую ось ординат и кривые  и
. Находим выход и зольность концентрата k = 43,75 %, Adk = 6,5 % при
плотности разделения к = 1,62 г/см3.

В зависимости от категории обогатимости угля и
требований
потребителя зольность суммарного концентрата принимают в пределах
58 %.
26
Принимаем зольность породы Adп=73 %. Этой зольности соответствует
выход породы п=9,75 % при плотности разделения п=1,80 г/см3.
Аналогично составляется теоретический баланс продуктов обогащения
машинного класса 0,513 мм.
Полученные данные заносим в табл. 14
Таблица 14
Теоретический баланс продуктов гравитационного обогащения
Наименование продукта
Концентрат класса в мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого концентрата
Промпродукт класса, мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого промпродукта
Порода класса, мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого породы
Класс <0,5 мм
Всего
Выход, %
Зольность, %
43,750
24,800
68,550
6,500
6,600
6,536
0,421
0,488
0,909
83,474
18,817
48,759
9,750
4,170
13,920
16,621
100,000
73,000
72,500
72,850
16,683
17,837
2.10. Расчет подготовительных операций
Подготовительные операции состоят из предварительного грохочения
и дробления крупного класса +100 (150) мм (рис. 4).
Выход
надрешетного
продукта
предварительного
грохочения
определяем по формуле
2 = +100 +(1 1)  0 -100,
где +100 = 11,340 % (см. табл. 6); 0 -100 = 100  11,340 = 88,660 %; 1  КПД
грохота с отверстиями 100 мм (принимается равным 100 %).
2 = 11,340 + (1  1) 88,660 = 11,340 %.
27
Выход и зольность класса 0100 мм
5 = 1 = 100 %,
Ad5= Adисх = 17,837 %.
28
Исходный
1
Предварительное грохочение
I
II
2
Дробление
3
5 - 100(150) мм
+ 100(150) мм
4
III
Подготовительное грохочение
6
7
Обогащение в тяжелых средах
IV
8
Концентрат 9 Промпродукт 10 Отходы
V, V I, VII Сброс суспензии и обезвоживание
11
К-т
12
13
НКС
КС
14
15
НКС
16
Пп
17
НКС
Отходы
18
Магнитное обогащение
VIII
19
Магнетит
IX
20
Шлам в НКС
21
Перелив
Обесшламливание в загрузочном
устройстве отсадочной машины
22 <0,5 мм
23 >0,5 мм
Отсадка
X
24
25
26
К-т
Пп
Отх
Классификация
в багерзумпфе
27 <0,5 мм
28 >0,5 мм
Центрифугирование
29
30
Фугат
К-т
XI
XII
Рис. 4. Схема переработки углей
29
Подготовительное грохочение
Находим выход и зольность класса 13100 мм с учетом КПД
грохочения
6 = 13-100 + (12)  0 -13 ;
0-13 = 0,5-13 + 0-0,5 = 29,548 + 16,621 = 46,079 %;
Ad0-13 =(0,5-13  Ad0,5-13 + 0-0,5  Ad0-0,5) / 0-13 = (29,548  16,131 + 16,621 16,683)
/ 46,079 = 16,330 %
где 0,5-13= 29,548 %, Ad0,5-13= 16,131 %, 0-0,5= 16,621 %,
Ad0-0,5= 16,683 % (см. табл. 10).
6 = 53,921 + (1 0,94)  46,079 = 56,686 %,
Ad6=(y13-100*Ad13-100+(1-0,94)*y0-13*Ad0-13)/y6
Ad6= (53,921  19,126 + (1 0,94)  46,079 16,330) / 56,686 =18,989 %;
где 2 = 0,94 (К.П.Д.грохота), 13-100 = 46,079 %,
Ad13-100 =19,126 % (см. табл. 10).
Выход и зольность класса 013 мм
7 = 0-13  2 = 46,079  0,94 = 43,314 %; Ad7 = 16,330 %.
Проверочный расчет
5 = 6 + 7 = 56,686 + 43,314 = 100 %;
Ad5 =(y6*Ad6+y7*Ad7)/100
Ad5 = (56,686  18,989 + 43,314 16,330) / 100 = 17,837 %.
2.11. Расчет основных операций
2.11.1Обогащение крупного класса в тяжелосредных сепараторах
Определяем содержание классов 00,5 и 0,513 мм в исходном питании
тяжелой среды
x1= 0-0,5  (12) = 16,621  (10,94) = 0,997 %;
где 0-0,5 =16,621 % (см. табл. 10).
30
0,5-13 = 0-13  (1 2)  x1= 46,079  (1 0,94)  0,997 =1,767 %.
Определяем фракционный состав исходного с учетом КПД грохота
(табл. 15).
Из табл. 10 записываем значения выходов и зольностей фракций класса
13-100 мм в графы 2 и 3 табл. 15.
В графу 5 заносим зольности фракций класса 0,5-13 мм из табл. 10.
В строку “Итого” графы 4 помещаем выход класса 0,5-13 мм
0,5-13 = 1,767 %. К этой величине пересчитываем выходы фракций класса
0,5-13 мм (табл. 15).
Таблица 15
13 - 100
Плотность
фракций г/см3 γш
Аd
1
2
3
< 1,3
30,727 4,005
1,3 - 1,4
8,841 9,523
1,4 -1, 5
2,700 20,384
1,5 -1,6
1,108 27,519
1,6 -1,8
0,937 41,424
> 1,8
9,608 72,820
итого
53,921 19,126
0,5 - 13
γш
4
0,972
0,374
0,106
0,038
0,035
0,242
1,767
Исходный
γш
γ
Аd
Аd
5
6
7
8
3,922 31,699 4,003 56,922
7,693 9,215 9,448 16,547
17,385 2,806 20,270
5,039
27,950 1,146 27,533
2,058
41,213 0,973 41,416
1,746
72,108 9,850 72,802 17,688
16,131 55,689 19,031 100,000
Для фракции < 1,3 г/см3:
29,458  16,199
х  1,767
х =16,199  1,767 / 29,458 = 0,972 %;
где 29,458  выход фракции < 1,3 г/см3, 16,199  выход класса 0,5-13 мм (из
табл. 10), и т. д. для других фракций. Полученные результаты помещаем в
графу 4 табл. 15.
Находим выход и зольность исходного угля, поступающего на
тяжелосредное обогащение, графы 6 и 7.
-1,3= γш13-100+ γш0,5-13
31
-1,3 = 30,727 + 0,972 = 31,699 %,
Ad-1,3 = (30,727  4,005 + 0,972  3,922) / 31,699 = 4,003 % и т. д. для других
фракций.
Проверка правильности заполнения табл. 15:
53,921 + 1,767 = 55,689 %,
53,921  19,126 + 1,767  16,131 = 55,689 19,031,
1059,8 = 1059,8
Пересчитываем выходы фракций исходного (графа 6 табл. 15) к 100 %:
-1,3 = 31,699 100,00 / 55,689 = 56,922 % и т. д. для других фракций.
Результаты помещаем в графу 8.
Расчет шламообразования
Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения
принимаем а = 4 % (от количества материала, поступающего на данную
операцию).
x2 = 6  a/100 = 56,686  4/100 = 2,267 %,
Adx2 = Ad6 = 18,989 %.
Выход и зольность общего шлама:
x3 = x1 + x2 = 0,997 + 2,267 = 3,265 %,
Adx3= (0,977  1,767 + 2,267 19,989) / 3,265 = 18,285 %,
где Adx1= Ad0-0,5 = 1,767 %.
Выход и зольность исходного тяжелой среды без шлама:
 ‘6 = 6  x3 =56,686  3,265 = 53,421 %,
Ad’6 = (56,686  18,989  3,265  18,285) / 53,421 = 19,032 %.

Согласно Нормам технологического проектирования углеобогатительных
фабрик
32
Проводим
корректировку
фракционного
состава
исходного
к
Ad’6 = 19,032 %. Значения выходов фракций 1,3-1,4, 1,4-1,5, 1,5-1,6 и 1,6-1,8
г/см3 (графа 8 табл. 15) оставляем без изменения. Определяем
выходы
фракций <1,3 и >1,8 г/см3 из уравнения баланса (значения зольностей
фракций в уравнение записываем из графы 7 табл. 15):
100  19,032 = -1,3  4,003 + 9,488  16,457 + 20,270  5,039 +
+ 27,533  2,058 + 41,416  1,746 + (100 -1,3 (9,488 +20,270 + 27,533
+1,746))  72,802;
-1,3 = 56,919 %.
+1,8=100- <1,3 - 1,3-1,4 - 1,4-1,5 - 1,5-1,6 - 1,6-1,8
+1,8=100 – 56,919 - 9,488 - 20,270 - 27,533 - 1,746
+1,8 = 17,691 %.
Скорректированный
фракционный
состав записываем в графу 2
табл. 16.
Концентрат
Плотность разделения для концентрата к = 1,62 г/см3 (рис.2). Находим
выход концентрата для каждой фракции.
Фракция 1,41,5
г/см3 (табл. 16).
Для
плотности разделения
к = 1,62 г/см3 и средней плотности фракции ср = 1,45 г/см3 в прил. 2
определяем извлечение фракции в концентрат тяжелосредного сепаратора
Е =99,82 %.
 1,3-1,4= исх*Е/100
 1,4-1,5 =5,039  99,82 / 100 = 5,003 %,
аналогично вычисляют значения выходов для других фракций.
Отходы
Плотность разделения для отходов о = 1,80 г/см3. В прил. 3 находим
извлечение каждой фракции в отходы сепаратора. Для фракции 1,21,3
г/см3:
33
ср = 1,25 г/см3,Е = 0,000 %,
1,2-1,3 =56,919  0,000 / 100 = 0,000 % и т. д. для других фракций.
Промпродукт
Для фракции 1,2-1,3 г/см3
1.2-1.3 =  исх - к-та - отх= 56,919 – 56,919 – 0,000 =0,000 %
и т. д. для других фракций.
Проверка правильности заполнения табл. 16:
80,444 + 17,823 + 1,733 = 100,00 %,
67,184 + 542,651 + 1293,39 = 1903,23
Определяем выход и зольность продуктов (табл. 16).
Концентрат без шлама
 ‘8 =  ‘6 /100 k = 53,421 /100 80,444 = 42,974 %,
Ad’8= (k  Ad)/k = 542,651 / 53,575= 6,746%.
Концентрат со шламом
8 =  ‘8 + x3 =42,974 + 3,265 = 46,239 %,
Ad8 = (42,974  6,746 + 3,265 18,265)/ 46,239 = 7,560 %.
Промпродукт
9 = '6 /100пл =53,421 / 100  1,733 = 0,926 %,
Ad9= пл Ad/ пл = 67,184 / 1,738 = 38,765 %.
Отходы
10 =  ‘6 /100 отх = 53,421 / 100 17,823 = 9,521 %,
Ad10= (отх  Ad)/отх =1239,4 / 17,823 = 72,569 %.
Проверочный расчет
6 = 8 + 10 +9= 46,239 + 9,521 + 0,926 = 56,686 %,
Ad6 = (46,239  7,560 + 9,521 72,569 + 0,926  38,765) / 56,686 = 23,641 %.
34
Обезвоживание концентрата на грохоте сброса суспензии
На грохоте сброса суспензии шламообразование составляет 4 % от
количества материала, поступающего на грохот.
Выход и зольность дополнительного шлама:
x4 = 8  0,04 =46,239  0,04 = 1,850 %,
Adx3= Ad8 = 7,560 %.
Общее количество шлама в питании грохота:
x5 = x3 + x4 = 3,265 + 1,850 = 5,114 %,
Adx5= (3,265  18,285 + 1,847  7,521) / 5,111 = 14,406 %.
Выход и зольность шлама, попадающего в некондиционную суспензию
при эффективности грохочения 90 %.
20 = x5  0,9 = 5,114 0,9 = 4,603 %,
Ad20 = Adx5 = 14,406 %.
Выход и зольность обезвоженного на грохоте концентрата:
11 = 8  20 = 46,239  4,603 = 41,636 %,
Ad11 = (46,239  7,560  4,603 14,406) / 41,636 = 6,804 %.
2.11.2Обогащение мелкого класса в отсадочных машинах
Обесшламливание в загрузочном устройстве отсадочной машины
На обесшламливание поступает уголь 7=43,314 %, Ad7=16,630 %.
Определяем содержание класса 00,5 мм в классе 013 мм:
x1 = 0-0,5  2 = 16,621  0,94 = 15,624 %,
Adx1= Ad0-0,5= 16,683 %.

Здесь и далее вводимые поправки на шламообразование, эффективности
грохочения приняты согласно Нормам технологического проектирования
углеобогатительных фабрик.
35
Принимаем эффективность грохочения в загрузочном устройстве
отсадочной машины 3 = 0,7 и дополнительное шламообразование: в
загрузочном устройстве a1 = 2 %, в отсадочной машине a2 = 12 %.
22 = х1  3 =15,624  0,7 = 10,936 %, Ad22= Adх1 =16,683 %.
Выход и зольность надрешетного продукта загрузочного устройства:
23 = 7  22 = 43,314  10,936 = 32,788 %,
Ad23= (43,314  16,330 10,936  0,655) / 32,788= 16,211 %.
Определяем выход и зольность класса 0,513 мм без шлама с учетом,
что
в
загрузочном
устройстве
отсадочной
машины
происходит
дополнительное шламообразование.
 ‘7 =(7  x1) (1  a1 /100) (1  a2 /100) = (43,314 - 15,624) (1  2 /100) (1 
12 /100) = 23,880 %,
Ad’7= (7  Ad7  x1  Adx1)/ ‘7  (1  a1 /100) (1  a2 /100)=
=(43,314  16,330  15,624 16,683) / 23,880  0,98  0,88 = 16,131 %.
Выход и зольность шлама, поступающего на отсадку:
x2= x1 (1  3) + (7  x1)(a1 /100+(1  a1 /100) a2 /100)= 15,624  (1 0,7)+
+( 43,314  15,624)  (0,02+(10,02) 0,12)= 8,497 %.
Adx2 = x1 Adx1 (13)+(7  Ad7  x1 Adx1)(a1 /100+(1 a1 /100) a2 /100)=
=15,624  16,683  (10,7)+(43,314  16,330  15,624  16,683) 
(0,02+(10,02)0,12) / 8,497 = 16,436 %.
Определяем
фракционный
состав
исходного,
поступающего
в
отсадочную машину. Пересчитываем значения выходов фракций класса
0,513 мм (табл. 10) к  ‘7 = 23,880 %. Для фракции < 1,3 г/см3:
29,458  16,199
23,880  х
х = 23,880  16,199 / 29,458 = 13,312 % и т. д. для других фракций.
36
Результаты помещаем в графу 2 табл. 17. В графу 3 переписываем
значения зольностей фракций из табл. 10. Для расчета выходов концентрата
и отходов величины извлечения фракций берем из прил. 4 и 5.
Дальнейший порядок заполнения табл. 17 аналогичен оформлению
табл. 16.
Концентрат без шлама
 ‘24 = ∑к-та =19,892 %, Ad’24 =∑ γк*Аd/ ∑к-та = 128,041 / 19,892 = 6,437 %.
Концентрат с шламом
24 =  ‘24 +x2 =6,437 + 8,497 = 28,390 %,
Ad24 = (19,892  6,437 + 8,497 16,436) / 28,390 = 9,429 %.
Промпродукт
25 = ∑пп = 0,706 %, Ad25 = 28,040 / 0,706 = 39,728 %.
Порода
26 = ∑отх = 3,282 %, Ad26 = 229,135 / 3,282 = 69,811 %.
37
Таблица 16
Результаты обогащения класса 13100 мм в тяжелых средах
Плотность
фракций
1
1,2 - 1,3
1,3 - 1,4
1,4 - 1,5
1,5 - 1,6
1,6 - 1,8
1,8 - 2,6
итого
Исходный
γ
2
56,919
16,547
5,039
2,058
1,746
17,691
100,000
Аd
3
4,003
9,448
20,270
27,533
41,416
72,802
19,032
γ*Аd
4
227,829
156,342
102,137
56,667
72,332
1287,92
1903,23
Концентрат, ρк =1,62 г/см3
ρср
5
1,25
1,35
1,45
1,55
1,70
2,20
-
Ек
6
100
100
99,28
82,05
8,44
0
-
38
γк
7
56,919
16,547
5,003
1,689
0,147
0,000
80,305
γк*Аd
8
227,8292
156,3418
101,4019
46,49554
6,104807
0
538,173
Отходы, ρп=1,80 г/см3
Ео
γ0
γ0*Ad
9
10
11
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,02 0,0004 0,0113
7,55 0,1319 5,4611
100 17,691 1287,9
17,823 1293,4
Промпродукт
γпп
12
0,000
0,000
0,036
0,369
1,467
0,000
1,873
γпп*Аd
13
0,000
0,000
0,735
10,160
60,766
0,000
71,662
Таблица 17
Результаты обогащения класса 0,513 мм отсадкой
Плотность
Исходный
фракций
γ
Аd
γ*Аd
1
2
3
4
1,2 - 1,3 13,132 3,922 51,509
1,3 - 1,4 5,051 7,693 38,862
1,4 - 1,5 1,436 17,385 24,969
1,5 - 1,6 0,513 27,950 14,336
1,6 - 1,8 0,477 41,213 19,648
1,8 - 2,6 3,271 72,108 235,893
итого
23,880 16,131 385,216
Концентрат, ρк =1,61 г/см3
ρср
Ек
γк
5
6
7
1,250 100,000 13,132
1,350 98,820 4,992
1,450 89,260 1,282
1,550 66,360 0,340
1,700 28,730 0,137
2,200 0,290 0,009
19,892
39
γк*Аd
8
51,509
38,403
22,287
9,513
5,645
0,684
128,041
Отходы, ρп=1,80 г/см3
Ео
γ0
γ0*Ad
9
10
11
0,000 0,000 0,000
0,080 0,004 0,031
1,380 0,020 0,345
7,560 0,039 1,084
30,450 0,145 5,983
93,980 3,074 221,693
3,282 229,135
Промпродукт
γпп γпп*Аd
12
13
0,000 0,000
0,056 0,427
0,134 2,337
0,134 3,739
0,195 8,020
0,187 13,517
0,706 28,040
Проверочный расчет
23 = 24 +25 + 26 = 28,390 + 0,706 + 3,282 = 32,378 %,
Ad23 = (28,390  9,429 + 0,706  39,728 +3,282 69,811) / 32,728 = 16,211 %.
Обезвоживание концентрата отсадки в багерзумпфе
Принимаем эффективность классификации по крупности 0,5 мм 3 = 90 %.
Выход и зольность слива багерзумпфа:
27 = x2  3 = 8,497  0,9 =7,648 %, Ad27 = Adx2 = 16,436 %.
Выход и зольность концентрата отсадки после багерзумпфа:
28 = 24  27 =28,390  7,648 = 20,742 %,
Ad28 = (28,390  9,429  7,648  16,436) / 20,742 = 6,846 %.
Обезвоживание концентрата в центрифуге
Принимаем, что вместе с фугатом уходит 3 %
материала,
поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность
исходного центрифуги.
Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом:
29 = 28  0,03 = 20,742  0,03 = 0,622 %,
Ad29= Ad28 + 2,0 = 6,846 + 2,0 = 8,846 %.
Выход и зольность обезвоженного на центрифуге концентрата:
30 = 28  29 = 20,742 0,622 = 20,120 %,
Ad30 = (20,742  6,846  0,622  8,846) / 20,120 =6,784 %.
Проверочный расчет:
24 = 27 + 29 + 30 = 7,648 + 0,622 + 20,120 = 28,390 %,
Ad24 = (7,648  16,436 + 0,622  8,846 + 20,120  6,784) / 28,390 = 9,429 %.
Результаты расчета схемы переработки
табл.18.
40
углей
(рис. 4) сводим в
Таблица 18
Баланс продуктов переработки
№ продукта
11
30
9
25
10
26
20
22
27
29
Наименование продуктов
Концентрат класса, мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого концентрата
Промпродукт класса, мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого промпродукта
Отходы класса, мм
13 - 100
0,5 - 13
Итого отходов
Шлам, находящийся в:
некондиционной суспензии
подрешётном загрузочного
устройства
сливе багерзумпфа
фугате
Итого шлама
Всего
41
γ
Ad
41,636
20,120
61,756
6,804
6,784
6,797
0,926
0,706
1,632
38,765
39,728
39,181
9,521 72,569
3,282 69,811
12,803 71,862
4,603 14,406
10,936 16,683
7,648
0,622
23,809
100,000
16,436
8,846
15,959
17,837
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Удовицкий В. И., Сывороткин А. И. Гравитационные методы
обогащения: Методические указания по выполнению курсового проекта для
студентов специальности 130405 «Обогащение полезных ископаемых» очной
и заочной форм обучения//Кемерово 2008.-39 с.
42