КР

1. Теоретическая часть
При анализе причин возникновения аварийных ситуаций на опасных
производственных
технических
объектах
устройств,
рассматриваются
ошибочные
или
отказы
(неполадки)
несвоевременные
действия
персонала, внешние воздействия природного и техногенного характера.
Перечень основных факторов и возможных причин, способствующих
возникновению и развитию аварийных ситуаций:
- отказов технических устройств, связанных с типовыми процессами,
физическим износом, коррозией, выходом технологических параметров на
предельно допустимые значения, прекращением подачи энергоресурсов
(электроэнергии, пара, воды, воздуха), нарушением работы систем и/или
средств управления и контроля;
- ошибочных действий персонала, связанных с отступлением от
установленных
параметров
производственного
процесса,
технологического
нарушением
регламента
режима
ведения
эксплуатации
производственных установок и оборудования, недостаточным контролем (или
отсутствием контроля) за параметрами технологического процесса;
- внешних воздействий природного и техногенного характера,
связанных с землетрясениями, паводками и разливами, несанкционированным
вмешательством
в
террористическими
технологический
актами,
авариями
процесс,
или
диверсиями
другими
или
техногенными
происшествиями на соседних объектах.
Для оценки риска при эксплуатации ОПО рассматриваются сценарии
развития наиболее тяжелых аварийных ситуаций, в результате которых может
быть нанесен ущерб.
2. Характеристика опасного вещества
В таблице 1 приведены основные характеристики опасного вещества –
дизельного топлива [1].
Таблица 1 – Основные характеристики дизельного топлива (летнего/зимнего)
Параметр
Название вещества:
- торговое
Формула:
- эмпирическая
Состав, %
- 50% отгоняется при температуре, °С, не
выше;
- 96% отгоняется при температуре, °С, не
выше;
Общие данные:
- молекулярный вес, а. е. м
- температура кипения при давлении 101 кПа,
°С
- плотность при 20°С, кг/м3
Данные о взрывопожароопасности:
- температура вспышки, °С
- температура самовоспламенения, °С
- нижний концентрационный предел
распространения пламени, %об.
- температурные пределы распространения
пламени, °С
Данные о токсической опасности:
- ПДКм.р./с.с. в воздухе рабочей зоны, мг/м3
- класс опасности
Реакционная способность
Запах
Коррозионное действие
Меры предосторожности
Значение
Дизельное топливо
C12,343H12,889
280/280
360/340
120-230
180-360
860/840
40/30
300/310
2
58-108/43-92
300
4
Окисляется, реакционная способность
возрастает
при
повышении
температуры
Характерный «бензиновый» запах без
примесей каких-либо резких и едких
запахов
Корродирующее действие на металлы
не оказывает
При загорании топлива применять
распыленную воду, пену, углекислый
газ, перегретый пар. При работах с
дизельным
топливом
следует
2
Параметр
Информация о воздействии на людей
Средства защиты
Методы перевода вещества в безвредное
состояние
Меры первой помощи пострадавшим от
воздействия вещества
Значение
применять специальную одежду в
соответствии с нормами
Раздражающее действие на слизистую
оболочку глаз и кожу
Спецодежда
для
защиты
от
воздействия
нефтепродуктов,
защитные
очки,
рукавицы,
маслобензостойкие
перчатки,
защитные мази и пасты. Для выхода из
опасной зоны – промышленные
фильтрующие
противогазы
с
фильтрующими коробками марки А;
при выполнении работ в условиях
превышения концентрации вредных
примесей в воздухе (выше 0,5 %об.),
пониженного
(менее
20
%об.)
содержание кислорода в воздухе и в
замкнутых
пространствах
–
изолирующие шланговые противогазы
марки ПШ-1 или ПШ-2
Отходы: испорченный продукт с места
аварии, топливо не пригодное к
использованию, ветошь, невозвратная
тара подлежат сбору в отдельные
емкости и вывозу на полигоны
токсичных промышленных отходов
или места, согласованные с местными
природоохранными органами для
ликвидации. Емкости многоразового
использования следует промывать
горячей
водой
или
пропарить.
Промывные воды направлять на
очистку
Вывести пострадавшего на воздух,
напоить крепким чаем, вызвать
медицинскую
помощь.
При
необходимости – делать искусственное
дыхание
с
использованием
специальных масок, защищающих
спасателя от выдоха пострадавшего, и
непрямой массаж сердца до появления
сердцебиения и самостоятельного
дыхания или прибытия медицинской
помощи
3
3. Описание сценариев аварийных ситуаций
Рассмотрим сценарии развития аварий при разрушении емкости:
Сценарий 1 – взрыв при разрушении емкости с дизельным топливом –
сценарий наиболее опасной аварийной ситуации.
Сценарий 1 – полное разрушение емкости с дизельным топливом на
территории наружной установки →выброс парогазовой фазы→образование
первичного облака ТВС→пролив жидкой фазы→ испарение с пролива→
образование вторичного облака→ взрыв при наличии источника зажигания.
Сценарий 2 – пожар пролива при разрушении емкости с дизельным
топливом.
Сценарий 2 – полное разрушение емкости на территории наружной
установки→пролив жидкой фазы→ пожар при наличии источника зажигания.
Сценарий 3 – сценарий наиболее вероятной аварийной ситуации.
Сценарий 3 – частичная разгерметизация трубопровода на выходе из
емкости→ пролив жидкой фазы→ пожар при наличии источника зажигания.
4
4. Расчет энергетических потенциалов технологического блока и
массы горючего вещества в облаке
Расчет выполнен в соответствии с приложением 2 ФНиП «Общие
правила
взрывобезопасности
для
взрывопожароопасных
химических,
нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств» [2].
Исходные данные:
Опасное вещество
дизельное топливо
Температура Т, оС
50
Давление в блоке, МПа
0,3
Атмосферное давление P0, МПа
0,1
Абсолютное давление в блоке P, МПа
0,4
Объем Е-1, м3
50
Уровень в аппарате, %
80
Производительность Н-1, м3/ч
200
Регион расположения объекта
республика Башкортостан
Показатель адиабаты k
1,33
Молярная масса паров дизельного топлива, г/моль
Молярная масса для дизельного топлива М, г/моль
172,3
'
Удельная теплота сгорания q , кг/моль
43590
''
Удельная теплота сгорания паров q , кДж/кг
43600
Плотность паров  , кг/ м3
6,5
Температура начала кипения Т к , К
453
Температуру
подстилающей
поверхности
принимаем
согласно
СП131.13330.2012 «Строительная климатология». Абсолютная максимальная
температура в г. Уфа составляет 38°С. Значит, Т 0 = 38+273 = 311 К.
Энергетический
потенциал
взрывоопасности
E
(кДж)
блока
определяется полной энергией сгорания парогазовой фазы, находящейся в
5
блоке, с учетом величины работы ее адиабатического расширения, а также
величины энергии полного сгорания испарившейся жидкости с максимально
возможной площади ее пролива, при этом считается:
1) при аварийной разгерметизации аппарата происходит его полное
раскрытие (разрушение);
2) площадь пролива жидкости определяется исходя из конструктивных
решений зданий или площадки наружной установки;
3) время испарения (1 час);
E1' - сумма энергий адиабатического расширения A (кДж) и сгорания
ПГФ, находящейся в блоке:
E1  G1'  q1  A , кДж.
Для практического определения энергии адиабатического расширения
ПГФ можно воспользоваться формулой:
А  1  Р V , кДж,

1   P0
1 
где 1 
k  1   P




k 1
k


;

G1'  V0'   0' , кг,
'
P V
где V   '  T , м3;
P0 T
'
0
P 
T  T1   0 
 P
P
 0'     0
 P
k 1
k
, К;
1
k
 , кг/м3.

Найдем значение плотности  0' :
1
 0,1  1,33
 0'  6,5     2,29 кг/м3.
 0,4 
Найдем значение регламентированной температуры ПГФ в блоке:
6
 0,1 
T  323  

 0,4 
1, 331
1, 33
 228,99 K.
Найдем объем ПГФ в аппарате V ' . Объем аппарата 50 м3, заполнен
жидкостью на 80%, следовательно,
V '  (1  0,8)  50  10 м3;
V0' 
0,4
10

 228,99  28,358 м3.
0,1 50  273
Найдем массу ПГФ:
G1'  28,358  2,29  65,012 кг.
Рассчитаем значение коэффициента 1 :
1, 331


1   0,1  1,33 
1 
1 
 0,88 .


1,33  1   0,4 


Тогда, энергия адиабатического расширения:
А  1  Р V  0,88  0,4 1000 10  3527,86 кДж.
Таким образом, значение суммы энергий Е1 составляет:
E1  65,012  43590  3527,86  2837426,11 кДж.
Рассчитаем теперь энергию сгорания ПГФ, образующейся из пролитой
на твердую поверхность жидкой фазы за счет тепло- и массообмена с
окружающей средой (с подстилающей поверхностью и воздухом).
E4''  G5''  q '' , кДж,
где q '' – удельная теплота сгорания дизельного топлива, 43600 кДж/кг;
G5'' – масса ЖФ, испарившейся за счет теплопритока из окружающей
среды к разлитой жидкости.
G5''  mи  Fж t и ;
mи  106   Рн  М ,
где mи - интенсивность испарения;
7
М
– молярная масса, для дизельного топлива 172,3 г/моль;
 – коэффициент, зависящий от температуры и подвижности воздуха,
равен 1;
Рн – давление насыщенного пара при расчетной температуре Т р , кПа.
Рн  10
А
В
t  Ca
,
где А, В, СА – константы уравнения Антуана;
t – расчетная температура, оС.
Рн  10
( 5, 07818
1255, 73
)
50199, 523
 1,11 кПа;
mи  106  1  1,11  172,3  0,0000146 .
Далее для расчета нам понадобится узнать:
Fж - площадь поверхности зеркала жидкости;
ti - время контакта жидкости с поверхностью пролива, принимаемое в
расчет – 3600 с.
Рассчитаем площадь испарения жидкости Fж . Площадь испарения
жидкости при разливе на пол производственного помещения определяется
площадью отбортовки. Согласно п. 6.10.5.20 СП 4.13130.2013 «Свод правил
«Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара
на
объектах
конструктивным
защиты.
Требования
решениям»,
группы
к
объемно-планировочным
аппаратов
и
и
оборудования,
установленные под этажерками, должны ограждаться бортом не менее 0,15 м
на расстоянии не менее 1 м от аппаратов и оборудования [3].
По ТУ 3615-006-00220322-2004 принимаем конструктивные размеры
емкостного аппарата типа 1 (горизонтальный аппарат) объемом 50 м3 [4]:
– длина L – 11045 мм;
– диаметр D – 2400 мм.
С учетом отбортовки, площадь пролива составит:
Fп = (11,045+2,400) (2+2) = 53,78 м2;
8
Fсвоб. растек.  3,14  25,5  40  4  800,7 м2.
G5''  0,0000146  53,78  3600  2,82 кг;
E4''  2,82  43600  122992 кДж;
E  2837426  122992  2960418 кДж.
Общая масса горючих паров (газов) взрывоопасного парогазового облака
m, приведенная к единой удельной энергии сгорания, равной 46 000 кДж/кг:
m 
m 
E
, кг;
4,6  104
2960418
 64,36 кг.
4,6  104
Относительный
энергетический
потенциал
взрывоопасности
Qв
технологического блока находится расчетным методом по формуле:
Qв 
1
3 E ;
16,534
Qв 
1
 3 2960418  8,68 .
16,534
9
5. Определение категории взрывоопасности технологического блока.
Описание
требований
к
технологическому
блоку
по
категории
различных
категорий
взрывоопасности
В
таблице
2
приведены
показатели
взрывопожароопасности технологических блоков.
Таблица 2 – Показатели категорий взрывоопасности технологических блоков
Категория
Qв
m , кг
I
> 37
> 5000
II
27-37
2000-5000
III
< 27
< 2000
взрывопожароопасности
Согласно таблице 3, категория технологического блока – III.
Ниже приведены пункты из ФНП «Общие правила взрывобезопасности
для
взрывопожароопасных
химических,
нефтехимических
и
нефтеперерабатывающих производств» [2]:
11. Для ОПО, указанных в пункте 2 настоящих Правил, I, II и III классов
опасности, должны быть разработаны и утверждены планы мероприятий по
локализации и ликвидации последствий аварий (далее - ПМЛА) в порядке,
установленном постановлением Правительства Российской Федерации от 15
сентября 2020 г. N 1437 "Об утверждении Положения о разработке планов
мероприятий по локализации и ликвидации последствий аварий на опасных
производственных
объектах"
(Собрание
законодательства
Российской
Федерации, 2020, N 38, ст.5904).
13. Для приобретения практических навыков безопасного выполнения
работ,
предупреждения
аварий
и
ликвидации
их
последствий
на
технологических объектах с блоками I и II категории взрывоопасности все
рабочие и инженерно-технические работники, непосредственно занятые
ведением технологического процесса и эксплуатацией оборудования на этих
10
объектах, проходят курс подготовки с использованием современных
технических средств обучения и отработки таких навыков (компьютерные
тренажеры, учебно-тренировочные полигоны). Компьютерные тренажеры
должны содержать максимально приближенные к реальным динамические
модели процессов и реальные средства управления (функциональные
клавиатуры, графические экранные формы).
Отработка практических навыков на компьютерных тренажерах должна
обеспечивать освоение технологического процесса и системы управления,
пуска, плановой и аварийной остановки в типовых и специфических
нештатных ситуациях, и авариях.
Программы
для
отработки
навыков
пуска,
нормального
функционирования, плановой и аварийной остановки производства (объекта)
создаются на основании технологических регламентов на производство
продукции и других технологических нормативов и ПМЛА. Отработка
практических навыков работников и инженерно-технических работников,
эксплуатирующих технологические блоки III категории взрывоопасности,
проводится
по
программам
и
технической
документации
(ПМЛА,
технологические регламенты на производство продукции, технологические
инструкции по ведению и аварийной остановке технологических процессов).
22.
Технологические
трубопроводы,
аппараты,
системы
(технологическое
технологические
линии),
в
оборудование,
которых
при
отклонениях от регламентированного режима проведения технологического
процесса возможно образование взрывоопасных смесей, обеспечиваются
системами подачи в них инертных газов (инертных сред), флегматизирующих
добавок или другими техническими средствами, предотвращающими
образование взрывоопасных смесей или возможность их взрыва при наличии
источника инициирования.
Управление системами подачи инертных газов и флегматизирующих
добавок осуществляется дистанционно (вручную или автоматически) в
11
зависимости от особенностей проведения технологического процесса. Для
производств, имеющих в своем составе технологические блоки I и II категории
взрывоопасности, предусматривается автоматическое управление подачей
инертных сред; для производств с технологическими блоками III категории управление дистанционное, неавтоматическое, а при 10 допускается ручное
управление.
35. Производства, имеющие в своем составе технологические блоки III
категории взрывоопасности, оснащаются системами автоматического (с
применением вычислительной техники или без нее) регулирования,
средствами
контроля
параметров,
значения
которых
определяют
взрывоопасность процесса, эффективными быстродействующими системами,
обеспечивающими
приведение
технологических
параметров
к
регламентированным значениям или остановке процесса.
71. При разработке и проведении массообменных процессов, в которых
при отклонениях технологических параметров от регламентированных
значений возможно образование неустойчивых взрывоопасных соединений,
для объектов с технологическими блоками I и II категории взрывоопасности
должны предусматриваться средства автоматического регулирования этих
параметров.
Для
объектов
с
технологическими
блоками
III
категории
взрывоопасности предусматривается выполнение операций регулирования в
ручном
режиме
(производственным
персоналом)
при
обеспечении
автоматического контроля указанных параметров процесса и сигнализации о
превышении их допустимых значений.
182. Технологическое оборудование и трубопроводы, контактирующие
с
коррозионно-активными
коррозионностойких
веществами,
металлических
должны
изготовляться
конструкционных
материалов.
из
В
обоснованных случаях для защиты оборудования и трубопроводов разрешено
применение коррозионностойких неметаллических покрытий (фторопласт,
полиэтилен). На установках с технологическими блоками III категории
12
взрывоопасности разрешено использовать оборудование и трубопроводы из
коррозионностойких неметаллических, в том числе и композиционных
материалов (стекло, фарфор, фторопласт, полиэтилен) при соответствующем
обосновании, подтвержденном результатами исследований, и разработке мер
безопасности.
249. Технические решения по обеспечению надежности контроля
параметров, имеющих критические значения, на объектах с технологическими
блоками III категории взрывоопасности обосновываются разработчиком
проектной документации (документации на техническое перевооружение).
254.
Системы
контроля,
управления
и
ПАЗ
объектов
с
технологическими блоками I категории взрывоопасности по обеспечению
надежности электроснабжения относятся к особой группе электроприемников
I категории в соответствии с требованиями нормативно-технических
документов к устройству электроустановок. Отнесение систем контроля,
управления и ПАЗ объектов с технологическими блоками II и III категории
взрывоопасности к особой группе электроприемников I категории должно
определяться в проектной документации (документации на техническое
перевооружение).
299. Электроприемники технологических систем, имеющих в своем
составе блоки II и III категории взрывоопасности, в зависимости от
конкретных условий эксплуатации и особенностей технологического процесса
по обеспечению надежности электроснабжения должны относиться к
электроприемникам I или II категории.
13
6. Расчет зон действия поражающих факторов ударной волны при
взрыве ТВС
Исходные данные для дальнейших расчетов:
- тип топлива – дизельное топливо;
- масса горючего вещества в облаке, участвующая в создании
поражающих факторов взрыва, Mг, кг – 67,83;
- удельная теплота сгорания топлива qг, кДж/кг – 43600;
- окружающее пространство – Вид 3. Средне загроможденное
пространство: отдельно стоящие технологические установки, резервуарный
парк.
Определяем эффективный энергозапас ТВС E:
E  2  М Г'  qГ , кДж;
E  2  67,83  43600  5915080 кДж.
Ожидаемый режим взрывного превращения облака ТВС – дефлаграция,
скорость фронта пламени 300 м/с.
Безразмерное расстояние Rx:
Rx 
r
1/ 3
E
 
P
.
Безразмерное давление Px1:
Px1  (Vг2 / C02 )  ((  1) / )  (0,83 / R x  0,14 / R 2x ),
где  – степень расширения продуктов сгорания, равная 4;
Vг – скорость видимого фронта пламени;
Со – скорость света.
Безразмерное давление Px2:
Px2 = exp(-1,124 - 1,66ln(0,47) + 0,26(ln(0,47))2) ;
P  Px  P0 ; [70,1; 34,5; 14,6; 7,0; 2,0] кПа.
Для расчета радиусов, воспользуемся функцией «Подбор параметров» в
14
Exсel, результаты приведены ниже в таблице 3:
Таблица 3 – Параметры, рассчитанные при подборе радиуса r
Rx
0,417
0,899
1,548
2,616
7,304
r
1,620
3,486
6,006
10,147
28,335
Px1
0,692
0,438
0,279
0,173
0,065
Px2
1,401
0,340
0,144
0,069
0,020
Px min
0,692
0,340
0,144
0,069
0,020
P, кПа
70,1
34,5
14,6
7,0
2,0
На рисунке 1 приведены зоны действия поражающих факторов
ударной волны при взрыве ТВС.
R1
R2
R3
R4
R5
Рисунок 1 – Зоны действия поражающих факторов ударной волны при
взрыве ТВС
R1 = 1,62 м - 70,1 кПа
R2 = 3,49 м - 34,5 кПа
R3 = 6,01 м - 14,6 кПа
R4 = 10,15 м - 7,0 кПа
R5 = 28,34 м - 2,0кПа
15
7. Расчет зон действия поражающих факторов теплового излучения
пожаров
Расчет проводится в соответствии с методикой, изложенной в
приложении В ГОСТ Р 12.3.047-2012 «Система стандартов безопасности
труда.
Пожарная
безопасность
технологических
процессов.
Общие
требования. Методы контроля» [5].
Исходные данные для расчетов зон действия поражающих факторов
теплового излучения пожаров приведены в таблице 4.
Таблица 4 – Исходные данные для расчетов
Наименование
Значение
Площадь пролива S, м2
53,78
Среднеповерхностная плотность теплового
40
излучения пламени Ef, кВт/м2
Удельная массовая скорость выгорания
топлива m, кг/(м2с)
Плотность окружающего воздуха pв, кг/м3
0,04
Ускорение свободного падения g, м/с2
9,81
Скорость ветра w0, м/с
Плотность насыщенных паров топлива при
температуре кипения pп, кг/м3
Количество жидкой фазы, которое может
разлиться при аварии G, кг
1,2
1
6,5
34399,16
7.1 Расчет при q=1,4 кВт/м2
Исходные данные для расчета при q=1,4 кВт/м2 приведены в таблице 5.
Таблица 5 – Исходные данные
Степень поражения
Без негативных последствий в течение
длительного времени
Типичные предельно допустимые значения
интенсивности теплового излучения q, кВт/м2
1,4
16
Результаты расчета и промежуточные данные при q=1,4 кВт/м2
приведены в таблице 6.
Таблица 6 – Результаты расчета и промежуточные данные
Наименование
d, м
L, м
uo
S1
h
A
B
Значение
8,275
11,217
1,260
7,689
2,711
7,838
5,967
Наименование
C
D
E
F
Fv
FН
Fq, кВт/м2
Значение
6,864
0,877
0,374
7,623
0,035
0,007
0,036
Наименование

q
tл, мин
R1 , м
R2 , м
S 1, м 2
S 2, м 2
Значение
0,981
1,4
266,511
4,137
31,8128
53,75
3177,85
7.2 Расчет при q=4,2 кВт/м2
Исходные данные для расчета при q=4,2 кВт/м2 приведены в таблице 7.
Таблица 7 – Исходные данные
Типичные предельно допустимые значения
Степень поражения
интенсивности теплового излучения q, кВт/м2
Безопасно для человека в брезентовой
4,2
одежде
Результаты расчета и промежуточные данные при q=4,2 кВт/м2
приведены в таблице 8.
Таблица 8 – Результаты расчета и промежуточные данные
Наименование
d, м
L, м
uo
S1
h
A
B
Значение
8,275
11,217
1,260
4,706
2,711
5,084
3,457
Наименование
C
D
E
F
Fv
FН
Fq, кВт/м2
Значение
4,216
0,806
0,695
4,598
0,099
0,039
0,106
Наименование

q
tл, мин
R1 , м
R2 , м
S 1, м 2
S 2, м 2
Значение
0,989
4,2
266,511
4,137
19,470
53,75
1190,35
7.3 Расчет при q=7,0 кВт/м2
17
Исходные данные для расчета при q=7 кВт/м2 приведены в таблице 9.
Таблица 9 – Исходные данные
Типичные
Степень поражения
предельно
допустимые
значения интенсивности теплового
излучения q, кВт/м2
Непереносимая боль через 20-30 с;
Ожог 1-й степени через 15-20 с;
7
Ожог 2-й степени через 30-40 с;
Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин
Результаты расчета и промежуточные данные при q=7 кВт/м2
приведены в таблице 10.
Таблица 10 – Результаты расчета и промежуточные данные
Наименование
d, м
L, м
uo
S1
h
A
B
Значение
8,275
11,217
1,260
3,653
2,711
4,188
2,802
Наименование
C
D
E
F
Fv
FН
Fq, кВт/м2
Значение
3,286
0,755
0,997
3,514
0,155
0,084
0,176
Наименование

q
tл, мин
R1 , м
R2 , м
S 1, м 2
S 2, м 2
Значение
0,992
7
266,511
4,137
15,116
53,75
717,48
7.4 Расчет при q=10,5 кВт/м2
Исходные данные для расчета при q=10,5 кВт/м2 приведены в таблице
11.
Таблица 11 – Исходные данные
Типичные
Степень поражения
предельно
допустимые
значения интенсивности теплового
излучения q, кВт/м2
Непереносимая боль через 3-5 с;
Ожог 1-й степени через 6-8 с;
10,5
Ожог 2-й степени через 12-16 с
18
Результаты расчета и промежуточные данные при q=10,5 кВт/м2
приведены в таблице 12.
Таблица 12 – Результаты расчета и промежуточные данные
Наименование
d, м
L, м
uo
S1
h
A
B
Значение
8,275
11,217
1,260
2,881
2,711
3,585
2,501
Наименование
C
D
E
F
Fv
FН
Fq, кВт/м2
Значение
2,606
0,696
1,464
2,702
0,216
0,152
0,264
Наименование

q
tл, мин
R1 , м
R2 , м
S 1, м 2
S 2, м 2
Значение
0,995
10,5
266,511
4,137
11,921
53,75
446,25
Таблица 13 – Зоны поражения открытым пламенем
№
Радиус поражения открытым
Площадь зоны поражения открытым
пламенем, R1, м
пламенем, S1, м2
4,137
53,75
R1
Таблица 13 – Зоны поражения тепловым излучением
Интенсивность
Радиус поражения
Площадь зоны
теплового излучения
тепловым излучением, R2,
поражения тепловым
q, кВт/м2
м
излучением, S2, м2
R2
1,4
31,8128
3177,85
R3
4,2
19,470
1190,35
R4
7,0
15,116
717,48
R5
10,5
11,921
446,25
№
На рисунке 2 приведены зоны действия поражающих факторов
тепловым излучением и открытым пламенем при пожаре пролива.
19
R1
R2
R3
R4
R5
Рисунок 2 – Зоны действия поражающих факторов тепловым
излучением и открытым пламенем при пожаре пролива
20