Загрузил Xasan Majiev

LPI PROTOKOL nadezhda.kozyreva@elesy.ru 3822601000 blok konteyneri 89219626778@mail.ru 396 str

Реклама
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
ОГРН: 1022000000824,190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 fakh8126947810@gmail.com 812 694-78-10
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
ОО "Сейсмофонд"ОГРН: 1022000000824, ИНН: 2014000780 КПП 201401001 (996) 7982654, ( 911) 17584-65 89219626778@mail.ru f6947810@yahoo.com t9516441648@gmail.com
ЗАО "ЭлеСи" 634021, город Томск, улица Алтайская, д.161А elesy@elesy.ru
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламента , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО
4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.298, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов) Всего 99 стр
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент ОО «Сейсмофонд» СПб ГАСУ
_______ /Мажиев Х. Н./ 10.10.2022
ПРОТОКОЛ № 610 от 10.10.2022 (оценка сейсмостойкости узлов крепления сооружений (Блок-контейнеры. Блокконтейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в
ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им.
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и
изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, 2550777 " Сейсмостойкий мост" SU, 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device, в местах подключения трубопроводов к контейнерным
пунктам трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зигзага " на сейсмостойких опорах согласно
изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая", Бюл. № 28 от 10.10.2016).
Настоящий протокол касается испытаний на сейсмостойкость в механике деформируемых сред в ПК SCAD математических моделей
сооружений ( Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и
фрикционно-подвижных соединений для крепления блок-контейнеров, установленных на сейсмостойких опорах(в районах с
сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубо-проводов необходимо использование сейсмостойких
телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином) согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ
37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device, в местах подключения трубопроводов к контейнерным пунктам трубопроводы должны быть
уложены в виде "змейки" или "зигзага " на сейсмостойких опорах согласно изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора
сейсмостойкая", согласно заявки на изобретение № 2018105803/ 20(008844) от 15.02.208 "Антисейсмическое фланцевое фрикционо подвижное соединение для трубопро-водов". Узлы и фрагменты (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое
статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (приложение: протокол №1516-2 от 25.11.2013). Настоящий протокол не может быть
полностью или частично воспроизведен без письменного согласия ОО «Сейсмофонд», Адрес: ОО «Сейсмофонд» ИНН:2014000780, СПб
ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д. 4 т/ф (812) 694-78-10, (951) 644-16-48, (921) 962-67-78 89219626778@mail.ru
c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com t9516441648@gmail.com
Санкт-Петербург, СПб ГАСУ
2022
Заказчик
ЗАО "ЭлеСи". Место нахождения: Российская Федерация, Томская Область, 634021, город
Томск, улица Алтайская, дом 161А, основной государственный регистрационный номер:
1027000858224, телефон: +7(3822) 601- 000, email: elesy@elesy.ru
Изготовитель
ЗАО "ЭлеСи". Место нахождения: Российская Федерация, Томская Область, 634021, город
Томск, улица Алтайская, дом 161А, основной государственный регистрационный номер:
1027000858224, телефон: +7(3822) 601- 000, email: elesy@elesy.ru
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
Договор № 607 от 15.10. 2019 г., ОО "Сейсмофонд" ИНН 2014000780, СПб ГАСУ 190005, 2-я
Красноармейская ул. д. 4
Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и
выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895,
1174616, 1168755, 2550777 " Сейсмостойкий мост" SU, 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device, в местах подключения трубопро-водов к
контейнерным пунктам трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага " на
сейсмостойких опорах согласно изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая", Бюл. № 28 от 10.10.2016).
Акт приемки образцов
От 10.10.2022г. ОО "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов фрагментов
ФПС . ОГРН 1027810280255
tf6947810@outlook.com (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
Дата проведения испытаний
Начало: 10.10.2022 г. Окончание: 12.10.2022 г.
Определяемые показатели
Геометрические размеры, ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец ФПС.
Методика испытаний
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов ГОСТ 22853-86, ГОСТ 2595783.
За единичные результаты испытаний одного образца принимаются значения испытательной
нагрузки, соответствующие:
- начала пластических деформаций фрикционно-подвижного соединения (ФПС);
- перемещение скобы по шпильке при постоянной нагрузке;
- срыв гайки; - смятие грани гайки М16- М22.
Описание образцов:
Фрагменты фрикционно-подвижных соединений для сооружений ( Блок-контейнеры. Блокконтейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных соединений для крепления
блок-контейнеров, установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов
и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционноподвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из
латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным
клином)
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371 от 28.08.2017) испытательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул., д.2, тел. +7(953) 151-26-79,
+7(953) 151-39-15. Линейка измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль ШЦ-1-0,05 (ГОСТ
166-89). Индикатор часового типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Испытательное
оборудование и средства
измерения
Аттестат испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к протоколу
испытаний на сейсмостойкость сооружений и трубопроводов в испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд".
ОГРН: 1027810280255 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru
Аттестат аккредитации испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" выдан СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-20102010000211-П-29 от 27.03.2012 npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г.
nasgage.ru/
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 2
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действителен до
27.05.2019, прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость сооружений и трубопроводов в испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд». ИНН: 2014000780 т 812 6947810
ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ:
1. Введение
2. Место проведения испытаний СПб ГАСУ
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрикционно-подвижных соединений (ФПС), работающих на
растяжение. Методика испытаний. Результаты испытаний фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных
соединений и демпфирующих узлов крепления при динамических нагрузках и математических моделей
объектов в ПК SCAD.
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
6. Характеристики механических ВВФ (внешние воздействующие факторы) при испытаниях на сейсмостойкость фрагментов демпфирующих податливых узлов крепления.
5
11
11
11
7. Результат испытаний. Испытание математических моделей в ПК SCAD сооружений ( Блок-контейнеры.
Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 )) с трубопроводами
( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск и фрикционно-подвижных соединений для крепления блок-контейнеров, установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта,
состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином).
8. Заключение по испытанию на сейсмостойкость математических моделей в ПК SCAD сооружений ( Блокконтейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных соединений для крепления блок-контейнеров, установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения
трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием
фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки
медным обожженным клином).
54
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
29
33
56
Всего листов 94
Лист 3
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 4
1.Введение
Испытания на сейсмостойкость математических моделей в ПК SCAD сооружений ( Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта
контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных соединений для крепления блокконтейнеров, установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и
трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином) проводились в соответствии с ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006,
СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. д.т.н.
Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу
землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы
проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к оборудованию (группа механического
исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки
на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС, согласно научного отчета: Синтез тестовых
воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики: doc2all.ru/article/26092013_133017_durnovceva/2
http://zengarden.in/earthquake/ http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для сооружений (Блокконтейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск производились в ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ" (СПб, ул.Афонская, д.2) stroytr77@inbox.ru.
С тех. решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование (латунная
шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные испытания)
можно ознакомиться: по изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330. 2011 ( СНиП II23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию,
изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по
расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИ
Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.
001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкций мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикционных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск),
ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопрочных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М.Н.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 5
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 6
Расчетная несущая способность на сдвиг поверхностей трения упругого ограничителя перемещений (демпфера) на основе фрикционно-подвижного соединения (ФПС) при динамической нагрузке (взрыве),(поверхности стянуты двумя болтами с предварительным
натяжением классов прочности 8.8 и 10.9) при испытаниях определялась по формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество
поверхностей трения соединяемых элементов; m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей.
Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) устанавливаются в длинные (короткие)
овальные отверстия, смотри: СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
Узлы крепления (ФПС) для сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином) соответствуют требованиями ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-14688, ОСТ 108.275.63-80, типовому альбому серия 4.903–10, вып.5, серия ШИФР 1010-2с.94, вып.0-1, US 2008/0092460 SEISMIC
ENERGY DAMPING APPARATUS E04H 9/02 и могут применяться в районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64
(прошли статические испытания в ИЦ «ПКТИ- СтройТЕСТ», адрес: 197341, г. СПб, Афонская ул., д. 2 совместно с ОО «Сейсмофонд»
(протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11 2-18г.).
С научным сообщением «Испытание математических моделей объектов, закрепленных на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) и их программная реализация в ПК SCAD Office» ( инж. А.И.Коваленко) на XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред» (28.09-30. 09.2015, СПб, ГАСУ) можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Испытание фрикционных протяжных соединений с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, выполненными в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в пропиленный паз латунной шпильки стопорным медным
обожженным клином (между стальной шайбой и стягивающим болтом) проводилось с усилием , которое передается через трение или
смятие медного обожженного стопорного клина –энергопоглотителя пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соприкасающимся
поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с
пределом текучести свыше 375 Н/мм2,(подтвердилось испытаниями при вибрационных и других динамических, взрывных нагрузках в
многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности)).
Узлы крепления сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином) испытывались согласно СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные.
Правило проектирования, Москва .2013, Ормонбеков - Применение тонкослойных резинометаллических опор для сейсмозащиты
зданий в условиях территорий Кыргызской республики, Рекомендаций по проектированию сейсмостойких фундаментов объектов
повышенной этажности, в том числе для уникальных высотных зданий и сооружений . шифр ТР –НГПИ-13( вып 2 ) Новосибирск.
2013. Технические решения одобрены на НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ, согласно выписки из протокола заседания Секции научно-исследовательских и
проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического совета Минстроя России,
Москва N 23-13/3 15 ноября 1994 т. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости
малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии •ШИФР 1.010.-2с-94с.
С целью повышения надежности крепления сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ
ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск применяются фрикционно-подвижные соединения и демпфирующие узлы крепления с
упругими ограничителями горизонтальных перемещений (демпферов), выполненные согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,
1168755, 2010136746, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00,от.
20.01. 2013,1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, 2413820, SU 887748, 2424402, 2550777, 2424402, 1760020.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 7
1. С техническими решениями креплений с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях для сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления
(ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск можно ознакомиться по изобретениям: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111
US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28,
от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 3672-82, Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из
широкополочных двутавров. Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по
креплению технологического обору-дования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные
болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108.
275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в
стальных конструкций мостов», см. seismofond.ru .
2. Болтовые соединения фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполнены в виде фрикци-болтов с контролируемым натяжением (латунная шпилька с забитым в пропиленный паз шпильки, стопорным, энергопоглощающим медным обожженным клином,
расположенным между свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом). Фрикционно-подвижные соединения, в которых
усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения
высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2, воспринимающих
подвижные, вибрационные и другие динамические нагрузки в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
3. Для фрикционно-подвижных соединений и упругих демпферов ограничителей горизонтальных перемещений следует применять
высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям
№№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW
201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016, SU 887748.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 8
Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного моделирования блок-контейнеров: Рабочие чep.Texn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостой-кости - Мелкоблочные здания Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение
сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпич-ные здания - Mn.djvu, 0.002.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1 идентификации динами-ческих и статических задач
теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия РМО, с геологической средой , в
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 9
том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости Многоэтажные промздания -, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.002.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания -0.00-2.96с_0-6 = Повышение сейсмостойкости - 1эт
промздания - МП, 4.402-9 в.5 Анкерные.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM,
2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий - Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м.
Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши - Сейсмичность.,
2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под
насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_, 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов.
Выпуск 1Документация., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск. Рабочие
чертежи_Документация.3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация. 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 =
Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_Документация^уи
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
4. Испытание узлов крепления блок-контейнеров производилось после затягивания гайки тарировочным ключом до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации клина медного обожженного, забитого в пропиленный паз болташпильки, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении и к смятию клина.
Величина усилия трения в сопряжении зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется индивидуально согласно РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС) И СООРУЖЕНИЙ С ФПС. Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку соединений (следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки
по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой опорной поверхности).
Испытание протяжных соединений для крепления блок-контейнеров проводилось согласно ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70,
Инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (НИИ мостов,
ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.), согласно статей: «Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений»
(авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых), «МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ» (автор: А. С. Широких, Уфимский государственный нефтяной технический
университет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор:
А. С. Широких).
Испытание протяжных соединений проводилось также согласно изобретениям ОО «Сейсмофонд»: патент № 2010136746, E 04 C2/00
«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 165076, «Опора
сейсмостойкая», бюл. № 28 от 10.10.2016.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 10
Испытания математических моделей фрикционно-подвижных соединений сооружений ( Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта
контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,, серийный выпуск проводились нелинейным методом расчета в ПК SCAD 11.5
(ОО «Сейсмофонд» и испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой (протокол
испытаний № 1516-2 от 25.11.2018 г., протокол испытаний № 1516-2/3 от 20.02.2018 г.) в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197371, ул.
Афонская, д.2).
Зная район сейсмостойкости, выбираем конструкцию крепежных элементов объекта согласно патента на полезную модель №
154506 RU, MПК E04B 1/92, бюл. № 24, опубликовано 27.08.2015.
Фрикционно-подвижные соединения выполнены в виде болтовых соединений (латунный фрикционный болт (шпилька) с пропиленным пазом, куда забивается обожженный медный стопорный, энергопоглощающий клин, с бронзовой тонкой втулкой (гильзой) или
бронзовой лентой, намотанной на латунную фрикционную шпильку), которые устанавливаются в короткие или длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением согласно патента на полезную модель: № 165078, E04H 9/02, «Опора сейсмостойкая», Бюл.
№ 28 от 10.10.2016, СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98,
ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330.2014 п. 9.2, п.4.7, ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078-70. seismofond.ru seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com
k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
Фрикционно-подвижные соединения (ФПС) выполнены в виде болтовых соединений, расположенных в коротких (длинных) овальных отверстиях с контролируемым натяжением, с зазором не менее 30 мм (обеспечивают многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке), см. изобретения № 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,
№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU,2413820, SU 887748.
Для фрикционно-подвижных соединений следует применять высокопрочные болты по ГОСТ Р 52644 2006, гайки по ГОСТ Р 52645
2006, шайбы по ГОСТ Р 52646 2006 согласно СП 14.13330.2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330.2011
(СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.05073, НП-031-01, ГОСТ Р 15.000 94, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278,
2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping
device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU 887748.
Повышение сейсмостойкости сооружений ( Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ
5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до
9 баллов достигается за счет перемещения сдвиговых податливых креплений, выполненных в виде болтовых соединений, в которых
анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим тросовым дугообразным зажимом и
амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера,
пропиленного в нижней части последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме до стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую или взрывную энергию.
2. Место проведения испытаний
Испытательный Центр «ПКТИ-СтройТЕСТ» 97341, СПб, ул. Афонская, д.2, Обособленного подразделения «ПКТИ» и ИЛ ОО
"Сейсмофонд" 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул дом 4, t9657709833@bogmir.net t3487810@interzet.ru
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: - температуре воздуха +25°С; - относительной
влажности воздуха - 80%; - атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
4. Цель испытаний. Методика испытаний.
Испытания проводились с целью проверки возможности сдвигоустойчивого фрикционно-подвижного соединения противостоять
разрушающему действию сейсмических нагрузок и сохранить параметры во время и после воздействия землетрясений интенсивностью 9 баллов по шкале MKS-64 на отметках установки до 25 м и интенсивностью 8 баллов по шкале MKS-64 на отметках
установки до 70 м, что соответствует I-й и II-й категориям сейсмостойкости по НП-031-01 в указанных режимах сейсмических
воздействий (9 баллов - 25 м, 8 баллов - 70 м).
Испытания проводились в программе ПК SCAD с учетом экономической прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий
(АССЗ) вместо устаревшей консольной расчётно –динамической модели (РДМ).
Испытания осуществлялись в программе SCAD согласно ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008
п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК
61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 с использованием изобретений №№ 2327878, 2228488, 2256272, 2440638, 2035835, 2252473.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 11
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 12
Расчетные сейсмические нагрузки на сооружения ( Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ
ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), имеющие нерегулярное конструктивно-планировочное решение, следует определять с применением пространств енных расчетных динамических моделей сооружений и с
учетом пространственного характера сейсмических воздействий.
F
Fmax
Fy
k2
F0
k1
W
dy
K eff
D
d db
Рис. – Идеализированная зависимость «сила-перемещение» (F-D) для сейсмоизолирующих опор с высокой способностью к
диссипации энергии
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений маятниковые и телескопических опор (иначе их
называют маятниковыми с демпфирующим эффектом)
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;2 – листы подвижные с демпфирующим эффектом; 3 –
стальные пластины, 4 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре
Рис. Маятниковые и телескопическая (крестовидная, трубчатая, квадратная) сейсмоизолирующие опоры
1.Физико-механические свойства металла, а также толщины и размеры в плане листов, выполненных из этих материалов,
принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмоизолирующим маятниковые и телескопическим опорам в части:
диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной жесткости, долговечности и ряда других эксплуатационных
показателей.
2.Стальные листы в сейсмостойких маятниковые и телескопических опорах препятствуют выпучиванию листов при действии
вертикальных нагрузок и обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор. Податливые листы, обладающие низкой сдвиговой
жесткостью, обеспечивают горизонтальную податливость маятниковые опор.
3. Маятниковые и телескопические опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный спектр собственных
горизонтальных колебаний суперструктуры, а восстанавливающие силы, возникающие при деформациях опор, стремятся возвратить
суперструктуру в исходное положение.
Примечания
1 Сейсмостойкие маятниковые и телескопические опоры могут воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига и кручения
при циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном направлениях.
2 При расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации маятниковые опор, как правило, не превышают
нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут деформироваться на несколько сот миллиметров
Маятниковые телескопические сейсмостойкие опоры, в зависимости от своих диссипативных свойств, подразделяются на два
вида:
– опоры с низкой способностью к диссипации энергии;
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Деформации телескопических и струнных опор при вертикальных и горизонтальных нагрузках
4. Маятниковые и телескопическими опорами с низкой способностью к диссипации энергии являются опоры, диссипативные
свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ, значения которого не превышают 5 % от критического
значения.
5.Производят маятниковые опоры с низкой способностью к диссипации энергии из податливых пластин, изготовленных по
технологиям, не предусматривающим повышения демпфирующих свойств. Телескопические опоры изготавливаются из
высокомарочной нержавеющей стали с ФПС(латунная шпилька, медный обожженный клин, свинцовые прокладки и свинцовые
шайбы). Для закручивания гаек применяется пневматический гайковерт для контрольного натяжения.
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства маятниковые опор с низкой
способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения, возникающих в деформирующихся опорах и, как правило,
составляют 2-3 %.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 13
6. Маятниковые и телескопические сейсмостойкие опоры с низкой способностью к диссипации энергии просты в изготовлении,
малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них типично линейное поведение при
деформациях сдвига до 100 % и более.
7. Маятниковые и телескопические опоры с низкой способностью к диссипации энергии применяют, как правило, совместно
со специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа , позволяющими компенсировать низкую способность маятниковых
опор к диссипации энергии сейсмических колебаний. Для телескопической сейсмостойкой опоры для блок-контейнеров демпфером
является свинцовы лист расположенный в верхней и нижней части опоры, латунные шпильки с медными обожженными клиньями в
нижней и верхней части опоры , установленные в овальных отверстиях для создания демпфирующего маятникового эффекта (опора
скользит по свинцовым листам при многокаскадном демпфировании, медный клин при этом демпфирует (сминается со свинцовой
шайбой), энергия поглощается за счет маятникового принципа.
1 – маятниковая сейсмоизолирующая опора;2 – демпфер;3 – субструктура;4 – суперструктура
Рис.Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из маятниковые опоры с низкой способностью к диссипации энергии и
демпфера.
Маятниковыми и телескопическими сейсмостойкими опорами с высокой способностью к диссипации энергии являются опоры,
диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ со значениями не менее 10 % и не более
20 %.
П р и м е ч а н и е -- Диссипативные и протяжные сдвиговые свойства таких опор зависят в основном от гистерезисных
процессов в соединениях (затрат энергии на пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило, характеризуются
значениями ξ в пределах 10-20 %.
8.Маятниковые и телескопические сейсмостойкие опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят из пластин,
изготовленных по специальным технологиям, обеспечивающим повышение демпфирующих свойств до требуемого уровня.
9.Маятниковые и телескопические опоры с высокой способностью к диссипации энергии обладают способностью к
горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350%. Их эксплуатационные, жесткостные, диссипативные характеристики зависят
от скоростей и истории нагружения, температуры окружающей среды и старения.
10. Для маятниковых и телескопических сейсмостойких опор с высокой способностью к диссипации энергии типично
нелинейное поведение.
Маятниковых опоры с подвижными сердечниками и телескопические сейсмостойкие опоры.
1.Маятниковые опоры со свинцовыми сердечниками, как правило, изготавливают из подвижных пластин, обладающих
низкими диссипативными свойствами. Свинцовый сердечник располагают в заранее сформированных отверстиях в центре или по
периметру опоры и имеет суммарный диаметр от 15% до 33% от внешнего диаметра опоры. Телескопические сейсмостойкие опоры с
ФПС изготавливаются из нержавеющей стали, ФПС выполнены в виде болтовых соединений(латунная шпилька с пропиленным пазом,
с забитым в него энергпоглощающим медным обожженным клином, свинцовые шайбы). Для закручивания гаек протяжных
соединений ФПС необходимо использовать гайковерт для контрольного натяжения гаек болтовых соединений, расположенных в
овальных отверстиях.
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений маятниковых опор со свинцовыми сердечниками
показан на рисунке.
2. Благодаря комбинации металлических слоев подвижных пластин в опоре с телескопическим сердечниками,
обеспечивающими гистерезисную диссипацию энергии при горизонтальных деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;
2 – фланцевые стальные пластины;3 – стальные пластины, расположенные между подвижными пластинами;4 – пластиныподвижные; 5
–шток,;6 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре;7 – отверстия под
шпонки;
8 –сердечник телескопический
Рис. Маятниковые опора со свинцовым сердечником и телескопические сейсмостойкие опоры ( квадратная, трубчатая, квадратная с
ФПС).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 14
3. Диссипативные свойства маятниковые опор со свинцовыми сердечниками и телескопических сейсмостойких опор с о
сминаемым обожженным медным энергопоглощающим клином зависят от величин их горизонтальных сдвиговых деформаций и
характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до 35%.
4. Маятниковые опоры со свинцовыми сердечниками способны иметь горизонтальные сдвиговые деформации величиной до
400%. При этом их параметры менее чувствительны к величинам вертикальных нагрузок, скоростям и истории нагружения,
температуре окружающей среды и старению, чем параметры опор в А.2.
5. При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых сейсмических воздействиях)
маятниковые опоры со свинцовыми сердечниками работают в горизонтальных и вертикальном направлениях как жесткие элементы, а
при высоких уровнях горизонтальных воздействий – как элементы податливые в горизонтальных направлениях и жесткие в
вертикальном.
6. Перечисленные выше свойства делают маятниковые опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие
опоры наиболее часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой сейсмичностью.
В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение чрезмерных односторонних горизонталь-ных
перемещений суперструктуры относительно субструктуры, рекомендуется:
–предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность использования
соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжения в исходное положение после прекращения
сейсмического воздействия;
– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы, способные ограничивать величины
перемещений и возвращать плоские опоры скольжения в исходное положение.
а)
б)
1 – плоская скользящая опора;2 – маятниковые опора;3 – нижняя стальная пластина (например, из нержавеющей стали), по которой
происходит скольжение;
4 – пластины подвижные ;5 – стальные податливые пластины; 6 - слой из фторопласта
Рис. Фрагмент сейсмоизолирующей системы, образованной плоскими скользящими опорами и маятниковые опорами
Министерство регионального развития
Российской Федерации
СВОД ПРАВИЛ
СП ______________
ЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ.
ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ
Москва 2013
ПРЕДИСЛОВИЕ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 15
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ
«О техническом регулировании», а правила разработки — постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. №
858 «О порядке разработки и утверждения сводов правил»
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛИ: Центральный институт строительных конструкций и сооружений им. В.А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко)
— институт ОАО «НИЦ «Строительство»
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»
3 ПОДГОТОВЛЕНк утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации(Минрегион) от и введен в действие с
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт).
Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе
«Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемыхинформационных указателях «Национальные
стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет
опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация,
уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования —
на официальном сайте
разработчика (Минрегион России) в сети Интернет
 Минрегион России, 2013
Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве
официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минрегиона России
Содержание
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Введение ..................................................................................................................................................................
Область применения ...............................................................................................................................................
Нормативные ссылки ..............................................................................................................................................
Термины и определения .........................................................................................................................................
Основные положения ..............................................................................................................................................
Общие положения для сейсмоизолирующих устройств .......................................................................................
Контроль превышения расчетных перемещений...................................................................................................
Контроль неравномерных сейсмических колебаний грунта .................................................................................
Критерии соответствия ............................................................................................................................................
8.1 Абсолютное предельное состояние ..................................................................................................................
8.2 Предельное состояние по ограничению ущерба ..............................................................................................
8.3 Специальные требования...................................................................................................................................
8.3.1 Проектирование...............................................................................................................................................
8.3.2 Фундаменты .....................................................................................................................................................
8.3.3 Критерии конструктивной регулярности ......................................................................................................
8.3.3.1 Общие положения ........................................................................................................................................
8.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане ............................................................................................
8.3.3.3 Критерии регулярности по высоте ..............................................................................................................
Сейсмическое воздействие ......................................................................................................................................
9.1 Расчетный спектр максимальных сейсмических ускорений ..........................................................................
9.2 Упругий спектр отклика максимальных горизонтальных ускорений ............................................................
9.3 Упругий спектр отклика максимальных вертикальных ускорений ...............................................................
9.4 Представление сейсмического воздействия в виде записей колебаний
во времени ...............................................................................................................................................................
9.4.1 Общие положения ...........................................................................................................................................
9.4.2 Искусственные акселерограммы ....................................................................................................................
9.4.3 Записанные или синтезированные акселерограммы ....................................................................................
9.4.4 Пространственная модель сейсмического воздействия ...............................................................................
Характеристики систем сейсмоизоляции ...............................................................................................................
Расчет сооружения ...................................................................................................................................................
11.1 Общие положения ............................................................................................................................................
11.2Расчетное сейсмическое воздействие (силовое или моментное) ..........................................................................
11.3 Эквивалентный линейный расчет ...................................................................................................................
11.4 Упрощенный линейный расчет .......................................................................................................................
11.5 Распределение горизонтальных сейсмических сил .......................................................................................
11.6Упрощенный модальный линейный расчет ....................................................................................................
11.7 Модальный расчет с использованием спектра отклика ................................................................................
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
IV
1
2
2
4
7
7
7
9
9
9
10
10
11
11
11
11
12
13
13
14
16
16
16
16
17
17
17
18
18
18
21
24
26
27
27
Всего листов 94
Лист 16
11.7.1 Общие положения .........................................................................................................................................
11.7.2 Сочетание модальных реакций ....................................................................................................................
11.8 Расчет по записям колебаний грунта во времени ..........................................................................................
11.9Ненесущие элементы ........................................................................................................................................
Приложение А (справочное) Сейсмоизолирующие элементы .....................................................................................
Приложение Б(справочное) Моделирование систем сейсмоизоляции .........................................................................
27
28
28
30
31
42
Введение
В настоящем своде правил приведены требования, соответствующие целям технических
регламентов и подлежащие соблюдению с учетом части 1 статьи 46 Федерального закона «О
техническом регулировании».
Приведены также требования, соответствующие целям Федерального закона «Об
энергосбережении».
Работа выполнена Центром исследований сейсмостойкости сооружений
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко — института ОАО «НИЦ «Строительство»
(руководитель работы — канд. техн. наук, доцент В.И. Смирнов;
ответственный исполнитель — А.А.Бубис). СВОД ПРАВИЛ
ЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ
Anti-Seismic andSeismicallyIsolatedConstructionDesign Code
Рис.Опоры телескопические и демпфирующие узлы крепления с фрикци-болтом.
Следует предусмотреть мероприятия для защиты зазора между суперструктурой и окружающим грунтом или сооружениями от
попадания атмосферных осадков и мусора.
Для сооружений и трубопроводов требование выполняется, если удовлетворяются все нижеприведенные условия:
а) над и под системой сейсмоизоляции предусмотрены жесткие горизонтальные диафрагмы, выполненные в виде
железобетонных плит или системы перекрестных балок, запроектированных с учетом всех соответствующих локальных и глобальных
видов их деформирования. В устройстве таких диафрагм нет необходимости, если несущие конструкции выполнены в виде жестких
коробчатых систем;
б)устройства, образующие систему сейсмоизоляции, закреплены непосредственно к упомянутым выше жестким диафрагмам
либо, если это практически неосуществимо, крепятся с помощью вертикальных элементов, у которых относительное горизонтальное
перемещение в сейсмической расчетной ситуации должно быть менее 1/20 относительного перемещения системы сейсмоизоляции .
Моделирование систем сейсмоизоляции
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции при
сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 17
FF
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью
к диссипации энергии
F
FF
FF
с высокой способностью
к диссипации энергии
F
FF
FF
С демпфирующими
способностями
F
FF
FF
F
Фрикционно-подвижные опоры
с плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения
FF
FF
F
F
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения
скользящих
поверхностей
Струнная опора с
ограничителями
перемещений за счет
демпфирующих упругих
стальных пластин со
скольжением верха
опоры за счет
фрикционноподвижного соединения
поверхностями
скольжения при R1=R2 и
μ1≈μ2
FF
FF
F
F
FF
F
F
F
F
F
F
F
F
F
F
F
F
F
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
DD
D
DD
DD
D
DD
DD
D
DD
DD
D
D
DD
DD
D
D
DD
DD
D
D
DD
D
D
D
D
D
D
D
D
D
D
D
Всего
D листов 94
Лист 18
D
D
D
Струнная опора с
трущимися
поверхностями
согласно изобретения
по Уздина А.М №
2550777
"Сейсмостойкий мост"
Тарельчатая
сейсмоизолирующая
опора по изобретению.
№
2285835"Тарельчатый
виброизолятор
кочетовых" , Бюл № 29
20.10.2006 с
демпфирующим
сердечником по
изобретению № 165076
"Опора сейсмостойкая"
F
F
D
D
F
F
D
D
Рис. Фрагменты опор для блок-контейнеров на сдвиговых фрикционно –подвижных соединениях (ФПС).
Сейсмостойкие металлические опоры (Китай) дорогостоящие используются в Китае и в России. Маятниковые (телескопические)
сейсмостойкие опоры (квадратные, трубчатые, крестовидные) на ФПС разработаны и используются в Тайване.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 19
Геометрические характеристики схемы сейсмозащиты сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск с использованием сейсмостойкой опоры (изобретение № 165076 E04 H 9 /02,
опубликовано 10.10.2016, Бюл. № 28).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 20
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
«Qz»
«Qy»
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 21
Деформации
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 22
Коэффициент использования профилей
Конструктивное решение протяжного болтового соединения на косых фланцах (смотри изобретения №№ 2413820, 887746 ) для
трубопроводов, в которых уложены кабельтрассы (возможно использование для сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер
пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск).
При испытаниях узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) для блок-контейнеров использовалось изобретение: крестовидная
антисейсмическая опора - TW201400676 (A) ― 2014-01-01 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice (Тайвань)
Ссылка на эту страницу
Изобретатель(и):
TW201400676 (A) - Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 23
Заявитель(и):
Индекс(ы) по классификации:
Номер заявки:
Номера приоритетных документов:
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
- международной (МПК): E04B1/98; F16F15/10
- cooperative:
TW20120121816 20120618
TW20120121816 20120618
Реферат документа TW201400676 (A)
Перевести этот текст Tooltip
The present invention relates to a restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, which comprises main axial base, supporting
cushion block, a plurality of frictional damping segments, and a plurality of outer covering plates. The main axial base is radially protruded with
plural wings from the axial center thereof to the external. Those wings are provided with a longitudinal trench, respectively. The supporting
cushion block is arranged between every two wings. The friction damping segments are fitted between the wing and the supporting cushion
block. The outer covering plates are arranged in an orientation perpendicular to the protruding direction of the wing at the outmost of the overall
device. Besides, a locking element passes through and securely lock the two outer covering plates relative to each other; in the meantime, m the
locking element may pass through one supporting cushion block, one friction damping segment, the longitudinal trench of one wing, the other
friction damping segment and the other supporting cushion block in sequence. The main axial base and those outer covering plates can be fixed
to two adjacent constructions at one end thereof, respectively. As a result, as wind force or force of vibration is exerted on the two constructions
to allow the main axial base and the outer covering plates to relatively displace, plural sliding friction interfaces may be generated by the friction
damping segments fitted on both sides of each wing so as to substantially increase the designed capacity of the damping device.
При испытания узлов и фрагментов фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для блок-контейнеров и трубопроводов
использовалось также изобретение: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной
площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях
при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме
проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и
обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной
или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному
поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 24
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах
и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008,
Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные
перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Рис.Фрагменты фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления проходили лабораторные испытания на
сейсмостойкость по экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ) (основоположники экономичной
прогрессивной теории АССЗ - к.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф. Мкртычев О.В., МГСУ.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 25
Применение болтов с контролируемым натяжением и срезом торцевого элемента для блок-контейнеров и трубопроводов значительно увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений. Устойчивая связь между прочностью стали на срез и
на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого способа натяжения высокопрочных болтов. Такая технология
натяжения болтов может исключить трудоёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей,
необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого
элемента не создаёт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие
размеры. Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента,
соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с
одной стороны конструкции. Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упрости форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её
технологичной и высокопроизводительной.
Испытания узлов крепления блок-контейнеров и фланцевых фрикционно-подвижных соединений с фрикци-болтом трубопроводов,
проводились с учетом наличия демпфирующих соединений. Испытания фрагментов и деталей протяжных узлов крепления проводились в испытательной лаборатории «ПКТИ –СтройТЕСТ»,197341, СПб, ул. Афонская, д. 2 и в ИЛ ОО «Сейсмофонд» согласно СП
14.13330-2014, п. 4.7, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 на соответствие требованиям для оборудования катег. 1 в части сейсм. по
НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, высотная отметка 0,00- 70.0 м, виброустойчивость по группе М 39,
ГОСТ 15.000-82.
При испытаниях математических моделей на сдвиг расчетным способом, расчетную несущую способность узлов податливых
креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6)
следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 26
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная
несущая способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или
10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле (10.5)
Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ТКП EN 1993-1-8
(1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
При испытаниях проводилось измерение изгиба анкера при статической нагрузке домкратом усилием 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих среднеуглеродистых анкеров (длина 450 мм, диаметр 12-16 мм, марка LTP) с
демпфирующим фрикци–болтом с медным клином показали, что происходит премещение анкера на 1-5 см во время аварийного
взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениях и демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров и трубопроводов определена надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при импульсных растягивающих нагрузках и повышения надежности соединения при сейсмических и динамических нагрузках согласно
изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф. А.М. Уздин и др.), 2372627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 и
протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2018 г., ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ").
НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1. СП 47.13330.2012. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.
2. СНиП 1.02.07-87. Инженерные изыскания для строительства.
3. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 27
4. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия БСТ: № 5...90, №№ 11,12...93.
5. СП 45.13330.2012. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
6. СП 131.13330.2012. Строительная климатология.
7. СП 70.13330.2012. Несущие и ограждающие конструкции.
8. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции.
9. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования.
10. СП 28.13330.2012. Защита строительных конструкций от коррозии.
11. ГОСТ 25100-2011. Грунты. Классификация.
12. ГОСТ 28622-2012. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.
13. Руководство по проектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах, Стройиздат, М., 1981.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 28
При испытаниях использовались фрагменты фрикционно-подвижных соединений блок-контейнеров и трубопроводов согласно
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616,116875, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985 (для районов с сейсмичностью
более 8 баллов для крепления блок-контейнеров необходимо использование фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между
торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых накладками и с протяжными растяжками согласно изобретениям №№ 1143895,
1174616, 1168755, с регистратором сейсмических сигналов высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС», изготовитель: 630090,
Новосибирск, пр. акад. Лаврентьева 13/3, Институт лазерной физики СО РАН, акад. РАН Багаев С.Н, т.:+7(383) 333-24-89 , +7(383)
333-24-89, ф:+7(383) 333-20-67, bagayev@laser.nsc.ru),
Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за счет обжига в муфельных печах согласно ГОСТ Р
58868-2007.
Для определения сейсмостойкости демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты,
шайбы, прокладки, латунная шпилька с подпиленным в ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный клин)
производились статические испытания на основании спектров ответов по НП-031-01 на основе синтезированных акселерограмм в
программе SCAD.
При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов фрикционно-подвижных соединений для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) математическим моделированием были построены в ПК SCAD с ЭПУ. ЭПУ-энергопоглотитель пиковых ускорений, с помощью которого
можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при землетрясении.
Если оборудовать энергопоглотителями (крепления на фрикци –болтах, с латунной шпилькой и забитым в паз шпильки медным
обожженным клином) блок-контейнеры и блок-контейнерные пункты контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-288295492003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), то разрушения при взрыве или землетрясении будут минимальными. Поглотитель
энергии пиковых ускорений (ФПС) пригодится, чтобы исключить разрушения при взрыве, землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя энергии -ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет
использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри: ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов.»
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов фрикционноподвижных соединений блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) приведен в таблице.
Таблица
№
Испытания на перемещение демпфирующих узлов с
п/п
амортизирующими элементами
1
Определение статических усилий для сдвига
податливого анкера, установленного в
изолирующей трубе с амортизирующими
податливыми элементами в виде тросового «или»
дугообразного зажима с анкерной шпилькой
производилось в ИЦ «ПКТИ- Строй-ТЕСТ»
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Рулетка,
штангенциркуль
Диапазон
измерения
+- (2- 5) см
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Примечание
Протокол испытания на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от
25.11.2018 согласно патента
на полезную модель № 102228
Всего листов 94
Лист 29
(«Протокол испытания на осевое статическое
усилие сдвигу дугообразного зажима с анкерной
шпилькой» № 1516-2 от 25.11.2018)
«Анкерная крепь для горных
выработок» и № 44350
«Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2018 г.
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2018 согласно
патента на полезную модель
№ 102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой №15162 от 25.11.2018
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм - 1000
мм
Свидетельство № 1 до 12.2019
г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2018г.)
Годен до 12.2021 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2020 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. - 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2017
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2021 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2020 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до 12.2019
г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчивых
скользящих сейсмостойких и взрывостойких узлах
крепления.
при испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку величины
крутящих моментов
от 80 до 150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2018г.
Годен до 12.2021
+/- 0,0 T/c2
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Годен до 12.2025 г.
Всего листов 94
Лист 30
№
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытательная машина
ZD -10/90
Усилия выдергивания производились по
шкале 100 кгс
2
3
4
Домкрат
Ключ моментный
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90
п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Диапаз
он
измере
ний
контро
лируем
ых
величи
н
Диап
азон
измер
ений
контр
олир
уемы
х
велич
ин
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
Класс
точности
или
предел
допускае
мой
погрешно
сти
Заводско
й№
Примечание
Зав № 66/79 (сертификат о калибровке
№№ 0826-Ш-16 от 01.09.2016) по
изобретению № 2367917 «СПОСОБ
ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МО-МЕНТА
ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
И ДИНА-МОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ
ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ»
Свидетельство № 101
Протокол № 1516-2 от 25.11.2018
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического оборудования фунд. болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат,
1979 г. и альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Заводско
й№
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?v=siCT9
DhdhjAhttp://smotri.com/video/view/?id=v2275
5810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов демпфирующего узла крепления выполненного в виде
болтового соединения с амортизирующими
элементами, изготовленного согласно «Руководства по креплению техноло-гического
оборудования фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979, предназначенного для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9
баллов по шкале MSK-64.
Диап
азон
изме
Класс
точности
или предел
Завод
ской
№
Примечание
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 31
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9 баллов
по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ
36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (сколь-зящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
допускаемо
й
погрешност
и
В программе SCAD и программмах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
нормативных документов:
1) СНиП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СНиП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СНиП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СНиП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СНиП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СНиП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СНиП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СНиП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СНиП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 32
1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5
(к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK64) на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
1) ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 – Строительство
в сейсмических районах (Россия);
3) СНиП В1.2-1-98 – Строительство
в сейсмических районах (Казахстан);
4) СНиП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы проектирования
(Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования (Армения);
6) МГСН 4-19-2005 – Временные
нормы и правила проектирования
многофункциональных высотных
зданий и зданий-комплексов в
городе Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
6. Характеристики механических ВВФ (внешние воздействующие факторы) при испытаниях на сейсмостойкость
фрагментов демпфирующих податливых узлов крепления.
Рис. Графики задающих режимов расчетных схем перемещений сдвигоустойчивого податливого узла крепления в ПК SCAD (для
районов с сейсмичностью 8-9 баллов (высота от 0м до 25м)).
Суммарные внешние нагрузки на основную схему демпфирующего податливого узла крепления X, Y, Z, UX, UY, UZ
использовались в программном комплексе SCAD с применением блочного метода Ланцоша со сдвигами применительно к сейсмическому анализу сооружений (разработан Сергеем Фиалко - д.т.н.(проф. Киевского национального университета строительства и
архитектуры) и д.т.н, проф Перельмутером Анатолием Викторовичем.
При испытаниях узлов фрикци-анкерного податливого крепления блок-контейнеров и трубопроводов периодически встречаются
задачи, в которых в нижней части спектра лежит большое количество локальных форм колебаний, причем спектр собственных частот
является очень густым. Такие задачи создают серьезные проблемы, поскольку вычислительные алгоритмы, реализованные в современных компьютерных системах МКЭ-анализа, как правило, в таких случаях оказываются малоэффективными. Разработанный в программном комплексе SCAD алгоритм блочного метода Ланцоша со сдвигами, реализующий сейсмический режим, позволяет значительно
продвинуться в решении этой проблемы. Согласно письму Минстроя РФ от 04.07.2014 № 01-01/206 на 6307-01/04 от 19.5.2014 Кальгин
А. А. «Ордена Трудового Красного Знамени Академия коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова» по поручению Минстроя РФ
признала две теории испытания на сейсмостойкость:
1)
с использованием в практике испытаний экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ);
2)
применение консольной расчётно-динамической модели (РДМ), согласно ГОСТ Р 53166-2008. «Землетрясение» стр.
9., при этом при испытаниях может потребоваться уточнение для некоторых спектров ответа между амплитудой перемещений объекта
и демпфирования узлов крепления.
Для испытательных целей:
1. Два образца жестко крепились на виброплатформе поочередно в трех взаимно перпендикулярных направлениях.
2. Предварительно, до испытаний на сейсмостойкость, был проведен лабораторный анализ ФПС блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)).
Образцы испытывались поочередно в трех взаимно-перпендикулярных направлениях с ускорением l,0g, в диапазоне 5-100 Гц путем
плавного изменения частоты 1окт./мин и от 100 до 5 Гц с той же скоростью изменения частоты.
3.После проведения комплекса вибрационных испытаний, вторично был проведен анализ сдвигоустойчивости демпфирующего крепления.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 33
№
№
№
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 34
Рис. Варианты маятниковых, струнных и телескопических сейсмостойких опор и фланцевых фрикционно-подвижных соединений.
Энергопоглощающие сейсмоизолирующие фрикционно- подвижные трубчатые и квадратные с отогнутыми лапками опоры (ФПС)
разработаны и испытаны также и в ИЛ ОО "Сейсмофонд."
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 35
Перечень типовых альбомов серий чертежей для испытания фрикционно-подвижного крепления для блок -контейнеров, серийный выпуск,
закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК):
5.904-7 Воздушно-тепловые завесы с центробежными вентиляторами, вып. I.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск O.djvu
1.494-43 в.З ч.1 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = ВР-12-26, ВР-15-45.1 .djvu
5.904-1.V-0 = Детали креплений B03flyx0B0fl0B.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 2.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск I.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. BbinycK4.djvu
1.494-24_2;90 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов - Покрытия с профнастилом^уи
5.407-144 Установка аппаратуры и подвод питания ккрышным вентиляторам. Выпуск I.djvu
5.407-144 Установка аппаратуры и подвод питания ккрышным вентиляторам. Выпуск O.djvu
ДВЛ-02-73 = Воздуховоды равномерной раздачи.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск I.djvu
5.904-38 = Гибкие вставки к центробежным вентиляторам. Рабочие чертежи^уи
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 5.djvu
1.494-24 вып 1 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов зонтов и дефлекторов.сууи
А9-58(Рабочие чертежи повторного применения. Люки для чистки воздуховодов).сууи
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 3.djvu
1.494-24_2,90 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов - Покрытия с профнастилом.сууи
1.494-24_2,90 = Стальные стаканы для крышных вентиляторов, дефлекторов и зонтов.djvu
1.494-43 в.З ч.2 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = ВР-12-26, ВР-15-45.1.djvu
1.494-43 в.4 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = В-2,3-130, В-06-300-6_25, B0-13-290.djvu
Список типовых альбомов , чертежей комплектных распределительных устройств (ТУ 3414 - 008 - 77814285 - 2011)
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация.су
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск "l.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1..._Документация.сууи
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск2 Плиты...._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие чертежи_Документация.сууи
1.469-7 вып.З = Покрытия зданий с крышными вентиляторами.djvu
1.469-7 вып.5 = Покрытия зданий с крышными вентиляторами.djvu
1.494-24 вып 1 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов зонтов и дефлекторов
1.494-24_2,90 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов - Покрытия с профнастилом
1.494-24_2,90 = Стальные стаканы для крышных вентиляторов, дефлекторов и зонтов.djvu
1.494-24_2;90 = Стаканы для крепления крышных вентиляторов - Покрытия с профнастилом
1.494-30 вып.1 =Установка и крепление вентиляторов кстр конструкциям.djvu
1.494-30 вып.2=Установка и крепление вентиляторов к строительным конструкциям.djvu
1.494-43 в.1 Установка и крепление вентиляторов кстройконструкциям = BU,4-75.djvu
1.494-43 в.2 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = BU,14-46.djvu
1.494-43 в.З ч.1 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = ВР-12-26, ВР-15-45.1 .djvu
1.494-43 в.З ч.2 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = ВР-12-26, ВР-15-45.1 .djvu
1.494-43 в.4 Установка и крепление вентиляторов к стройконструкциям = В-2,3-130, В-06-300-6_25, B0-13-290.djvu
5.407-144 Установка аппаратуры и подвод питания ккрышным вентиляторам. Выпуск O.djvu
5.407-144 Установка аппаратуры и подвод питания ккрышным вентиляторам. Выпуск 1.djvu
5.904-7 Воздушно-тепловые завесы с центробежными вентиляторами, вып. I.djvu
5.904-38 = Гибкие вставки к центробежным вентиляторам. Рабочие чертежи
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск O.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск I.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 2.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 3.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. BbinycK4.djvu
5.904-56 Установка центробежных вентиляторов на покрытиях промышленных зданий. Выпуск 5.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск I.djvu
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в БИ № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)RU
(11)165076
(13)U1
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 36
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через
поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием,
кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше
расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при
котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость
усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий.
Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 37
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и
болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта
листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет
смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины
друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном
положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения
отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на
фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет
деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует
заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез ББ (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того,
вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1
выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации
корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки
(болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.)
определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг
штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной
оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 38
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 39
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 40
Рис. Телескопические сейсмостойкие опоры, демпфирующие узлы крепления и фрикционно-подвижные соединения для блокконтейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для районов с сейсмичностью 8-9 баллов.
Результаты испытаний. Испытания фрагментов узлов крепления ФПС и демпфирующих узлов крепления блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014))
проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний № 1516-2 от 25.11.2018, № 1506-1 от 18.11.2018 (
результаты статических испытаний крепежных изделий на испытательную нагрузку). Аттестат аккредитации федерального агентства
по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»), выдано ОАО
«НТЦ» Промышленная безопасность», 25.03.2016 г.
Таблица 3
№
Наименование проверок и испытаний
п/п
1
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
5
6
7
8
9
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2013
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или перемещение стального тросового зажима по
стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или перемещение стального тросового зажима по
стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого крепления
подогревателя
топливного газа
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на стальном листе
Характер разрушения срыв резьбы на стальном
листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22
При испытаниях математических моделей сооружений (Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ
1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных соединений (ФПС) в ПК SCAD (в районах с сейсмичностью 8 баллов
и выше для установки блок-контейнеров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор с ФПС, а
для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 41
1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, 2550777 " Сейсмостойкий мост" SU, 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device установлено, что Блок-контейнеры. Блок-контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003), закрепленные на основании с помощью фрикционно-подвижных соединений с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов СООТВЕТ-
СТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ СП 14.13330-2011 п. 4.6 «Обеспечение демпфированности», ASTM C1513; ASTM, E488-96,
ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012,
ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70, IAEA No.NS-G-1.6 Standard for Seismic Analysis, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов).
Рис. Фрикционно-подвижная вставка (компенсатор) для трубопровода согласно : СП 14.13330-2011, п. 4.6, Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ, НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90 п.5, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98.
Испытание выполнено согласно протокола № 607 от 15.10.2019 ( ОО" Сейсмофонд", ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от
27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01. 406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, ИЛ ОО «Сейсмофонд») и протокола № 15162/3 от 20.02.2018 в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2016
ОАО «НТЦ «Промышленная безопасность».
Испытания узлов крепления блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) на ФПС, см.: https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
https://www.youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
https://www.youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
С тех. решениями протяжных, фрикционно-подвижных соединений (ФПС) для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов
контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на
основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях, с зазором
между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке, можно ознакомиться: изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146,
2403488, 2076985№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП 16.13330.2011
(СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250).
Испытания фрагментов фрикционно -подвижных соединений (ФПС) блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с
помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях, с зазором между торцами
стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли
испытания на сейсмостойкость) проводились в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р
54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90,МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051-2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97.
Испытания проводились согласно мониторингу землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/и согласно шкалы землетрясений
смотри ссылки: scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/ /scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf
Высокопрочные болты применяются по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой
опорной поверхности. Динамическую и взрывную нагрузку, следует определять по формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n —
количество поверхностей трения (смятия) соединяемых элементов; m - коэффициент трения (смятия), принимаемый по результатам
испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы. Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих
ссылочным стандартам группы 4, с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 , усилие
предварительного натяжения Fp,C следует принимать равным Fpc=0.7 fudAs
Фрикционные протяжные соединения с фрикци-болтами, затянутыми гайками с контролируемым натяжением, выполнены в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с медным обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной
шпильки, свинцовые шайбы). Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в конструкциях из
стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 42
взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения
деформативности.
Сварное соединение для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) выполняется по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92,
ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88
Лабораторные испытания фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений с фрикциболтом (латунная шпилька с пропиленным пазом, медным обожженным клином, забитым в паз шпильки и со свинцовыми шайбами),
обеспечивающих многокаскадное демпфирование проводились с использованием изобретений: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H
9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 согласно СНиП II-23-81*, п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИпроектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых
соединений», Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом,
серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108.275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкций мостов», см. seismofond.ru
1. Болтовые соединения фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполнены в виде фрикци-болтов с контролируемым натяжением (латунная шпилька с забитым в пропиленный паз шпильки, стопорным, энергопоглощающим медным обожженным клином,
расположенным между свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом), предназначены для крепления блок-контейнеров и
блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 559892014)), обеспечивают многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,
1168755, 2010136746, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00,от.
20.01.2013,1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, 2413820, SU 887748 (для районов с сейсмичностью 8 баллов и более).
2. Для фрикционно-подвижных соединений следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77,
шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-2381*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01,
ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488,
2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076
RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU 887748. При лабораторных испытаниях использовались
высокопрочные болты согласно ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно требованиям СП
14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование)
3. Испытания производились согласно списка альбомов и чертежей, переданных заказчиком, согласно которого, проводились испытания математических моделей блок-контейнеров методом оптимизации и идентификации, динамических и статических задач
теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD - 11.5: 5.407-30 вып.1 Установка шкафов комплектного распределительного устройства 6-10 кВ., 5.40730 вып.0, Установка шкафов комплекты от распределительного устройства 6-10 кВ., 5.407-148 в.О, Установка щитов низковольт
комплект устройств в шкафах , 5.407-43 вып 10. Установка распределительных шкафов серии ПР, 5.407-142 в.1 Установка
распредщитов и распред шкафов, 5.407-142 в О Установка распредщоов и распредшкафов , 5.407-103 в.1 Установка шкафов компл РУ
6-10 кВ сф. КМ-1Ф, 5.416-2 B 1 Нестандарт оборудование для пож депо = Шкафы PM., 5.407-82 Установка распределительных
шкафов серии ПР89Э1 и ГР8701. Выпуск 0, 5.416-2 в З, Нестандартное оборудование, Шкафы для сушки КИП , 5.407-43 вып.1
Установка распределительных шкафов серии ПР 11, 5.407-82 Установка распределительных шкафов серии ПР8501 и ГР8501. Выпуск
1, 5.407-148 . Уст-ка щитов низковальт. комплект устройств в шкафах = РЧ., 5.407-103 вып.1 Установка шкафов комплектного
распределительного устройства 6-10 кВ серии KM, 5.407-103 в.0 Уст-ка шкафов компл РУ 6-10 кВ сер. КМ-1Ф МП, серия 5.407-142.,
5.407-103 вы п.О, Установка шкафов комплектного распределительного устройства 6-10 кВ серии KM-10, 4.407-254 = Установка
шкафов компл. распред. устройства 6-10кв серии КРУ2-10-20
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 43
Рис.Испытание фрагментов фрикционно-подвижных соединений для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) закрепленных на основании фундамента с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли испытания на сейсмостойкость в ИЦ «ПКТИ Строй-ТЕСТ», адрес:197341, СПб,
ул. Афонская, д.2).
Рис. Фрикционно-подвижные соединения для блок-контейнеров и трубопроводов, проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес:197341, ул. Афонская, д.2, 20.02.2017 г.) и ванна для кипячения деталей демпфирующих узлов крепления.
Рис.Сейсмостойкая опора с использованием сейсмоизолирующих элементов в виде гальки речной (мост Рион-Антирион, Греция).В
конструкции моста использованы сейсмостойкие, маятниковые опоры, фрикционно-подвижные соединения.
Аналогичные фрикционно-подвижные соединения и сейсмостойкие опоры могут быть использованы при креплении блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ
Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в
овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли испытания на сейсмостойкость).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 44
Рис. Узлы фрикционно-подвижных соединений (проходили испытания на осевое статическое усилие сдвига 20.02.2017 г. в ИЦ
«ПКТИ-СтройТЕСТ») для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), расположенные в овальных отверстиях на болтах с контролируемым
натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при
импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов по шкале MSK-64).
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений (протокол испытаний на статическое усилие сдвига фрагментов
фрикционно- подвижных соединений (ФПС) вдоль оси ФПС) проводились в соответствии с испытаниями на осевое статическое
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 45
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой от25.11.2013 г. (протокол испытания № 1516-2) в «ПКТИ-СтройТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб, ул.Афонская 2, лит А, размещены в социальной сети см. по ссылке: youtu.be/3YAvegl0wCY
youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtu.be/3YAvegl0wCY
youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE youtu.be/AwgPS3Z_KUg youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtu.be/7QW_G1uCtT8
Испытания фрагментов фрикционно -подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров и
блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 559892014)), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих
элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) осуществлялись на сейсмостойкость в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90,МДС 531.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051-2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97.
Испытания проводились согласно мониторингу землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/и согласно шкалы землетрясений
смотри ссылки: http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf
Испытания математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ
5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) производилось в ПК SCAD 11.5 , фрагментов фрикционноподвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления, расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм для блок-контейнеров и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления производились в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (СПб, ул.Афонская, д.2) и в ПК SCAD 11.5 согласно ОСТ
37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, «Инструкции по выбору
рамных податливых крепей», «Инструкции по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», ОСТ 108.275.80,
ОСТ 37.001.050-73. Спектральные испытания математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) и фрагментов узлов крепления блокконтейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014)) проводились в ПК SCAD 11.5 на основе синтезированных акселерограмм c загружением РСУ (расчет сочетаний
усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии c НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98.
Методика испытаний. Испытания проводились согласно изобретения: № 2010136746, E04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ».
Условия проведения испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления и фрагментов фрикционно-подвижных соединений
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50
мм между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых накладками согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 в
испытательной лаборатории «ПКТИ–СтройТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д. 2 и в ИЛ ОО «Сейсмофонд» - «Защита и
безопасность городов»:
Испытания на осевое статическое усилие сдвига фрагментов ФПС и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений
с изолирующими трубами и амортизационными элементами в виде дугообразного зажима с анкерной шпилькой проводились на
испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 0826-Ш-16 от 01.09.2016) в ИЦ "ПКТИ –СтройТЕСТ" (протокол
испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой" № 1516-2 от 25.11.2018) и в ПК
SCAD на основании спектров ответов для зданий и сооружений UBS и UBN по НП-031-01.
1. Два образца жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке №№ 0826-Ш-16 от 01.09.2016 )
поочередно в одном направлении.
2. Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: температура воздуха +25°С;
относительная влажность воздуха - 80%; атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
3. Результаты испытаний. До испытаний на сейсмостойкость был проведен лабораторный анализ податливости ФПС и демпфирующего узла крепления. Образцы испытывались с условием их использования для крепления блок-контейнеров и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)). Фрагменты
ФПС испытывались в ИЦ ОО "Сейсмофонд" на сейсмостойкость по теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ)) согласно
изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755.
Образцы испытывались поочередно в трех взаимно-перпендикулярных направлениях с ускорением l,0g, в диапазоне 5-100 Гц путем
плавного изменения частоты 1окт./мин и от 100 до 5 Гц с той же скоростью изменения частоты. После проведения сдвиговых испытаний вторично был проведен анализ сдвигоустойчивости демпфирующего фрикционно –подвижного соединения (ФПС) согласно
ГОСТ Р 53166-2008, РБ 006- 99, СП 14.13330.2011, МДС 22-1.2004.
После проведения комплекса испытаний на осевое статическое усилие сдвига и податливость фрагментов фрикционно- подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления проводились дополнительно испытания по синтезированным акселерограммам
в ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями для оборудования
категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостойкости и требованиям в части устойчивости к сейсмостойким и взрывным воздействиям, к механическим воздействиям интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0 м и виброустойчивости по группе М 39. С протоколом
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 46
испытаний фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) и
рабочими чертежами можно ознакомиться, см. : http://seismofond.ru skype: facebook:t9657709833 skype: kiainformburo
seismofond@inbox.ru ooseismofond@bigmir.net тел (921) 407-13-67, (921) 659-31-56, (999)535-47-29.
В лабораторных испытаниях фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) использовалось изобретениеTW201400676
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (крестовидная опора для мостов и других сооружений).
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений и математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) согласно
изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU проводились и в ПК SCAD.
0,03
0,05 0
0
-5,06
5,0
1
-0,01
-0,0
0,0
44
0-0
,0,0
22
0 0 0
-0,01 0 0
1
1
1
-14,09
1
1
11
5,0
-5,06
11
0,05 0 0
00
00
0,03
0
1
11
0
11
0 0 0
00
00
0
00
00
-14,09
-0,0
0,0
44
0-0
,0,0
22
-0,01 0 0
00
00
-0,01
1
1
1
0
Рис. Испытания математических моделей с помощью метода математического моделирования блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) нелинейным методом в ПК SCAD.
СТП 006-97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 47
УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
МОСТОВКОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА1998
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов, канд.
техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8
Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3,
14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June
13, 1978, согласно изобретению «Опора сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили
испытания).
Поз.
Обозначение
Кол
1
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением
4
М12x30
2
Шайба гровер Г.12
4
3
Шайба медная обожженная - плоская С.12
4
4
Шайба свинцовая плоская С.12
4
5
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
4
6
Медный обожженный забивной клин , который забивается в
4
пропиленный паз латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
С рабочими чертежами используемых при испытаниях фрикционно –подвижных соединений для блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014))
можно ознакомиться, см.: http://dwg.ru/lib/view/1609, СП 14.13330.2014, СНиП II-7-81-Строительство в сейсмических районах
http://dwg.ru/dnl/view/13770 (Изменение N 1 к СП 14.13330.2014 СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах, утв. приказом
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 23 ноября 2015 г. N 844/пр.).
Рис.Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой (протокол испытаний № 1516-2 от 25.11.2018 г., в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д.2).
Рис. Протяжные фрикционные соединения с контролируемым натяжением для блок-контейнеров и трубопровода.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 48
Рис. При испытаниях использовались фрагменты фрикционно-подвижных соединений для блок-контейнеров и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных
на основании с помощью фрикционно-подвижных соединений, расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на
растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых
накладками и с протяжными растяжками в местах крепления (выполнены согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755,
165076). Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за счет обжига в муфельных печах согласно ГОСТ Р 58868-2007.
С испытаниями протяжных фрикционных узлов крепления с контролируемым натяжением, установленных в длинных овальных
отверстиях, с зазором не мене 50 мм в «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д.2, (акт испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013) можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
https://youtu.be/3YAvegl0wCY https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY https://youtu.be/3YAvegl0wCY https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE
https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg https://youtu.be/AwgPS3Z_KUg
Для определения сейсмостойкости демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты,
шайбы, прокладки, латунная шпилька с подпиленным в ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный
клин) производились статические испытания на основании спектров ответов по НП-031-01 на основе синтезированных акселерограмм
в программе SCAD.
При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ
ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) использовались математические модели, построенные в ПК SCAD с ЭПУ (ЭПУ -энергопоглотитель пиковых ускорений), с помощью которого можно поглощать сейсмическую,
взрывную энергию при землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри:
ГОСТ 6249-52 "Шкала по определению силы землетрясений по МСК-64 и на сайтах seismofond.ru seismofond.hut.ru
seismofond.jimdo.com k-а-ivanovich.narod.ru fond-rosfer. narod.ru ooseismogfond@rambler.ru
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be y.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html vimeo.com/123258523. См.
изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИК-ЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобретение "Панель противовзрывная" № 154506 МПК Е04В zemlyarossii@bigmir.net ooseismofond@bigmir.net ooseismofond@rambler.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 49
Испытания математических моделей блок-контейнеров с трубопроводами, демпфирующих узлов крепления и фрикционноподвижных соединений для блок-контейнеров и трубопроводов проводились согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для
оборудования»; ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975). Практика, рекомендации IEEE для аттестации на
сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980 Международный стандарт 60980. Рекомендации и
порядок проведения сейсмической квалификации электрического оборудования для систем безопасных атомных электростанций.
Испытания воздействия ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и
высотной установке изделия от 0.00м до+70 м и виброустойчивости согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром. зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».
Рис. Варианты демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений, расположенных в овальных отверстиях на
болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах
с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64)для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ
ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 50
Испытание в ПК SCAD математических моделей и фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)),
закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих
многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,04
0,04
-0,03
-0,02
0,02
-0,02
-0,02
0,02
-0,01
-0,06
-1,0
Испытания проводятся согласно требованиям ГОСТ 14.13330.2011 п.4.7 (обеспечение демпфированности узла крепления оборудования), согласно ГОСТ Р 54257-2001 для районов с сейсмичностью 9 баллов для блок-контейнеров и трубопровода, закрепленных на
основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Рис. Гайковерт ИП-3128 исползовался прии испытаниях на демпфированность и сдвигоустойчивость (допускает настройку
величины крутящих моментов от 80 до 150 кгс х м при испытании на сейсмостойкость узлов, фрагментов, деталей крепления).
Результаты статических испытаний крепежных изделий на испытательную нагрузку.
Заказчик: ОО «СейсмоФОНД»
Описание испытуемых узлов крепления:
1. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлена на болт цинк. 8.8 Ml0*100
(DIN933) - 3 образца.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 51
2. Две гайки полиамидных М16 (DIN934) запрессованы в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлены на болт цинк.
8.8М10*100 (DIN933) - 3 образца.
3. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлена на болт цинк. 8.8 М12*220 (DIN933)
- 3 образца.
4. Две гайка полиамидных Ml6 (DIN934) запрессованы в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлены на болт цинк. 8.8 М12*220
(DIN933) - 3 образца.
5. Гайка латунная Ml6 высотой 10 мм с прорезью установлена на болт цинк. 8,8 М12* 120 - 2 образца.
6. Гайка 8 ZN М16 высотой 10 мм с прорезью мм установлена на болт цинк 8,8 М12*120 - 1 образец.
Дата и условия проведения испытаний: Испытания проведены с 25.11.2013 года по 30.11.2013 года в помещении испытательной
лаборатории строительных материалов и конструкций. Температура воздуха +21°С.
Определяемые показатели: Осевое статическое усилие срыва или сдвига гайки (зажим, скоба - амортизирующие элементы) с
анкерного болта. Методика испытаний: ГОСТ 1759.5-87 Гайки. Механические свойства и методы испытаний.
Испытательное оборудование: Для создания осевого усилия использовалась испытательная машина ZD-10/90 зав. № 66/79
(сертификат о калибровке № 11 14277 от 23.08.2011 г.). Регистрация усилия выдергивания производилась по шкалам до 400; 1000;
4000 и 10000 кгс.
Организация, выполняющая испытания: Обособленное подразделение ООО «РОССТРО» - «ПКТИ». Испытательный центр
«ПКТИ-СтройТЕСТ». ИЛ Строительных материалов. Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому регулированию
и метрологии РОСС RU0001.22.CJI33 от 24.12.2010 года.
Испытания фрагментов и деталей узлов крепления оборудования, предназначенных для работы в районах с сейсмичностью 7-9
баллов проводились согласно требованиям СП 14.13330.2011 п.4.7, ГОСТ Р 54257-2001 (демпфирующие узлы крепления в виде
фундаментных болтов с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами выполнены на основе
рекомендаций «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», альбома «Анкерные болты»,
серия 4.402-9, вып. 5, Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок», «Инструкции по применению
высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», согласно изобретениям № 20081246, 1701875).
Испытывались демпфирующие крепления в виде фундаментных болтов с изолирующей медной или полимерной трубой:
фундаментный болт (анкер) диаметром 12 мм - 16 мм, с податливым зажимом и стопором, при этом якорем анкера служат два зажима
для тросов согласно СН 471-75, альбома «Анкерные болты», серия 4.402-9 выпуск 5, ГОСТ 50073-92. Испытание проводилось на
соответствие требованиям СП 14.13330.2011, п.4.7 (обеспечение демпфированности узла крепления оборудования), ГОСТ Р 542572010 «Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах
от 6 до 9 баллов».
При испытаниях затяжки для податливых анкеров узлов крепления оборудования необходимо использовать свинцовые шайбы
согласно ТР 51748-2001 «Крепи металлические податливые рамные», ГОСТ Р 50910-96 «Крепи металлические податливые рамные.
Методы испытания - в методических указаниях «Определение податливости узлов соединений крепей горных выработок», ГУ
КУЗГТУ, Прокопьевск, 2008 г., с учетом требований ВСН 362-87, ОСТ 108.275.51-80, ОСТ 36-146-88.
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» _______________ Тамара Валентиновна Суворова
Испытатель
_________________________ Александр Петрович Суворов
Испытания проводились в присутствии представителя «Заказчика», президента ОО «СейсмоФОНД» Коваленко Александра
Ивановича, главного конструктора Андреева Бориса Александровича.
Демпфирующие узлы крепления выполнены в виде болтовых соединений с амортизирующими элементами. Между зажимом и
стопором расстояние 10 мм-30 мм (в зависимости от бальности). Осевое усилие на тросовом зажиме должно составлять не выше 3 тс,
согласно СНиП III -18-75, а на тросовом стопоре натяжение высокопрочного болта должно составлять 27.1 тс (М24),(М27-35,3 тс), что
дает возможность тросовому зажиму, расположенному на высокопрочном болте работать на сдвиг и позволит демпфирующему
фланцевому соединению во время землетрясения перемещаться на 20 мм-30 мм, что обеспечивает сейсмостойкость конструкции
(допускается крепление клеммами согласно ГОСТ 24741-81 «Крепление крановых рельсов к стальным подкрановым балкам» с
расчетной сейсмостойкостью до 9 баллов).
Анализ результатов испытания расчетным способом математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов
контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на
основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 52
Осуществлялся расчет собственных частот колебаний фрикционно –подвижных соединений (ФПС), работающих на растяжение,
предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01,
расположенных в длинных овальных отверстиях, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых
элементов поясов, перекрываемых накладками и с протяжными растяжками для опор на ФПС, с демпфирующими энергопоглотителями согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755.
При расчете собственных частот колебаний нелинейные элементы (контактные элементы) были «выключены», т.е. рассматривалось монолитное соединение элементов. Результаты расчета собственных частот колебаний фрикционно–подвижных соединений
(ФПС) (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64) с учетом грунта позволили
использовать диапазон таких колебаний. Его граничным значениям соответствуют частоты от 2.9 Гц до 18 Гц. Анализ результатов
модального расчета показал следующее:
- низшая частота собственных колебаний конструкций с грунтом составляет 2.82 Гц и практически находится на границе сопоставимости спектра расчетного воздействия и нормативного спектра, что обеспечивает корректность использования принятых акселерограмм для расчета сейсмостойкости;
- частоты колебаний фрагмента ФПС совместно с конструкциями попадают в диапазон частот достаточно интенсивного сейсмического воздействия 20 – 30 Гц, что приводит к появлению деформаций противоположного знака.
Изгиб обожженного болта демпфирующего узла крепления с контрольным натяжением (показали испытания: нагрузка гидравлическим домкратом усилием 5 т) составил более 16 мм. При испытаниях проводилась видеосъемка, проводилось измерение изгиба
болта при статической нагрузке домкратом усилием 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих обожженных болтов показали, что происходит премещение болта на 1-2 см во
время аварийного взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениий и демпфирующих узлов крепления определена
надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при импульсных растягивающих нагрузках
согласно изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф.А.М.Уздин и др.) и протокола испытаний на осевое
статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2018 г. (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ").
При испытаниях в испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд (протокол №1506-1 от 18.11.2018) на шпильке пропиливался паз
для забивки в него медного стопорного клина. На креплении стопорный клин (из красной обожженной меди), забитый в паз шпильки,
не даст слететь латунной гайке и будет поглощать сейсмическую или взрывную энергию.
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) проводились в два этапа:
- Первый этап. Испытания проводились на податливость фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфирующего узла
крепления (шпильки, гайки, болты, шайбы и прокладки) для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления
(ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при
импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов по шкале MSK-64).
-Второй этап. Испытания проводились на фрагментах демпфирующих монтажных соединениях. Вариант «Растяжение».
Представлены фотографии зажимов и чертежи демпфирующего узла крепления, который состоит из фрикци –болта с пропиленным пазом, с латунной шпилькой и забитым медным обожженным клином.
Прорези необходимо выполнить в зависимости от бальности 10 см, 7см и 5 см. При землетрясении или взрыве произойдет смятие
медного обожженного клина и соответственно частичное гашение сейсмической или взрывной энергии (см. изобретения DE 20 2008
013 975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка должна быть рассчитана согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1
= 13, 5 тонн (разделить на 4 анкера). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн медный клин должен смяться, сдвинуться на
допустимое перемещение и устоять. После испытания, фрикци-анкерного крепления надо заменить на новые и подписать второй акт
на месте испытания.
S=gmAKbkn
где,
m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов соответственно
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
Заказчиком представлены демпфирующие фрикционно-подвижные соединения, сертификаты, подтверждающие упругую
податливость и демпфирование шпилек, клемм, гаек, тросов и др. крепежных соединений.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 53
Демпфирующий сдвигоустойчивый узел крепления выполнен в виде болтового соединения: болты диаметром 20 мм (ГОСТ
24379.0-80 «Бoлты фундaмeнтныe» и ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по проекту), подпиленная шестигранная низкая гайка
(ГОСТ 5915-70, длина паза подпилки не менее 5 мм) и шайба 20 мм (ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется по
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» согласно требованиям ГОСТ 1759.4 -87.
Рис. Детали фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных
на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
ИЛ ОО «СейсмоФОНД» провела статические испытания и патентные исследования с целью определения расчетных сейсмических
воздействий, получения набора сейсмических записей или их спектров, моделирующих расчетные сейсмические воздействия на сдвиговое
соединение в виде латунной шпильки с амортизирующим элементом; выполнен комплекс расчетов и модельных испытаний по определению
напряженности деформированного состояния по оценке прочности и устойчивости демпфирующих узлов крепления предназначенных для
блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)).
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», протокол испытания на осевое
статистическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2018г. согласно изобретениям № №
1143895, 1174616, 1168755).
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклёпка вытяжная
Шпилька
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация кабельтрасс
7.Результаты испытаний.
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не
менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых накладками согласно изобретениям № 1143895, 1174616,
1168755 для блок-контейнерых и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) .
Наименование проверок и
№ пункта по Величина контролируемого параметра
Результаты
№
испытаний
ПМ
испытаний
п/п
1
Проверка скольжения ,
п.6
Величина усилий в кгс согласно
Уточняется
податливости
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
опытным путем
2
Проверка скольжения гайки в
При величине усилий 800 кгс
Соответствует при
ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,
происходит перемещение скобы зажима монтаже зданий для
адрес: 197341, СПб, Афонская
по шпильке при испытании
сейсмоопасных
ул.2 .
районов 8 баллов (по
шкале MSK-64),
необходимо испытание на перемещение узла крепления
3
Проверка смятия свинцовой
Смотри протокол ПКТИ –Строй-ТЕСТ
Определяется при
шайбы.
от 20.02.2012 strotr77@inbox.ru
установке зданий
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 54
4
5
Проверка свинцовой прокладки
Проверка фланцевого
соединения
Соответствуют требованиям
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях до 24 см
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное демпфирование при импульсных растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –СтройТЕСТ тел (812) 302-0493, факс (812)30206-88 stroytr77@inbox.ru
Проверяются
перемещения
домкратом или
лебедкой
7
Проверка срыва резьбы на
Регистрационные
шпильке согласно протокола
усилия выдерги№ 1506-1 от 18.11. 2013
вания производились по шкале до
4000 кгс
8
Проверка соединения лаМаркировка, таблички, надписи
Происходит перетунной гайки и полиамисоответствуют требованиям КД
мещение гайки при
дальной гайки
Величина усилия кгс (при котором
30-150 кгс,
происходит перемещение гайки в узле
уточняется при
крепления)
монтаже зданий
Проверка гайки М12 с пазом
После испытаний фрагменты демпСоответствует после
9
фирующих узлов крепления и
испытания фрагфрикционно-подвижных соединений для ментов демпфируобъектов проходят проверку на
ющих узлов крепсоответствие Инструкции "Элементы
ления, фланцевых
теории трения, расчет и технология
соединений и фрикприменения фрикционно-подвижных
ционно-подвижных
соединений".
соединений для объектов для сейсмоопасных районов 9
баллов по шкале
MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ
5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционноподвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между
торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической
растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64). При
осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего фрикци-анкерного крепления .
1
Проверка податливости
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
соответствует
латунной шпильки .
медным листом шпильку
2
Проверка подпиленной
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
латунной гайки
3
Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный (торсоответствует
пропиленным пазом для
мозной) клин на шпильке
стопорного клина
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
соответствует
соответствует
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина).
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего крепления блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)),
закрепленных на основании фундамента с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в
овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в паз
Клин забивается в паз шпильки с помощью
соответствует
латунной шпильки обожженного
кувалды (4 кг)
шайбы
2
медного стопорного клина
3
Проверка изолирующей трубки в
Латунная шпилька (расположена в изолирую-
виде обертки шпильки медным
щей трубе или обернута тонким слоем медного
листом
листа) перемешается на 1 градус при ударе
соответствует
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 55
кувалдой
Проверка гайки со спиленным
4
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой рубашки при
Свинцовая рубашка, нанесенная на шпилька
соответствует
обвертывании шпильки
демпфирует
Проверка свинцовой прокладки
Многослойная медно-свинцовая прокладка при
пазом
5
6
соответствует
ударе сминается
7
Проверка шпильки, у которой две
Согласно протокола ПКТИ от 18.11. 2013 №
противоположные стороны
1506 -1 при нагрузке 1500- 610 кгс ( Ст3)
соответствует
сточены 4.0, 3,5 и 3.0 мм
отрыв шпильки происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого соединения
Происходит срыв резьбы и сдвиг на 0,5-0,9см
соответствует
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов не
соответствует
образных для кабельтрасс
ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов «змейка»
Необходимо дополнительные
для кабельтрасс
укладке кабельтрасс (до контролируемых
со стальной шпилькой со сточенными зубьями
8
9
испытания при
соответствует
неразрушающих перемещений 2-6 см) .
8. Заключение на испытание фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров
и трубопроводов, закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не
менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
В соответствии с испытаниями фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфирующих узлов крепления и математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений
(ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) делается вывод, что блок-контейнеры и блок-контейнерные пункты
контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления блок-контейнеров
и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ
108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая»
Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к блок-контейнерам и блокконтейнерным пунктов контроля и управления трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ") соответствуют
требованиям ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008 п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел
II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК 61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 и СНиП
II-7-81* «Строительство в сейсмических районах», СП 14.13330.2014 "СВОД ПРАВИЛ СТРОИТЕЛЬ-СТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ
РАЙОНАХ" актуализированная редакция СНиП II-7-81, требованиям НП -031-01 «Нормы проектирования сейсмостойких атомных
станций», согласно «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», РЧ серия 4.402-9, вып.5
«Анкерные болты» и «Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок».
Рекомендуемые моменты затяжки болтов.
Рекомендуемые моменты затяжки болтов для демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений, работающих на
сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе,
амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) для блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)).
Класс
5.6
Момент
Nm
Ft. lb
M6
M8
M10
Номинальный размер –
M12 M16 M20 M24
Резьба крупная
M27
M30
M33
M36
M39
4.6
3.3
11
8.1
22
16
39
28
470
346
1111
819
1440
1062
95
70
184
135
315
232
636
468
865
637
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 56
8.8
Nm
10.5 26 51
Ft. lb
7.7
19 37
10.9
Nm
15
36 72
Ft. lb
11
26 53
12.9
Nm
18
43 87
Ft. lb
13
31 64
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
89
65
125
92
150
110
215
158
305
224
365
269
420
309
590
435
710
523
725
534
1020
752
1220
899
1070
789
1510
1113
1810
1334
1450
1069
2050
1511
2450
1805
Момент затяжки – гальваническая оцинковка. Коэффициент трения 0,125
Класс Момент Номинальный размер – Резьба крупная
M6
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30
5.6
Nm
4.3
10.5
Ft. lb
3.1
7.7
8.8
Nm
9.9
24
Ft. lb
7.3
17.7
10.9
Nm
14
34
Ft. lb
10.3
25
12.9
Nm
16.5 40
Ft. lb
12.1
29
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
21
15
48
35
67
49
81
59
36
25
83
61
117
86.2
140
103
88
64
200
147
285
210
340
260
171
126
390
297
550
405
650
485
295
217
675
497
960
708
1140
84o
435
320
995
733
1400
1032
1660
1239
560
435
1350
995
1900
1401
2280
1681
1970
1452
2770
2042
3330
2455
2530
1865
3680
2625
4260
3156
3290
2426
4520
3407
5550
4093
M33
M36
M39
800
590
1830
1349
2580
1902
3090
2276
1030
768
2360
1740
3310
2441
3880
2535
1340
988
3050
2249
4290
3163
5150
3798
При испытаниях фрагментов демпфирующих узлов креплений, фрагментов фрикционно-подвижных соединений использовался
гайковерт ИП-3128 (допускает настройку величины крутящих моментов от 80 до 150 кгсхм).
Соединяемые детали скрепляют с помощью гибкого сердечника путём поворота гранёной втулки, которую, затем фиксируют от
поворота перемещением стопоров таким образом, чтобы они одновременно входили в шлицы втулки и детали.
Описание устройства сейсмоизолирующей трубчатой энергопоглощающей опоры.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при
котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса цилиндр- штока. Зависимость
усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально.
См.также изобретения № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ» и изобретение "Панель противовзрывная", патент № 154506 МПК Е04В
http://www1.fips.ru/Archive/PAT/2015FULL/2015.08.27/Index_ru.htm zemlyarossii@bigmir.net ooseismofond@bigmir.net
ooseismofond@rambler.ru
Сдвигоустойчивые стальные конструкции для сейсмоопасных районов (авторы: Остриков Г.М., Максимов Ю.С. Стальные
сейсмостойкие каркасы многоэтажных зданий 1985 г. http://dwg.ru/lib/1191
В книге описаны новые конструктивные формы стальных каркасов многоэтажных зданий, повышенная сейсмостойкость которых
достигается за счет упругопластической работы элементов.
Изложены особенности расчета таких каркасов на сейсмические нагрузки. Дана оценка энергопоглощающей способности элементов,
работающих в упругопластической стадии.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 57
Приведены результаты экспериментальных исследований прочности, долговечности и энергоемкости элементов и узловых соединений
каркасов.
А.С. Чесноков, А.Ф.Княжев. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах.
серия 2.440-1/1 "Рамные и шарнирные узлы балочных клеток
2.440-1 выпуск 1- Рамные и шарнирные узлы
СП 16.13330.2011 (с исправлениями) http://dwg.ru/dnl/13659 СП 16.13330.2011 СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Актуализированная
редакция СНиП II-23-81*
Алямовский А.А. SolidWorks. Компьютерное моделирование в инженерной практике. http://dwg.ru/dnl/1441
А.С. Городецкий, И.Д. Евзеров Компьютерные модели конструкций - Киев: Факт, 2005 http://dwg.ru/dnl/1952
А.С. Городецкий, И.Д. Евзеров Компьютерные модели конструкций - Киев: Факт, 2005
Книга может быть также полезна исследователям, изучающим работу различных типов конструкций, разработчикам программных
комплексов и студентам, изучающим методы расчета и проектирования конструкций. http://dwg.ru/dnl/1952
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединенийhttp://dwg.ru/dnl/9555
И.А. Биргер, Г.Б. Иосилевич. Резьбовые и фланцевые соединения (1990) http://dwg.ru/dnl/2252
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений http://dwg.ru/dnl/9555
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
http://dwg.ru/dnl/1679
СО \"Стальмонтаж\", ВНИПИ \"Промстальконструкция\" и др. 1989 г.
В Рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчёту фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
http://dwg.ru/dnl/10323
ПРИЛОЖЕНИЕ ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с
помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и их программная реализация в SCAD Office.
Испытания математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ
5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором
между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и
фрикционно- подвижных соединений ФПС и их программная реализация в SCAD Office согласно проекта сейсмической шкалы
проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки
полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость
оценок и гарантирующий независимость от эмоционального состояния наблюдателя. Апробация основных положений использования
ФПС и ДУК со шкалой производилась на опыте землетрясений в Спитаке, Дагестане и некоторых землетрясений в других странах.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности землетрясений по значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). ФПС, шкала также создают основу
для оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
Моменты затяжки
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 58
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединения для блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)),
закрепленных на основании фундамента с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в
овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 –
(20,0±1,5) H∙м.
Примечание.Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить
согласно технической документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
1
2
3
4
5
6
7
8
k1106, кН- k2 106,кН1
1
k,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
6
11
0.2
12
9
0.00002
0.3
8
20
0.2
19
16
0.00001
0.3
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
N0,
кН
к
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 59
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7

165.6
88.38
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
При испытания узлов и фрагментов фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014))
использовалось также изобретение: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛО-ЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной
площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях
при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме
проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и
обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной
или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному
поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах
и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008,
Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные
перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 60
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
С результатами проведения испытаний на податливость и демпфирование можно ознакомиться : http://seismofond.ru
http://piaspb.rxfly.netwww.seismofond.hut.ruhttp://seismofond.jimdo.com http://k-a-ivanovich.narod.ruhttp://pia.front.ru,
http://ooiseismofond.front.ruhttp://fond-rosfer.narod.ruhttp://mir.webservis.ru/ http://www.dominant-souz.narod.ru/
http://mchsgov.narod.ruhttp://gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf http://basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf http://minregionru.narod.ru/pdf1.pdf
http://www.balabanovo-g.narod.ru/ http://www.plitspichpromzao.narod.ru/ http://www.termostepsmtl.narod.ru/
http://iakrestiyanskoeinformatsionnoe.narod.ru/ http://krestiyanskoeinformatsionnoeia.narod.ru/ http://bulletenkia.narod.ru/
http://informacionnyjkia.narod.ru/ http://vestnikkia.narod.ru/ http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru/ http://bulletenkia.narod.ru
Крепежные изделия фланцевых соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с изолирующими
трубами и амортизирующими элементами (проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», протокол испытания на осевое статистическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2018г) для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)),
закрепленных на основании фундамента с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в
овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64)
№
Наименование изделия
Нормативная документация
Применение
1.
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
2.
Шпилька полно резьбовая DIN 976-1
Для крепления КТПН
3.
Гайка ГОСТ 9064-75
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
4.
Шайба ГОСТ 9065-75
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
5.
Шайба ГОСТ 6402-70
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
6.
Болт
ГОСТ 7798-70
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
7.
Заклёпка вытяжная Установка доборного элемента
8.
Саморезы
9.
Хомут АТК-25.000.000 Фиксация
- БОЛТЫ ГОСТ 7798-70 DIN 931. ГОСТ 7795-70
- БОЛТ ОЦИНКОВАННЫЙ ГОСТ 7796-70, ГОСТ 7805-81, ГОСТ 10602-94
- БОЛТ И СКОБА ГОСТ 24137-80
- ВЫСОКОПРОЧНЫЕ БОЛТЫ КЛ.ПРОЧНОСТИ 8.8, 10.9, БОЛТ ГОСТ Р 52644-2006, ГОСТ 22353-77
- БОЛТ САМОАНКЕРУЮЩИЙСЯ РАСПОРНЫЙ ГОСТ 28778-90, ГОСТ 7786-81
- ШПИЛЬКИ ГОСТ 9066-75, ГОСТ 22042-76, ГОСТ 22034-76, ГОСТ 22032-76, ГОСТ 22036-76, ГОСТ 22038-76, ГОСТ 2204076
- ШПИЛЬКИ ЧЁРНЫЕ СТЯЖНЫЕ
- ШПИЛЬКИ КРУГЛЫЕ ДЛЯ ТРАМВАЙНЫХ ПУТЕЙ
- ШПИЛЬКИ ДЛЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
- ГАЙКА ГОСТ 5915-70 DIN 555, ГОСТ 5927-70, ГОСТ 22354-77
- ГАЙКА ГОСТ 16018-79, ГОСТ 11860-85
- ГАЙКА ДЛЯ БОЛТОВ РЕЛЬСОВЫХ СТЫКОВ Ж/Д ПУТИ ГОСТ 11532-93
ГОСТ 3032-76, ГОСТ 5916-70
- ГАЙКА КОРОНЧАТАЯ ГОСТ 5918-73, ГОСТ 5919-73, ГОСТ 5929-70, ГОСТ 5931-70, ГОСТ 5932-73, ГОСТ 5933-73, ГОСТ
5935-73, DIN 6915, DIN 1624, DIN 6334
Статические испытания математических моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ
ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных
фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с
зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64) проводились в соответствии с новыми РСУ для пространственных моделей с учетом графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных
акселерограмм с учетом НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов», ГОСТ
17516.1-90, ГОСТ 30546.1, 2, 3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80 для взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б.
Рис. Фланцевое соединение (шпильки, гайки, болты, шайбы и прокладки).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 61
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 62
Рис. Компенсаторы в виде гармошки для крепления трубопровода с кранами шаровыми для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до и более 9 баллов (один из вариантов).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 63
№
№
№
№
№
Рис. Кинематические опоры для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)).
В Рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчёту фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
http://dwg.ru/dnl/10323
Альбомы, чертежи и типовые серии по демпфирующим креплениям можно скачать по ссылке: http://dwg.ru. Узлы и типовые
серии рабочих чертежей можно скачать по ссылке http://rutracker.org. С техническими решениями можно ознакомиться
http://www1.fips.ru
Более подробно об испытаниях см по ссылке: http://www.youtube.com/my_videos?o=Uhttp://video.yandex.ru/users/zashitabezopasnost/
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7

165.6
88.38
Международная конференция "Савиновские чтения" (Ленинградская обл., Выборгский район, 2010 г., и Спб, г. Сестрорецк, 2014 г.),
организатор: "Научно-проектная фирма"Стройдинамика", адрес: 197706, СПб, г. Сестрорецк, ул. Полевая, д.5,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 64
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 65
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 66
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 67
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 68
Рис.Фрагменты антивиброционного фрикционно-подвижного соединения (ФПС) (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее
части пазом, в который забит медный обожженный клин, две свинцовые шайбы или тросовый стопорный зажим со свинцовой шайбой
) для крепления блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) согласно изобретения «Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. №
1145204 F16 L 23/02, «Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L 23/02
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 69
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
При проведении экспериментальных исследований использовался скользящий изолятор маятникового типа (SIP) с фрикци-болтом
Сейсмофонда. Изготовитель: Фирма «Маurer S?hne GmbH Со.КG» (Германия)
Скользящий изолятор маятникового типа (SIP) для АГРС и газотрубопроводов
Изготовитель: Фирма «Маurer Söhne GmbH Со.КG» (Германия)
Координаты: Производство: 192020, Санкт-Петербург, наб. Обводного кан., д. 150 Химическая лаборатория: 192171, СанктПетербург, ул. Бабушкина, д. 36, к.1, лит. В. Тел./факс +7-812-705-00-65, тел. +7-921-969-76-93, E-mail: stanislav@stroycomplex-5.ru
http://www.stroycomplex-5.ru
В результате статических испытаний в ПКТИ (вырыв, сдвиг тросового зажима) фрикци-болтов для блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014))
установлено следующее: при натяжении высокопрочных болтов можно использовать комбинированное соединение на болтах и
фрикци-болтах (латунная шпилька с пропиленным пазом и забитым в паз шпильки медным обожженным клином, свинцовые шайбы).
Рекомендовано применять два способа контроля натяжения:
- закручивание гайки с обеспечением требуемого крутящего момента (натяжение по крутящему моменту) и поворот гайки на
заданный угол от фиксированного начального положения гайки (натяжение по углу поворота).
Второй способ обладает очень низкой точностью и в настоящее время не применяется. Контроль по первому способу предполагает
использование динамометрических ключей, требующих регулярной тарировки и работы специально обученного персонала, а
использование динамометрических ключей типа ММК, КТР и КМШ с индикатором часового типа ИЧ10 весьма трудоёмко, при этом
оценка результата применения субъективна.
Трудоемкость работ по устройству фрикционных соединений в значительной мере снижается при использовании гидравлических
динамометрических ключей. Однако при их использовании сохраняется проблема прокручивания болтов при вращении гайки.
Результаты: недостатки применяемых в настоящее время технологий устройства фрикционных соединений полностью устраняются
при использовании высокопрочных болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента. Практическая значимость:
применение таких болтов стабилизирует усилия в болтовых соединениях, упрощает монтажные операции, делает их более
производительными и сокращает сроки монтажа.
Фрикционное соединение, высокопрочный метиз, шероховатость контактной поверхности, усилие натяжения высокопрочного
болта, динамометрический ключ, динамометрическая установка, коэффициент закручивания, высокопрочный болт с контролируемым
напряжением.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 70
Фрикционные соединения на высокопрочных болтах в настоящее время применяются во многих отраслях промышленности,
тяжёлого машиностроения, энергетики, строительства зданий и сооружений. Такие соединения надёжны в самых сложных условиях
работы конструкции под воздействием различного рода знакопеременных нагрузок: вибрационных, динамических, сейсмических.
Высокопрочные болты устанавливаются в конструкциях подъёмных кранов, реакторов, сосудов высокого давления, высокотемпературных резервуаров, насосов, компрессоров, трубопроводов, высотных зданий и мостовых сооружений. Они незаменимы в креплениях подшипников гребных валов судов, корпусов двигателей, ветряных турбин, на подвижном составе железнодорожного транспорта, поэтому в настоящее время интенсивно ведётся поиск новых конструктивных и технологических решений выполнения
фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Теоретические основы устройства фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Важнейшим достоинством соединений на высокопрочных болтах является их эффективное сопротивление сдвигу соприкасающихся
поверхностей соединяемых конструкций. За счёт этого значительно уменьшаются остаточные перемещения конструкций и увеличивается их несущая способность.
Во фрикционных соединениях, согласно СП 35.13330.2011 [3], расчётное усилие - Qbh, которое может быть воспринято каждой
поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, т. е. несущая способность одного болтоконтакта зависит от усилия натяжения высокопрочного болта P и коэффициента трения между контактными поверхностями ц:где Ybh коэффициент надежности, принимаемый по табл. 8.12 СП 35.13330.2011 или по табл. 42 СП 16.13330.2011 в зависимости от величины
М и количества болтов в соединении.
В соответствии с выражением основными параметрами, обеспечивающими надёжность работы соединений на высокопрочных
болтах, являются усилие сжатия контактных поверхностей, создаваемое высокопрочным болтом, и качество подготовки фрикционных
поверхностей соединяемых элементов, характеризующееся шероховатостью и коэффициентом трения. Чем больше шероховатость
контактных поверхностей, тем больше коэффициент трения и выше несущая способность фрикционного соединения.
Требуемая шероховатость поверхностей не менее Rz40 обеспечивается пескоструйным, дробеструйным и другими способами
обработки при изготовлении конструкций. Шероховатость контролируется механическими, оптическими или цифровыми
портативными профилометрами и профилемерами моделей Elcometer 224, TR100, TR200, Surftest SJ-210, TIME 3220, PosiTector SPG,
TQC SP1562, Surtronic 25 и др.
Важнейшей технологической задачей при устройстве фрикционных соединений является обеспечение требуемого усилия сжатия
между контактными поверхностями соединяемых элементов конструкции натяжением высокопрочного болта на усилие Р, величина
которого определяется согласно п. 8.100 СП 35.13330.2011:
Расчётное сопротивление высокопрочного болта растяжению Rbh зависит от механических свойств, химического состава и способа
термообработки стали, используемой для изготовления метизов. Предельно допустимая величина R,, в соответствии с п. 6.7 СП
16.13330.2011 и п. 8.14 СП 35.13330.2011 принимается не более 70 % от минимального временного сопротивления высокопрочных
болтов разрыву Rbun по ГОСТ Р 52627-2006. Такой уровень предварительного напряжения болтов обеспечивает их надёжную работу
на динамические нагрузки, предотвращая возможную потерю выносливости и усталостное разрушение соединений.Номинальная
площадь поперечного сечения болта зависит от геометрических параметров его резьбовой поверхности и принимается по ГОСТ Р
ИСО 898-1-2011. Коэффициент надёжности связан со способом контроля натяжения высокопрочных болтов, принимается равным
0,95 при используемом в настоящее время способе контроля по крутящему моменту.
Значения нормативных усилий натяжения высокопрочных болтов приведены в табл. Е.1 ГОСТ Р 52643-2006. Их необходимо точно
соблюдать при сборке фрикционных соединений.
Контроль усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже вышек пожарных и трубопровода на ФПС.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия
натяжения высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна
диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП 006-97 по эмпирической формуле М = kPd. Коэффициент k, называемый
коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, её шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия.
На коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что
при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при натяжении
вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания. Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643... 52646-2006 значения Р и М для болтов различного
диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k принят равным 0,175.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 71
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием:
кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может
существенно отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых
высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по методике, приведённой в приложении Е ГОСТ Р 52643
и в приложении А СТП 006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах
0,14-0,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания
не должна превышать 0,01. Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее
одновременно измерять приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не
превышающей 1 %. При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации
контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа
ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром. Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных
сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР
Курганского завода ММК с индикатором часового типа ИЧ 10. Их использование приводит к значительным трудозатратам и
физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании
проектной величины крутящего момента в процессе сборки фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм. Кроме того,
процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые 4 ч
беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески
контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов
и затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан. При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который
осуществляется по манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа или насосной станции предотвращает чрезмерное
натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснённых
условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве
благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии SDW (2
SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоёмкости работ по устройству фрикционных соединений. Для обеспечения требуемой точности
измерений необходимо выполнять тарировку оборудования. Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в
динамометрических установках выполняют на разрывной испытательной машине с построением тарировочного графика в
координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание динамометра.Тарировку механических динамометрических ключей типа
КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на свободном конце рукоятки горизонтально закреплённого
ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах: крутящий момент в Нм - показания
регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковёртом болты при дотягивании их динамометрическими ключами до расчётного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной
шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неё.
С новой технологией контроля натяжения высокопрочных болтов при устройстве фрикционных соединений можно ознакомиться на
сайте seismofond.ru
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается
наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжённого со стержнем болта кольцевой выточкой,
глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 72
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261,
ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1 и с предельными отклонениями
размеров по стандарту EN 14399-10. В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы
новой конструкции не производятся и не применяются. Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при растяжении и срезе. Расчётное сопротивление стали при срезе составляет 58
% от расчётного сопротивления при растяжении, определённого по пределу текучести. При вращении болта за торцевой элемент
муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению, имеющему строго определённый расчётом
диаметр. Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента
применяют ключи специальной конструкции
Комплекс АРСС «БАЙКАЛ-АС» предназначен для проведения исследовательских и прикладных
работ в геофизике и сейсмологии.
Включает в себя :
восемь 3-канальных автономных регистраторов сейсмических сигналов (АРСС);
многофункциональный центральный блок (ЦБ) АНГАРА-03;
персональный компьютер с программным обеспечением.
Комплекс применяется для:
научных исследований;
сейсмического мониторинга;
неразрушающего контроля инженерных сооружений;
регистрации и хранения информации о сейсмических процессах в режиме «черный ящик».
Преимущества:
низкое энергопотребление;
автономная работа от встроенных элементов питания или внешнего аккумулятора;
высокостабильный внутренний генератор с возможностью синхронизации времени во всех АРСС;
прочный герметизированный корпус;
большой динамический диапазон аналого-цифрового преобразователя для регистрации сейсмических сигналов;
широкий диапазон рабочих температур.
Контактная информацияРоссия, 630090,
Новосибирск,
просп. Акад. Лаврентьева 13/3,
Институт лазерной физики СО РАН,
академик РАН Багаев Сергей Николаевич
Тел.: (383) 333-24-89
(383) 333-24-89
Факс: (383) 333-20-67
E-mail: bagayev@laser.nsc.ru
Заключение. Выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента для
блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее
50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), выполненных согласно СП 16.13330.2011 ( СНиП
II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП
14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных
соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н.Уздин А.М.и др, ), согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 значительно
увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого
способа натяжения высокопрочных болтов для опор кабельных трасс.Такая технология натяжения болтов может исключить трудоБлок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 73
ёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего момента в
процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции. Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в
процессе изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает
её технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
https://vimeo.com/123258523
С рабочими чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС можно ознакомиться на сайте: http://seismofond.ru
seismofond.hut seismofond.jimdo.com k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru http://dwg.ru, http://doc2all.ru http://rutracker.org.
http://www1.fips.ru. http://dissercat.com https://vimeo.com/124118260 http://www.youtube.com/watch?v=41MQEShoe2s
http://www.youtube.com/watch?v=9OSsmaCWqpE
За счет использования friction-bolt и фрикци-анкеровки для блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)) повышается надежность конструкции
(достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках на сооружение, оборудование, которые устанавливаются на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на
фрикционно- подвижных соединениях (ФПС)), согласно изобретения "Опора сейсмостойкая" патент №165076.
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Латунный фрикци- болт с контролируемым натяжением
ТУ
Шайбагровер согласно ТУ
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоскаяС.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной энергопоглощающий клин
в пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755,
165076
По изобретению № 1143895, 1168755,
165076
По изобретению № 1143895, 1168755,
165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка
2016119967/20(031416) от 23.05. 2016
сейсмоизолирующая маятниковая"
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
1174616,
1174616,
1174616,
"Опора
Всего листов 94
Лист 74
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 75
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 76
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 77
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 78
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 79
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 80
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 81
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте.
Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
8. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий
о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg https://youtu.be/AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8 https://youtu.be/7QW_G1uCtT8
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 82
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 83
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 84
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 85
Литература.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин,
Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК
им. Мельникова.
1.
2.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-
110.
3.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво
Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
4.
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл.
23.01.1992, Бюл. № 3.
5.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з
одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл.
№ 6.
6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г.,
Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000,
Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
7. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
8. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и
просадочных грунтах»
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 86
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 87
Сейсмостойкий фундамент 1760020
(19)
SU (11) 1760020 (13) A1
(51) 5 E02D27/34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: по данным на 20.11.2007 - прекратил действие
В связи с автоматической обработкой патентных документов в цифровой формат в представленной библиографической информации
возможны ошибки
(21) Заявка: 4824694
(72) Автор(ы): КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ; АЛЕКСЕЕВ
ВИКТОР НИКОЛАЕВИЧ; АКИМОВ ЕВГЕНИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ
(22) Дата подачи заявки: 1990.05.14
(45) Опубликовано: 1992.09.07
(71) Заявитель(и): ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНОИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И
ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
(54) Сейсмостойкий фундамент автор Коваленко А И
ФАКСИМИЛЬНОЕ ИЗОБРАЖЕНИЕ
Библиография: 1
Реферат: 1
Описание: 1, 2
Формула: 2
Рисунки: 3
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 88
Библиография
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
[7]
[8]
[9]
Градостроительный кодекс Российской Федерации от 29.12.2004 №190-ФЗ
Федеральный закон от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов»
Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании»
Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности сооружений»
BS EN 1998-1:2004. English version. Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance - Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings. European
Committee for Standartization. This British Standard was published under the authority of the Standards Policy and Strategy Committee on 8 April 2005. 233 p.
International Building Code. IBC 2012. Standard published 05/01/2011 by International Code Council. p. 690.
Проектирование сейсмостойких зданий. Часть: Сейсмоизолирующие фундаменты. Общие положения. НТП РК Х.ХХ-ХХ-ХХ-ХХХХ (Проект). Казахстан, Астана.
2013. 83 с.
Перечень типовых альбомов переданных заказчиком для разработки типовых деталей, узлов и изделий ФПС для альбома
антивибрационных фланцевых фрикционно- подвижных соединений для блок-контейнерых и блок-контейнерных
пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 559892014)) и газотрубопроводам с сейсмостойкими телескопическими опорами с использованием фрикци-болта из латунной
шпильки с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином
[10]
[11]
[12]
[13]
[14]
[15]
[16]
[17]
[18]
[19]
[20]
[21]
[22]
[23]
[24]
[25]
[26]
[27]
[28]
[29]
[30]
[31]
[32]
[33]
[34]
[35]
[36]
[37]
[38]
[39]
[40]
[41]
[42]
[43]
[44]
[45]
[46]
[47]
[48]
[49]
[50]
[51]
[52]
[53]
[54]
[55]
[56]
[57]
[58]
[59]
[60]
[61]
[62]
[63]
[64]
[65]
[66]
[67]
[68]
[69]
[70]
[71]
[72]
[73]
[74]
[75]
[76]
[77]
[78]
[79]
[80]
[81]
[82]
[83]
[84]
[85]
[86]
[87]
5.903-13_1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали (часть 1) @!.djvu
?
3.015-1,82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конструкции - KM #.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами #!!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Дация^уи
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Дация^уи
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и канализации из чугунных..._Документация^уи
?
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и канализации из чугунных..._Документация^уи
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
7.904.9-2.v2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
5.900-7.v1 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
5.904-52 вып.О Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 89
[88]
[89]
[90]
[91]
[92]
[93]
[94]
[95]
[96]
[97]
[98]
[99]
[100]
[101]
[102]
[103]
[104]
[105]
[106]
[107]
[108]
[109]
[110]
[111]
[112]
[113]
[114]
[115]
[116]
[117]
[118]
[119]
[120]
[121]
[122]
[123]
[124]
[125]
[126]
[127]
[128]
[129]
[130]
[131]
[132]
[133]
[134]
[135]
[136]
[137]
[138]
[139]
[140]
[141]
[142]
[143]
[144]
[145]
[146]
[147]
[148]
[149]
[150]
[151]
[152]
[153]
[154]
[155]
[156]
[157]
[158]
[159]
[160]
[161]
[162]
[163]
[164]
[165]
[166]
[167]
[168]
[169]
[170]
[171]
[172]
[173]
[174]
[175]
[176]
[177]
[178]
[179]
[180]
[181]
[182]
[183]
[184]
[185]
[186]
[187]
[188]
[189]
[190]
[191]
[192]
[193]
[194]
[195]
[196]
[197]
[198]
[199]
[200]
[201]
[202]
[203]
[204]
[205]
[206]
[207]
[208]
[209]
[210]
[211]
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
7.903.9-3.v1-1 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и подземной канальной прокладки во,
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1 b.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
7.906.9-2.v1-2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
5.900-7.V2 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и канализации.djvu
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и канализации.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Документация^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Документация^уи
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
5.900-7.v4 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
5.903-13.вып.8-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых ceTe^djvu
5.904-52 вып.2 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
5.903-13 вып.2 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 90
[212]
[213]
[214]
[215]
[216]
[217]
[218]
[219]
[220]
[221]
[222]
[223]
[224]
[225]
[226]
[227]
[228]
[229]
[230]
[231]
[232]
[233]
[234]
[235]
[236]
[237]
[238]
[239]
[240]
[241]
[242]
[243]
[244]
[245]
[246]
[247]
[248]
[249]
[250]
[251]
[252]
[253]
[254]
[255]
[256]
[257]
[258]
[259]
[260]
[261]
[262]
[263]
[264]
[265]
[266]
[267]
[268]
[269]
[270]
[271]
[272]
[273]
[274]
[275]
[276]
[277]
[278]
[279]
[280]
[281]
[282]
[283]
[284]
[285]
[286]
[287]
[288]
[289]
[290]
[291]
[292]
[293]
[294]
[295]
[296]
[297]
[298]
[299]
[300]
[301]
[302]
[303]
[304]
[305]
[306]
[307]
[308]
[309]
[310]
[311]
[312]
[313]
[314]
[315]
[316]
[317]
[318]
[319]
[320]
[321]
[322]
[323]
[324]
[325]
[326]
[327]
[328]
[329]
[330]
[331]
[332]
[333]
[334]
[335]
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
?
7.903.9-3.v0 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и подземной канальной прокладки водя
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
5.903-21 вып.1 = Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст. - KM #.djvu
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст. - KM #.djvu
?4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
?
Б5.000-2.1_крепление_трубопроводов^уи
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных труб - МП #!.djvu
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных труб - МП #!.djvu
?
7.904.9-2.v1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
5.900-7.v3 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок..._Докуция.сууи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок..._Докуция.сууи
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
5.903- 13
вып.1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали (часть 1) @!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._ция^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._ция^уи
?
901-09-9.87 А1 = Переходы трубопроводами водопровода и канализации под железнодорожными путями на стан
?
5.903-13.вып.7-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых ceTe^djvu
5.900-7.v0 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
5.904- 52
вып.З Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных трубопроводов от коррозии. Выпуск l.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических ycraHOBOK.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических ycraHOBOK.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
5.904-52 вып.1 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы^уи
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных трубопроводов от коррозии. Выпуск 2.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
5.903-21 вып.0= Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
7.906.9-2.V1-1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами #!!.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы^уи
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных трубопроводов ^Документация.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных трубопроводов ^Документация.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 91
[336]
[337]
[338]
[339]
[340]
[341]
[342]
[343]
[344]
[345]
[346]
[347]
[348]
[349]
[350]
[351]
[352]
[353]
[354]
[355]
[356]
[357]
[358]
[359]
[360]
[361]
[362]
[363]
[364]
[365]
[366]
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы .djvu
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
Адреса американских и немецких фирм, организация занимающихся проектированием, изготовлением монтажом сальниковых компенсаторов для магистральных трубопроводов в Израиле, США ,
Германии, Китае и др старнах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map]
Toll Free: 800.426.9341 Local: 425.951.6200
Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180
Facsimile: (610) 971-4859
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47 info@willbrandt.de
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 hannover@willbrandt.de
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 berlin@willbrandt.de
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179 Hannover
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark
www.willbrandt.dk www.willbrandt.se
k-a-ivanovich.narod.ru peasantsinformagency.narod.ru peasantsinformagency1.narod.ru ooiseismofond.front.ru seismofond.hut.ru ooiseismofond.front.ru
seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com stroyka812.narod.ru krestianinformburo8.narod.ru kowalenkoalexandr.narod.ru/pdf1.pdf
alexandrekowalenko.narod.ru/pdf1.pdf
scaleofintensityofearthquakes.narod.ru scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf bulletenkia.narod.ru s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru vestnikkia.narod.ru informacionnyjkia.narod.ru/ bulletenkia.narod.ru
krestiyanskoeinformatsionnoeia.narod.ru iakrestiyanskoeinformatsionnoe.narod.ru termostepsmtl.narod.ru plitspichpromzao.narod.ru www.balabanovo-g.narod.ru
minregionru.narod.ru/pdf1.pdf basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf mchsgov.narod.ru/pdf1.pdf sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf mchsgov.narod.ru
dominant-souz.narod.ru ooi-seismofond.narod.ru zengarden.in/earthquake t89650861560.front.ru t89052867237.front.ru st89650861560.front.ru
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС, кафедра «Механики и прочности материалов и конструкций»
t9516441648@gmail.com 89219626778@mail.ru
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС 9967982654@mail.ru (996) 798-26-54, (921) 962-677-78
9967982654@mail.ru
Темнов В.Г.
Научный консультант к.т.н. доц ПГУПС, кафедра «Теоретической механики »
Егорова О А.
Испытательная лаборатория Политеха Политехнический университет
Директор
Алексеева Екатерина Леонидовна
Зам президента ОО "Сейсмофонд" д.т.н, проф СПб ГАСУ fakh8126947810@gmail.com (911) 175-84-65
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Тихонов Ю.М.
Всего листов 94
Лист 92
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ : 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул. д 2
Суворова Т.В
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
https://ppt-online.org/1002236 https://ppt-online.org/1001983
тел ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" СЕЙСМОФОНД при
СПб ГАСУ
Полное наименование
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
"ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД"
Сокращенное наименование
ОО «СЕЙСМОФОНД» при СПб ГАСУ Обособленное подразделение ИНН
2014000780 тел (951) 644-16-48
ОГРН
1022000000824
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Юридический адрес
364024, г.Грозный, ул. им. С.Ш. Лорсанова, д.6 tf6947810@outlook.com
Фактический адрес
190005, г.Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул д 4 т/ф (812) 694-78-10
Телефон и факстел/ факс
Тел /факс : 812 6947810, (921) 962-67-78, ( 996) 798-26-54, ( 911) 175-84-65,
Президент
Мажиев Хасан Нажоевич
ОКВЭД
21.12 Деятельность профессиональных организаций
t9516441648@gmail.com
fakh8126947810@gmail.com
89219626778@mail.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 93
ОКПО
45270815 f6947810@yahoo.com
ОКАТО
96401364
Корреспонденский счет: 30101810500000000653 КАРТА СБЕР 2202 2006 4085 5233
Название банка СБЕР БИК 044030653
Счет получателя 40817810455030402987
Расчетный счет
БИК
40817810555031236845
044030653
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Карта 2202 2006 4085 5233
Зам. президента ОО «Сейсмофонд», аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г.
http://nasgage.ru т/ф (812) 694-78-10 t9516441648@gmail.com
Тихонов Ю.М.
Научные консультанты, преподаватели СПб ГАСУ, Политеха
д.т.н., проф. ПГУПС,
(996) 798-26-54
:
Уздин А.М
seismofondlisi@yandex.ru
Копия аттестата испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
протоколу испытаний ОО "Сейсмофонд" на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
Зам президента ОО "Сейсмофонд" д.т.н, проф СПб ГАСУ fakh8126947810@gmail.com (911) 175-84-65
прилагается к
Темнов В.Г.
Испытательная лаборатория Политеха Политехнический университет
Директор
Алексеева Екатерина Леонидовна
Копия аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к протоколу испытаний на
сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
Президент ОО «Сейсмофонд» Х.Н.Мажиев
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 94
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" СЕЙСМОФОНД
Полное наименование
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
"ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД"
Сокращенное наименование
ОО «СЕЙСМОФОНД» Обособленное подразделение ИНН 2014000780
ОГРН
1022000000824
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Юридический адрес
364024, г.Грозный, ул. им. С.Ш. Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, г.Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул д 4
Телефон и факс
89219626778@mail.ru c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com
Президент
Мажиев Хасан Нажоевич
ОКВЭД
21.12 Деятельность профессиональных организаций
ОКПО
45270815
ОКАТО
96401364
Название банка
ПАО СБЕРБАНК С-З БАНК ПАО СБЕРБАНК СПб, БИК 044030653, ИНН
7707083893, КПП 775001001 К.Сч № 30101810500000000653, Сч №
40817810455030402987 СБЕР 2202 2006 4085 5233
Расчетный счет получателя
БИК
40817810455030402987
044030653
Корреспондентский счет
30101810500000000653
89219626778@mail.ru c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com
t9516441648@gmail.com 9967982654@mail.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
т/ф (812) 694-78-10
Всего листов 94
Лист 95
Аттестат органа аккредитации Сейсмофонд Спю ГАСУ
Политеха
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 96
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ по сертификации
1. аттестат аккредитации органа по сертификации.
Карточка аккредитованного лица
RUSENG
ИЦ СПбГАСУ
Номер записи в РАЛ
RA.RU.21СТ39
Дата внесения
20.05.2015
Тип
ИЛ
НЧ ЕР
Нет






Аккредитованное лицо
Описание области аккредитации
Аккредитация
Государственные услуги
Контрольная деятельность
Заявитель
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 97


Сведения о работниках
Accredited conformity assessment body
ЗаявительДЕЙСТВУЕТ
Тип заявителя
Юридическое лицо
Организационно-правовая форма юридического лица
Бюджетные учреждения
Полное наименование юридического лица
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего
образования "Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный
университет"
Сокращенное наименование юридического лица
ФГБОУ ВО "СПбГАСУ"
ИНН юридического лица
7809011023
КПП юридического лица
783901001
ОГРН юридического лица
1027810225310
Адрес места нахождения юридического лица
190005, Российская Федерация, г. Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4
ФИО руководителя юридического лица
Рыбнов Евгений Иванович
Должность руководителя юридического лица
Ректор
Номер телефона юридического лица
+7 8124000667
Номер факса юридического лица
+7 8123163261
Адрес электронной почты юридического лица
rector@spbgasu.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 98
Карточка аккредитованного лица
RUSENG
ФГАОУ ВО "СПбПУ" ИЦ "Политехтест"
Номер записи в РАЛ
RA.RU.21ТЛ09
Дата внесения
09.12.2016
Тип
ИЛ
НЧ ЕР
Нет






Аккредитованное лицо
Описание области аккредитации
Аккредитация
Государственные услуги
Контрольная деятельность
Заявитель
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 99


Сведения о работниках
Accredited conformity assessment body
Заявитель
ДЕЙСТВУЕТ
Тип заявителя
Юридическое лицо
Организационно-правовая форма юридического лица
Федеральные государственные автономные учреждения
Полное наименование юридического лица
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПЕТРА ВЕЛИКОГО"
Сокращенное наименование юридического лица
ФГАОУ ВО СПБПУ,СПБПУ,ФГАОУ ВО "СПБПУ", САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПЕТРА ВЕЛИКОГО
ИНН юридического лица
7804040077
КПП юридического лица
780401001
ОГРН юридического лица
1027802505279
Адрес места нахождения юридического лица
194064, РОССИЯ, ГОРОД САНКТ-ПЕТЕРБУРГ, УЛИЦА ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ, 29
Наименование налогового органа
Межрайонная инспекция Федеральной налоговой службы №15 по Санкт-Петербургу
Дата постановки на учет в налоговом органе
08.04.2005
ФИО руководителя юридического лица
Клочков Юрий Сергеевич
Должность руководителя юридического лица
и.о. проректора по научно-организационной деятельности
Номер телефона юридического лица
+7 8122944953
Адрес электронной почты юридического лица
office@spbstu.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 100
2.
регистрационный номер системы сертификации
Подтверждение компетентности организации СПб ГАСУ
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Подтверждение компетентности организации ФГАОУ ВО «СПбПУ»
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/15483/applicant
Подтверждение компетентности организации ФГАОУ ВО «СПбПУ» https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/15483/applicant
Протокол испытаний: https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 101
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 102
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 103
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 104
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 105
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 106
sekretar@ckti.ru,turuhano@pnpi.spb.ru,zelesvet@gmail.com,mamsar@mail.ru,
glumov1954@yandex.ru,kolin@khlopin.ru,Sergey.Solovev3@omzglobal.com
t3487810@interzet.ru,kuharka@bk.ru, tkachenk@mail.ru,krykov@niti.ru,
egorov12m2u@mail.ru,konst240@mail.ru,goldbi@mail.ru,bykova@land.ru
vd-ragel@yandex.ru,adtsvetkov@gmail.com,aig64@rambler.ru,plo-bav@laes.ru,
arusvaagialira@list.ru,azaroff2009@mail.ru,sergeeva@proletarsky.ru,vlapetrash@yandex.ru
,khaichenkova@metrowagonmash.ru,mail@crism.ru
НПО ЦКТИ. Секретарь Boris G. Turuhano Туркин К.Н., Михаил Ратнер М.Н.
МинасянА.М., Минасян М.А. Глумов Ф.К. Колин В.В."Радиевый институт им. В.Г.
Хлопина Patenti-izobreteniy-veterana-Chechni-nauchnie-publikatsii-stati-uchenogo-sekretarya-kafedriTSMiM-SPbGASU
Организатор саммита Н.И. Бакумцев
Рассылка для участников ретросамми
Саммита изобретателей(приложение фрагмент):
С уважением Бакумцев Н.И. 16.06.2020
sekretar@ckti.ru,turuhano@pnpi.spb.ru,zelesvet@gmail.com,mamsar@mail.ru,
glumov1954@yandex.ru,kolin@khlopin.ru,Sergey.Solovev3@omzglobal.com
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 107
t3487810@interzet.ru,kuharka@bk.ru, tkachenk@mail.ru,krykov@niti.ru,
egorov12m2u@mail.ru,konst240@mail.ru,goldbi@mail.ru,bykova@land.ru
vd-ragel@yandex.ru,adtsvetkov@gmail.com,aig64@rambler.ru,plo-bav@laes.ru,
arusvaagialira@list.ru,azaroff2009@mail.ru,sergeeva@proletarsky.ru,vlapetrash@yandex.ru
,khaichenkova@metrowagonmash.ru,mail@crism.ru
НПО ЦКТИ. Секретарь
Boris G. Turuhano
Туркин К.Н., Михаил Ратнер М.Н.
МинасянА.М., Минасян М.А.
Глумов Ф.К.
Колин В.В."Радиевый институт им. В.Г. Хлопина
Соловьёв С.П.
Коваленко А.И. Сейсмофонд
ЛеоновВ.В., ХохловаГ.И., Ткаченко Ю.И.
Крюков Ю.В., Климов Ю.Т. "НИТИ им.А.П.Александрова"
Егоров М.Ю.
Константинов Л.А.
Голдовский Б.И.
Быкова-Голдовская И.А.
РагельВольдемар Доминикович
Цветков А.Д. НИИ оптико-электронного приборостроения
Горшков А.И.
Азаров А.И.
Иванова Н.Н.,Веселов Ю.С. ЦНИИ СМ
Петраш В.В.
Комов А.Н., Баранков А.В.
Цуканов В.В. ФГУП ГНЦ ЦНИИ КМ "Прометей"
Хайченко В.А.
Кашубина Р.Л.
t3487810@interzet.ru; kuharka@bk.ru; tkachenk@mail.ru; krykov@niti.ru; mail@crism.ru;
egorov12m2u@mail.ru; konst240@mail.ru; goldbi@mail.ru; bykova@land.ru; vd-ragel@yandex.ru
bakumtsev@yandex.ru
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 108
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 109
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 110
Председатель оргкомит. Нач. ВМИИ ВУНЦ ВМФ "Военноморск. академия" д.т.н., чл-корр. РАН, Проф. Евгений
ЯКУШЕНКО
СоПредседатель Генеральный директор ФГУП НИТИ им.А.П.
Александрова. ,академик МАНЭБ Вячеслав ВАСИЛЕНКО
СоПредседатель Председ СЗО Ядерного общества России
Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир ЛЕБЕДЕВ
СоПредседатель Заслуженный деятель науки РФ, Проф.
СПБГПУ, доктор, ветеран ВМФ Анатолий
БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 111
СоПредседатель Зам. Гендирект–Нач. отдел. по перспек. разв.
эксперимент. базы ЦНИИ им.Крылова Юрий СКОРИКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный
директор ТЕХНО-АС Прибор
Сергей СЕРГЕЕВ
СоПредседатель Изобретатель, Академик инж. академии
.А.М. Прохорова, PhD Oxford, Профессор Виктор ШАРКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный
директор СКИБР-СТКС
Владимир ХАЙЧЕНКО
СоПредседатель Засл. деятель науки, д.в.н., проф. Морского
корпуса Петра Великого СПб ВМИ Анатолий ЛАВРЕНТЬЕВ
Председатель Организатор саммита и координатор
программы, Изобретатель
Н.И.БАКУМЦЕВ
Заместителя директора по науке НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова,
д.т.н. А.В.СУДАКОВА, Бакумцев Николай Иосифович
bakumtsev@yandex.ru Председатель оргкомитета Зам. директора
по науке НПО ЦКТИ им.И.И. Ползунова, проф., д.т.н., Александр
СУДАКОВ Презид. Арктической акад. наук, акад. РАЕН, чл.-корр.
Петербург. инжен. академии Валерий МИТЬКО Сопредседатель
Председ СЗО Ядерного общества России Проф. Нац. мин.-сырьев.
университета Владимир ЛЕБЕДЕВ Сопредседатель Заслуженный
изобретатель РФ, Ветеран военного судостроения Юрий
ВЕСЕЛОВ Сопредседатель – Академик РАЕН, Ректор Универ
института инновац. технологий, проф., д.э.н., PhD Раисса
КАШУБИНА Сопредседатель Заслуженный изобретатель РФ,
Ветеран атомн. машиностр. ЦНИИКМ "Прометей" Виктор
ЦУКАНОВ Сопредседатель Засл. изобретатель, проф. Нач. НИЛ
Воен. академии связи им.С.М. Будённого
Владимир
ЧЕРНОЛЕС Сопредседатель Изобретатель электролечения, PhD,
Академ. 89219626778@mail.ru c6947810@yandex.ru
f6947810@yahoo.com t9516441648@gmail.com tf6947810@outlook.com
(921) 962-67-78, т/ф (812) 694-78-10
СБЕР 2202 2006 4085 5233
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 112
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 113
СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 114
1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 115
по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 116
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 117
или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
при
завинчивании.
Момент
сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 118
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
без
виде
возникает
смазочной
только
прослойки
в
между
случае
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
1)
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 119
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
F  0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F  f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f  tg 
,
где f – коэффициент трения;  - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F  f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f  tg  
2)
2S
,
g t 2 cos 2 
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 120
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 121
тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК  fСК  N
(рис. 2.1 в).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 122
Y
Y
Fск
tg=fск
N
N
V
Fск
X
G

X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ  fСЦ  N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
fСЦ  fСК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
 FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени  изменяется от
max
FСЦ
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени  часто пренебрегают.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 123
до
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t

V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК   ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК  fСК  N ,
vКР
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК  fСК  N  S p0  .
[У Кулона: FСК  fСК  N  А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 124
или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от


нагрузки N (при соизмеримости сил N и S  p0 ) - fСК   ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S  p0  N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
  arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и

касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
определяется формулой: FCK  Fn2  Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 125
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 126

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках


контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G

( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4

обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
N , G 

называется моментом сопротивления качению.
Плечо
пары
сил
«к»
называется
коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Fсопр
Vс
C
Момент
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC  N  k ,
где N - реакция поверхности рельса,
Fсц
N
равная вертикальной нагрузке на колесо с
учетом его веса.
Рис. 2.5
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 127
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,

которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр  R  N  k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр  N 
k
 N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h  k во много раз
R
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то

сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.


Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
и
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
Fск
Fск
r
О
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
точках которой возникают силы трения скольжения
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Fск
Рис. 2.6.
Всего листов 94
Лист 128

FСК (если контакт происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует –
идеальный случай) (рис.2.6).
А
–
зона
контакта
вращающегося
тела,
ось
вращения
которого
перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их
привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил
сопротивления верчению, момент которой:
М сопр  N  fск  r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее
5  10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 129
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 130
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ  пропорционален пути трения s,
=kss,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
  k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,

 kp p
s
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
(2.3)
Всего листов 94
Лист 131
Мера
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
   k p pvdt   k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
  k w W 
kp
f
s
 W ; W   Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=fN = fp; где f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления;  - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sint за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 132
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
процессе
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ
во
всех
контактных
сопровождающийся
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
натяжения
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения
болта
вследствие
его изгибной
деформации;
Блок контейнер
пункта
контроля и управления
(ТУ ЧАСТЬ
1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
болтов
"ЭлеСи"
парах,
падением
и,
как
Всего листов 94
Лист 133
следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из
строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
из
работы
при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 134
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями.
Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 135
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
V
износа
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V  K  N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
(3.2)
N  N0  a     N1   N 2
здесь
a
EF
l
N0 -
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1  k  f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2  ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении,  - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1  N2  0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V 
d d ds

   V ср ,
dt
ds dt
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
(3.3)
Всего листов 94
Лист 136
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
  k  a    k  N0  к  f ( s )  ( s ),
(3.4)
где k  K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
  k  N0  a
1

 1 e
 kas
 k   eka( s z )k  f ( z )  ( z )dz ,
s
0
или
  k  N0  a
1
e
 kas
s




 k   k  f ( z )   ( z )  e kazdz  N0  a 1 .


0

(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N1  N 2  0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
и
( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа  :


  1  e  kas  k  N0  a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:


N  1  e  kas  k  N0 ,
а
(3.7)
несущая
соединений
способность
определяется
формуле:


T  T0 f  N  T0  f  1  e kas  k  N 0  a 1 
 


 T0  1  1  e  kas  k  a  1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости
от величины подвижки для болта
 24
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ
1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
мм при коэффициенте износа k=510-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
 - l=20 мм;  - l=30 мм; - l=40 мм;  - l=50 мм;
 - l=60 мм;  - l=70 мм;  - l=40 мм
Всего листов 94
Лист 137
по
Как видно из полученной формулы относительная несущая
способность
соединения
КТ
=Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24
мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены
в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины
пакета падает влияние износа листов на несущую способность
соединений. В целом падение несущей способности соединений
весьма существенно и при реальных
величинах
подвижки
s

23см
составляет для стыковых соединений
80-94%.
характер
Весьма
существенно
падений
на
несущей
способности соединения сказывается
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 
24 мм при коэффициенте износа k=310-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
 - l=20 мм;  - l=30 мм;  - l=40 мм;
 - l=50 мм;  - l=60 мм;  - l=70 мм;  - l=80 мм
коэффициент износа k. На рис.3.3
приведены
зависимости
несущей
способности соединения от величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 210-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 138
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x )  s  sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
2

1
1
2
1
2
2
 du 
1    dx  
 dx 
1
s 2 2
1
2
2
 cos
8l 2  1
2
x
2l
1 s
2
4l
2
dx  1 
cos

2l
1
dx 
2 
2 2

 1  s  cos  x dx 
  8l 2
2l 
1 
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l  L  l 
.
8l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
2
f(s)  s
l
.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 139
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
f(s) 
s2
( s  s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
lim ( N0  кf ( s )   ( s ))  0 .
(3.12)
s 
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:


 ( s )  N пл  ( NТ  N пл )  ( 1  e q( s  S пл ) )  1  ( s  s0 ) ( s  S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета  от перемещения s:
при s<Sпл
s  

N0
k
2
2
( 1  e k1as )   s 2 
s
1  e k1as
2

a
al 
k1a
k1a 
,

(3.14)
при Sпл< s<S0
( s )  I ( Sпл )  k1(


),

NT
N  N пл
1  ek1a( S пл  s )  T

k1a
k1  a
(3.15)
 e ( S пл  s )  ek1a( S пл  s )
при s<S0
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 140
( s )  II ( S0 ) 
N ( S0 )
( 1  e  k 2 a( s  S0 ) ).
a
Несущая
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
(3.17)
T  T0  fv  a   .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f 
f0
,
1  kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 141
Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 142
26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами  48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
Всего листов 94
зависимостями
ключом на
натяжения )NЗАО
Блок
контейнер пункта ручным
контроля и управления
(ТУзаданное
ЧАСТЬ 1 ТУусилие
5363-011-28829549-2003
0. "ЭлеСи"
Лист 143
4.
АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами  48
ммпри этом в соединении необходимо
распространенными. Однако
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 144
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 145
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов  22 мм и  24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
пакета
элементов
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 146
Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 147
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
диаграммами
суммировалась
по
точкам
цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
Рис. 4.5
Рис.4.4
ые
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 148
было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 149
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН

21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение  T ) можно записать в виде:
 
T( s ) 
 
 
 
DT 

  T ( s ,1 , 2 ,... k )  p1( 1 ) p2 (  2 )... pk (  k )d1d 2 ...d k


   (T  T )
2
p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k 
  

2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k  T
 


(5.1)
(5.2)

Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 150
 T  DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s ,1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в
качестве параметров  выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
изменения
параметров
в
некотором
 min  i   max
и
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены
величины
математических
ожиданий
i и
стандарта
i ,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
pi 
1
при    3       3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi 
1
 i 2
2

 i  ai 

e
2 i 2
.
(5.5)
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 151
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k   T 3

dT

 kas dk 
T 
e


2 k 3  2 T 3

3 k  T 3

T0  T 3

T n
T0  T
 nT0 e  kas
При
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
 
T n
 Te
 

1
 kas
 T 2
e
( T T ) 2
2 T 2

1
 k 2

( k  k )2
e
2 k 2
dkdT 


 
( k  k )2
( T T ) 2

 





 1
  1

2 k 2
2 T 2
 kas
 n
Te
dT

e
e
dk
 
.



2


2

 T
  k




 





Если
учесть,
математическим
что
для
ожиданием
любой
x
случайной
функцией
величины
распределения
x
р(х}
выполняется соотношение:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
с
Всего листов 94
Лист 152

x
 x p( x ) dx ,

то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T  nT0
  kas
1
 k 2
( k  k )2
e
2 k 2
dk .

Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T  nT0
 nT0

1
 k 2
1
 k 2

 k k as k2 2 as k  as k2 


2 k2
e

 
2

 dk 

2
 as 2 
k  k  as k2


k
 as k 

2  
2 k2


e
e
dk .


Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
1
множителя
 k 2
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k  as k2 и
среднеквадратичным отклонением  k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T  nT0 e
ask 
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 153


 T2 
2
 1  2  F ( 2 x )  F ( x ) ,



T0 


2  2 ask 
D  nT0 e
(5.9)
где F ( x )  shx ; x  sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
 2
2 1 A
 

A1
2
D  n T0   T 1   ( A1 )e  T0  e 1   ( A ) ,

2
 

(5.10)
где A1  2as(  k2 as  k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
 kas
T
x
1 
e
nT0
(5.11)
.
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
1 
T
nT0 e
 kas
Наконец

sh( x )
.
x
для
относительной
(5.12)
величины
среднеквадратичного
отклонения  с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 154
1 

2
1 
 T2  sh 2 x  shx  
1


.



2  2 x

x


nT0 e  kas n 
T0 



(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2 
1 A
e 1   ( A ) ,
2
(5.14)
 k2 s 2
1  2  kas
1   ( A ),
2
(5.15)
2  e
2 

 T2
1 
 1 2
n 
T0

2

1   ( A )e A1   1 e A 1   ( A )  ,
1
 2
 




(5.16)
где
 2s2
A  k  2 s ka ,
2
A1 
2 As(  k2 sa  k ) ,
( A ) 
2

A
e
z2
dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и  i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i ( k , s )
аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
 i ( k , a, s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
T  T1  
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
(5.17)
Всего листов 94
Лист 155
Согласно (5.12) lim x   1   . В частности,  1   при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim  2 
s 
1
lim e ( kas A ) 1   ( A ).
2 s 
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1    x   lim
x 
x 
1 
e
2
x2
2
1
 .
x
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 156
1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;  - l=80мм;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 157
1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 158
● - l=20мм;  - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;  - l=80мм
С учетом сказанного получим:
1
1 
lim  2  lim e kas  A 
e
s 
s  2
2
A2
2

1
 0.
A
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 159
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция  :
1 при 0  S  S0
0 при S  S 0
 S , S0   
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S )  T1( S ,S0 ,T0 ,Tmax ) ( S ,S0 )  T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 )1   ( S ,S0 ),
где T1( S )  T0  ( Tmax  T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S )  Tmax e ka( S  S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T  n
  T

( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax )  dk dS0 dT0 dTmax  nI 1  I 2 
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:

s 
T0  ( Tmax  T0 )  s , S 0  p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0 
S0 T0 Tm ax 
 dS 0 dT0 dTmax  I 1,1  I 1,2  I 1,3
I1 
 
(5.23)
где
I1,1 
   T0 p( T0 )( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0 
S0 T0 Tmax








   T0 p( T0 )dT0    s , S0  p( S0 )dS0   Tmax p( Tmax )dTmax 
T0
S0
Tmax

Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 160



p( x )dx  1
и
 xp( x )dx  x ,


то получим

I 1,1  T  ( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
 
I1,2 
Tmax
S0 T0 Tmax
 T max

 ( s , S0 )
S0
S0
 
I1,3 
T0
S0 T0 Tmax
 T0

 ( s , S0 )
S0
S0
s
 ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax 
S0
p( S0 ) dS0 .
s
 ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax 
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции

 1 ( s )    ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0

(5.24)
и
 1( s ) 

 ( s , S0 )

S0

p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1  T 1( s )  ( T max  T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся
и примут вид:

 1( s )   p( S0 )dS0
(5.27)
s

 2( s )  
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1  1  erf ( s ) , а
функция  записывается в виде:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 161
( S0  S 0 )2
2 


s
e
2 s2
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
 1 при s  S 0   s 3

 1  S0   s 3  s при S 0   s 3  s  S 0   s 3

 0 при s  S 0   s 3 .
(5.30)

S0  s 3
1
ln
при s  S 0   s 3

 2 s 3 S 0   s 3

S0  s 3
 1
2  
ln
при S 0   s 3  s  S 0   s 3
s
 2 s 3

 0 при s  S 0   s 3

(5.31)
Аналитическое
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:

S0   s 3
S
ln
при S  S 0   s 3
T 0  ( T max  T 0 )
2 s 3 S 0   s 3


S0   s 3
S0   s 3 


 1 
 ( T max  T 0 )S ln
I1  
T 0 S 0   s 3  S ln
 (5.32)
s
s



 2 s 3 

при S 0   s 3  S  S 0   s 3

 0 при S  S 0   3
s



0 при S  S 0   s 3

I2   T m
F( S )  F(  s 3 )

 2 s 3



(5.33)
при S  S 0   s 3 ,
 

причем F( x )  Ei ax( k   k 3 )  Ei  ax( k   k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 162
Полученные
экспериментальных
формулы
исследований
подтверждены
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 163
42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 946 .
Лист 164
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 165
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 166
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу
БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного
стягивания
постановки
с
пакета
болтами
применением
во
всех
местах
динамометрических
ключей
их
и
гайковертов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 167
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
наличии
непараллельности
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 168
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов
и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Очищенные
соответствовать
контактные
первой
степени
поверхности
удаления
должны
окислов
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 169
и
Оценка
шероховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3
капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба
куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении
сравнивают
фильтровальной
внешний
бумаги.
Оценку
вид
степени
обоих
кусков
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 170
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая
партия
документации
поступившие
материалов
на
соответствие
без
должна
ТУ.
быть
проверена
Применять
документации
по
материалы,
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 171
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной
сушкой
между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места
и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 172
по
принятой технологии одновременно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
проверки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
распыления,
и
во
расхода
избежание
лакокрасочного
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
образом,
направление
помещениях
чтобы
маляр
струя
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в
его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 173
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед
началом
работы
маляр
должен
проверить
герметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
воздушных
и
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью
и связующим должна быть наклейка или бирка с точным
названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть
исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы.
При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки
на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 174
6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
законсервированные
исключить
хранить
элементы
возможность
и
и
транспортировать
детали
нужно
механического
так, чтобы
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
контактных
Высохшее
защитное
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно
производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места механических повреждений после обезжиривания должны
быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 175
ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида
ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
На
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения
припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытием
с
использованием
одной
из
шайб
поверхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки
ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной
смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 176
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
 болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
2) Подготовительные
работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
2)
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле
металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы
(шаблона).
2)
Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и
к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости,
райберовка или рассверловка новых отверстий.
2)
Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж аморти-
затора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка
выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
2)
Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
3) Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 177
7. болты
расположены
внутри
основания
и
при
полностью
смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов
выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
8. болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние
торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
9. болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после
монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 178
4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во
втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в
уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под
штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре,
забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней
плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор
более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектируется зазор, после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во
втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 179
в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных
болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций
для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки,
на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под
металлические пролетные строения)
2.2.1.
Последовательность и содержание операций по установке на
опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением
ФПС одинаковы.
2.2.2.
К
металлическому
прикрепляется
пролетному
посредством
строению
горизонтального
амортизатор
упора.
После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к
конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильча-
тые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он
будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 180
Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, СанктПетербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
Альбом Специальные технические условия (СТУ) по изготовлению и монтажу
энергопоглощающего демпфирующего компенсатора для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых огнезащитным составом марки TAIKOR
FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы альбом ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-2 , 0-3
можно заказать по 89219626778@mail.ru 9967982654@mai.ru (911) 175-84-65, (921) 962-6778, (966) 798-26-54 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2006 4085 5233
Более подробно об использовании Специальные технические условия по применения
огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой
прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 8126947810 СПб ГАСУ , с использованием
изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель
противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по применению
изобретения; "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" ( отправлено в
ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на применение огнестойкого
компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ЯпоноАмериканской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic
Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con
marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 181
РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября
1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75
и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с
поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя
базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид
болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и
сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа
конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных
болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности
технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических
исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им.
Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых
соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук
В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией
им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук
Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в
части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ
36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах.
Типовой технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке
фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных
зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 182
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие
подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 и более при
коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует выполнять только с предварительно напряженными
высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за
счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от
предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию
сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в
дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без
предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения
могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими
поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы,
изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при
проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в
соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом
положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским,
Череповецким заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским
заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических
исследований,
выполненных
в
1981-1987
гг.
во
ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях
отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию,
изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из
широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с
требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета
СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных
стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ
СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента
металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ
8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 183
26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили
гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные
прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для
сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ
10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или
их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15
по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими
свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей,
предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь
должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали
по ГОСТ 19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.)
должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 184
минимального
учитываемого
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности
минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По
усмотрению
завода
строительных
стальных
конструкций
разрешается
дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их к
элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект"
климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а
также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по
тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок.
Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ГОСТ
22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 2235677. Применение таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с
проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание
изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по
ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же
марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 185
коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-2381*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков,
подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние
усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание
фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без
разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты
диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда
постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра
болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 186
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных
стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты наружных зон,
ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по
контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 187
Если по конструктивным особенностям ФС
(раздел 5) величину
принимают равной
, то в расчетах на прочность ФС
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального
растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого
профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и
внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с
учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.)
должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том числе
выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна
для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность
растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует
усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля,
длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация
напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта
и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность
ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 188
строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их
натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не
предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает
в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН
(163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные
сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности
сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 2040 мм включает профили от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного
типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый
сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3,
расчетные продольные усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров
данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не
менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5
диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные
прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные
продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 189
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными
сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо
применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов
равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений,
подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами
и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер
определяется размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут
установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного
типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений
данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра
жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения
количества болтов и ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует
осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных
двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 190
100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая
способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена
из условия прочности фланца, болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный
изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает
высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в
рамных соединениях ниже несущей способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых
участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом
участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на
изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих
рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные
проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго
выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с
суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых
элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило,
применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию
изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие,
воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 191
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых
отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов
соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали
фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному
растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения.
Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между
болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
16
2,5
20
1,7
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 192
М24
М27
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать
обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина
фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не
превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне,
выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1)
шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
где
(2)
,
(3)
,
(4)
;
;
,
,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 193
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
определяемый по табл.3 или по формуле:
,
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где
(9)
- толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
участка фланца;
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 194
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению,
приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию
изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом
профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с
фланцем по формуле*:
,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
(10)
Всего листов 94
Лист 195
где
и
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
можно пренебречь.
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец,
Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого
пояса;
;
;
- толщина стенки,
обозначения приведены на рис.4.
полок
и
высота
присоединяемого
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
профиля;
остальные
Всего листов 94
Лист 196
Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 197
при
,
при
где
,
;
(12)
,
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 198
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
(19)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны
-го Т-образного участка фланца
растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
случаях 1,0.
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 199
растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4,
следует считать обеспеченной, если
мм,
,
где
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на
действие местной поперечной силы
следует проверять по формуле
,
(24)
где - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество
болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого
профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями
п.5.5;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 200
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с
указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС
изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
следует проверять
по формуле
,
(26)
где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов
определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней
нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует
выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления
корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 201
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и
металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-2381*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается
по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями
п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан
маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика
проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте,
доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5
мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует
проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката.
При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью
определения требуемых механических свойств и химического состава, определяющих качество
проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует
проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами
ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями п.2.4.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 202
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной
термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной
термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом
(например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем,
должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны
быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только
в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем
двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла
их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 203
следует выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и
проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место
расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы.
Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца
(клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных
соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
элементов
конструкций
с
ФС
должна
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
Предельное отклонение
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
0; -5,0 мм
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть
огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее
10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 204
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в
соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего
конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами
изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75,
раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по
поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных
соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и
требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и
пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность маркировки и клейма
сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны
удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации,
предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата,
удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных
соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в п.2.2, заводизготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в
соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать
технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого
объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений
стальных
строительных
конструкций"
(ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба),
назначенного приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида
соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 205
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с
п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с
указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные
поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и
краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки
резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны
(жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту
закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить
закручиванием гаек до величины момента закручивания
формуле
, который определяют по
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату
или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31),
не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 206
цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное
соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем
пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов;
качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек
и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах
КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над
гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований
табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных
болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует
производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом
усилия в болтах соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 207
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0;
+10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения
этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной
п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы завода-изготовителя,
удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о
контроле качества сварных соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля
за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
п
/
п
1
1
, мм
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
, мм
Всего листов 94
Лист 208
, мм
2
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
3
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
4
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 209
5
6
7
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 210
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
сечения двутавра;
пределу текучести);
, где
- площадь
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ
РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
п
/
п
1
2
3
4
5
1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
110
8
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 211
3
4
5
6
125
8
125
9
140
9
140
10
160
10
160
11
180
11
180
12
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 212
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72
соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект"
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239
кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого
соединения;
текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
1
2
3
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
, кН (тс)
4
Всего листов 94
Лист 213
, мм
5
1
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 214
20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1
, кН (тс)
, мм
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 215
3
15Шт1
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
15Шт2
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 216
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали
40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ
22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН
(31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением
не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы
фланцевых соединений;
пределу текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
1
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
114
2,5
5,0
4
5
6
7
8
(64,2)
630
20
245
175
20
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 217
121
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
255
185
275
205
20
140
3,5; 4,5
140
4,0
159
4,0
168
168
219
219
245
4
219
6,0
(92,2)
903
25
310
220
24
630
20
300
220
20
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
400
300
430
330
400
300
6,0*
8,0
219
3
8,0*
3,5; 5,5
168
2
4,0
10,0*
6,0; 8,0*
10,0*
4,0
(184,3) 1808
25
24
6,0
8,0*
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 218
24
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
535
425
560
460
460
360
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
273
325
377
5
273
273
8,0; 10,0*
5,0; 5,5
5,0
8,0
7,0; 8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ
10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую
сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5
диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН
соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 219
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
-
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 220
Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 221
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при
выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
2
3
4
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1 80Б1
60Б2 70Б2
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30
1
30
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
159,
18
206,
-
-
-
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 222
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
7
4
3,7
8
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
35
Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ
19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения
ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки
высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 223
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
по
ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали
растяжению по пределу текучести
разрыву с
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали
=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=2х22=44 см ;
=1557 кН (159 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ).
Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
);
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета
параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем
по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 224
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение
центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля.
Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов
относительно оси
, или
оси
соответственно.
=
, где
и
- статические моменты сварных швов выше и ниже
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 225
Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении
количество болтов внутренней зоны
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно
назначаем из условия (1) [см. раздел 5]:
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней
нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2
(раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество
болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с
указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см.
рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3)
или (4). Для определения необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной
зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что
в силу конструктивных особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной
зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины необходимо
определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 226
наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один
болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и
краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 227
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
,
расчетное
усилие
растяжения,
воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 228
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм
по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением
стали растяжению по пределу текучести
сопротивлением стали разрыву
;
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=66,62 см
=1666 кН (170 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
Толщина фланца =25 мм;
МПа (1480 кгс/см ).
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер
жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается
обеспеченной, если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 229
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер
жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам
присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для
расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=0,7,
=1,0,
=1,0.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 230
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем
сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 231
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1,
подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С,
площадь сечения профиля
=131 см , площадь сечения пояса
сопротивления профиля
=2610 см ;
=35,4 см , момент
изгибающий момент и продольное усилие, действующие
соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
на
соединение,
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным
сопротивлением изгибу по пределу текучести
принята равной =25 мм;
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
расчетное усилие предварительного натяжения болтов
катеты сварных швов по поясам профиля
=266 кН (27,1 тс),
=239 кН (24,4 тс);
=12 мм, по стенке
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 232
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и
рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки
профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
условие (13):
и
выполняется
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого
пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
, см.
рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 233
растянутому поясу,
определяем по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной
зоне пояса, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса
профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
профиля (
до края сварного шва растянутого пояса
мм).
Тогда:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 234
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой
части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров,
необходимых для определения
и
, выполняем так же, как и при определении
лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
, с той
=37 мм (
Всего листов 94
Лист 235
мм). Тогда:
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10
настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 236
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных
сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления
фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику
испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характеристик
механических свойств металлопроката в направлении толщины при температуре
°С:
предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву;
относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические
свойства могут быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа
причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для
конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов;
сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления, сварки,
вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и
определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его
головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
на которой определяется удлинение;
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва,
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
осевая растягивающая нагрузка
момент испытания;
предел текучести (физический)
,
, мм ;
, мм ;
- нагрузка, действующая на образец в данный
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 237
деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение
достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении
указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
, предшествующей разрушению образца;
относительное удлинение после разрыва
- отношение приращения расчетной длины
образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине
;
относительное сужение после разрыва
площади поперечного сечения после разрыва
образца
, % - отношение разности начальной площади и
к начальной площади поперечного сечения
.
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные
цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении
толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ
1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна
к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется
прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на
одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой
целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той
же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические
образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую
часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением толщины
испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 238
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные
образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом
высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при
последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и
точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на
рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца
вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до
0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части
образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с
точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение
производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают среднее
значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в
середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи
какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении
относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный
диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1
мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из
средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом
растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим
или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия
их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1,
за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм
"усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении
толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ
1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 239
возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.)
результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в
журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на
металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и
назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического заводаизготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический
состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными
механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок
09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15.
Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-11779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм:
временное
сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм ,
относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
%,
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по
ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к
материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм
симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу,
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 240
должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев
для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
4 см
10 см
10 м
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно
осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При
удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод
строительных конструкций не выполняет.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 241
Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 242
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 243
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 244
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 245
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 246
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 247
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 248
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 249
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 250
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 251
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 252
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 253
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 254
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 255
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 256
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 257
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 258
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 259
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 260
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 261
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 262
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 263
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 264
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 265
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 266
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 267
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 268
К протоколу прилагается положительный отзыв об изобретениях
организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ МЧС со ссылками оригинала
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную
работу по анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных
на обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации
инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд
«ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого и среднего
предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд
содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере»,
ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний
день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами
изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации. Сайдулаеву К.М. 89219626778@mail.ru u
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС
России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная
информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в
области гражданской обороны, защиты населения и территорий от
чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также
обеспечения безопасности людей на водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1114289 https://disk.yandex.ru/d/3X_bSI384fScAw
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 269
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 270
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 271
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 272
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 273
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 274
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 275
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 276
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 277
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 278
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 279
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 280
Отзывы ГОССТРОЯ РФ и НТС три отзыва МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 281
117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2 24- №. 9У № 3-3-1
/33 На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба"
197371, Санкт-Петербург, Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего поя¬са для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Ма¬териалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадь¬ба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий"). Разработанная документация была направлена
на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП
ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический
Центр по сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94),
работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений"
НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2С.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2,
Приложение:
экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 282
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87А.Сергеев
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ
117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2
и. и. ЧУ № з-з-1 А
На№
О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского
(фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба"
Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего поя¬са
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и
9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Ма¬териалы для проектирования", выполненную КФЯ "Крестьянская
усадь¬ба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно .
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 283
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2.
Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87
Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции
научно-исследовательских и проектно изыскательских работ,
стандартизации и технического нормирования Научно-технического
совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т. Присутствовали: от
Минстроя России от ЦНИСК им. Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. ,
Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю.
А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М. ,
Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин
Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. ,
Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов
А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра
РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация
"Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р.
Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов В. И. , Штейнберг В. В.
Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н.
Беляев В. С.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 284
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии
• 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N
4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба"
выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, з и 9 баллов". В основу работы положен
принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
материалы для проектирования фундаментов для вновь строящихся
зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы
работы по второму этапу предложены к промежуточному
рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко (
Головной научно-исследовательской организацией министерства по
проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не содержат
принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки
"проектно-сметной документации сейсмостойкого Фундамента с
использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС
ЦНИИСК,
на котором были рассмотрены предложения сейсмоустойчивости
инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормировав ' Ю.
Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 285
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 3 корп.
2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в
установленном порядке использование работы в массовом строительстве
нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект
обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 286
разработчиков документации на ответственность за результаты
применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94,
выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Более подробно см типовой альбом ШИФР 1010-2с2.2021 выпуск
0-3 к проекту конструкторской документации на разработку
типовых чертежей демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -
Строительные -Системы
См ссылки:https://disk.yandex.ru/d/6EPe_rfHBzbi_Q https://pptonline.org/960391
https://ru.scribd.com/document/521380517/Razrabotkf-RCH-STUOgranicheniya-Gololedoobrazovaniya-Naledey-Sosulek-Skatnix-Krishax-306
Публикации в соответствии со статьей 15 Закона РФ "О средствах массовой
информации"
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения».
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 287
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
15. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям
можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии рабочих чертежей
можно скачать по ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно
скачать http://www1.fips.ru
16. Наука и мир . Международный журнал № 3 (43) 2017, стр 42 " Использование
легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений "
http://scienceph.ru/d/413259/d/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
http://ooiseismofondru.blogspot.ru/2017/06/httpsciencephrud413259dscienceandworldn.htm
l
https://www.youtube.com/watch?v=n0nwZPCg9e8
https://www.youtube.com/watch?v=7wwCo5c8kgw
https://ok.ru/video/12234392944 https://ok.ru/video/94633855627
17. Доклад СПб ГАСУ на 67 научной конференции профессоров, преподавателей ,
научных работников , инженеров и аспирантов в 2010 ИЦ "Сейсмофонд"
"лабораторные вибрационные испытания пространственных динамических моделей
узлов , фрагментов на сейсмические воздействия по шкале МSK с использованием
системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии" 5 стр от 19.04.2010
18. Материал Международной научно-практической конференции 10-12 октября
2012 руководитель органа по сертификации продукции ОО "Сейсмофонд" "опыт
использования сертификатов сейсмостойкости и обследование" 3 стр.
19. Изобретатели в инновационном процессе России 2104 СПб Политехнический
университет. " К вопросу об обследовании , проверке и сертификации
сейсмостойкости зданий и сооружений"
20. Сборник научных трудов и программ международной конференции Савиновские
чтения ( 1-4 июля 2014 ) ПГУПС "Легкосбрасываеме ограждающие конструкции
взрывоопасных помещений"
21. Изобретения организации «Сейсмофонд» и Союза изобретателей СПб
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" RU № 2010136746
22 Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
23. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
24. Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
25. Изобретение № 1011847 "Башня"
26. Изобретение № 1036457 "Сферический резервуар"
27. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях"
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 288
28. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн"
29. Научное сообщение в СПб ГАСУ " Физическое и математическое моделирование
взаимодействия оборудования и сооружений с геологической средой, методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач, теории
устойчивости, в том числе нелинейным, численным, аналитическим методом
моделирования, решения задач строительной механике и испытание
математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их
программное обеспечение в моделировании конструкций механике сплошных сред в
ПК SCAD " на XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk http://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
http://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU /
30. ОО «Сейсмофонд» приглашен 23-24 ноября 2017 г в СПб ГАСУ на третью
международную научно-практическую конференцию «Безопасность в
строительстве» ( докладом ) "Научная теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ- гробах не
относится к государственной безопасности" http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://youtu.be/RiKHpjXswUM
http://www.spbgasu.ru/Nauchnaya_i_innovacionnaya_deyatelnost/Konferencii_i_seminary/
radiogazeta zemlya rossii teoriya seismostoykosti nakhoditsya krizise
https://www.youtube.com/watch?v=RiKHpjXswUM&t=122s kiainformburo teoriya
seismostoykosti nakhoditsya glubokom krizise puti vikhoda
31. Научный доклад сообщение на 17-18.09.2014. Девятый съезд Петровской
Академии наук и искусств https://www.youtube.com/watch?v=Cq_S-8cPnnM
http://smotri.com/video/view/?id=v28057322c41
https://rutube.ru/video/88c5d4893147e4702c7973b72395387d/
https://ok.ru/video/307406637636 https://youtu.be/Cq_S-8cPnnM
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 289
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию демпфирующих
сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
огнезащитным
составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы» и огнестойкого компенсатор -
гасителя температурных напряжений в ПК SCAD согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи,
лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», для
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы , хранятся на
Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема
докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и
растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе " т/ф (812) 694-78-10
89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru t9111758465@outlook.com (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 290
(911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 291
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 292
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 293
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 294
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 295
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 296
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 297
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 298
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 299
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 300
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 301
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 302
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 303
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 304
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 305
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 306
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 307
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 308
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 309
Испытание огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы ) выполнен из воднодисперсионных материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р
53292-2009, ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009
с использованием сдвигового демпфирующего компенсатор - гасителя
сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 310
14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний
СПб ГАСУ F16 L 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318,
«Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое
соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а
20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов .
Протокол лабораторных испытаний и разрабтка специальных
технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений , для огнезащитного состава марки
TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы )
выполнен из водно-дисперсионных материалов согласно СТО 727464553.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009
и для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 , в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов, сдвиговых демпфирующих
компенсаторов -гасителей температурных напряжений для
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 , которые уже давно
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 311
используются нашими партнерами в США, Канаде фирмой STAR
SEIMIC, по скопированным и переоформленных карманными патентными
заокеанскими корпоративными патентными ведомствами НАТО
копирующие или уворованные идеи ( смотри статью патентное ворье
Версия Патентованное ворьё: Американцы крадут у нас не только
изобретения, но даже песни https://cont.ws/@lider2211/409268
https://politikus.info/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-unas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html
Российские изобретатели жалуются на "воровство идей" Российские изобретатели
жалуются на незаконное использование своих патентов
https://rg.ru/2010/08/10/patent.html
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» ,
хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и
метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с
применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru c8126947810@yandex.ru
tel8126947810@mail.ru t9516441648@gmail.com т/ф (812) 694-7810
моб (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (994) 434-44-70, (951) 644-16-48,
(911) 175-84-65
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 312
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 313
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 314
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 315
Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по
анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на
обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации»,
ОАО «Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская
Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра
«Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые
на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия
«огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
Сайдулаеву К.М.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России
(mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация
о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций,
обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на
водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И.
Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/
https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-mekaseismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savlstanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kond
ensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0
242
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 316
Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 317
Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 318
Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 319
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 320
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 321
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 322
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 323
огнезащитного состава марки TAKOR FP OOO "ТехноНИКОЛЬ -Строительные Системы"
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 324
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 325
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 326
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 327
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 328
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 329
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 330
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 331
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 332
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 333
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 334
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 335
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 336
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 337
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 338
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 339
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-EtajaObespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 340
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 341
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 342
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 343
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 344
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 345
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 346
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 347
Более подробно об использовании демпфирующих сдвиговых
строительных конструкций, покрытых
компенсаторов для
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО
для обеспечения сейсмостойкости
оставшихся четырех этажей, на фрикционно-подвижных соединениях
сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с использованием изобретения Андреева
Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная»
для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
Более подробно ,смотрите внедренные изобртения организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARINGFRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 348
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы
К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинградского института инженеров
железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по
применению высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении
норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были ранее заменены ВСН 163-69 - ”Инструкцией по
технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов”) и п.7.24. ”Указаний по
проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов” (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства
и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах и использованы результаты последних научноисследовательских работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторысоставители настоящей Инструкции), по клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и
фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены
требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 349
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 350
МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 351
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh 
Rbh Abn 
h
,
(1)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта,
определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения,
распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае
количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
Qbh k  b  c
где Qbh
,
(2)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не
найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения,
зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия,
и принимаемый равным:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 352
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемётный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки
консервации
значения γh
следует умножать на 0,9.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках
между крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1,
принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не
требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек
усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых элементов
согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до
края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов
крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и
амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском
нефтепроводе ( см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный выпуск,
закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 353
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
Нормативная
Применение
изделия
документация
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шпилька
DIN 976-1
Для крепления транспортировочных
полнорезьбовая
брусков
Гайка
ГОСТ 9064-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 9065-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 6402-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Болт
ГОСТ 7798-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Заклёпка
Установка доборного элемента
вытяжная
Саморезы
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Хомут
АТК-25.000.000
Фиксация трубопровода
БОЛТЫ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 354
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционноподвижных соединений контролируемых натяжением и
растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на
болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013
г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия
передаются через трение,
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 355
возникающее по соприкасающимся поверхностям
соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375
Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные,
вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять
болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 356
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 357
Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного
соединения (ФФПС) или фланцевого демпфирующего узла крепления
(ФДУК) демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
на сдвиг
поверхностей трения, стянутых одним болтом с предварительным
натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний
поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7),
или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным
стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в
соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует
принимать равным
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 358
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче
нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с
предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты
группы 7 (см. 1.2.7))
A
B
C
D
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю
приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при
любом другом способе обработки должна быть основана на
результатах испытаний образцов поверхностей по
процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Коэффициент
трения m
0,5
0,4
0,3
0,2
Всего листов 94
Лист 359
окрашенной поверхности с течением времени может
произойти потеря предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы
виброизолирующих материал гофрированные бы или Виброфлекс а болт
обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое
соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении
используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой
проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на
растяжение при контролируемом натяжении может обеспечить не
разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных
растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании
магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу
за бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в
США, патентуются в Канаде, США
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 360
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 361
При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
 E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(RU)
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
Коваленко Александр Иванович (RU)
"Теплант"
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 362
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся
тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а
в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий
момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в
районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до
7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции
при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва
прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d,
SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 363
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
 G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, Миролюбов Ю.П.(RU)
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 364
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 365
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 366
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 367
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
 F16B 31/02 (2006.01)
 G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 368
19.11.2009
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
Приоритет(ы):
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 369
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
Всего листов 94
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Лист 370
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 371
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 372
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 373
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 374
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 375
2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
 F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.03.2017)
Пошлина:
учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Леонардович (RU),
17.06.2011
Полатиди Людмила
Борисовна (RU),
Приоритет(ы):
Бурцева Ирина Валерьевна
(RU),
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
Бугреева Светлана
Ильинична (RU),
Красинский Леонид
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU 2263828 C1, (RU),
10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, Шумягин Николай
Николаевич (RU)
19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО
"Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное
общество "Авиадвигатель"
(RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами. Каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 376
сечением, вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер
сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение
циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких
параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы,
3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым
сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта, снижения напряжений среза в
самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении
деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора напряжения,
повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов.
Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений, могут быть расположены в
полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления
концентратора в виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень
действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей, является основным недостатком
такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что
обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность подобной доработки деталей
подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные
грузики лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей
ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий
пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия
(Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая
повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие циклический ресурс и
надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и
надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем
разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей,
объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту
пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными
болтами, согласно п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 377
вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном
направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и
сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом необходимо соблюдать
следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков
и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении,
и выполнение втулки с соответствующим овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения
циклического ресурса деталей, оцененного по условной кривой малоцикловой усталости для
дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и
сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и его
модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой
формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей
компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного материала - позволяет снижать массу
фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу
использования в современных двигателях последнего поколения.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 378
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных
напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно, снижается циклическая
долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается
площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что повышает риск потери несущей
способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально
уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых деталей, что повышает риск потери
несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии
действий окружных напряжений при этом выравниваются, а эффект снижения концентраций
напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между
деталями и болтом, а также из технологических соображений необходимо соблюдать следующее
соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке
втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового
соединения дает возможность не только выравнивать напряжения по толщине пакета деталей и в
болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях,
повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение,
на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД
в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД),
например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала КВД и диска 3 второй ступени КВД.
В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5
с таким же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях,
соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке
5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого
сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный
размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую
площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при
этом длина окружности С между ними зависит от размера сечения b втулки 5 в окружном
направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 379
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой
размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе работы КВД концентрация
напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет
работать при высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность
болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с
размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d диаметр отверстия втулки под болт.
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 380

B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(73) Патентообладатель(и):
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383
Туманов Антон
C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР 0194615 A1, 18.09.1986.
Вячеславович (RU)
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов. Согласно изобретению узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний
пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей
длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса
подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает повышение долговечности
рельсовой конструкции. 1 ил.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 381
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым
конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается
резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым слоем, уменьшающим максимумы
локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне
подкрановой балки. Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σ у
и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового
рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем рельс.
Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка,
обладающая такой же податливостью, как резинометаллическая, но обладающая большей
долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс.
Тормозная балка симметрична и помещена ниже боковых глав рельса для обеспечения свободного
прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и
удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с
подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и подкрановой балкой размещена
демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс
подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с
продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса,
причем ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой
балки.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 382
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной
тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже боковых глав рельсов на расстоянии,
обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные
безребордные колеса 2 мостового крана и передают вертикальные силовые импульсы Р.
Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по
боковым главам рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с
продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной
балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка
7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной
балки 7 также соединены друг с другом через стенку двутавровой прокатной подкрановой балки
посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого
рельса 1 и полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10,
выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между боковой гранью верхнего пояса 5 и
гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на
верхний пояс 5, а между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1
упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая демпфирующую подрельсовую прокладку 4.
Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные силы, гасящиеся за счет сил трения.
Напряжение в тарельчатых пружинах несколько ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие
между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим
выносливость повышается. При уходе колеса крана демпфирующая подрельсовая прокладка 4
упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3
горизонтальные усилия передаются за счет сил трения. Если же силы трения будут превышены, то в
работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7,
опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 383
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса
размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с продольными гофрами (5...10 штук)
одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью
пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые
шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей подрельсовой прокладки остаются неизменными во
времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой
прокладки, так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1
(Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
Формула изобретения
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся
тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки
демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина
упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки, при этом
сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми
пружинными шайбами.
Адреса американских и немецких фирм, организация
занимающихся проектированием, изготовлением монтажом
гасителей динамических колебаний для применения демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
строительных конструкций, покрытых огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 384
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных, для сдвига болтовых соединений для
обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
в США ,
Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220
www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box
31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves
Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite
100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE
Bothell, WA 98021 [map] Toll Free: 800.426.9341 Local:
425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address:
www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID
SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg
Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
info@willbrandt.de
Subsidiary Hanover Reinhold-SchleeseStr. 22 30179 Hannover
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 385
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30
hannover@willbrandt.de
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e
7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
berlin@willbrandt.de WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук
А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября
1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации
«Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг
при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на
изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и
взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 386
- основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры
при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до
проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в
отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте
сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных
соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами,
применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над
болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность
испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом
фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца,
нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц,
проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое
в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием
заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
:1
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко
воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93
Российской Федерации.
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 387
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 388
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 389
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 390
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 391
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 392
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 393
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 394
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 395
Блок контейнер пункта контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) ЗАО "ЭлеСи"
Всего листов 94
Лист 396
Скачать