Bezkranovaya ustanovka nadstroyki opor jeleznodorojnogo mosta 584 str

Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста из
стальных конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей
119 прямоугольного сечения для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных
напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских инженеров из блока НАТО, США,
Канады, Великобритании
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
120
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
121
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро
собираемого железнодорожного моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем
вибрационных напряжений от динамических нагрузок от прохождения
гусеничной груженной военной техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с
боеприпасами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
использованием и учетом опыта наших американских инженеров из блока
НАТО, США, Канады, Великобритании
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
122
Мост Бэйли чудо британской инженерии Второй Мировой войны и успехи блока НАТО по
применению быстровозводимых,
быстро собираемых систем несущих элементов проезжей части
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
американского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста
U.S.A. с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-
демпфирующей жесткость- это новый успех Натовских ястребов инженерных войск США,
Великобритании - военного блока НАТО
123
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Техническое задание к договору 444 от 4 октября 2022 на испытание испытаний на
124
сейсмостойкость быстровозводимого быстро собираемого
железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских
к механическим внешним воздействующим факторам по группе М13 для сейсмоопасных районов
РФ на сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK -64
Необходимо представить следующие данные планы разрезы оборудования узлов крепления в формате
AutoCAD PDF JPG или TIFF
Планы разрезы конструкций крепления соединения геологию РЧ
1(13) - 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения
1. Вес аппарат , каждого
в отдельности
и подробные
узлы анкеровки
и крепления к фундаменту,
конструкциям, место установки, район,
1 Категория грунта 11 где монтируется оборудованием
2. Ветровой район - 11 Wg =1,00 kПм ( при Се=-2 , ) скорость
125 ветра 5 м/с, ( значение снегового
покрова принято для 11 района )
3. Направление сейсмики к модели - угол / Х - 0 или 90 градусов
4. Тип местности - B ( А -открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи,
лесостепи, тундра )
5. Этажи - 1
6. Количество форм колебаний - 5 ( максимальное )
9. Сейсмичность площадки S = 9
10. Мощность слоя, м = 30 м ( желательно разрез геологии грунта, представить разрез шурфа по
возможности максимальной глубины )
11. Расстояние между поверхностью земли и минимальной аппликатой расчетной схемы = 3.0
метра
12. Выборочные позиции по таб СНИп 11-7-81 К1=1 , К2=1, К3-1, Кpsi=1
13. Поправочный коэффициент для сейсмических сил = 1.00
14. Частота собственных колебаний f = 0,5 -до 3.0 Гц
15. Коэффициент динамичности для стальных конструкций или ж/б b =0,15
16. Круговая частота внешнего воздействия = 0
17. Испытания будут проводиться в лаборатории прочности и математического моделирования
Испытательного Центра ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ на сейсмическую нагрузку для района
строительства с сейсмичностью 9 баллов по по шкале MCK -64 B ( CНKK ) ТСН 22-301-2000
Строительство в сейсмоопасных районах ( карта В ) для средних грунтовых условиях и степеней
сейсмической опасности А ( 10% ) и В ( 5% ) и проводятся испытания по следующей схеме с
видефиксацией испытаний
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
ПАРАМЕТРЫ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА ПО ШКАЕЛЕ
MSK 64 ПРИ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯХ ДЛЯ
126
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ РАБОТЫ
Б.1 Приведенные в таблицах Б.1-Б.3 значения параметров колебаний грунта для целочисленных
значений силы землетрясения соответствуют действующим нормам строительства в сейсмических
районах, шкалам MSK-64.
Параметры колебаний среднего по сейсмическим свойствам грунта для дробных значений силы
землетрясения получены с использованием показательных зависимостей между параметрами колебаний
грунта (U, V, W) и силой землетрясения I в виде
,
,
, где
,
обобщающих предложенные С.В.Медведевым аналогичные зависимости для целочисленных
значений балла.
Таблица Б.1 - Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (7,0≤I≤7,9)
Сила землетрясения, баллы Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
7,0
4,0
8,0
100
7,1
4,3
8,6
107
7,2
4,6
9,2
115
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
7,3
4,9
9,8
123
7,4
5,3
10,6
132
7,5
5,7
11,3
7,6
6,1
12,1
152
7,7
6,5
13,0
162
7,8
7,0
13,9
174
7,9
7,5
14,9
187
127
141
Таблица Б.2 - Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (8,0≤I≤8,9)
Сила землетрясения, баллы Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
8,0
8,0
16,0
200
8,1
8,6
17,1
214
8,2
9,2
18,4
230
8,3
9,8
19,7
246
8,4
10,6
21,1
264
11,3
22,6
283
12,1
24,3
303
8,5
8,6
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
8,7
13,0
26,0
8,8
13,9
27,9
8,9
14,9
29,9
325
128
348
373
Таблица Б.3 - Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (9,0≤I≤10,0)
Сила землетрясения, баллы Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
9,0
16,0
32,0
400
9,1
17,1
34,3
429
9,2
18,4
36,8
460
9,3
19,7
39,4
492
9,4
21,1
42,2
528
9,5
22,6
45,3
566
9,6
24,3
48,5
606
26,0
51,9
650
27,9
55,7
696
9,7
9,8
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
9,9
29,9
59,7
10,0
32,0
64,0
746
129
800
18.По результатам динамических испытаний определяются собственные частоты и эпюры основных
форм колебаний быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских.
(Для пролетных строений моста в расчетах по динамической модели в виде консоли достаточно
использовать только первую форму колебаний, для зданий "гибких конструктивных схем" - не менее
трех форм). При моделировании здания перекрестной системой (либо любой другой, учитывающей
1(13) - 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
податливость перекрытия)
необходимо
учитывать
на 2-3 формыобеспечения
колебаний больше, чем это требуется
по нормам при моделировании здания консольной многомассовой системой;
Далее определяются периоды собственных колебаний Тi =1/wi; - по формулам (3-5) СНиП П-7-81
("Строительство в сейсмических регионах" /Госстрой СССР.- М:
130 Стройиздат, 1982. - 48 с.) с учетом
категории грунта и фактических значений периода определяются коэффициенты динамичности для
каждой формы колебаний здания; моб 8 911 814 93 75 факс + 7 812 3487810 Коваленко Александр
Иванович
19. Испытательный Центр общественной организации инженеров «Сейсмофонд» - «Защита и
безопасность городов», имеет свидетельство о допуске для проведение лабораторных испытаний,
экспертизы и разработки проектной и сметной документации на строительство объектов в
сейсмоопасных районах РФ.
Номер аккредитации 060 -2010-2014000780-И-12 от 28.04.2010, выданную НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» (
номер по реестру 31 ). Адрес организации выдавшей свидетельство о допуске проектно –
изыскательских работ и лабораторные работ на проведение испытаний на сейсмостойкость зданий и
сооружений, проектным работам.: НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» , 119331, Москва, пр. Вернадского дом
29, офис 306 тел +7 ( 499 ) 138-3178, http://nagage.ru Реестр участников ОО «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ
Испытательный Центр ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ является членов Союза конструкторов
России и стран СНГ. Адрес союза конструкторов России: 111024, Москва, Душинская улица, дом
9.Тел. +7 (495) 922-3717; тел./факс 361-3270, e-mail: info@interconstroy.ru 26 октября 2009 года
правлением СРО РОСС «Союз конструкторов – строителей» России и стран СНГ утвержден в
качестве основного структурного подразделения партнерства. Председатель Совета «Союза
конструкторов – строителей» становится официальным заместителем Председателя правления
партнерства. 25 декабря 2009 года «Союз конструкторов – строителей России и стран СНГ» в
- 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения развития Российской
составе НП «СРО1(13)
РОСС»
аккредитован
в Министерстве
регионального
Федерации на право проведения негосударственной экспертизы проектной документации.
http://www.minregion.ru Ссылку о допуске на лабораторные испытания на сейсмостойкость по шкале
MSK -64 можно посмотреть в Интернете:
131
http://www.nasgage.ru/index.php?option=com_sobi2&Itemid=16&limitstart=15
Ссылка где можно скачать реестр СРО ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ который имеет допуск на
лабораторные испытания на сейсмостойкость по шкале MSK -64 и разработке конструктивных и
объемно-планировочных решений 5. Работы по подготовке проекта организации строительства 6.
Работы по подготовке проекта организации работ по сносу или демонтажу. Лабораторные испытания
на сейсмостойкость зданий, сооружений и оборудования № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010
http://npcsp.org/data/file/reestr_09.06.doc
20. Исполнитель: Испытательный Центр О О «СейсмоФОНД» - имеет государственные лицензии: E
051576 № ГС-2-781-02-26-0-7825004672-024970-2 от 3 апреля 2008 года, настоящая лицензия
представлена на срок до 3 апреля 2013, аттестат испытательной ( аналитической ) лаборатории №
SP 01.01.086.111, действителен до 18 июня 2012 года, лицензия по проведению экспертизы
промышленной безопасности № 00- DЭ -001406 ( ГДЗМНСХ ) от 18 июля 2008, лицензия
действительна до 18 июля 2013 года, лицензия Д 690073 № ГС-2-781-02-26-0-7826675095-012493-1
от 13 февраля 2006, срок действия лицензии до 13 февраля 2012 года, государственный
сертификат лицензионного центра № 3467 срок действия до 15 октября 2012 года, лицензия на
осуществление строительной деятельности ПЛО № 812001928, лицензия действительна до 05 июня
2012 года, лицензия Д 763437 № ГС-2-781-02-26-0-7813172376-014662-1, срок действия лицензии до 24
июля 2012 года, сертификат соответствия ГОССТАНДАРТА РОССИИ 0842827 № РОСС RU. СП
15.Н00240 на продукцию программного комплекса архитектурно – строительного проектирования и
сооружений Ing+ в составе программ MicroFe, СТАТИКА, ViCADo, срок действия с 10.06.2009 по
09.06.2011, сертификат соответствия ГОССТАНДАРТА РОССИИ 0730365 № РОСС
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
US.СП15.Н00240 на
программную продукцию STAAD.Pro для статического, динамического и
конструкторского расчета строительных конструкций, срок действия сертификата соответствия
ГОССТАНДАРТА РОССИИ с 10. 06.2009 по 09.06.2012 год, свидетельство № 01/MicroFe/2009 срок
действия свидетельства c 10 июня 2009 по 10 июня 2014
132
21.Произвести испытаний на сейсмостойкость узлов крепления сертификационные государственные
испытания и аттестацию на сейсмостойкость по шкале MSK – 64 испытаний на сейсмостойкость
быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских к механическим внешним воздействующим факторам по группе М13 для
сейсмоопасных районов РФ на сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK -64 изготовленных
организацией ООО «ИТЭ –инжиниринг» Длительность испытаний 6 ч Продукция –
распределительные шкафы ООО «ИТЭ –инжиниринг» для поставки в районы с сейсмичностью до 9
баллов по шкале MSK-64 согласно сборочных чертеже и чертежи основных узлов по шкале MSK 64
- 2018 Вестник
академии материально-технического
для сейсмоопасных1(13)районов
РФВоенной
с использованием
спектральнообеспечения
–линейной теории, согласно
внесенных изменений в СНиП 11-7-81* пункт 2.7 стр. 13 методы расчета на сейсмические
воздействия, рис.3. «Пространственная расчетная динамическая модель сооружения» согласно
Федерального закона от 27.12.2002 г № 184-ФЗ ( редакции по состоянию
на 01.12.2007 ) «О
133
техническом регулировании», контроль над исполнением настоящего приказа возложен на
заместителя Министра С.И.Круглика.
22. Сроки выполнения работ : Начало 03 октября 2022. Окончание 03 октября 2023 и возможно
раньше срока Цель работы: испытаний на сейсмостойкость сертификационные государственные
испытания и аттестацию на сейсмостойкость по шкале MSK - 64 испытаний на сейсмостойкость
быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских для сейсмоопасных районов РФ по шкале MSK-84 спектральным методом на
основе синтезированных акселерограмм к механическим внешним воздействующим факторам по
1(13) - 2018 Вестник Военной
академии
обеспечения
группе М13 для сейсмоопасных
районов
РФматериально-технического
на сейсмостойкость
9 баллов по шкале MSK -64
Длительность испытаний 6 ч
23. Основные технические требования к испытаниям согласно СНиП 11-7-81, с изменениями 2000
г , МОНОМАХ 4.2, ( НИИАСС ) Госстроя Украины, ЛИРА 9.4134( ВАРИАЦИИ МОДЕЛЕЙ ), (
НИИАСС) Госстроя Украины, программа Кристалл, STARK ES 4 Х 4 - программный комплекс для
расчета и испытания конструкций зданий и сооружений на прочность, устойчивость и колебания в
соответствии со СНиП 11-23-81 * и КМК 2.01.03-93 с использованием акселерограмм сейсмического
движения грунта по п 2.2, б СНиП 11-7-81* ( www.eurosoft.ru ), СНиП 2.01.07-85 ( пульсационной
составляющей ветровой нагрузки )
24. Проведение испытаний на сейсмические нагрузки линейно – спектральным методом с
построением пространственных компьютерных графических моделей с фото и видеофиксацией
испытуемых сертифицированных испытаний на сейсмостойкость узлов крепления сертификационные
государственные испытания и аттестацию на сейсмостойкость по шкале MSK - 64 испытаний на
сейсмостойкость быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей
с использованием
учетом опыта наших
1(13)жесткостью
- 2018 Вестник Военной академии
материально-техническогоиобеспечения
американских для сейсмоопасных районов РФ по шкале MSK-84 к механическим внешним
воздействующим факторам по группе М13 для сейсмоопасных районов РФ на сейсмостойкость 9
баллов по шкале MSK -64
135
25. Разработать и предложить дополнительные мероприятия для повышения сейсмостойкости
после лабораторных динамических испытаний пространственной динамической моделей испытаний
на сейсмостойкость быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских к механическим внешним воздействующим факторам по группе М13 для
сейсмоопасных районов РФ на сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK -64 с учетом
рекомендаций «Железобетонные и каменные конструкции сейсмостойких зданий и сооружений» под
редакцией доктора технических наук, профессора В.С.Плевкова, Томск-2006, СЕРИЯ 0.00-2.96с
Повышение сейсмостойкости зданий, выпуск 0-1 разработаны ЦНИИСК им Кучеренко, Пособие по
1(13) - 2018 Вестник
Военной
материально-технического
обеспечения
проектированию каркасных
зданий
дляакадемии
строительства
в сейсмических
районах ( к СНиП 11-7-81),
Сейсмостойкость зданий и транспортных сооружений , Федеральное агентство железнодорожного
транспорта, Иркутск -2005, Применение тонкослойных резинометаллических опор для
сейсмозащиты зданий в условиях территории Кыргызской Республики,
Указания по антисейсмическим
136
мероприятиям в деревянных конструкциях и зданиях возводимых в Республики Бурятия Бур ТСН 4-02
Территориальные строительные нормы и др.нормативные документы и изобретения
26. Разработать и рекомендовать возможность технического решения о возможности
использования свинцовых шайб, при соединении – стыковании ( в узлах соединения трубопроводной
арматуры ), для поглощающих сейсмической энергии, во время землетрясения, в соответствии с
требованиями «ВНИПИнефть» РТМ 38 -001- 94, «Указания по расчету на прочность и вибрацию
технологических стальных трубопроводов», СНиПа 2.05.06-85* «Магистральные трубопроводы», РД
10-249-98, РД 10-400-01 с использованием положительного опыта строительства Трансаляскинского
нефтепровод с применением температурных и сейсмических поворотных компенсаторов с
сейсмоизолирующим и сейсмоамортизирующем поясом или гравийной или песчаной подушкой, для
поглощающей сейсмических и взрывных колебания»
27. При лабораторных вибрационных испытаниях, будет учитываться опыт строительства
Трансаляскинский нефтепровод ( США), который был построен в 1977 г и при его проектировании
было установлено, что во избежание серьезных катастроф, нефтепровод, пересекающий три
активных разлома, должен выдержать землетрясения силой до 8,5 баллов. Для этого нефтепровод
был проложен над землей на специальных сейсмоизолирующих опорах с компенсаторами, позволяющими
трубе скользить по металлическим рельсам в горизонтальном направлении почти на 6 м и, при помощи
специальной гравийной или песчаной подушки, на 1,5 метра вертикально. Кроме того, зигзагообразная
линия прокладки трубы позволяла ей “растягиваться” и “сжиматься” при очень сильных продольных
сейсмических колебаниях, а также и при температурном расширении металла. Такая технология
сеймоизоляции и сейсмоамортизации,
позволили нефтепроводу двигаться, вместе с подвижками
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
земной коры и оставаться при этом целым и конструктивные решения , а также рекомендовать
использовать Российские и Китайские изобретения- номера: 2029824 Е 02 D 27/46, 2316630 E 02 D
27/46, 10-2009-0065858, KR 10-0619404, 10-2009-0048146, CN 10-0776349, USA 2009/0103984 (
11/907,833 oct. 18, 2007 , Apr. 23, 2009, US 20090103984 ) для повышения
сейсмостойкости
137
сертифицированных испытаний на сейсмостойкости узлов крепления сертификационные
государственные испытания и аттестацию на сейсмостойкость по шкале MSK - 64 испытаний на
сейсмостойкость быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших
американских для сейсмоопасных районов РФ по шкале MSK-84 на основе синтезированных
акселерограмм к механическим внешним воздействующим факторам по группе М13 для
сейсмоопасных районов РФ на сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK -64
Приложение номер 1 к договору
номер 444 от 3 октября 2022
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. КРИТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ШКАЛ MSK-64 И EMS-98 ДЛЯ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ШКАФОВ
138
Практика показала, что наряду с очевидными достоинствами шкала MSK-64 имеет и
существенные недостатки:
не установлена категория шкалы; ограниченность классов объектов, в том числе ограниченность
типов зданий, используемых в шкале; использование краевой, а не более устойчивой средней части
распределения объектов по степеням реакции;
применение нечетких словесных характеристик статистических распределений реакции объектов
(“отдельные” - около 5%; “многие” - около50%; “большинство” - около 75% от общего числа объектов
в выборке), затрудняющих оценку в промежуточных ситуациях;
неравномерность перехода от степени повреждений к интенсивности в зоне 6 - 8 баллов;
неопределенность относительно использования инструментальных характеристик для оценки
сейсмической интенсивности;
несоответствие инструментальных оценок, характеризующих интенсивность, фактическому
материалу;
отсутствие возможности оценки интенсивности по сейсмологическим параметрам.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Использовать инструментальную часть старой шкалы тоже нельзя, поскольку накопленные за
139
полвека записи сильных сейсмических движений грунта убедительно
показывают, что приведенные в
шкале MSK-64 значения амплитуд колебаний грунта при сильных землетрясениях существенно
занижены. Кроме того, в шкале MSK-64 делается целый ряд необоснованных допущений и
предположений, не подтвердившихся эмпирическими данными. Наибольшие погрешности связаны с
предположением об изменении амплитуды ускорений вдвое при изменении сейсмической интенсивности
на
балл.
Другим
источником
погрешности
является
предположение
о
равенстве
шага
инструментальных шкал по ускорениям, скоростям. Смещения грунта в шкале MSK-64 даже не
упоминаются, хотя во многих случаях, например, при проектировании мостов, гидротехнических
сооружений этот параметр также приходится учитывать. Допущение об удвоении амплитуды
колебаний
(ускорений,
скоростей,
смещений)
является
серьезным
источником
ошибок
при
инструментальных методах СМР. Предупреждение о нежелательности использования этой шкалы для
перехода от баллов к ускорениям грунта имелось еще в описании карты сейсмического районирования
1978 года [Сейсмическое …, 1980]. Шкала и методика ее применения должны в максимальной степени
исключить субъективный фактор. Испытание шкалы MMSK-86 [Шкала..., 1987], разработанной под
руководством Н.В. Шебалина, при обследовании последствий Спитакского землетрясения показало
высокую воспроизводимость результатов: обработка фактического материала привела различных
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
наблюдателей к одинаковым оценкам, даже в тех случаях, когда апрторные оценки существенно
различались. Учет опыта Спитакского землетрясения привел к шкале MMSK-92 [Шкала..., 1993], где, в
140
частности, сейсмическая интенсивность в баллах коррелируется
с ускорениями, скоростями,
смещениями и другими характеристиками сейсмического движения грунта. Шкала MMSK-92 лежит в
основе новых шкал, в частности, региональной шкалы для Прибайкалья [Шерман и др., 2003]. По
отношению к модернизации сейсмической шкалы существует множество различных мнений, что,
скорее всего, связано с недостаточным знанием проблемы. Одни считают, что достаточно уточнить
инструментальную часть шкалы и дополнить ею шкалу EMS-98. Естественно, инженеровпроектировщиков интересует только диапазон интенсивностей 6-9 баллов. Некоторые исследователи
считают макросейсмическую часть шкалы вообще ненужной [Дарбинян, 2005]. Между тем, при оценке
сейсмической опасности для повышения точности оценок при общем сейсмическом районировании
(ОСР), детальном сейсмическом районировании (ДСР) и при микрорайонировании (СМР) необходимо
учитывать все, даже весьма слабые ощутимые землетрясения.
Попытки усовершенствования шкалы делались неоднократно как в нашей стране, так и за
рубежом [Сейсмическая ..., 1975; Medvedev, 1977; Медведев, 1978; Report ..., 1981;
Sponheuer, Bormann, 1981; Thoughts..., 1989; Minutes..., 1990; Мартемьянов, Ширин, 1982; Аптикаев,
1972; Шебалин, 1975; Ершов, 1982; Аптикаев, Шебалин, 1989; 1993 и др.]. Во исполнение резолюции
Европейской сейсмологической комиссии 1978 г. в ЕСК была создана Специальная группа по
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
макросейсмической шкале. Однако, на наш взгляд, группе не удалось решить ни одной серьезной
проблемы, связанной с модификацией шкалы MSK-64, за исключением более удачной редакции текста
для интенсивности 1-3 балла. Это тем более досадно, что 141
многими участниками был высказан ряд
весьма важных предложений для решения этих проблем. В итоге в разработанной Специальной группой
шкале [Grunthal, 1998], получившей название EMS (European Macroseismic Scale), сохранилось
большинство недостатков, присущих шкале MSK-64.
Остановимся на основных недостатках макросейсмической шкалы EMS. Основным, решающим
недостатком всей работы является несбалансированный подход к компонентам шкалы. Если типизация
зданий явилась предметом внимательного рассмотрения, то одинокие призывы вспомнить о резолюции
1978 года и заняться изучением полных распределений числа объектов (зданий) по всем степеням
повреждений от 0 (без повреждений) до 5 (полный обвал здания) остались без внимания, и группа без
конца дискутировала смысл и содержание весьма рыхлых понятий - “отдельные”, “многие”,
“большинство”. Статистику признаков предлагалось заменить статистикой встречаемости в
индивидуальных описаниях сведений о реакции “отдельных”, “многих” или “большинства” объектов
[Minutes..., 1990; Grunthal, 1998]. Не случайно, грубые, но хотя бы четкие оценки 5, 20 и 55%
С.В.Медведева были заменены перекрывающимися интервалами 0-20%, 10-60%, 50-100%, что, как легко
показать, при определенных “раскладах” может вызвать ошибку до 1.5 баллов. На этапе 1990 г. группа
отказалась и от сопоставления описательных характеристик с сейсмометрическими данными, считая
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
это компетенцией инженеров [Minutes..., 1990]. Между тем, инструментальная шкала сейсмической
интенсивности наряду со шкалой степеней реакции объектов на сейсмические воздействия, уравнением
макросейсмического
поля
и
площадями,
142
оконтуриваемыми
изосейстами,
позволяют
оценить
равномерность сейсмической шкалы [Ершов, 1982].
Пока нет уверенности в том, что шкала сейсмической интенсивности является именно шкалой
интервалов, невозможно ее использование для расчета приращений при микрорайонировании, в расчетах
сотрясаемости и т.д. В шкалах порядка недопустимы арифметические операции с получаемыми
оценками, операции их осреднения, сравнения приращений и т.п., а в шкалах интервалов все указанные
операции возможны [Суппес, Зинес, 1967; Пфанцагль, 1976]. К сожалению, на это обстоятельство в
большинстве случаев не обращается никакого внимания. Мы провели такие исследования и установили,
что с достаточной для практических целей точностью можно считать шкалу сейсмической
интенсивности внутренне равномерной и тем самым относить ее не к более низкому рангу шкал
порядка, а к более высокому рангу шкал интервалов.
В проекте новой шкалы (1990) Специальной группой было решено:
образовать шкалу из системы модулей: основной (на базе модифицированной шкалы MSK),
инженерный (для оценки интенсивности по объектам современного сейсмостойкого проектирования),
исторический (для оценки интенсивности исторических землетрясений), сейсмогеологический;
ввести
в
землетрясений;
состав
шкалы
пояснительную
часть
с
фотографиями
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
типичных
эффектов
исключить для оценки интенсивности объекты специального назначения (большие мосты, плотины,
АЭС, сверхвысокие здания), при оценке интенсивности отдать143предпочтение использованию эффектов
на обычных зданиях;
исключить проблемы соотношения интенсивности с параметрами сильных движений в ближней
зоне, считая это прерогативой подкомиссии ЕСК по инженерной сейсмологии;
принять уточненную классификацию зданий;
принять новую редакцию текста для интенсивности 1-3 балла.
По поводу этих предложений можно заметить следующее:
1. Система модулей нелогична: с одной стороны, исторические землетрясения обособлены очень
четко и введение в шкалу блока для оценки их интенсивности целесообразно; с другой стороны, в
большинстве случаев при обследовании современных землетрясений приходится иметь дело с
перемежающейся застройкой, где в одинаковых условиях встречаются и “обычные” (не рассчитанные
специально на сейсмостойкость) здания, и сейсмостойкие постройки. Разнесение их по разным модулям
сможет привести лишь к затруднениям в оценке балльности, тем более, что “инженерный” блок,
основанный на предложениях Х. Тидеманна, построен по иной логике, чем основной, что в принципе
недопустимо.
2. Введение в шкалу пояснений в виде альбома фотографий по существу возвращает ее к
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
блаженным временам оценок по “типичным” повреждениям, когда шкала перестает быть шкалой.
Предпочтительнее было бы создание отдельного, не интегрированного со шкалой методического
144
пособия или руководства по практической оценке интенсивности.
3. Объекты специального назначения не могут быть исключены из шкалы, поскольку никем никогда
в нее не включались.
4. Принцип предпочтительности обычных зданий, разумеется, очень важен.
5. Исключение параметров сильных движений нецелесообразно хотя бы по причинам, о которых
говорилось ранее. Кроме того, совместное рассмотрение инструментальных и макросейсмических
данных позволяет правильно оценить факторы, определяющие сейсмический эффект. Вместо
исключения данных было бы целесообразнее включить в Группу представителей Подкомиссии по
инженерной сейсмологии.
6. Наши данные, а также данные Н. Амбрезиса и многих других убедительно показывают
необходимость разделения зданий группы А на две группы.
7. Уточнение формулировок для интенсивности 1-3 балла целесообразно.
8. Совершенно удивительно, что Группа проигнорировала предложение многих участников работы
ввести нулевую степень повреждений. Без этого невозможно проводить статистический анализ.
9. Очень скудно описана реакция на сейсмическое воздействия объектов другой природы (люди,
предметы, элементы рельефа).
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Сводная таблица значений параметров сейсмического движения грунта при различных
145
интенсивностях для распределительных шкафов
I, баллы PGA, см/с2
PGV, см/с
PGD, см PGA*PGV
PGA*d0.5
1
0.448
0.0167
0.0003
0.007
0.60
1.5
0.704
0.0289
0.0006
0.020
1.0
2
1.12
0.0501
0.0013
0.056
1.62
2.5
1.76
0.0867
0.0028
0.152
2.63
3
2.8
0.15
0.0062
0.42
4.27
3.5
4.4
0.25
0.014
1.1
7.08
4
7.0
0.44
0.030
3.08
11.7
4.5
11.0
0.75
0.063
8.25
19.5
5
17.5
1.3
0.14
22.75
32.4
5.5
28
2.2
0.30
61.6
53.7
6
44
3.8
0.66
167.2
89.1
6.5
70
6.5
1.4
455
151
7
110
11
3.2
1210
251
7.5
175
19
7.0
3325
416
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
8
280
33
15
8.5
440
57
33
9
700
98
9.5
1100
170
9240
146
691
25080
1150
72
68600
1900
160
187000
3160
Примечание: Приведѐнные значения параметров предназначены для
оценки сейсмической интенсивности. Для проектирования зданий
используются понижающие коэффициенты.
Прилагаемые образцы сертификатов , технических свидетельств , заключения , приложения
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ"
СЕЙСМОФОНД 89219626778@mail.ru tf6947810@outlook.com fakh8126947810@gmail.com (911) 175-84-65
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
147
Для научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии на транспорте
и в гражданском строительстве» (Smart technologies in transport and civil engineering STTCE`22)
Внимание! Срок приема статей в журналы, индексируемые SCOPUS, продлен до 15.09.2022!
Индексация в SCOPUS
2023Военной
годом!
1(13) -будет
2018 Вестник
академииsttct@pgups.ru
материально-технического обеспечения
Ежегодно в апреле в Петербургском государственном университете путей сообщения Императора
Александра I проводится Научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии
на транспорте и в гражданском строительстве».
148
Конференция проводится в заочном формате.
Основные направления Конференции:




Развитие высокоскоростного железнодорожного сообщения и магнитолевитационных
технологий;
Безопасная транспортная экосистема магистральной инфраструктуры;
Развитие объектов транспортной инфраструктуры в Арктической зоне России;
Цифровая экосистема интеллектуальных приоритетов для транспорта и логистики.
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д
4, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10, (996)798-26-54, (994) 434-44-70
89219626778@mail.ru (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
149
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан 27.05.2015), организация
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4 ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУБ, ИНН: 2014000780 89210626778@mail.ru
t9516441648@gmail.com tf6947810@outlokk.com f6947810@yahoo.com c6947810@yandex.ru (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
150
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
151
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
152
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
153
Полное наименование
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-техническогоФОНДА
обеспечения
ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО
Сокращенное наименование
СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ"
"СЕЙСМОФОНД"
Организация «СЕЙСМОФОНД»
ОГРН
ИНН
КПП
Юридический адрес
Фактический адрес
Телефон и факс
Президент
ОКВЭД
ОКПО
ОКАТО
1022000000824
2014000780
154
201401001
364024, г.Грозный, ул. им. С.Ш. Лорсанова, д.6
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ( ФГБОУ СПб ГАСУ ) ОГРН:
1022000000824
т/ф (812) 694-78-10 c6947810@yandex.ru
Мажиев Хасан Нажоевич
21.12 Деятельность профессиональных организаций
45270815
96401364
Название банка СБЕР 2202 2006 4085 5233
Счет получателя
СБЕР № 40817810455030402987
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Расчетный счет
БИК
Корреспондентский счет
40817810555031236845
044030653
30101810500000000653
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Свидетельства, аттестаты и ккредитация. Подробнее в zip архиве на сайте : seismofond.ru
sttce@pgups.ru
ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
155
надвижного строения железнодорожного моста,
с быстросъемными
упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием и учетом опыта наших х
партеров из блока НАТО, США, Канады, Великобритании Смотри
приложение на английском языке
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ
очевидны. Не имея хорошей методической, научной, технической и
практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым
потерям Русское армии при переправе через реку Днепр
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
разборки конструкций,
однако при этом являются причиной увеличения общих
деформаций пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового
компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
156 для сборно–разборного
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
железнодорожного армейского моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций
САРМ под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование
упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для
быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для
сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке
накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырьпроушина» и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля
ездового полотна, снижающее пропускную способность и
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
157
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке
проектных решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем
уменьшения полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а
использование сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–
разборного железнодорожного армейского моста исключает обрушение
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
железнодорожного моста
158
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных
решений вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с
использованием упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые
напряжения для
собираемых,
на антисейсмических
фрикционно-подвижных
1(13)быстро
- 2018 Вестник
Военной академии материально-технического
обеспечения
соединениях , для отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского
159
моста «Уздина»
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны.
Не имея хорошей методической, научной, технической и практической базы, задачи
по быстрому временному восстановлению мостовых переходов будут невыполнимы.
Это приведет к предсказуемым потерям
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году
благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых
болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и №
2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборно-разборный армейский
универсальный железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов,
пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные
проверки SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого,
изобретателя "Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина ,
пока на бумаге. Sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию
сдвигового компенсатора под названием армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на
изобретение № 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного моста
неразрезной системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов",
а20210051 от 29 июля 2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а
20210217 от 23 сентября 2021, Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки
Северский Донец российская армия потеряла много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия
на вооружение наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил американский Институт
изучения войны. "11 мая украинская артиллерия с гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно
сконцентрированные вокруг них российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских солдат и
было повреждено более 80 единиц техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные
1(13)
- 2018 Вестник
Военнойреки
академии
материально-технического
обеспечения
тактические ошибки при
попытке
форсирования
в районе
Кременной, что привело
к таким потерям. Ранее в Институте изучения
войны отмечали, что российские войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного
окружения ВСУ и выхода на административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
160 мостов, особое место занимает средний
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций
автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд
Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор
строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их
преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия
пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде.
Паспортная грузоподъемность обозначена как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной мере соответствуют
требованиям современных норм для капитальных мостов, то применение их ориентировано в основном как
временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и двухпутной
поперечной компоновке секций для однополосного движения можно добиться соответствия требуемым
геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности для мостов на дорогах общего
пользования IV и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений секций разборного
пролетного строения как фактор, определяющий грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге
влияющий на транспортно- эксплуатационные характеристики мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений секций пролетного
строения САРМ с оценкой напряженного состояния элементов узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса
полагаем оценку прочности элементов штыревых соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных
балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение; проушина; прочность;
прогиб, методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
161
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего пользования востребованы
сооружения на дорогах временных, объездных, внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и
мобильности конструкций надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно сопровождаются
1(13)
- 2018 Вестник Военной
академии материально-технического
временными мостами,
первоначально
пропускающими
движение основнойобеспечения
магистрали или решающими
технологические задачи строящихся сооружений. Подобные сооружения могут быть пионерными в развитии
транспортных сетей регионов с решением освоения удаленных сырьевых
162районов.
В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные мосты классифицированы как
временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком службы, обусловленным продолжительностью выполнения
конкретных задач. Так, для пропуска основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве
нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временного определен от нескольких
месяцев до нескольких лет. Для транспортного обеспечения лесоразработок, разработки и добычи полезных
ископаемых с ограниченными запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет [1]. Временные мосты
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
применяют также для обеспечения транспортного сообщения сезонного характера и для разовых транспортных
операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее значение имеют
мобильность и быстрота возведения для срочного восстановления прерванного
движения транспорта.
163
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения уделяется
достаточно много внимания и, несмотря на развитие сети дорог, повышение технического уровня и надежности
постоянных сооружений, задача совершенствования временных средств обеспечения переправ остается актуальной
[2].
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко
распространенный и достаточно доступный природный ресурс. В настоящее время сталь, конкурируя с
железобетоном, активно расширяет свое применение в сфере мостостроения становясь все более доступным и
обладающим лучшим показателем «прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и
строительства стальных пролетных строений постоянных мостов даже средних и малых, особенно в удаленных
территориях с недостаточной транспортной доступностью и слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь - давно признанный и
практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например «пакетные» пролетные
строения, полностью готовые для пропуска транспорта после их установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при их перевозке1 [4];
• сборно-разборные2 [5; 6].
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной, превышающей
габаритные возможности транспортировки, отсюда и большое разнообразие исполнения временных мостов такого
типа. Членение пролетного строения на возможно меньшие части с целью ускорения и удобства сборки наиболее
удачно реализовано в Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий упругопластичный
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно
1(13) - 2018 Вестник Военной
академии
материально-технического
обеспечения МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604, 154506, в которой отдельные164
«модули» не только упрощают сборку-
разборку без привлечения тяжелой техники, но и являются универсальными монтажными марками, позволяющими
собирать мосты разных габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом разрабатывались и
выпускались для нужд военного ведомства и с течением времени неизбежно попадали в гражданский сектор
мостостроения. Обзор некоторых подобных конструкций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы
для обеспечения
движения
при возведенииобеспечения
или ремонте
1(13) - 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
1
(реконструкции) капитальных
мостовых сооружений, оперативной связи прерванных путей в различных аварийных ситуациях, для разовых или
сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции многократного применения.
Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов разрабатывались и165
производились прежде всего в интересах
военного ведомства, но в настоящее время широко востребованы и применяются в гражданском секторе
мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке. Среди прочих, в том числе
и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный разборный мост
(САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода
накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная
востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная укомплектованность
всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами
ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
166
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
167
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
168
Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционнодемпфирующий компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
секций разборного
моста https://ppt-online.org/1187144
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ
169
СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
 https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборно-разборных мостов в
процессе вывода их из мобилизационного резерва широко востребованы в гражданском секторе мостостроения в
силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке и многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ (средний
автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект
позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в процессе вывода
накопленных на хранении конструкций в гражданский сектор строительства показал значительную
востребованность, обусловленную, кроме отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность
всеми элементами моста, включая опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в гражданском
мостостроении отмечен тем, что федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году выпустило
нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135, специально разработанный для применения этого инвентарного
комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических и
конструктивных параметров действующим нормам проектирования: габариты ездового полотна 4,2 м при
однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде, также штатные инвентарные ограждения (колесоотбои) не
соответствуют требованиям действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607-20067, ГОСТ 26804-20128.
Выполнение требований указанных выше норм может быть обеспечено ограничением двухсекционной поперечной
1(13) - проездом
2018 Вестник
академии
материально-технического
компоновки однопутным
с Военной
установкой
добавочных
ограждений обеспечения
[10] или нештатной поперечной
компоновкой в виде трех и более секций, рекомендуемой нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ)
в продольном направлении набирается
170
из средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3)
определяет требуемую в каждом конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с помощью штырей,
вставляемых в отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов секций. В поперечном направлении в стыке одной
секции расположены два штыревых соединения в уровне верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / Министерство
обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР, 1982. - 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного разборного моста (САРМ)
на автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и реконструкции капитальных искусственных сооружений:
Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство
(РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84* (с
Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные
удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ,
Российский технический центр безопасности дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД
России, НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия / ЗАО
СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.: Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
171
Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а), 25,6 м (б), 32,6 м (в)
(разработано автором)
Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя отверстиями и два
вертикальных штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним горизонтальным штырем через проушины
смежных секций (рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и проектного
1(13)
- 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения
расположения секций,
совмещения
проушин
смежных
секций и постановки
штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а - расстояние между осями
штыревых соединений
172
Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано автором)
Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время выполнения работ, но
- 2018 Вестник Военной
академии материально-технического
обеспечения
это обстоятельство1(13)
оборачивается
и недостатком
- невозможностью обеспечения
плотного соединения при
работе его на сдвиг. Номинальный диаметр соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и
проушин - 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла
173 штыревого соединения, сравнить
возникающие в материале элементов соединения напряжения смятия и среза с прочностными параметрами стали,
возможность проявления пластических деформаций штыря и проушин и как следствие - их влияние на общие
деформации пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже привлекали внимание
исследователей [11] и также отмечался характерный для транспортных сооружений фактор длительного
циклического воздействия [8]. Изначально неплотное соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка
создает концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения [11], что может привести к
ускорению износа, особенно с учетом цикличного и динамического воздействия подвижной автотранспортной
нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых соединениях и как их
следствие - общие деформации (прогибы) пролетного строения. Оценка напряженного состояния в соединении
выполнена исходя из гипотезы равномерного распределения усилий по расчетным сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей последовательности:
прочность основного сечения одной секции при изгибе; прочность штыревого соединения по смятию металла
проушин; прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и двухпутном ездовом
полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам СН 200-621. Так как конструкции САРМ
запроектированы на нагрузки, уступающие современным, то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно
использовать резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только одну
полосу движения, что на практике зачастую не организовано и транспорт движется двумя встречными полосами.
Рассмотрим именно такой случай и в качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП 35.1333.20116,
хотя и меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в полной мере отражающую состав
транспортных средств регулярного поточного движения. При постоянстве поперечного сечения по длине пролета и
исходя из опыта проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы верхнего и нижнего пояса:
верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м, продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом
являются два двутавра
23Ш2
(рисунок
3).академии материально-технического обеспечения
1(13)№
- 2018
Вестник
Военной
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
174
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения секции относительно оси
изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения относительно оси изгиба.
1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ 8240; 4 - двутавр №
23Ш2 по ТУ 14-2-24-72
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
175
Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных элементов с функциями
верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный изгибающий момент,
таблица 2) представим расчетный изгибающий момент от временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а
именно 1 полоса А11 - на 1 секцию в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий момент от
постоянной нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета принимаем его середину и сечение штыревого
соединения, ближайшее к середине пролета. Результаты расчета путем загружения линий влияния изгибающего
момента в выбранных сечениях приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только на 59,4 %
обеспечивает восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы постоянной и временной А11
расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме контакта штыря с
внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a составляет внутренний момент, уравновешивающий
внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок 4).
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
176
Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но , есть
упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разбороного железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали 15ХСНД, из которой
изготовлены несущие элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и временной Мвр (А11)
нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых
в одном направлении, 0,06 м и диаметре
177
штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 = 0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух
контактов нижнего пояса в секции напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию имеет две
плоскости среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП 35.13330.20116
(составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение смятия в контакте
штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и предел текучести, что означает невыполнение
условия прочности, выход металла за предел упругости и накопление пластических деформаций при регулярном и
неорганизованном воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают значительные
провисы (прогибы в незагруженном состоянии) пролетных строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до
0,10-0,15 м. Это создает искажение продольного профиля ездового полотна и негативно влияет на пропускную
способность и безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются переломы в
узлах штыревых соединений секций. При освидетельствовании таких пролетных строений отмечается повышенный
зазор между штырем и отверстием (рисунок 6).
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
178
Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ (разработано автором)
Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями перенапряженного металла,
определяют величину общих деформаций (прогибов) пролетных строений (рисунок 7).
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
179
Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное конструктивное; с2 добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок
7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина средней секции
пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на автодороге Хабаровск Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в составе одного пролета длиной 32,6 м из
комплекта САРМ на период строительства постоянного моста. Были отмечены значительные провисы пролетных
строений временного моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство
организаторов строительства. При обследовании была установлена выработка всех штыревых соединений главных
ферм в среднем на 2,5 мм сверх номинального 1 мм.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Таким образом смещение
(подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне
верхнего пояса в качестве связующего элемента применена продольная тяга с двумя отверстиями и двумя
расположенными последовательно штырями, то суммарное смещение, отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3
= 10,5 мм.
180
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2 2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с фактически замеренными
величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих
деформаций пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового
компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование
упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для
1(13) - 2018
Военной академии материально-технического
обеспечения
быстро собираемых
наВестник
антисейсмических
фрикционно-подвижных
соединениях для
сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
181
3. В металле элементов штыревых соединений при современной
нагрузке
накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырьпроушина» и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного
и кратковременного применения и штыревые монтажные
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке
проектных решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем
182 в поперечной компоновке, а
уменьшения полос движения или увеличения числа секций
использование сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–
разборного железнодорожного армейского моста исключает обрушение
железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных
решений вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с
использованием упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые
напряжения для быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях , для отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского
моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к переправочно-мостовым
средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного парома // Вестник Московского автомобильнодорожного государственного технического университета (МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С.
69-74.
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах // Научные чтения памяти
профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой Национальной научно-практической конференции: в 2 т.
- Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor Bridge. MATEC Web of
Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. - М.: Изд-во МАДИ
(ГТУ), 2009. - 236 с. 1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile Road Overpasses.
MATEC Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений //
Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL: https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf.
- С. 1-11.
183
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и
элементов проезжей части универсального сборно- разборного пролетного строения с быстросъемными
шарнирными соединениями. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Сибирский
государственный университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования новых образцов
мостового имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник гражданских инженеров. - СПб: Изд-во СанктПетербургского гос. арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные нагрузки // Дальний
Восток. Автомобильные дороги и безопасность движения: международный сборник научных трудов (под. ред. А.И.
Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных соединений автодорожных
мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук / Научноисследовательский институт транспортного строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.
Смотри приложение на английском языке технические решения по разработке
быстровозводимого быстро собираемого железнодорожного моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
упругопластичными
компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений
от динамических нагрузок от прохождения гусеничной груженной военной
техники ( Т-72 весит 80 тонн ) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с использованием184и учетом опыта наших
американских инженеров из блока НАТО, США, Канады, Великобритании
Научные консультанты СПб ГАСУ, ПГУПС учителя и разработчики армейского проекта специальных технических условий надвижка
пролетного строения из стержневых пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно подвижных сдвиговых соедеиний для доставки гуманитарной помоши раниным братьям проходящие военную службу на территории
Киевской Руси (Новороссии)
Конструктивные системы в природе
и строительной технике Темнов В. Г. 1987 г. https://dwg.ru/lib/1147
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе
эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации конструктивных систем. Впервые предложены
алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены
строительные конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в
практике строительства. Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
ПРИНЯТИЕ РЕШЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
БИОНИЧЕСКИХ ПРИНЦИПОВ КОНСТРУИРОВАНИЯ
1
ТЕМНОВ ВЛАДИМИР ГРИГОРЬЕВИЧ 1
Петербургский государственный университет путей сообщения
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=17303643
https://cyberleninka.ru/article/n/ekologiya-i-arhitekturnaya-tektonika-stroitelnyh-obektov-gorodskoy-sredy-obitaniya
Книга Темновва В Г СПб ГАСУ зам президента "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
Темнов В Г дтн, проф ПГУПС аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 (999) 535-47-29 Темнов В Н
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) Сведения об
аккредитации проф СПб ГАСУ В. Г.Темнова https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
185
Егорова Ольга Александровна Преподаватель
ПГГУПС Теоретическая
механика (МТ
Президент ОО «СейсмоФонд»
Х.Н.Мажиев , ИНН 2014000780
(994) 434-44-70 89219626778@mail.ru
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом проектировании зданий и сооружений" для гашения
динамических колебаний seismofond@list.ru тел (911) 175-84-65
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова t9516441648@mail.ru (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов
89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru ( 951) 644-16-48
СПб ГАСУ инжеер -патентовед Андреева Е И 89111758465@mail.ru 9516441648@mail.ru факс: (812) 694-78-10
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Морозов В И научный консультант , доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой железобетонных и каменных конструкций, советник
РААСН, лауреат премии Правительства РФ, почетный работник высшей школы РФ 9516441648@mail.ru
186
Суворова Т В , руководитель ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ"
9967982654@mail.ru 891117588465@mail.ru tel8126947810@bk.ru
Черный А.Г , научный консультант, заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций, доктор технических наук, профессор СПб ГАСУ
Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
187
Спец военный Вестник газеты "Земля РОССИИ" и ИА
"КрестьянИнформ" № 32
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен.
1(13)
- 2018
академии
материально-технического
иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ
ИНН:Вестник
2014000780, Военной
ОГРН : 1022000000824
09 марта
2022 Карта СБЕР : 2202 2006 4085 обеспечения
5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru
9967982654@mail.ru с6947810yandex.ru (996) 798-26-54, (921) 962-67-78, (951) 644-16-48 190005, СПб, 2-я Красноармейская
Киевская Русь: Генералу МО РФ Александру Владимированчу Дворникову
Способ бескрановой установки опор при восстановлении
разрушенных
188
железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием связей Кагановского и
тормозной лебедки, с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при
динамических и импульсных растягивающих нагрузках
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
189
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
190
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
191
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
192
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
193
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
194
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Строительство и эксплуатация объектов МО РФ
195
УДК 355/359
A. Y. FEDOROV,
O. I. PAK,
A. S. IVANITSKII
А. Ю. ФЕДОРОВ,
О. И. ПАК,
А. С. ИВАНИЦКИЙ
СПОСОБ БЕСКРАНОВОЙ УСТАНОВКИ НАДСТРОЕК ОПОР ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ВРЕМЕННОГО
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА
INSTALLING SUPERSTRUCTING SUPPORTS IN CONSTRUCTION OF A TEMPORARY RAILWAY BRIDGE
WITHOUT A CRANE
В статье проанализированы способы установки надстроек опор на фундаменты при
строительстве временного моста, обоснованы направления совершенствования рассмотренных
способов и предложен альтернативный вариант способа установки надстроек.
The article analyzes the ways of installing superstructures of supports on foundations during the
construction of a temporary bridge, the directions for improving the considered methods are grounded, and an
alternative version of the method for installing superstructures
Ключевые слова: способ установки надстроек опор, характер ведения восстановительных работ,
плавучая платформа.
Key words: method
of installation
ofакадемии
superstructures
supports, character
1(13) - 2018
Вестник Военной
материально-технического
обеспечения of conducting restoration works,
floating
platform.
На современном этапе продолжительность восстановительных
работ по строительству временных железнодорожных мостов
значительно превышает возможное время «разведка поражение», необходимое противнику для определения
цели
1(13) - 2018
(железнодорожного моста) и ее поражения.
В связи с этим напрашивается вывод о необходимости
пересмотра способов восстановления
железнодорожных объектов либо их защиты с применением
активной защиты средствами ПВО (РЭБ).
Активная защита выходит за рамки компетенции
Железнодорожных войск, поэтому в статье рассмотрены
способы, альтернативные принятым способам восстановления
мостов, а конкретно установки надстроек опор.
Основным способом установки надстроек опор является их
установка с применением либо плавучего крана ПРК -80 (для
мостовых
полков),
либо
автомобильными
кранами,
установленными на плашкоут. Подвоз к месту установки
надстройки опоры также производится с применением
плашкоута
Таким образом, противник при разведке места производства
работ видит три площадных объекта, которые контрастируют
и выделяются на водной поверхности:
2)
кран на плашкоуте;
3)
надстройка на плашкоуте;
4)
сам фундамент.
При наличии нескольких опор в речной части моста операция
по установке надстройки опоры будет проводиться многократно,
что неизбежно приведет к обнаружению места строительства
моста, станет ясен характер ведения восстановительных работ
и ориентировочный срок их окончания.
Ввиду отсутствия необходимого количества понтонов и
самоходных толкачей установку надстроек можно выполнить
только
последовательно,
что
увеличивает
время
на
восстановление (строительство) моста в целом.
197
Construction and operation Russian Ministry of defence
installations
Также проблемой по установке надстроек является
использование автомобильного крана (одного из четырех по
штату), который может выполнять работы на другом, не менее
важном участке восстановительных работ.
Для решения данной проблемы необходимо разработать
технические и организационные мероприятия, направленные на
сокращение площадных объектов на поверхности воды, создать
возможность одновременной установки надстроек и исключить
применение автомобильных кранов.
Сократить площадь объектов на водной поверхности можно
за счет совмещения средств доставки конструкции и средства
для ее установки.
Один из способов, позволяющих выполнить данные
требования, предложен в описании полезной модели [1] и показан
на рис. 1.
В данной полезной модели в качестве надстройки выступает
надстройка из имущества УЖВ- ЛТМП.
Перед установкой надстройки из УЖВ-ЛТМП собирается
плавучая платформа. В качестве примера показана плавучая
платформа из одного несамоходного и одного самоходного
понтона из имущества НЖМ-56. На опору устанавливаются
подставки. Далее на ростверке свайного фундамента
устанавливаются лебедки и ограничители.
Краном с берега на плавучую опору устанавливается
надстройка из имущества УЖВ- ЛТМП, к блокам оголовков
которой шарнирно прикрепляются две распорки. Другие концы
распорок крепятся за дополнительные понтоны.
ю
198
Строительство и эксплуатация
объектов МО РФ
При приближении плавучей платформы с
надстройкой из УЖВ-ЛТМП к ростверку свайного
фундамента
к
нижнему
концу
распорки
Рис. 1. Способ бескрановой установки
надстройки опоры: поз. 1 - исходное
состояние надстройки опоры; поз. 2 ростверк свайного фундамента; поз. 3 балки оголовков; поз. 4 - балки
ростверков; поз. 5 - распорка для
бескрановой установки; поз. 6 дополнительный понтон;
поз. 7 - несамоходный понтон из
имущества НЖМ-56; поз. 8 - самоходный
понтон из имущества НЖМ-56; поз. 9 подставки; поз. 10 - лебедка; поз. 11 ограничитель; поз. 12 - трос лебедки
прикрепляется конец троса лебедки.
При наезде на ограничитель лебедки вызывают тяговое
усилие, и надстройка переходит из полугоризонтального
состояния в вертикальное, после чего направляющие
отсоединяются.
Таким образом, при соответствующем оборудовании
надстройки из имущества УЖВ-ЛТМП возможна ее установка
без использования плавучего крана. При использовании данного
способа освобождается один автомобильный кран, который
может быть задействован для выполнения работ на другом
важном участке.
Количество понтонов в штате мостового батальона может
позволить собрать две плавучие опоры, что дает возможность
одновременной установки надстроек
Список использованных источников:
ю
4) Организация восстановления
мостов на железных дорогах.
Учебное пособие. - СПб.: ВАМТО, 2014. - 58-79 с.
Надстройка опоры из комплекта ИМИ 60 с возможностью
199
бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193 по
заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл.
.№16.
4)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
(11)
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ (13)
180 193
U1
(51) МПК
 E01D 19/14 (2006.01)
(52) СПК
 E01D 19/14 (2018.02)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 29.11.2021)
Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2018103976,
01.02.2018
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
01.02.2018
Дата регистрации:
06.06.2018
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.02.2018
(45) Опубликовано: 06.06.2018 Бюл.
ю
№ 16
(72) Автор(ы):
Иваницкий
Александр
Сергеевич
(RU),
Пак Олег
Игоревич
(RU),
Федоров
Алексей
Юрьевич (RU),
Фискевич
Александр
(56) Список документов,
Сергеевич
цитированных в отчете о
(RU)
поиске: ВЕДОМСТВЕННЫЕ
(73)
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ ВСН
Патентооблад
136-78 ИНСТРУКЦИИ ПО
атель(и):
ПРОЕКТИРОВАНИЮ
Федеральное
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
государственн
СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВ
ое казенное
ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА МОСТОВ.
военное
УТВЕРЖДЕНА ПРИКАЗОМ
образовательн
ГЛАВНОГО ТЕХНИЧЕСКОГО
ое учреждение
УПРАВЛЕНИЯ МИНИСТЕРСТВА
высшего
ТРАНСПОРТНОГО
образования
СТРОИТЕЛЬСТВА ОТ 16 ЯНВАРЯ
"ВОЕННАЯ
1978 г.. RU 168618 U1, 13.02.2017.
АКАДЕМИЯ
RU 168674 U1, 15.02.2017. SU
МАТЕРИАЛЬ
953083 A1, 23.08.1982. WO
НО2010025437 A2,04.03.2010.
ТЕХНИЧЕСК
Адрес для переписки:
ОГО
199034, Санкт-Петербург, наб.
ОБЕСПЕЧЕН
Адмирала Макарова, 8, "Военная
ИЯ имени
академия материальногенерала
технического обеспечения имени
армии А.В.
генерала армии А.В. Хрулева",
Хрулева" (RU)
Кафедра ЖДВ
200
(54) НАДСТРОЙКА ОПОРЫ ИЗ КОМПЛЕКТА ИМИ-60 С
ВОЗМОЖНОСТЬЮ БЕСКРАНОВОЙ УСТАНОВКИ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к области мостостроения, а
именно к сооружению фундаментов краткосрочных мостов, и
может
быть
использована
при
восстановлении
железнодорожных мостов по старой оси и сооружении сборноразборных мостовых переходов через водные преграды.
Известны
башенные
конструкции
«Инвентарное
ю
мостостроительное
имущество
(ИМИ-60)»,
которые
201
содержат стойки из стыкуемых элементов с фланцевыми
листами по торцам, размещенные на стойках балки оголовков
верхней секции надстройки.
Установка собранной надстройки из имущества ИМИ-60 в
проектное положение на ростверк фундамента предполагается
с использованием плавучего крана, что демаскирует процесс
производства восстановительных работ.
Техническим
результатом,
решаемым
приведенной
совокупностью признаков, является возможность бескрановой
установки надстройки на ростверк фундамента.
Технический результат достигается за счет того, что балки
оголовков и балки ростверка выполнены с возможностью
разъема в средней части. В месте разъема балок оголовков
выполнены шарнирные петли для обеспечения возможности
разъединения надстройки на две части и возможности
последующего соединения фланцев балок в средней части.
Перед установкой надстройки из ИМИ-60 собирается
плавучая платформа. На опору устанавливаются подставки. На
ростверке свайного фундамента устанавливается лебедка и
ограничитель.
Краном с берега на плавучую опору устанавливается
надстройка из имущества ИМИ-60 с разъединенными фланцами
в разложенном виде. Блоки из балок оголовков для установки
пролетных строений закрепляют с одного края.
При приближении плавучей платформы с надстройкой из
ИМИ-60 к ростверку свайного фундамента на половине балки
ростверка ближней к плавучей опоре закрепляется конец троса
лебедки
При наезде на ограничитель с применением лебедки
надстройка складывается. При этом верхние и нижние фланцы
соединяются. Балки оголовков для установки пролетных
строений устанавливаются в проектное положение.
Полезная модель относится к области мостостроения, а
именно к сооружению фундаментов
краткосрочных мостов и
ю
может быть использована при восстановлении
202
железнодорожных мостов по старой оси и сооружении сборноразборных мостовых переходов через водные преграды.
Известны башенные конструкции «Инвентарное
мостостроительное имущество (ИМИ-60)» (1. Ведомственные
строительные нормы ВСН 136-78 Инструкции по
проектированию вспомогательных сооружений и устройств для
строительства мостов. Утверждена приказом Главного
Технического управления Министерства транспортного
строительства от 16 января 1978 г. № 2. Приложение № 4),
предназначенные для устройства временных опор различного
назначения (подмостей, эстакад). Комплект башенных
конструкций ИМИ-60 содержащий стойки из стыкуемых
элементов с фланцевыми листами по торцам, размещенных на
стойках балки оголовков верхней секции надстройки.
Установка собранной надстройки из имущества ИМИ-60
(фиг. 1. поз 1) в проектное положение на ростверк фундамента
предполагается с использованием плавучего крана. В условиях
ведения военных действий использование плавучего крана
демаскирует процесс производства восстановительных работ.
Техническим результатом, решаемым приведенной
совокупностью признаков является возможность бескрановой
установки надстройки на ростверк фундамента (фиг. 1. поз 2).
Технический результат достигается за счет того, что балки
оголовков (фиг. 1. поз 3) и балки ростверка (фиг. 1. поз 4)
выполнены с возможностью разъема в средней части. В месте
разъема балок оголовков (фиг. 1. поз. 3) выполнены шарнирные
петли (фиг. 2. поз. 13) для обеспечения возможности
разъединения надстройки на две части и возможности
последующего соединения фланцев балок в средней части.
Сущность полезной модели поясняется чертежами, на
которых изображено
на фигуре 1 показан порядок установки надстройки из
имущества ИМИ-60 в проектное положение:
поз. 1 - исходное состояние надстройки опоры;
поз. 2 - ростверк свайного фундамента;
поз. 3 - балки оголовков;
ю
поз. 4 - балки ростверков;
поз. 5 - несамоходный понтон из имущества НЖМ-56; 203
поз. 6 -самоходный понтон из имущества НЖМ-56;
поз. 7 - подставки;
поз. 8 - лебедка;
поз. 9 - ограничитель;
поз. 10 - блоки балок для установки пролетных строений;
поз. 11 - трос лебедки;
На фигуре 2 показан фланцевый стык балки оголовка (марка
№11):
поз. 12 - фланец;
поз. 13 - шарнирная петля.
Технический результат достигается за счет разделения балок
оголовков (марка №11) и балок ростверка (марка №15)
посередине, с привариванием фланцев (фиг. 2. поз. 12). Причем
фланцы, разделяющие балки оголовков, выполнены с установкой
шарнирных петель (фиг. 2. поз. 13) в верхней части.
Перед установкой надстройки из ИМИ-60 собирается
плавучая платформа. В качестве примера показана плавучая
платформа из двух несамоходных (фиг. 1. поз. 5) и одного
самоходного понтона (фиг. 1. поз 6) из имущества НЖМ-56. На
опору устанавливаются подставки (фиг. 1. поз 7). На ростверке
свайного фундамента устанавливается лебедка (фиг. 1, поз. 8) и
ограничитель (фиг. 1, поз. 9).
Краном с берега на плавучую опору устанавливается
надстройка из имущества ИМИ-60 (фиг. 1. поз. 1) с
разъединенными фланцами в разложенном виде. Блоки из балок
оголовков для установки пролетных строений (фиг. 1, поз. 10)
закрепляют с одного края.
При приближении плавучей платформы с надстройкой из
ИМИ-60 к ростверку свайного фундамента на половине балки
ростверка (фиг. 1, поз. 3), ближней к плавучей опоре,
закрепляется конец троса (фиг. 1, поз. 11) лебедки (фиг. 1, поз.
7).
При наезде на ограничитель (фиг. 1, поз. 8) с применением
лебедки надстройка складывается. При этом верхние и нижние
фланцы соединяются. Балки оголовков
для установки пролетных
ю
строений устанавливаются в проектное положение.
Таким образом, при соответствующем оборудовании 204
надстройки из имущества ИМИ-60 возможна ее установка без
использования плавучего крана.
Использованные источники
1. Ведомственные строительные нормы ВСН 136-78
Инструкции по проектированию вспомогательных сооружений
и устройств для строительства мостов. Утверждена приказом
Главного Технического управления Министерства
транспортного строительства от 16 января 1978 г. № 2.
Приложение № 4.
Формула полезной модели
Надстройка опоры из комплекта ИМИ-60 (инвентарное
мостостроительное имущество), содержащая стойки из
стыкуемых элементов с фланцевыми листами по торцам,
размещенные на стойках балки оголовков верхней секции
надстройки, отличающаяся тем, что балки оголовков и балки
ростверка выполнены с возможностью разъема в средней части
с привариванием фланцев, причем фланцы, разделяющие балки
оголовков выполнены с установкой шарнирных петель в верхней
части, за счет чего может быть обеспечена возможность
разъединения и соединения фланцев балок в средней части.
ю
205
MitiiiicrepciBO образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное
образовательное учреждение высшего обраюванин «Сибирский государственный
ю
автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)»
СОСТАВЛЕНИЕ СХЕМЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
206
М е год и ческие у казан и я но курсовому проектированию
2-е изд., дсрнвативнос
Составитель II.II. Щетинина
Омск-2017
При разработке проектного задания, основываясь на данных проектных изыскании,
определяют необходимую величину отверстия моста путѐм гидравлического расчѐта исходя из
условия безопасного пропуска под мостом высоких вод.
Одновременно определяют возможные глубины размыва дна, требующиеся срезки в живом
сечении русла, выявляют надобность в укреплении дна и берегов, а также необходимые
струенаправляющие устройства.
От правильного выбора схемы моста зависит стоимость его возведения, а также работа моста
в последующий период эксплуатации.
Нерационально выбранная схема моста может потребовать излишних затрат материалов и
расходов на его постройку.
Неудачно выбранное расположение опор может затруднить пропуск высоких вод и ледохода
или привести к подмывам опор, что потребует в дальнейшем ежегодных увеличенных расходов на
содержание и ремонт моста.
При назначении схемы моста величины отдельных пролѐтов могут определяться как
судоходными требованиями или условиями безопасного пропуска ледохода, так и экономическими
соображениями.
При назначении величины пролѐтов моста
ю и возвышении его над горизонтом воды на
судоходных реках необходимо учитывать требования безопасности и удобства судоходства.
При размещении судоходных пролѐтов по ширине реки приходится считаться
с
207
распределением глубин в межень, чтобы даже при минимальных уровнях воды в реке по всей
ширине судоходных пролѐтов были обеспечены наименьшие судоходные глубины.
Важнейшим вопросом является выбор наиболее рациональной схемы моста.
Рекомендуется следующий порядок составления схемы моста в курсовом проекте.
2.2.1. Продольный профиль в месте мостового перехода
В масштабе, одинаковом в горизонтальном и вертикальном направлениях, вычерчивается
заданный профиль мостового перехода, на который наносят уровни воды и ледохода, а также геологический разрез.
На профиле указываются отметки дна и расстояния между ними (рис. 2.1, а).
ю
г -------------------- 1
IУ
MB
I
f-0.0 условный уровень гем-ти
Отметки поверхности земли, м
Расстояния, м
Рис. 2.1. Последовательность составления схемы железобетонного моста
шш
шт
е)
шт
II
II
2.2.2. Уровень меженных вод и определение места расп о ложен и я судоходного пролёт а
Средний уровень воды в период между наводками называют
уровень меженных вод
39 (УМВ). УМВ даѐт размещение глубин в реке в наиболее
неблагоприятный для судоходства период. Эти данные необходимы при размещении судоходного пролѐта по ширине реки. По уровню УМВ намечается
положение судоходного пролѐта заданного класса реки, выбирая для его размещения наиболее глубокое место, учитывая при этом, что глубина реки при УМВ в
пределах длины судоходного пролѐта не должна быть меньше гарантированной глубины для заданного класса реки d согласно табл.2.1 (рис. 2.1, б) [1, п. 5.22].
39
40
40
41
41
42
Новое конструктивное решение антисейсмической демпфирующей связи Кагановского
Редактор представляет: Автор прислал статью, опубликованную в Киевском
42
специальном издании меньше года
назад. По двум причинам решил поставить ее и на
наш сайт:
1. Остроумное (на мой взгляд) решение в области строительных конструкций может стимулировать
появление нестандартных мыслей и в других областях знаний? по43
восстановлению разрушенных мостов с использованием
антисейсмических демпфирующих связей с учетом сдвиговой прочности по SCAD при перемещениях Леонида Кагановского (Израиль), расположенных в
рамных узлах пролетных строениях железобетонных мостов, (используются в США, Канаде, Японии, Китае фирмой STAR SEIMIC), выполненных на основе
изобретений, патенты №№ 11433895, 1168755, 1174616 (автор- проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин), 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии".
2. В нашей сейсмической зоне распространение информации об антисейсмических конструктивных
решениях может (не исключено!) дать и практический результат? по восстановлению разрушенных мостов с использованием
антисейсмических демпфирующих связей с учетом сдвиговой прочности по SCAD при перемещениях Леонида Кагановского (Израиль), расположенных в
рамных узлах пролетных строениях железобетонных мостов, (используются в США, Канаде, Японии, Китае фирмой STAR SEIMIC), выполненных на основе
изобретений, патенты №№ 11433895, 1168755, 1174616 (автор- проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин), 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфи-рования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии".
Электрон
Добрускин, редактор
В мировой практике строительства идет поиск новых эффективных конструктивных решений укрепления
зданий и сооружений при землетрясениях. На проходившей в Киеве в сентябре 2010 года V1
международной научно-технической конференции по строительным конструкциям обсуждался доклад
представителя фирмы “STAR SEISMIC” о противодействии сейсмике в районах с повышенной
сейсмичностью путем применения антисейсмических демпфирующих стержней в виде связей, которые
устанавливаются наклонно между колоннами [1].
43
44
Фотографии разрушенные дорожные и железнодорожные мосты на Украине, кторые можно восстановить быстро , за счет использования фрикционно-демпфирующей опоры
, для увеличения податливости и взрывостойкости, взрвоопасного пролетных строений мостов, при динамических нагрузках, для обесп ечения пластических деформаций и
многокаскадного демпфирования, согласно изобретениям проф дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 2193635, 2406798,1143895, 1168755, 1174 616,165076 «Опора сейсмостойкая» при
где не использовался фрикционно -демпфирующие опоры СПб ГАСУ и антисейсмический
фрикционно - демпфирующего компенсатор ( соединения) для увеличения демпфирующей способности, при импульсных
растягивающих нагрузках, для обеспечения многокаскадного, по изобретениям №№ 2193635, 2406798
испытаниях в программном комплексе SCAD Office ,
44
45
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящѐнном 85 летию
Всероссийского общества изобретателей и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал
плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких достижений и
открытий, однако Конструктивное решение Леонида Кагановского (Израиль) по повышению грузоподъемности
существующих мостов с использованием антисейсмических демпфирующих связей с учетом сдвиговой прочности
(сдвиговая жесткость) по SCAD при перемещениях , расположенных в рамных узлах пролетных строениях мостов,
(используются в США, Канаде, Японии, Китае фирмой STAR SEIMIC), выполненных на основе изобретений, патенты
№№ 11433895, 1168755, 1174616 (автор- проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин), 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505
«Панель противовзрывная», 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", на фрикционно- подвижных болтовых соединениях уже
выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются
отечественные изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США
https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и
внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в США по изобретения
№№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием
гаситель динамических колебаний DAMPERS
CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad
45
Mualla
Наши партнеры из блока НАТО
уже внедряют отечественные изобретения в США, Канаде, Японии. Статью 281 УК РФ. Диверсия подрыва экономической
Умышленно МО-68 "Озеро Долгое" , Комитет ЖКХ СПб и ЛО отказываются в течении
46 технические условия (СТУ), связанные с
10 лет, рассмотреть на научном техническом совете НТС , специальные
безопасностью железнодорожных мотов в ЛНР ДНР Новороссии , с учетом сдвиговой прочности металлических
безопасности и обороноспособности РФ.
конструкций, при действии поперченной силы, при температурных напряжений и пожарных нагрузок, в
программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению № 165076 "Опора
сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> ,
по линии нагрузки и длиной <I> ,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до
расчетной точки в металлических конструкциях , выполненного по изобретениям СССР №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , согласно СП 16.1.13330.2011 п.п.
8.2.1
11-13 марта 2020 , редакция газеты "Земля РОССИИ"на конференцию в Минск "Русь Единая : истоки
, Грядущие "v-lado-mir@mail.ru osp@bk.ru 8-029-5-233-795 Конструктивное решение Леонида Кагановского
(Израиль) по повышению грузоподъемности существующих мостов с использованием антисейсмических
демпфирующих связей с учетом сдвиговой прочности (сдвиговая жесткость) по SCAD при перемещениях ,
расположенных в рамных узлах пролетных строениях мостов, (используются в США, Канаде, Японии, Китае фирмой
STAR SEIMIC), выполненных на основе изобретений, патенты №№ 11433895, 1168755, 1174616 (автор- проф. д.т.н.
ПГУПС А.М.Уздин), 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», 2010136746 «Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмичекой энергии"
46
47
47
48
48
49
49
50
50
51
51
52
52
53
53
54
54
55
Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой конструкции послужили
стихийные бедствия в Краснодарском крае в 2012 г. и на Дальнем Востоке в 2013 г, где применение
быстровозводимых сооружений могло бы значительно увеличить шансы спасения человеческих жизней.
55
56
Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно монтировать со скорость не
менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и кранов и доставлять в любой пострадавший
район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут достигать в длину от 3 до 60
метров, при этом габарит пролетного строения так же варьируется. Сечение моста подбирается
оптимальным из расчета нагрузка/количество металла.
56
57
На настоящий момент построена экспериментальная модель моста ТАЙПАН масштабом 1:1 и
проведены всесторонние испытания, показавшие высокую корреляцию с расчетными значениями
(минимальный запас 4.91%). Мостовое сооружение не имеет аналогов на территории Российской
Федерации. На конструкцию получен патент №137558 от 20.02.2014 года.
Ключевые слова: Сборно-разборные мосты, временные мосты, быстровозводимые мосты, Тайпан,
57
мостовые сооружения, мостовые конструкции,
реконструкция мостов.
В результате стихийных бедствий (наводнение, сход сели, землетрясение, техногенная катастрофа),
военных или других чрезвычайных ситуаций происходит разрушение мостов и путепроводов. Разрыв
58
транспортных артерий существенно осложняет оказание помощи
пострадавшим местам. Максимально
быстрое возобновление автомобильного и железнодорожного движения является одной из главных задач
восстановления жизнеобеспечения отрезанных стихией районов. Мостовой переход - это сложное
инженерное сооружение, состоящее из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад,
подходных насыпей и т.д.), капитальный ремонт или новое строительство которых может длится годы.
Поэтому в экстренных случаях используют временные быстровозводимые конструкции, монтаж которых
занимает всего несколько суток, а иногда и часов. Последовательно рассмотрим существующие варианты
восстановления мостового перехода.
58
В исключительных случаях, при возникновении чрезвычайной ситуации могут сооружать примитивные
мосты, например, срубив дерево и опрокинув его на другой берег. На рисунке 1.а показан такой способ
переправы, распространенный среди альпинистов. Примитивные59мосты - это и подвесные мосты,
сооруженные из подручных материалов. Сплетенные из лиан и других ползучих растений веревки
натягивают через ущелье, горный поток или овраг, пространство между ними застилают или досками.
Вид такого моста приведен на рисунке 1б. Ненадежность конструкции, низкая грузоподъѐмность все это
практически исключает примитивные мосты для серьезного использования при ликвидации последствий
стихийных бедствий.
59
60
60
а)
61
б)
61
62
Рис. 1. Примитивные мосты а - переправа по бревну; б - висячий мост из тростника
Самым распространенным и самым быстрым способом устройства мостового перехода на
сегодняшний день является наведение понтонной переправы. Для еѐ монтажа требуется доставить
понтоны к месту строительства и спустить на воду, после чего происходит их объединение. Плавучие
элементы несут нагрузку за счет герметично устроенного корпуса. На рисунках 2. а и 2.б представлены
стадия монтажа понтонного моста и его эксплуатация. Неоспоримым преимуществом этих мостов
является их неограниченная длина [1]. Следует отметить, что во время ледохода и в зимнее время
возведение и использование таких мостов
невозможно. Также возникают проблемы в организации такой переправы на быстротоках и мелководье.
Для доставки и монтажа требуется мощная, как правило, венная техника.
а) б)
62
63
63
64
Рис. 2. Понтонная переправа а - спуск понтона на воду; б - эксплуатация переправы
Дешевой и быстровозводимой разновидностью понтонных мостов через водную преграду являются
понтонно-модульные платформы, представленные на рисунках 3.а и 3.б. На каждой платформе
предусмотрены специальные проушины, которые позволяют собирать конструкцию любого габарита и
любой длины. Существенный недостаток этих мостов - низкая грузоподъемность. Максимальная нагрузка
на пластиковый модуль не превышает64400 кгс/м2. Применение таких мостов оправдано для переправы
людей в экстренных ситуациях, а так же для устройства причалов или плавучих ферм.
а)
б)
65
65
66
66
67
67
68
Рис. 3. Понтонно-модульная переправа а - плавучая ферма; б - испытания платформ под автомобильной
нагрузкой
При сохранении опор возможно использование как временных, так и капитальных металлических и
железобетонных пролетных строений.
Восстановление железнодорожных мостов возможно установкой
68
новых капитальных пролетных строений из резерва мобилизационных складов. Использование таких
конструкций, естественно, являются самыми надежным способом восстановления транспортного
сообщения.
69
Если же необходимо заново сооружать опоры, то сначала производят изыскательные работы,
выполняют расчет и конструирование, составляют проект строительства моста и только после этого
приступают к его монтажу что занимает, порой, несколько лет. Такое капитальное сооружение, в
отличие от временных, можно эксплуатировать в течение продолжительного промежутка времени
тяжелой, в том числе перспективной нагрузкой. Однако, применение этих мостов не может решить
краткосрочные задачи, нацеленные на69спасение людей.
70
Деревянные мосты, как правило, возводят из бруса или бревен, изготовленных из деревьев близлежащего к
месту строительства лесного массива. Преимущество таких мостов в их дешевизне и доступности
материала: дерево - материал недорогой, легкий, прочный. Существуют проекты мостов, разработанные
под различные временные нагрузки (пешеходные, автомобильные, железнодорожные). Не редким случаем
является строительство деревянных переправ без проекта. На рисунке 4 показан автодорожный мост
опоры и пролетные строения которого выполнены из дерева. Все соединения элементов деревянных мостов
выполняют "по месту", потому, повторное применение элементов такой конструкции практически
исключено [2]. Трудоемкость возведения, ограниченность в длине пролетов (как правило, до 9 метров)
70
71
Существуют инвентарные конструкции
временных
металлических мостов. Самое распространенное такое решение - САРМ (средний автодорожный
разборный мост), вид которого представлен на рисунке 5.
71
72
Они состоят из готовых типовых элементов, которые хранятся на складе. Монтаж моста
осуществляют как минимум двумя стреловыми кранами и расчетом из 260 человек.
Основным преимуществом САРМ является их широкое распространение и наличие на базах
мобилизационного резерва [3]. Эти мосты проектировались для решения тактических задач в военных
целях. Использование таких конструкций для «гражданского» строительства не всегда оправдано:
например, строительство переправы для обеспечения транспортного сообщения
небольшой делает
деревянные конструкции мало востребованными.
72
73
73
Рис. 4. Временный автодорожный деревянный мост
74
Рис. 5. Средний автодорожный разборный мост
74
грузоподъемности (пешеходные мосты, мосты для легковых автомобилей и др.) влечет за собой
перерасход материала и дополнительные расходы на СМР.
75
Ряд интересных решений временных мостов был реализован в нескольких экземплярах. Например,
монтаж понтонно-модульного моста, приведенного на рисунке 6.а, требует применение вертолетов, а
грузоподъемность такого моста не превышает 20 тонн. Монтаж тяжелого механизированного моста,
75 с рекордной скоростью до 42 метров в час. Длина моста
приведенного на рисунке 6.б, производят
неограниченна и кратна 10.5 метрам, допустимая масса транспортного средства составляет 60 тонн.
Такие мосты в первую очередь позиционируются как военные, нацеленные на переправу транспорта и
грузов в труднопроходимых условиях. Ограниченность применения таких мостов связана в первую очередь
с их высокой стоимостью.
76
а) б)
Рис. 6. Экзотические временные переправы а - испытания понтонно-модульного моста в США; б тяжелый механизированный мост
76
77
В основном, существующие в Российской Федерации временные сборно-разборные мостовые переходы
разработаны еще во времена СССР и «морально» устарели. Их конструкции, как правило, не универсальны,
т.е. неизменны по длине и величине пропускаемой нагрузки. Максимальная длина одного балочного
разрезного пролетного строения составляет 33 метра. Это влечет необходимость устройства
промежуточных опор при перекрытии широких препятствий, что не всегда возможно и занимает
дополнительное время. У всех рассмотренных сборно-разборных конструкций невозможна оптимизация
сечений элементов в зависимости от массы пропускаемой нагрузки.
77
78
Единственным решением, которое смогло исключить этот недостаток, является разрезное пролетное
строение с двумя решетчатыми фермами (патент РФ №2476635, кл. Е0Ш 15/133, 2013г). В конструкции
этого моста имеется два варианта грузоподъемности: обычный и повышенный. Для монтажа
практически всех без исключения существующих решений временных сооружений необходимо применение
тяжелой техники и большого числа монтажников. Соответственно, даже при возможности быстрого
монтажа самой конструкции, доставка в район постройки необходимой техники займет много времени.
78
79
Целью данного исследования является обеспечение возобновление пешеходного, автодорожного или
79
железнодорожного движения в зоне стихийного
бедствия в кратчайшие сроки за счет применения при
временном восстановлении мостовых сооружений универсальной, сборно-разборной конструкции
временного моста.
80
Из проведенных выше данных следует, что такая мостовая конструкция должна соответствовать
следующим современным требованиям:
1. Максимальная длина пролетного строения не менее 60 метров;
2. Длина пролета должна быть переменной и кратной 3 метрам для случая его использования на
сохранившихся опорах капитального моста;
80
81
81
3. Максимальный вес любого элемента пролетного строения, не должен превышать одной тонны, что
позволит ограничиться легким крановым оборудованием;
82
4. Конструкция пролетного строения должна обеспечивать возможность изменять его геометрические
характеристики, определяющие его несущую способность, в зависимости от массы и габарита
пропускаемой нагрузки;
5. Продолжительность монтажа пролетных
строений для малых и средних мостов не должна превышать
82
2-3 суток, что соответствует скорости его монтажа примерно 25 метров в сутки;
83
6. Конструкция должна обеспечивать многократность применения;
7. Время доставки конструкций моста в любую точку России не должно превышать одних суток.
83
С учетом всех вышеперечисленных требований, были разработаны конструкция и технология сооружения
временного моста, названного ТАЙПАН. Основная идея состоит в том, что мост собирают подобно
84
конструктору из отдельных элементов (панель, поперечная балка,
ортотропная плита, опорная стойка)
максимальной массой 800 кг и габаритом 3,00 х 1,50 х 0,12 м. Ортотропные плиты проезда покрыты
полимерным материалом, обеспечивающим надежное сцепление колес автомобиля с проезжей частью.
Сборка не требует применения спецтехники: собирается жесткий каркас посредством различных
сборно-разборных соединений. При отсутствии опор, либо при невозможности их устройства (в случае,
когда необходим максимально быстрый монтаж конструкции), фундаментом могут служить любые
близлежащие бетонные блоки, при достаточности их размеров.
84
85
Отдельные конструктивные элементы пролетного строения и общий вид моста приведены на рисунке 7.
На конструкцию моста получен патент №137558, кл. E01D 15/133 от 20.02.2014 года. Применение
коротких блоков позволяет получить мосты практически любой длины, как с разрезными, так и
неразрезными балочными пролетными строениями, рассчитанными на пропуск автомобильной нагрузки
А11 и Н11 [4] или колонны танков массой до 50 тонн каждый. Промежуточные опоры собирают из тех
же элементов, что и пролетное строение. В качестве фундамента и устоев могут быть использованы
любые бетонные блоки.
85
86
86
87
Рис. 7. Сборно-разборный мост Тайпан. Общий вид
87
88
Сборка пролетного строения происходит на берегу соединением элементов жесткого каркаса
шплинтами, в необходимых случаях с применением легкого кранового оборудования - автомобиля с
гидроманипулятором (самопогрузчик). По предварительным оценкам скорость монтажа составит не
менее 25 метров в сутки. После сборки пролетного строения производят его надвижку в русло. При
88
надвижке необходимо использовать аванбек,
который позволяет отказаться от противовеса. Надвижку
осуществляет либо группа людей (например, рота солдат), либо бульдозер, толкающий пролетное
строение.
89
Предельные автомобильно-дорожные нагрузки А11 и Н11 (одиночная нагрузка 80 тонн: 4 оси по 20 тонн)
[7]. При тех же характеристиках, грузоподъемность моста достаточна для пропуска колонны танков до
50 тонн каждый.
Все элементы моста типовые и схемы сооружений отличаются большим или меньшим их количеством.
Основными несущими элементами являются панели размером 3х1.5 метра, которые связывают между
собой при помощи шарнирных соединений - пинов, а левый и правый пояса моста объединяют поперечными
балками. Таким образом, можно оптимизировать
конструкцию исходя из заданых задач - длина и
89
грузоподъемность, тем самым обеспечив рациональную материалоемкость (меньше нагрузка - меньше
металла).
90
90
91
91
92
92
93
93
94
94
95
95
96
96
Рис. 8. Доставка самолетом тяжелого груза в контейнере
97
Транспортировку элементов можно выполнять автомобилями или по железной дороге. Доставка
конструкций моста в труднодоступные районы может быть осуществлена по воздуху в контейнерах, так
как это показано на рисунке 10.
ЛИТЕРАТУРА
97
1. ВСН 50-87. Инструкция по ремонту, содержанию и эксплуатации паромных переправ и наплавных
98
мостов / М-во автомоб. дорог РСФСР 1988. - 131 с;
2. Цвей И.И. Деревянные конструкции мостов; ВНИИНТПИ Госстроя России, 1991. - 44 с;
3. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. «Транспот». М., 1987 г, - 191с;
4. Беликов И.П., Бахтиаров И.П. Временные мосты / Транспортное строительство. 1989 г. № З , с 15-16;
5. Власов Г.М. Проектирование опор мостов. Новосибирск, 2004. - 332 с;
6. ВСН 136-78. Инструкция по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для
строительства мостов. - М., 1978, - 206 с;
7. ГОСТ Р 52748-2007 Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения. М.,
2008. - 12 с;
8. Корнеев М.М. Стальные мосты. Теоретическое и практическое пособие по проектированию мостов.
Том 1.Киев: Академпрес, 2010. - 532 с;
9. ОДМ 218.2.029 - 2013. Методические рекомендации по использованию комплекта среднего
автодорожного разборного моста (САРМ) на автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и
реконструкции капитальных искусственных сооружений. М. 2013. - 57 с ;
10. ОДМ 218.5.006-2008 Методические рекомендации по применению экологически чистых антигололедных
материалов и технологий при содержании мостовых сооружений. М. 2008. - 22 с;
11. Патент на полезную модель от №137558 «Сборно-разборный универсальный мост» , кл. E01D 15/133
от 20.02.2014 г;
12. Рязанов Ю.С. Строительство мостов. Временные вспомогательные сооружения и устройства.
Издательство ДВГУПС. Хабаровск, 2005. - 153 с.
13. Селиверстов В. А. Методы определения рабочих уровней воды для проектирования временных и
вспомогательных сооружений в мостостроении. - М., 1999. - 209 с;
14. СП 48.13330.2011. Организация строительства. [Актуализированная редакция СНиП 12-01-2004]. М.
2011. - 22 с;
98
15. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. [Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*]. М. 2011. 85 с;
16. СП 35.13330.2011 Мосты и трубы. [Актуализированная редакция СНиП 2.05.0384*]. М. 2011 г. - 346 с.
99
Рецензент: Заместитель Председателя Поволжского отделения
Российской академии транспорта,
академик РАТ, доктор технических наук, профессор Овчинников Игорь Георгиевич.
Bokarev Sergey Aleksandrovich
Siberian Transport University Russia, Novosibirsk E-Mail: bokarevsa@stu.ru
Protsenko Dmitriy Vladimirovich
Ltd. SibMostProekt Russia, Novosibirsk E-Mail: ProtsenkoDV@bk.ru
About prerequisites creating new designs temporary bridges
Abstract: The article gives a brief overview of the characteristics of existing temporary bridge structures, the
history of creation of such bridges and the necessity of universal design of prefabricated bridges. Necessary
prerequisite for the design of a new temporary bridge structure served as the natural disasters in the Krasnodar
Territory in 2012, and in the Far East in 2013, where the use of pre-fabricated structures could greatly increase the
chances of saving lives.
Developed, including the author, a new design of the bridge can be fitted with a speed of at least 25 meters per day
without the use of heavy equipment and cranes and deliver to any affected area of air transport. Cutting spans can
reach a length of 3 to 60 meters, while the dimensions of the span varies as well. The cross section of the bridge is
chosen based optimal load / number of the metal.
Currently built mock bridge Taypan a scale of 1: 1 and carried out extensive tests, which showed a high
correlation with the calculated values (minimum discrepancy 4.91% in the margin of safety). Bridge construction
has no analogues in the Russian Federation. The design of the patent №137558 from 20.02.2014 year.
99
Keywords: collapsible bridges, prefabricated bridges, temporary bridges, prefabricated bridges, Taypan, bridge
construction, bridge construction, reconstruction of bridges.
100
REFERENCES
1. VSN 50-87. Instruktsiya po remontu, soderzhaniyu i ekspluatatsii paromnykh pereprav i naplavnykh mostov / Mvo avtomob. dorog RSFSR 1988. - 131 s;
2. Tsvey I.I. Derevyannye konstruktsii mostov; VNIINTPI Gosstroya Rossii, 1991. - 44 s;
3. Kruchinkin A.V. Sborno-razbornye vremennye mosty. «Transpot». M., 1987 g, - 191s;
4. Belikov I.P., Bakhtiarov I.P. Vremennye mosty / Transportnoe stroitel'stvo.1989 g. № Z , s 15-16;
5. Vlasov G.M. Proektirovanie opor mostov. Novosibirsk, 2004. - 332 s;
6. VSN 136-78. Instruktsiya po proektirovaniyu vspomogatel'nykh sooruzheniy i ustroystv dlya stroitel'stva mostov. M., 1978, - 206 s;
7. GOST R 52748-2007 Normativnye nagruzki, raschetnye skhemy nagruzheniya i gabarity priblizheniya. M., 2008.
- 12 s;
8. Korneev M.M. Stal'nye mosty. Teoreticheskoe i prakticheskoe posobie po proektirovaniyu mostov. Tom 1.Kiev:
Akadempres, 2010. - 532 s;
9. ODM 218.2.029 - 2013. Metodicheskie rekomendatsii po ispol'zovaniyu komplekta srednego avtodorozhnogo
razbornogo mosta (SARM) na avtomobil'nykh dorogakh v khode kapital'nogo remonta i rekonstruktsii kapital'nykh
iskusstvennykh sooruzheniy. M. 2013. - 57 s ;
10. ODM 218.5.006-2008 Metodicheskie rekomendatsii po primeneniyu ekologicheski chistykh antigololednykh
materialov i tekhnologiy pri soderzhanii mostovykh sooruzheniy. M. 2008. - 22 s;
11. Patent na poleznuyu model' ot №137558 «Sbomo-razbomyy universal'nyy most» , kl. E01D 15/133 ot
20.02.2014 g;
12. Ryazanov Yu.S. Stroitel'stvo mostov. Vremennye vspomogatel'nye sooruzheniya i ustroystva. Izdatel'stvo
DVGUPS. Khabarovsk, 2005. - 153 s.
13. Seliverstov V. A. Metody opredeleniya rabochikh urovney vody dlya proektirovaniya vremennykh i
vspomogatel'nykh sooruzheniy v mostostroenii. - M., 1999. - 209 s;
100
14. SP 48.13330.2011. Organizatsiya stroitel'stva. [Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP 12-01-2004]. M. 2011. - 22
s;
15. SP 20.13330.2011 Nagruzki i vozdeystviya. [Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP 2.01.07-85*]. M. 2011. - 85 s;
16. SP 35.13330.2011 Mosty i truby. [Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP 2.05.03-84*]. M. 2011 g. - 346 s.
101
1 630049, г. Новосибирск, ул. Дуси Ковальчук, д. 191/3, каб. 27
Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» http://naukovedenie.ru Выпуск 5 (24), сентябрь - октябрь 2014
publishing@naukovedenie.ru
http://naukovedenie.ru 26KO514
Техническое задание на разработку проекта рабочих чертежей надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста,
быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием
замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых
соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для
изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого
акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий
Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by
доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст,
продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых,
пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий
, путем обеспечения многокаскадного демпфирования
Необходимо представить следующие данные планы разрезы оборудования узлов крепления в формате AutoCAD PDF JPG
Планы разрезы конструкций для Разработка проекта рабочих чертежей надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского
моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием
замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых
соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для
изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого
акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий
Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by
доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР,101
ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст,
продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых,
пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий
2. Ветровой район - 11 Wg =1,00 kПм ( при Се=-2 , ) скорость ветра 5 м/с, ( значение снегового покрова принято для 11
района )
6. Количество форм колебаний - 5 ( максимальное )
102
11. Расстояние между поверхностью земли и минимальной аппликатой расчетной схемы = 3.0 метра
12. Выборочные позиции по таб СНИп 11-7-81 К1=1 , К2=1, К3-1, Кpsi=1
14. Частота собственных колебаний f = 0,5 -до 3.0 Гц
15. Коэффициент динамичности для стальных конструкций или ж/б b =0,15
16. Круговая частота внешнего воздействия = 0
17. Испытания будут проводиться в лаборатории прочности и математического моделирования Сейсмофонд
ПАРАМЕТРЫ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА ПО ШКАЕЛЕ MSK 64 ПРИ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯХ ПРИ КОТОРЫХ БУДЕТ
ПРОВРОДИТСЯ ИСПЫТАНИЯ
2. Испытательный Центр общественной организации инженеров «СейсмоФонд» - «Защита и безопасность городов», имеет
свидетельство о допуске для проведение лабораторных испытаний, экспертизы и разработки проектной и сметной
документации на строительство объектов в сейсмоопасных районах РФ. Номер аккредитации 060 -2010-2014000780-И-12 от
28.04.2010, выданную НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» ( номер по реестру 31 ).
Адрес организации выдавшей свидетельство о допуске проектно –изыскательских работ и лабораторные работ на проведение
испытаний на сейсмостойкость зданий и сооружений, проектным работам.: НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» , 119331, Москва, пр.
Вернадского дом 29, офис 306 тел +7 ( 499 ) 138-3178, http://nagage.ru Реестр участников ОО «СейсмоФонд» Испытательный
Центр ОО «Сейсмофонд» является членов Союза конструкторов России и стран СНГ. Адрес союза конструкторов России:
111024, Москва, Душинская улица, дом 9.Тел. +7 (495) 922-3717; тел./факс 361-3270, e-mail: info@interconstroy.ru 26 октября
2009 года правлением СРО РОСС «Союз конструкторов – строителей» России и стран СНГ утвержден в качестве основного
структурного подразделения партнерства.
Председатель Совета «Союза конструкторов – строителей» становится официальным заместителем Председателя правления
партнерства. 25 декабря 2009 года «Союз конструкторов – строителей России и стран СНГ» в составе НП «СРО РОСС»
аккредитован в Министерстве регионального развития Российской Федерации на право проведения негосударственной
экспертизы проектной документации. http://www.minregion.ru Ссылку о допуске на лабораторные испытания на
сейсмостойкость по шкале MSK -64
3. Исполнитель: Организация «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 - имеет государственные лицензии: E
051576 № ГС-2-781-02-26-0-7825004672-024970-2 от 3 апреля 2008 года, настоящая лицензия представлена на срок до 3 апреля
2013, аттестат испытательной ( аналитической ) лаборатории № SP 01.01.086.111, действителен до 18 июня 2012 года,
лицензия по проведению экспертизы промышленной безопасности № 00- DЭ -001406 ( ГДЗМНСХ ) от 18 июля 2008, лицензия
действительна до 18 июля 2013 года, лицензия Д 690073 № ГС-2-781-02-26-0-7826675095-012493-1 от 13 февраля 2006, срок
действия лицензии до 13 февраля 2012 года, государственный сертификат лицензионного центра № 3467 срок действия до 15
октября 2012 года, лицензия на осуществление
102строительной деятельности ПЛО № 812001928, лицензия действительна до 05
июня 2012 года, лицензия Д 763437 № ГС-2-781-02-26-0-7813172376-014662-1, срок действия лицензии до 24 июля 2012 года,
сертификат соответствия ГОССТАНДАРТА РОССИИ 0842827 № РОСС RU. СП 15.Н00240 на продукцию программного
комплекса архитектурно – строительного проектирования и сооружений Ing+ в составе программ MicroFe, СТАТИКА,
ViCADo, срок действия с 10.06.2009 по 09.06.2011, сертификат соответствия ГОССТАНДАРТА РОССИИ 0730365 № РОСС
US.СП15.Н00240 на программную продукцию STAAD.Pro для статического, 103
динамического и конструкторского расчета
строительных конструкций, срок действия сертификата соответствия ГОССТАНДАРТА РОССИИ с 10. 06.2009 по 09.06.2012
год, свидетельство № 01/MicroFe/2009 срок действия свидетельства c 10 июня 2009 по 10 июня 2014
5. Сроки выполнения работ : Начало 26 мая 2022. Окончание 22 июня 2022 и возможно раньше срока Цель работы:
Разработка проекта рабочих чертежей надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых
пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей
прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная
структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых
соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф.
дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов
сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод
металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375
(176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР,
ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из
территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все
время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых действий
6. Основные технические требования к испытаниям согласно СНиП 11-7-81, с изменениями 2000 г , МОНОМАХ 4.2, (
НИИАСС ) Госстроя Украины, ЛИРА 9.4 ( ВАРИАЦИИ МОДЕЛЕЙ ), ( НИИАСС) Госстроя Украины, программа Кристалл,
STARK ES 4 Х 4 - программный комплекс для расчета и испытания Разработка проекта рабочих чертежей надвижка пролетного
строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороноразборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой
прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на
демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский»
ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область,
Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, Email: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских
бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и
эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их
командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых действий и устойчивость и колебания в соответствии со
СНиП 11-23-81 * и КМК 2.01.03-93 с использованием акселерограмм сейсмического движения грунта по п 2.2, б СНиП 11-7-81* (
www.eurosoft.ru ), СНиП 2.01.07-85 ( пульсационной составляющей ветровой нагрузки )
7. Проведение испытаний на сейсмические нагрузки
линейно – спектральным методом с построением пространственных
103
компьютерных графических моделей надвижки пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из
стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных
профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная
пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п.
8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно
изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных
104
элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by
, открытого акционерного общество
"Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки
инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст,
продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых,
пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий
№
п/п
1
1
2
Наименование работ по графику
2
Сроки
проведения
НИОКР, ПИР,
ОКР начало –
окончание
( месяц, год)
3
Примечание
4
Вибрационные испытание пространственной динамической модели ( расчетных схем динамических моделей с использованием спектрально –линейной теории, проводятся согласно
внесенных изменений в СНиП 11-7-81* пункт 2.7 стр. 13 методы расчета на сейсмические
воздействия, рис.3. «Пространственная расчетная динамическая модель сооружения» согласно
Федерального закона от 27.12.2002 г № 184-ФЗ ( редакции по состоянию на 01.12.2007 ) «О
техническом регулировании», контроль над исполнением настоящего приказа возложен на
заместителя Министра
Вибрационные испытание пространственных
моделей ( расчетных схем ) сейсмических
нагрузок линейно –спектральным методом
www.eurosoft.ru
104
Надвижка пролетного строения сборно-разбороного
армейского моста, быстроосбираемого из стержневых
пространственных структур , с использованием рамных
сбороно-разборных конструкций, с использованием
замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) с
использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой
прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния
расположенных в длинных овальных отвестиях на
демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых
соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина
ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604,
2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных
элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на
ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by ,
открытого акционерного общество "Молодечненский
завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская
область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий
Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176)
77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, Email: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by
доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР,
ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороноразборных мостов для доставки лекарст, продуктов
раниным русским солдатам из территории бывшей
Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г.
105 в
Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших
Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их
командование, националистических формирований
перебрасывает их в районы боевых действий
3
4
5
Вибрационные испытание пространственных
моделей ( макетов ) и расчет на сейсмические
воздействия в системе SCAD
www.scadgroup.com
Вибрационные испытание на динамические
воздействия пространственных динамических
моделей ( расчетных схем ) в электронных
носителях с фото и видеофиксацией испытания
компьютерной модели до разрушения
пространственных
динамических моделей
( макетов ) c использованием программы
Испытание
ЛИРА 9,4 стр. 68-69 и др.
www.rflira.ru
6
Построение компьютерной графической
пространственной динамической модели (
макета) для испытания на сейсмические и
ветровые воздействия с использованием
программы ПК МОНОМАХ версия 4.2 стр. 78
-81 (3D –вид ) www.lira.com.ua
7
Определение нагрузок на пространственную
динамическую модель ( макет ) линейно –
спектральным способом для построения
компьютерной модели для испытания
строительных конструкций и модели макета
здания или сооружения
Опытные вибрационные испытания самой
компьютерной модели в трехмерном пространстве
на сейсмические и ветровые воздействия 9
баллов по MSK-64
Составление протокола и отчета об
вибрационных испытаниях пространственных
моделей ( макета, расчетной схемы )
конструкций здания и расчетной схемы или
математической модели , изготовленного по
технологии орнанизациекй «СейсмоФОНД» при
СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 на сейсмические и
ветровые воздействия 9 баллов по MSK-64
7
8
105
www.aspo-spb.ru
Договор патентное соглашение по использованию изобретений СПб ГАСУ № 564
106
г. Санкт-Петербург
26 мая 2022
Савельев Виталий Геннадьевич Министр транспорта Российской Федерации минтранс россии инн 7702361427, огрн 1047702023599 Полное наименование
Министерства: Министерство транспорта Российской Федерации Сокращенное наименование Министерства: Минтранс России Российская Федерация, 109012, Москва, УЛИЦА
РОЖДЕСТВЕНКА, 1/1, http://mintrans.ru info@mintrans.ru +7 (499) 495-00-10 109992, Москва, ул.Рождественка, д.1, стр.1 109012, Москва, ул.Рождественка, д.1, стр.1 ,
действующего на основании, с одной стороны и общественной организация "Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность
городов" (сокращенное название ОО «Сейсмофонд»), именуемое в дальнейшем «Исполнитель», в лице Президента Мажиева Хасан Нажоевича , действующего
на основании Устава, с другой стороны, совместно именуемые «Стороны», заключили настоящий договор о нижеследующем:
1. Предмет договора.
по слому и
удалению сосулек, путем обеспечения многокаскадного демпфирования, за счет обеспечения вибрации
стальных цепей , расположенных над карнизом кровли и осуществляя колебательные движение троса,
механическим приводом, с помощью электродвигателя , расположенного на цокольной части
подвального помещения здания и соединенного со стальной демпфирующей цепью , за счет
колебательных движения троса, с помощью вращения двигателя (поступательными движениями) для
ликвидации сосулек
1.1. Заказчик поручает, Исполнитель принимает на себя обязательства оказать услуги по испытанию (расчетам) и выдаче заключения
, изготавливаемые в соответствии с техническими условиями предназначенные для противообледенительной ликвидации сосулек, разработать типовой альбом и
специальные технические условия
1.2. По результатам испытания Заказчику выдается рабочие типовые чертежи надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых
пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых
соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604,
2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод
металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by
Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам
из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований
перебрасывает их в районы боевых действий
2. Стоимость услуг и порядок расчетов.
2.1. Стоимость услуг по настоящему договору составляет 200 000 ( двести
тысяч рублей 00 коп.) руб. РФ, без НДС. Услуги, связанные с НИОКР, не
облагаются налогом НДС, согласно НК РФ, часть 11, раздел У11, глава 21, статья 149 п.3, п. 16. Валюта платежа – российский рубль.
2.2. Оплата услуг по настоящему Договору происходит безналичным расчетом и оплачивается Заказчиком
2.3. Заказчик перечисляет Исполнителю авансовый платеж в размере 50% от общей стоимости оказываемых услуг в размере 100 000 ( сто тысяч рублей)
рублей РФ.
106 после подписания Сторонами Акта сдачи-приѐмки оказанных услуг и получения Заказчиком
2.4. Окончательная оплата услуг производится заказчиком
документов, указанных в п.1.2.
3. Права и обязанности Исполнителя.
3.1. Срок оказания услуг 10 рабочих дней, после поступления на расчетный счет Исполнителя предоплаты в соответствии с п. 2.3. Договора, получения образцов
для испытаний и сертификации и предоставления необходимой технической документации.
107
3.1. Услуги, предусмотренные разделом 1 настоящего договора, оказываются в полном объеме, по месту нахождения Исполнителя.
3.2. Качество предоставляемых услуг в соответствии с действующими нормативными документами, обеспечивается, применяя только разрешенные к
применению в установленном порядке средства и оборудование.
3.3.Осуществлять сдачу оказанных услуг Заказчику в соответствии с разделом 5 настоящего договора.
4. Права и обязанности Заказчика.
4.1. Предоставить (по возможности) необходимую конструкторскую документацию: технические условия на арматуру промышленную трубопроводную , тех.
каталог (при наличии), альбом технических решений, спецификацию с габаритами и весом оборудования
4.2. Осуществлять приемку выполненных Исполнителем услуг в соответствии с разделом 5 настоящего договора.
4.3. Обеспечить оплату оказанных услуг в соответствии с разделом 2 настоящего договора.
4.4. Оплатить Исполнителю 100% суммы, оговоренной в п. 2.1 (при условии предоставления Исполнителем оригинала справки о постоянном местопребывании).
4.5. Заказчик вправе в одностороннем порядке изменить объем всех предусмотренных настоящим договором услуг, но не более чем на пять процентов с
пропорциональным изменением стоимости договора.
5. Порядок сдачи - приемки услуг.
5.1. Сдача и приемка фактически оказанных Исполнителем услуг осуществляется сторонами по Акту сдачи-приемки работ, направленному Исполнителем
Заказчику для подписания в течение 10 рабочих дней после оказания услуг.
6. Ответственность Сторон.
6.1. Стороны несут ответственность друг перед другом за неисполнение или ненадлежащее исполнение принятых по настоящему договору на себя обязательств в
соответствии с действующим законодательством Российской Федерации.
6.2. За нарушение сроков, установленных настоящим договором Заказчик вправе взыскать с Исполнителя пеню в размере 1 (один) % от суммы, указанной
пунктом 2.1. настоящего договора, за каждый день просрочки исполнения обязательств.
6.3. В случае ненадлежащего исполнения иных обязательств по настоящему договору Заказчик вправе взыскать с Исполнителя неустойку в размере 1 (один) % от
суммы, указанной в пункте 2.1 настоящего договора.
6.4. За отказ от исполнения обязательств по настоящему договору или неисполнение (в том числе частичное) своих обязательств Заказчик праве взыскать с
Исполнителя штраф в размере сумму, указанной в п.2.1 настоящего договора, и возмещает причиненные убытки.
6.5. Уплата сумм обеспечения исполнения договора или иное возмещение убытков не освобождают стороны от исполнения своих обязательств по настоящему
договору.
6.6. Оплата по настоящему договору осуществляется за фактически
оказанные услуги на основании счета-фактуры, выставленного Исполнителем в соответствии
107
с Актом приемки услуг, подписанным сторонами.
6.7. Стороны освобождаются от ответственности за полное или частичное неисполнение обязательств по настоящему договору, если оно явилось следствием
обстоятельств непреодолимой силы, возникших после заключения договора только на период действия таких обстоятельств. Доказательством наличия указанных
выше обстоятельств и их продолжительности будут служить свидетельства соответствующих торговых
108 палат.
7. Срок действия договора и основания его расторжения.
7.1. Настоящий договор вступает в силу с момента подписания его обеими сторонами и действует до 31.12.2015, а в части расчетов, оказания услуг – до полного
выполнения обеими Сторонами обязательств по настоящему договору.
7.2. Настоящий договор может быть расторгнут досрочно в одностороннем порядке по письменному отказу Заказчика, с предупреждением за 30 дней при
нарушении Исполнителем своих обязательств по настоящему договору или по решению суда.
8. Прочие условия.
8.1. Все изменения и дополнения к настоящему договору действительны, если они составлены в виде дополнительного соглашения и подписаны обеими
сторонами.
8.2. В случае изменения своего местонахождения, банковских реквизитов, номеров телефонов, стороны письменно извещают друг друга о таком изменении в
течение трех рабочих дней со дня такого изменения.
8.3. Все возможные споры и разногласия по настоящему договору решаются путем переговоров.
8.4. При невозможности урегулирования возникших споров и разногласий путем переговоров они передаются на рассмотрение в установленном законом
порядке в Арбитражный суд г.Санкт-Петербурга и Ленинградской области по месту нахождения ответчика.
9. Адреса и банковские реквизиты сторон.
ЗАКАЗЧИК:
ИСПОЛНИТЕЛЬ: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН : 20140000780, КПП : 201401001 , ОГРН: 1022000000824,
ОКФС: 53 -собственность общественных объединений, ОКОГУ : 4220003-Региональное и местное общественное объединение. ОКОПФ: 70403, ОКТМО:
96701000001, ОКАТО: 96401364, ОКВЭД : 91.12- деятельность профессиональных организаций , 41.21- Производство общестроительных работ, 74.20.1
Деятельность в области архитектуры, инженерно техническое проектирование в промышленности и строительстве. 74-2-.35 . Инженерные изыскания для
строительства. г. Грозный, ул. .им. С.Ш.Лорсанова, д. 6, 364024. seismofond@list.ru (921) 962-67-78, t9516441648@gmail.com
Второй исполнитель СПб ГАСУ ИНН: 7809011023, ОГРН: 1027810225310. 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4,
т/ф (812) 694-7810
seismofond@list.ru 89219626778@mail.ru (921) 062-67-78, (996) 798-26-54, ( 994) 434-44-70
рег. № SP01.01.406.045 Организация «Сейсмофонд», ИЦ «ПКТИ -Строй-ТЕСТ», ОГРН 1107847110161 рег. №ИЛ/ЛРИ-00804,выдано органом по
аккредитации ОАО"НТЦ" Промышленная безопасность" с 25.03.2016 г. по 25.03.2021 г., СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО
ПГУПС ИНН 7812009592 № SP01.01.406.045 от 27.05.2014 .
Испытательная лаборатория ПГУПС (ЛИИЖТ) ФГБОУ ВПО ИНН 7812009592: 190031, СПб, Московский пр.9, «Механическая лаборатория им. проф.
Н.А. Белелюбского» ОГРН 10278110241502
Юр. адрес: 364024,РЕСПУБЛИКА ЧЕЧЕНСКАЯ,ГОРОД ГРОЗНЫЙ,УЛИЦА ИМ С.Ш.ЛОРСАНОВА, дом 6 ИНН 2014000780
C9947810@yandex.ru t9111758465@outlook.com t9944344470@yandex.ru 9944344470@mail.ru
( 996) 798-26-54
Почтовый адрес: .СПб ГАСУ, 190005,СПб, 2я Красноармейская ул. д 2 , ИНН 7809011023 адрес для почты: ПГУПС (ЛИИЖТ) 190031, СПб,
Московский пр. 9 ( ОГРН : 1022000000824, ИНН : 2014000780 , КПП 201401001, ОКПО 45277851) ОКПО: 45277851, ГРН: 1022000000824 ,
ОКФС: 53 - Собственность общественных объединений, ОКОГУ: 4220003 - Региональные и местные общественные объединения, ОКОПФ: 70403,
ОКТМО: 96701000001, ОКАТО: 96401364, Виды деятельности: Основной (по коду ОКВЭД): 91.12 - Деятельность профессиональных организаций,
Лицевой счет карты ПАО СБЕРБАНК РОССИИ Г САНКТ ПЕТЕРБУРГА, БИК 044030653, ИНН 7707083893, КПП 775001001, Сч №
30101810500000000653, , Сч получателя № 40817810455030402987 карта 2202 3006 4085 5233 Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
привязан Сбербанка 9219626778
Счет карты № СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ БАНК ПАО СБЕРБАНК г.СПб, БИК 044030653, ИНН 7707083893, КПП 784243001 Сч №
30101810500000000653, Сч № 40817810455030402987
Организация "Сейсмофонд" привязан Сбербанка 9967982654 или 999 53547 29 тел. Моб (996) 7982654, (999) 535-47-29, t89219626778@yandex.ru
108
Заместитель президента организации "Сейсмофонд", руководитель Обособленного подразделения ООО ФПГ "РОССТРО"-"ПКТИ", Испытательный
Центр "ПКТИ- Строй-ТЕСТ", заместитель президента организации "Сейсмофонд" 9967982654@mail.ru /Т.В.Суворова/
(имеет свидетельство об аккредитации № ИЛ /ЛРИ -00804 от 25.03.2016 действующий на основании устава и свидетельство об аккредитации
испытательной лаборатории , аккредитованной с 25.03.2016 до 25.03.2021, выданное ОАО "НТЦ "Промышленная безопасность" выданное с
25.03.2016 и действует 25.03.2021, http://www.oaontc.ru/ http://www.oaontc.ru/services/registers/lri/159626)
Научный сотрудник СПб ГАСУ , президента организации "Сейсмофонд", мнс кафедры строительных конструкций, (удостоверение № 8302 СПб
ГАСУ /ЛИСИ) ст. препод. ( СПб ГАСУ, имеет бессрочный аттестат аккредитации РОСАККРЕДИТАЦИИ " № RA.RU.21 СТ 39 выдана 23 июня 2015 )
Савельев Виталий
Геннадьевич Министр транспорта
Российской Федерации минтранс
россии инн 7702361427, огрн
1047702023599 Полное
наименование
Министерства: Министерство
транспорта Российской Федерации
Сокращенное наименование
Министерства: Минтранс России
Российская Федерация, 109012,
Москва, УЛИЦА РОЖДЕСТВЕНКА,
1/1, http://mintrans.ru
info@mintrans.ru +7 (499) 495-0010 109992, Москва,
ул.Рождественка, д.1, стр.1
109012, Москва, ул.Рождественка,
д.1, стр.1
/ Х.Н.Мажиев/ Подтверждение
компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
109
Общественная организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ сообщает о подлинности и легитимности оформленных и выданных Сертификатов Соответствия,
а именно:
1) № RA.RU.21CT39 Н00554, сроком действия от 26.01.2021 г по 26.01.2024 г, на продукцию:
на продукцию : надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием
сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых
соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на
ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских
бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и
, в рамках заключенного Договора патентного
соглашения по использованию изобретений СПб ГАСУ № 564 от 28.08.2021 г.
2) № RA.RU.21CT39 Н00564, сроком действия от 26.01.2021 г по 26.01.2024 г, на продукцию:
Дополнительно сообщаем, что лаборатория общественной организации Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства» - «Защита и
безопасность городов» ( «Сейсмофонд») при СПб ГАСУ имеет аккредитацию и допуск на проведение лабораторных испытаний на сейсмостойкость зданий и
сооружений по шкале MSK- 64 «Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских организаций» - НП «СРО
«ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ: № 282-2010-2010000211-П-29 от 22.04.2010, №319-2010-2010000211-П-29 от 09.06.2010, №608-2011-2010000211-П-29 от 07.02.2011,
№698-2011-2010000211-П-29 от 27.04.2011, №708-2011-2010000211-П-29 от 01.06.2011, № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и СРО «ИНЖГЕОТЕХ»Национальное объединение организаций по инженерным изысканиям, геологии и геотехнике №060-2010-2014000780-И-12 от 28 04 2010 регистр. № 281-20102014000780-П-29 от 22.04.2010. в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» аттестат РОСС RU 001.22.СЛ33 от 24.12.2010г.
Сертификаты подписаны президентом организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиевым и сотрудником СПбГАСУ кафедры ТСМиМ , ктн
доцентом Аубакировой И.У., на законных основаниях и по праву, после проведения реальных лабораторных испытаний фрагментов и узлов крепления
оборудования, трубопроводов, агрегатов в СПб ГАСУ с видеосъемкой и фотофиксацией лабораторных испытаний, которые имеются в протоколах лабораторных
испытаний с использованием патентов и изобретений организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ, с использованием изобретений № 165076 «Опора
сейсмостойкая», № 154506 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легкосбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования, фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
изобретений научного консультанта ПГУПС проф дтн А.М.Уздина и проф дтн Темнов В.Г.
Перечень изобретений и научных публикаций разработанных сотрудниками СПб ГАСУ для защиты зданий и сооружений при терактах и взрывах при
сейсмической активности.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
109
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых действий
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых
заполнителях" 15.05.1988
110
8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. «Захватное устройство сэндвич-панелей» № 24717800 опуб 05 05.2011
10. «Стена и способ ее возведения» № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая
«гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего
пояса для существующих зданий»,
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых
зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные
миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации
инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли
через четыре года планету «Земля глобальные и разрушительные потрясения .
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик
регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия
сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания в журналах за 1994- 2004
гг.. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 201 https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
110 в начале февраля 2010 г в СПб ГАСУ сотрудника СПб ЗНиПИ ранее ЛенЗНИИЭП, руководителя
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей
органа по сертификации продукции ООИ «Сейсмофонд» https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Испытание математических моделей на сейсмостойкость https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ - научная конференция
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Патенты изобретения взрывозащиты противовзрывной https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Руководитель органа ______________________
Х.Н. Мажиев
М.П.
111
Союз изобретателей СПб______________________ Е.И.Андреева
Приложение тезисы, патенты демпфирующего коменстаора для сдвиговый прочности
надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста,
быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения,
типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности
при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно
изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста
на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул.
Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши
в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из
Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в
районы боевых действий
С изобретениями можно ознакомится по ссылкам:
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17 стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно по ссылке :
Использование лего сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости
сооружений http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой RUBBER BEARING
FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах https://www.damptech.com/-rubber-bearing111
friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан не относится к государственной
безопасности http://www.myshared.ru/slide/971578/
112
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением существующих технических
средств и технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19 стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр 211 2
страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137
112
стр https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Приложения для технического заключения надвижка пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных
структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
113
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро
для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина
ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК
http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для
доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в
госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий
Техническая литература :
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение №
998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство
сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996
113 «Башни и баллы» .
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
114
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за
1994- 2004 гг.
25. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
Литература для разработки НИОКР и СТУ (специальные технические условия) по надвижки пролетного строения сборно-разбороного
армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей
прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро
для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных
сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборноразборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область,
Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки
инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории
бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических
формирований перебрасывает их в районы боевых действий
и
список перечень заявок на изобретения и научных публикаций в журналах СПб ГАСУ о демпфирующих сдвиговых энернопоглотителях, для обеспечения надвижки
пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная
структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных
отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076,
154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод
металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, Email: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by для доставки инженерной и гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для
доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской
Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых действий
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17 стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно по ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкций
для повышения сейсмостойкости сооружений http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой
Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
114
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не относится к государственной безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением существующих технических средств и технологий
https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
115
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19 стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр 211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Приложение: изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(11)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК

(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 01.09.2010
Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
ес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
"Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
115
Родионов Владимир
Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКО Й ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
116выполнение проема/проемов рассчитанной площади для
снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещения х при аварийных внутренних взрывах,
отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограничен ных эластичным
огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединен иях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при
этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взр ывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной
подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих
из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэ ндвич»панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на
уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясени ях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой
шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной
энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до
землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на прогр аммном
комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d , SivilFem 10,
STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испыты ваются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при земле трясении более 9 баллов перемещение по
методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Исполнитель: Организация "Сейсмофонд" СПб ГАСУ
ИНН 2014000780
116
Заказчик:
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, 190005, СПб,
2-я Красноармейская ул. д. 4 k-a-ivanovich.narod.ru fondrosfer.narod.ru рег. № SP01.01.406.045 ОО «Сейсмофонд»,
ИЦ «ПКТИ -Строй-ТЕСТ», рег. № РОССRU.0001.22CЛ33 ,
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ
ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014
Испытательная лаборатория ПГУПС (ЛИИЖТ) ФГБОУ
ВПО: 190031, СПб, Московский пр.9, «Механическая
лаборатория им. проф. Н.А. Белелюбского»
Юр. адрес: 364024,РЕСПУБЛИКА ЧЕЧЕНСКАЯ,ГОРОД
ГРОЗНЫЙ,УЛИЦА ИМ С.Ш.ЛОРСАНОВА, дом 6
Почтовый адрес. 19000,СПб, 2-я Красноармейская ул. дом 4,
адрес для почты: ПГУПС (ЛИИЖТ) 190031, СПб,
Московский пр.9 ОГРН : 1022000000824, ИНН : 2014000780
, КПП 201401001, ОКПО 45277851 ОКПО: 45277851 (
Вторая организация: ОГРН 1027810280255 ИНН 7826131730
190068, СПб, Б.Подьяческая 19 , лит А пом 3Н ) ОКФС: 53 Собственность общественных объединений. ОКОГУ: 4220003
- Региональные и местные общественные объединения.
ОКОПФ: 70403 ОКТМО: 96701000001 ОКАТО: 96401364
Виды деятельности: Основной (по коду ОКВЭД): 91.12 Деятельность профессиональных организаций Email:
seismofond@list.ru 89219626778@mail.ru тел. Моб (999)
535-47-29, Президент Организация «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ Хасан Нажоевич Мажиев, заместитель президента
ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ мнс кафедра
строительных конструкций , стажер .ст. препод. СПб ГАСУ
(удостоверение № 8302 /ЛИСИ) ИНН СПб ГАСУ
7809011023 ИНН ПГУПС 7812009592
ЗАКАЗЧИК:
Савельев
Виталий
Геннадьевич Минис
117
тр транспорта
Российской
Федерации
минтранс россии
инн 7702361427,
огрн 1047702023599
Полное
наименование
Министерства: Мин
истерство
транспорта
Российской
Федерации
Сокращенное
наименование
Министерства: Минт
ранс России
Российская
Федерация, 109012,
Москва, УЛИЦА
РОЖДЕСТВЕНКА,
1/1,
http://mintrans.ru
info@mintrans.ru +7
(499) 495-0010 109992, Москва,
ул.Рождественка,
д.1, стр.1 109012,
Москва,
ул.Рождественка,
д.1, стр.1
А К Т № 562 от 26.05.2022
117
СДАЧИ-ПРИЕМКИ РАБОТ
согласно договора патентного соглашения об использовании изобретений интеллектуальной собственности организации
"Сейсмофонд" в лице Президента организации «Сейсмофонд» Мажиева Хасан Нажоеевича ОРГН 102200000824 об испытании
надвижки пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная
структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП 16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных
отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний, согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076,
154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод
металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП:
600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E118
mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских быстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки
лекарст, продуктов раниным русским солдатам на территорию бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет
согласно изобретения № 2010136746 E04 C2/00 "
СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013 и патента на
полезную модель "Панель противовзрывная" № 154506 E04B 1/92, опубликовано 27.08.2015 Бюл № 24 № 165076 RU E 04H 9/02
«Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии" № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013, заявки на изобретение №
20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение №
2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02 для лабораторного испытание на
взрывостойкость и взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления ЛСК согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755,
1174616, 20101136746 E04 C 2/00 с использ. изобр. № 165076 E04 H 9/02 "Опора сейсмостойкая" об испытании на сейсмостойкость
фрагментов крепления фрикц-подвиж соед. (ФПС) газотрубопроводов и передаче изобретений ( интеллектуальной собственности) №
165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл № 28 , изобретения "Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии" № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013, заявки
на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02
, заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02, интеллектуальной
собственности СПб ГАСУ, ОО "Сейсмофонд" патентное соглашения 562 от 22 12 2020
Мы, нижеподписавшиеся, представитель Исполнителя общественная организация Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства - «Защита и безопасность городов», (сокращенное название организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ (ЛИСИ) ОГРН
:1022000000824, в лице стажера СПб ГАСУ изобретателя СПб ГАСУ, Президента организации "Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Мажиев Хасан Нажоеевич , с одной стороны, и представитель Заказчика Минстрой ХКХ РФ именуемое в дальнейшем «Заказчик», в
лице Минстроя ЖКХ РФ по рассмотрению изобретений надвижки пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых
все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых действий,
пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний, согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина
ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК
http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
118
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для
доставки армейских быстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам на территорию бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в
госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий, по
изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616 армейский сбороно-разборныхз мостов спонтированных на
сейсмоизолирующих опорах, согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения "Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии" № 2010136746 , от 20.01.2013,
119
заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02
, заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02
Ссылки испытаний фрагментов узлов в ПКТИ и СПб ГАСУ надвижки пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых
пространственных структур , с использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний, согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина
ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК
http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для
доставки армейских быстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам на территорию бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в
госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
действий, ,
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 и согласно изобретениям №№1143895, 1168755, 1174616,
2010136746 https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
См. испытания математических моделей , которые осуществлялись нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011
(СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98,
СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных
соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 560 от
23.10 2020 г.). организацией Сейсмофонд" проведено дополнительные испытания типовых , выполненных согласно требованиям ГОСТ
17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108 275.63-80, типовому альбому серии 4.903-10, вып 5 предназначены для работы в
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64. Использованию изобретений ослабления болтов, шпилек, винтов, гайк , кр.
такел. см приложение № 1 Серийный выпуск согласно протокола соответствуют требованиям нормативных документов ГОСТ 1759 0-87 п
п.2.1, 2,2, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98
Работы выполнены в полном объеме и надлежащего качества.
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности 8590-гу (А-5824) СПб ГАСУ (ЛИСИ)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Ссылка аккредитации ИЦ «ПКТИ Строй-ТЕСТ»
http://www.oaontc.ru/services/registers/lri/159626/
Договорная цена работ составляет
200 000-00
руб.
( Двести тысяч рублей119
00 копеек)
(прописью)
без НДС (услуги, связанные с НИОКР, не облагаются налогом НДС согласно
НК РФ , ч. II, разд VII, гл 21, ст. 149, п.3 .п.п 16
Перечислено
00 000-00
руб.
( 00 000 тыс руб )
120
Следует к получению по настоящему акту аванс
100 000
руб.
Сто
тысяч рублей
(прописью)
Обязательства по договору выполнены в полном объеме. Стороны претензий друг к другу не имеют.
Ссылки испытаний фрагментов надвижки пролетного строения сборно-разбороного армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний, согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина
ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО «Молодечненский» ЗМК
http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул. Великий Гастинец, д. 31а
УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37, E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной помоши в ДНР, ЛНР для
доставки армейских быстрособираемых сбороно-разборных мостов для доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам на территорию бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси в
госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований перебрасывает их в районы боевых
узлов по ограничению
, согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 и согласно изобретениям №№1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
действий
Раб. сдал: Испол. Орг.
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Работу принял: Заказчик
Президент орг. «Сейсмофонд»
Мажиев Хасан Нажоевич
(921) 962-67-78, (911) 175-84-65,
(951) 644-16-48,(996) 798-26-54
Савельев Виталий Геннадьевич Министр транспорта
Российской Федерации минтранс россии инн
7702361427, огрн 1047702023599 Полное наименование
Министерства: Министерство транспорта Российской
Федерации Сокращенное наименование
Министерства: Минтранс России Российская
Федерация, 109012, Москва, УЛИЦА РОЖДЕСТВЕНКА,
1/1, http://mintrans.ru info@mintrans.ru +7 (499) 495-0010 109992, Москва, ул.Рождественка, д.1, стр.1 109012,
Москва, ул.Рождественка, д.1, стр.1
ИНН «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН 2014000780 ОГРН :
1022000000824
/Мажиев
seisismofond@list.ru
Х.Н./
(подпись)
(подпись)
ИЦ "ПКТИ- СтройТЕСТ" рук. лаб. Тамара Васильевна
Суворова, имеет свидетельство об аккредитации № ИЛ /ЛРИ -00804 от 25.03.2016
120
действующий до 25.03.2021,выданное ОАО "НТЦ "Промышленная безопасность" выданное с 25.03.2016 , действует 25.03.2021,
http://www.oaontc.ru/ http://www.oaontc.ru/services/registers/lri/159626. СПб ГАСУ, имеет аттестат аккредитации РОСАККРЕДИТАЦИИ "
№ RA.RU.21 СТ 39 выдана 23 июня 2015 и свидетельство по аккредитации испытательной лабораторией ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP
01.01,.406.045 действительно до 27 мая 2019 (188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4 )
121
121
122
122
Заявка на изобртение ОО "Сейсмоофнд" при СПб ГАСУ " Cборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговым
компенсатором"
123
123
124
124
125
125
126
126
127
127
128
128
129
129
130
130
131
131
132
132
133
133
134
134
135
135
136
136
137
137
138
138
139
139
140
140
141
141
142
142
143
143
144
144
145
145
146
146
147
147
Фиг 11
148
148
149
149
150
150
151
151
152
152
153
153
154
154
155
155
156
156
157
157
158
158
159
159
160
РЕФЕРАТ изобретения на полезную модель на сборно разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) с упругими демпферами сухого трения предназначена для сборно- разборных железнодорожный мостов со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) и виброзащиты и
сейсмозащиты строительных конструкций , трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных,
неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений
отличающаяся тем, что с целью повышения виброзащиты железнодорожных мостов и состоит из демпфирующих компенсаторов нижней целевой части и
сборной с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с
контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях и крепятся фрикци-болтами с
многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса опоры. https://pptonline.org/912898 https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html https://fips.ru/registers-doc-view/fips_servlet
160
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , содержащая Сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746,
165076 ) из контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными
соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного соединения.
161
Кроме того в сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ), выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными отверстиями,
расстояние от торца корпуса, больше расстояния до дальней точки паза сборно-разборного моста
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов пространственных структур моста на фрикци-болтах, приводит к уменьшению зазора
<Z> корпуса, увеличению сил трения в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов каркаса моста с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную
фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов,
вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов моста со скошенными торцами или без
скоса , с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или
гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются
по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет,
Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
выполнено со скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из фрикци-болтах, с
тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от
ударной воздушной волны.
Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 ,
Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , состоящая из
стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные, взрывной,
сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение,
161
оборудование,труопровоы, которое устанавливается на спиральных
сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых
фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016
ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с
высокопрочными болтами"
В основе термических компенсаторов - гасителей температурных колебаний СПб ГАСУ используются фланцевые соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикци-болтах (поглотители
162
энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической,
взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , с упругими демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с
тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью
поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог
американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений (
ФФПС) фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и
демпфирующих фрагментами спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет
перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки
(гильзы) , забить в паз латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин
(клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и
затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными соединениями,
восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации
после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу,
агрегаты, оборудования, задний и сооружений
Описание изобретения полезную модель:
« Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами»
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Предлагаемое техническое решение предназначено для cборно- разборных железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами для защиты пролетных
строений от динамических нагрузок , землетрясениях, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет
162 с упругими демпферами сухого трения установленных при многокаскадном демпфировании и
использования фланцевого соединение растянутых элементов
динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык,
патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU
№1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01
163
L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано для сборно- разборных железнодорожных мостов со сдвиговыми демпфирующими
компенсаторами на фланцевых соединение растянутых элементов пролетных строений для сборно- разборных железнодорожных мостов, магистральных
трубопроводов со скошенными торцами. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов с разной жесткостью, демпфирующий элемент .
Использование изобретения позволяет повысить эффективность сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых
элементов
Изобретение относится к строительству и машиностроению и может быть использовано для сборно- разборных железнодорожных мостов, со сдвиговыми
компенсаторами виброизоляции магистральных трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820.
Стыковое соединение растянутых элементов № 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность на резонансе из-за отсутствия демпфирования колебаний. Технический результат повышение эффективности термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа сборно- разборных
железнодорожных мосто со сдвиговыми компенсаторами на
сейсмоизолирующих опорах .
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов в сборно- разборных железнодорожных мостах со сдвиговыми
компенсаторами со скошенными торцами , содержащей по крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов пролетного
строения со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным
упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с
медной втулкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием спиральной опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной стальной лентой на
фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
На фиг. 1 представлен сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
Компенсаторами - гасителями динамических колебаний от
грузового транспорта, соединенного на фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях на основе американских и изобретениях РФ № 2758303
«Сборно- разборный железнодорожный мост» без сдвиговых компенсаторами или пластических шарниров
Показана схема надвижки сборного моста с демпфирующими компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового транспорта,
соединенного на фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
163 серии 1.460.3.14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» для проектирования,
На фиг. 2 Показана стропильная ферма из типового альбома
изготовления сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами со смонтированными компенсаторами - гасителями динамических
колебаний от грузового транспорта, соединенного на
фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми
демпферами сухого трения в овальных отверстиях
164типа «Молодечно» со сдвиговыми компенсаторами
На фиг. 3 Представлен сборно- разборный железнодорожный мост узлы крепления серии 1.460.3-14
Компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового транспорта, соединенного на фланцевого соединение растянутых элементов пролетного
строения моста со скошенными торцами и без скошенных с использованием фрик-болта с пропиленным пазом в латунной шпильке и забитым медным
обожженным клином с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях . Показа американский, блока
НАТО сборно-разборный мост
На фиг. 4 Представлено сборно- разборный железнодорожный мост без о сдвиговых компенсаторов сборно-разборного моста США и узлы соединения ОАО ПИ
«Ленпроектстальконструкци» серич 1.460.3-14, типа «Молодечно» без компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового транспорта,
соединенного и без сдвиговых с пластическим шарниром
фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми
демпферами сухого трения в овальных отверстиях
На фиг. 5 Представлен каталожный лист бывшего ГПИ «Ленпроектстальконструкия» для переработки и корректировки технических характеристик и основания
для перепроектирования с конструкции покрытий стропильных ферм в сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами с
использованием компенсаторов - гасителей динамических колебаний от грузового транспорта, соединенного пролетного строения на фланцевого соединение
растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения
в овальных отверстиях
На фиг. 6 Представлен каталожный лист бывшего ГПИ «Ленпроектстальконструкия» ( бывший адрес : 190000, Ленинград, пр Майорова , 1/12 ) для переработки и
корректировки технических характеристик и основания для перепроектирования с конструкции покрытий стропильных ферм в сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами с использованием компенсаторов - гасителей динамических колебаний от грузового транспорта,
соединенного пролетного строения на фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
Фланцевое соединение растянутых элементов сборно- разборных железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами ( пластическими шарнироми проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для железнодорожных мостов и
сооружений, содержит основание 3 и 2 –овальные отверстия , для болтов по спирали и имеющих одинаковую жесткость и связанных с опорными элементами
верхней и нижней части пролетного строения железнодорожного моста или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с
пропиленным пазов в латунной шпильки для забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс
основания и демпфирующий элемент 1 в виде спиральновидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения за счет применения
фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 «Способ защиты
зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 или со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения
164
за счет фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)
При колебаниях моста или колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элементов пролетного строения
моста со скошенными торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции надвижных пространственных структур мост ( см патент № 80471 (на чертеже не
показан) с упругими демпферами сухого трения , уложенных на сейсмоизолирующие опоры с упругими демпферами сухого трения ( см патент № 165976
«Опора сейсмостойкая» , элементы воспринимают как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на
демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от ударной нагрузки воздушной волны
165
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) гаситель динамических колебаний СПб ГАСУ с упругими
демпферами сухого трения, поглощает как вибрационную нагрузку от транспорта , так и сейсмическую энергию и так же работает , как виброизолирующая
система работает следующим образом.
При колебаниях от транспорта , используется как виброизоляция объекта , фланцевые соединение растянутых элементов для пролетного строения моста
компенсатора со скошенными торцами на основе фрикционо-подвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях
воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на мост , сооружение, трубопровод.
Горизонтальные нагрузки воспринимаются сейсмоизоляторами ( не показаны см патент № 201036746 , и сдвига компенсаторов – пластического шарнира проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 расположенного в болтовых соединениях с овальными отверстиями и демпфирующей опоры №
165076 «Опора сейсмостойкая» .
Предложенная виброизолирующая система сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами, с пластическим шарниром проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) является эффективной, а также отличается простотой при монтаже и эксплуатации.
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) растянутых элементов моста с узлами со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения , которые воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение .
Горизонтальные колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную
степень свободы колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) возникают силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после
разрушения при импульсных растягивающих нагрузках или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет трения, а затем происходит разрушение
165 допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более
соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборного
железнодорожного мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) узлов
со скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических
воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel
166 определения коэффициента закручивания резьбового
bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ
соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения
по поверхностям болтового соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем сдвиговой компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ как фланцевое соединение растянутых элементов
пролетного строения пространственных структур со скошенными торцами или с фрикци-болтом с медным забитым клином в пропиленный паз латунной
шпильки для создания демпфирования упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры,
которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов, надежных болтовых креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами с пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746,
165076
со скошенными торцами или без них, а также повышение точности расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в
пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов болтовых креплений для сборно- разборного
железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 , с упругими демпферами сухого трения, выполнена из разных частей:сбороно- разбороного моста, закрепленный на
опорах моста с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и
свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и
поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в
пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
166 болтовых креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов
компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ,
параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться за счет протяжных
соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов болтовых креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
167
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной
опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта
с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения
только под вибрационные, сейсмической нагрузкой, взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено термический компенсатор гаситель колебаний СПб ГАСУ ( не показан ), как
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях с
контрольным натяжением ;
на фиг.2 изображен ( не показан) вид компенсатора, гасителя динамических и вибрационных колебаний СПб ГАСУ , с боку фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в
пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов без скошенными торцами ( не показан) . Показан чертеж узел серии 1.460.3-14 ,
типа «Молодечно» см изобретения №№ 2297461, 2758302, 68528, 1204663, 870566, 1689205, 2275455
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору, болтовых креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
фиг. 5 Показаны каталожные листы ГПИ «Ленпроекстальконструкция» на болтовых креплений для сборно- разборного покрытия произволддственных зданий
, которые можно приспособить и перепроектировать организацией «Сейсмофонд « при СПб ГАСУ для железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 6 Показаны каталожные листы ГПИ «Ленпроекстальконструкция» на болтовых креплений для сборно- разборного покрытия произволддственных зданий ,
которые можно приспособить и перепроектировать организацией «Сейсмофонд « при СПб ГАСУ для железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами. Изображен демпфирующие фрикци –болты с
тросовой гильзой (пружинистой втулкой)( не показан )
167
При сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14 учитывается опыт и технические решения
описанные в изобретении, способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с
высокопрочными болтами"
168
При сборке моста учитывалось украинское устройство для определения силы трения по подготовленным
поверхностям для болтового соединения по согласно
изобретения № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е
"Пути совершенствования технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины
, журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
Так же использовался опыт проектирования компенсатора гасителя вибрационных колебаний СПб ГАСУ с использованием опыта США с использованием
разных компенсаторов для определения коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским
центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М.
Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвижных соединений
(ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Компенсатор гаситель колебаний СПб ГАСУ как аналог фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные
отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус стержневой пространственной структуры ( см патент 80417 )
сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616 ) МНК E01 D 15/14 рамы моста.
При монтаже демпфирующего компенсатора для сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами, пластического шарнира проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), , поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со
стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой
(гильзой) В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или
более длинных овальных отверстий, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой
гильзой, с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей
свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде
скользящих пластин , вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного
соединения с длинными овальными отверстиями для сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами( пластическим шарниром
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения с пролетных строений моста
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами( пластическим шарниром
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС).
168
Паз фланцевого соединение растянутых элементов пространственных
конструкций типа «Молодечно», «Кисловодск», МАРХИ ПСПК, совмещают с
поперечными отверстиями в трущихся стенок пролетного строения моста , скрепленных фрикци-болтом ( для работы на сдвиг фланцевого узла, фрагмента
компенсатора ).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы трубопровода, агрегата.
Увеличение усилия затяжки гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе ,
что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной
169
опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) ,
, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного
между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или расчетным машинным
способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборного железнодорожного моста, со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), демпфирующего компенсатора , сверху и снизу
закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним
фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической
энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант
использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической и взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых
соединений в растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых
многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при
превышении горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на
основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев, которые
предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару,
имеющую стабильный коэффициент трения по упругой многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество
болтов определяется с учетом воздействия собственного веса трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами, пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 рамы пролетного строения моста с фланцевыми фрикционно - подвижными
болтовыми соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие с контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции»
169
Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ,
170 работающих на растяжение на фрикци- болтах,
, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений,
установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр.
74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней
составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной,
сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание",
"поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку.
После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикциболта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на
проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа шток,
корпуса опоры, в пределах длины спиралевидных паза выполненного в составных частях нижней и верхней трубчатой опоры, без разрушения оборудования,
здания, сооружения, моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов для сборно- разборных
железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ),
сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и
конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных
соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной лабораторией организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ можно
ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
прямых традиционных демпфирующих узлов крепления (ДУК) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US
Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего компенсатора для сборно- разборный железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) на основе фланцевого соединение растянутых элементов сборноразборных железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами
170
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14, на основе фланцевых фрикционно –подвижных
соединений для виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
171 мостов со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
Сопоставление с аналогами демпфирующего компенсатора для сборно- разборных железнодорожных
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14
на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны
следующие существенные отличия:
1.Демпфирующие фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает
вибрационную нагрузку от тяжелой техники перемещающейся по мосту
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов для сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) регулируется прочностью втулки тросовой обмотки и бронзовой
гильзы
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства которой ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства фланцевое косое
демпфирующее соединение растянутых элементов для сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) со скошенными торцами или без скошенных торцов гнутосварных
профильной прямоугольного сечения , остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у железнодорожных мостов
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей упругого фланцевого соединение , так как прокладки на фланцах быстро
изнашивающаяся и стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. Экономический эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при
эксплуатации фланцевого соединение ( косого или прямого ) растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и
прямыми торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных зданий.
Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная
конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
171
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное
устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
172
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F
16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления –
дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
Формула изобретения на полезную модель на сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Демпфирующего компенсатора, гасителя вибрационных и динамических колебаний прямого , косого или традиционного фланцевого соединение растянутых
элементов сборно - разборного железнодорожного моста, со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) с упругими демпферами сухого трения
1.Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755
, 1174616, 2010136746, 165076 ) демпфирующий компенсатор- гаситель вибрационных нагрузок от вибрационных колебаний , как и фланцевое соединение,
растянутых элементов строительных конструкций , пролетного строения с упругими демпферами сухого трения, демпфирующего косого или прямого
компенсатора для сборно - разборных железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
172
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) , содержащих
: фланцевое соединение растянутых элементов пространственных структур железнодорожного
моста со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с одинаковой
жесткостью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для вибрационной защиты и перегрузки моста , сейсмозащите моста ,
пролетных строений и поглощение сейсмической энергии, в горизонтальной и вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие
косые компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых элементов пролетных строений железнодорожного моста со скошенными торцами
173
2. Демпфирующий компенсатор гаситель- динамических , многокаскадных колебаний фланцевое
соединение растянутых элементов сборно - разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746,
165076 ) с упругими демпфирующими демпферами сухого трения для повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая ,
сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами
в виде протяжного соединения контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями,
с разных сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности сборно - разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 )болтовых узлов для железнодорожных мостов ,
повышается надежность сдвигавой нагрузки за счет демпфирования и сухого трения при динамических колебаниях , за счет соединения , между собой с
помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в
длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым
пружинистым зажимом , расположенной в длинном овальном отверстии верха и низа косого компенсатора
3. Способ работы компенсатор гаситель динамических и вибрационных колебаний , с использованием
фланцевого соединение растянутых элементов с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» , серия 1.460.314 со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способности железнодорожного моста на
фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых
предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци- болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на
элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей) ( см. № 165076 «Опора сейсмостойкая» ), для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают
нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в
зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа железнодорожного моста, отличающийся тем, что в качестве показателя
сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз
латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига..
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при динамических и вибрационных колебаниях и нагрузках к проектному усилию
натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа, сам
демпфирующий компенсатор, гаситель динамических и вибрационных, с использованием демпфирующего компенсатора, как антивибрационного косого или не
косого демпфирующего термического компенсатора , не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей фланцевого соединение
растянутых элементов железнодорожного моста со скошенными и прямыми торцами замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» , серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроекстальконструкция» с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется при
строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Автор Андреев Борис Александрович
173
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от
возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитым медным
обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от
железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз
медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощающим клином
вставляются свинцовые шайбы с двух сторон, а латунная шпилька вставляется ФФПС с медным обожженным клином или втулкой ( на чертеже не показана)
174
1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491.
(54) (57) 1.
Описание изобретения
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое
фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при
многокаскадном демпфировании, которые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических
воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких
сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для
шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный
клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз
медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями
сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при
превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных
нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной
шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные 174
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за
счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-2381* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах . 175
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор на показан ) Цифрой 5 обозначен
пропитанный антикоррозийными составами трос в пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить вытекание нефти или газа из магистрального
трубопровода при многокаскадном демпфировании)
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фрикци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соединениях
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом на фланцевых
соединениях
фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный,
установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток
между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и
сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые
служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном
демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием
медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого
элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы ,
повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с
175
контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние
медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной,
обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых
176
условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего
трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным
клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент,
фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци болта , с забитым с одинаковым усилием медным обожженным клином расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы
подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным энергопоголощающим
клином, установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза или
втулка .
Фиг 1
Фиг 2
176
Фиг 3
177
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
177
Фиг 8
178
Фиг 9
УДК 69.059.22 Мост Бэйли чудо британской инженерии Второй Мировой войны и успехи блока
НАТО по применению быстровозводимых, быстро собираемых систем несущих элементов проезжей
части армейского сборно -разборного пролетного надвижного строения железнодорожных мостов с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткость - успехи американских инженеров
https://warfarehistorynetwork.com/ordnance-the-british-bailey-bridge/
https://www.repicture.com/project/the-bailey-bridge-a-bridge-that-aided-victory-in-wwii
https://en.wikipedia.org/wiki/Bailey_bridge
https://archive.org/details/britishintellige00hins_0/page/n9/mode/2up
The Bailey Bridge is a miracle of British engineering of the Second World War and the success of the NATO bloc
in the use of prefabricated, quickly assembled systems of bearing elements of the roadway of the army collapsible
superstructure of railway bridges with quick-removable elastic-plastic compensators with shear friction-damping
stiffness, a miracle of American engineers
178
179
Для научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии на транспорте и в гражданском
строительстве» (Smart technologies in transport and civil engineering STTCE`22) Внимание! Срок приема
статей в журналы, индексируемые SCOPUS, продлен до 15.09.2022! Индексация в SCOPUS будет 2023
годом! sttct@pgups.ru
Ежегодно в апреле в Петербургском государственном университете путей сообщения Императора
Александра I проводится Научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии на
транспорте и в гражданском строительстве». Конференция проводится в заочном формате. Основные
направления Конференции: Развитие высокоскоростного железнодорожного сообщения и
магнитолевитационных
179 экосистема магистральной инфраструктуры;
технологий; Безопасная транспортная
Развитие объектов транспортной инфраструктуры в Арктической зоне России;
Цифровая экосистема интеллектуальных приоритетов для транспорта и логистики.
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений сборно-разборные
мосты быстровозводимые
180
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozdaniya-novyh-konstruktsiy-vremennyh-mostovyh-sooruzheniy
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-konstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemynesushchikh-elementov
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений
180
https://ppt-online.org/1219719
http://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=1273&name=1259.pdf
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix kompensatorov obespecheniya seysmostoykosti TAYPANUZDIN 426 str
181
https://studylib.ru/doc/6353283/net-razvitiya-friktsionno-podvijnix-sdvigovix-kompensator...
https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf https://www.liveinternet.ru/users/majiev/page20.html
https://stako.ru/uslugi/proektirovanie/brid/ https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf
https://vk.com/wall441435402_1883
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений Бокарев
Проценко bokarevsa@stu.ru ProtsenkoDV@bk.ru
181
182
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
сборно-разборные мосты / временные мосты / быстровозводимые мосты / тайпан / мостовые сооружения
/ мостовые конструкции / реконструкция мостов / collapsible bridges / prefabricated bridges / temporary
bridges / taypan / bridge construction / reconstruction of bridges
182
183
АННОТАЦИЯ В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых
сооружений, история создания таких мостов и обоснована необходимость проектирования универсальных
быстровозводимых мостов. Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой
конструкции послужили стихийные бедствия в Краснодарском крае в 2012 г. и на Дальнем Востоке в 2013
г, где применение быстровозводимых сооружений могло бы значительно увеличить шансы спасения
человеческих жизней. Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно
монтировать со скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и кранов и
доставлять в любой пострадавший район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут
достигать в длину от 3 до 60 метров, при этом габарит пролетного строения так же варьируется.
Сечение моста подбирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла. На настоящий
момент построена экспериментальная модель моста ТАЙПАН масштабом 1:1 и проведены всесторонние
испытания, показавшие высокую корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%).
183
Мостовое сооружение не имеет аналогов
на территории Российской Федерации. На конструкцию получен
патент №137558 от 20.02.2014 года.
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozd..
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozd.. https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf
184
https://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=127..
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-..
Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и
элементов проезжей части универсального сборно-разборного пролетного строения с быстросъемными
шарнирными соединениями
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-..
ВВЕДЕНИЕ ДИССЕРТАЦИИ (ЧАСТЬ АВТОРЕФЕРАТА)на тему «Совершенствование конструктивнотехнологических параметров системы несущих элементов и элементов проезжей части универсального
184
сборно-разборного пролетного строения с быстросъемными шарнирными соединениями»
185
ВВЕДЕНИЕ
В связи с ожидаемым увеличением числа природных и техногенных катастроф, которые, согласно
исследованиям, возрастают в геометрической прогрессии с начала XX века, в следующие несколько
десятилетий временные мосты станут важным элементом инфраструктуры гражданского
строительства [90, 110]. Ликвидация последствий чрезвычайных ситуаций, связанных с обрушением
капитальных конструкций, требующих оперативного восстановления жизненно важных транспортных
артерий между населенными пунктами, возлагают на силы МЧС. В их распоряжении быстровозводимые
мосты, разработанные и произведенные во время СССР, не обладающие достаточными для обеспечения
необходимой пропускной способности характеристиками по несущей способности, необходимыми
геометрическими и технологическими параметрами, а также требованиями безопасности [111].
185
186
Несмотря на большое количество типов существующих разнообразных временных искусственных
сооружений (ВИССО), ни одно из них в полной мере не удовлетворяет современным актуальным нормам:
не обеспечена требуемая грузоподъемность класса К = 14, не установлено барьерное ограждение, не
организован водоотвод с мостового полотна и т.д. [30, 79, 80]. Зарубежные временные мосты, в основном,
повторяют отечественные решения, однако, есть интересные современные конструкции, воплощение
которых в РФ невозможно по ряду причин, связанных с нормативными требованиями нашего государства
по обеспечению габарита проезда, грузоподъемности и возможности производства их из зарубежных
марок металлов на территории нашей страны.
В настоящее время, в Российской Федерации ощущается необходимость в разработке новых конструкций
и совершенствовании принятых технологических решений пролетных строений временных мостов,
способных обеспечить пропуск современной,
в том числе тяжелой техники. Кроме этого, должны быть
186
обеспечены возможности организации временного движения для сообщения между берегами при
строительстве капитальных сооружений; дорожного сообщения от завода к месту разработки полезных
ископаемых и т.п.
187
Появление нетрадиционных задач, в том числе и в области мостостроения, приводит к необходимости
разработки новых мостовых систем. Возможность применения в строительстве новых материалов,
например, композиционных, так же требует новых решений, которые должны обеспечить появление
нового типа конструкций экономичных, обладающих большей несущей способностью, живучестью,
вандалоустойчивостью, выносливостью, долговечностью и пр. по сравнению с традиционными решениями.
Предпосылкой для совершенствования пролетных строений мостов послужили стихийные бедствия в
Краснодарском крае в 2012 г. и на Дальнем Востоке в 2013 г., наводнения в Алтайском крае в 2014 г. и в
больших городах России в 2015 г. - Москва, Курск, Липецк, Воронеж, Екатеринбург, Сочи - с летальным
исходом, где оперативное применение временных мостов могло значительно увеличить шансы на спасение
человеческих жизней.
Актуальность темы исследования. В результате чрезвычайных ситуаций, таких как землетрясение,
наводнение, техногенная катастрофа и т.д. происходит разрыв транспортных артерий, что существенно
осложняет оказание помощи пострадавшим
районам. Их возобновление для нормализации автомобильного
187
и железнодорожного движения - одна из главных задач восстановления жизнеобеспечения отрезанных
стихией районов.
188
188
Эксплуатируемые конструкции пролетных строений временных мостов не удовлетворяют ряду
нормативных требований по грузоподъемности, габариту проезда, требованиям безопасности и т.д. При
этом они не универсальны, то есть имеют ограниченную возможность изменения своих геометрических
характеристик, либо не имеют ее вовсе.
189
Поэтому очевидна потребность в совершенствовании и актуализации
конструкторских и технических
решений исходя из возможностей современных производителей. Необходима разработка универсального
временного пролетного строения многократного применения с возможностью оперативного выбора его
длины, грузоподъемности и габарита - применяя однотипные элементы, для решения широкого спектра
производственных и социальных задач.
Степень разработанности проблемы. Отечественными исследованиями в области мостостроения
временных конструкций являются ученые Бахтиаров И.П, Беликов И.П, Бокарев С.А, Вдовин Ю.М, Гриднев
С.Ю, Дианов Н.П, Жинкин
A.А, Захаров В.А, Картопольцев В.М, Корнеев М.М, Кручинкин А.В, Курлянд
B.Г, Мартенс Л.К, Милородов Ю.С, Мингалиев А.Р, Мячин В.Н, Овчинников И.Г, Перевозников Б.Ф, Петров
К.В, Поддубный А.А, Попов В.Ю, Рязанов Ю.С, Светлов Л.Л, Селивестров В.А, Тарнаруцкий В.А, Теплов
В.И, Трефилов В.Ф, Цвей И.И, Шипков А.С, Яровая А.В. Их труды аккумулируют знания об уже
разработанных и внедренных конструкциях, из которых можно сделать выводы о достоинствах и
недостатках конструктивных решений. Большинство научных работ проведено еще во времена СССР,
однако они дают важные знания о принципах проектирования временных пролетных строений и
технологий их монтажа.
189
190
Зарубежные исследования в этой области были проведены специалистами Antwan T, Artemov V, Burkett R,
Crocetti R, Gorbatiuk Y, Grace S, Kopczak L, Konishi J, Morgan P, Nabil F, Nash T, Pidkoshanaia O, Reem H,
Soldatov K, Taylor S, Thomas A, Vivek G. В их работах описаны конструкции временных мостов как схожих с
отечественными решениями, так и отличных от них. Ученые из США, Канады, Англии, Европы и Китая
внесли существенный вклад в совершенствование конструкций и технологий сооружения временных
мостовых сооружений, актуальных в настоящее время.
Объектом исследования являются временные мосты многократного применения, запроектированные под
автодорожные и пешеходные нагрузки.
Предметом исследования является напряженно-деформированное состояние проезжей части, несущих
элементов конструкции и быстросъемных соединений сборно-разборного временного универсального
190
пролетного строения в процессе его эксплуатации и монтажа.
191
Цель диссертационного исследования заключается в обеспечении доступности транспортного сообщения
через водные и иные преграды на основе совершенствования конструкции и технологии монтажа
временных
быстровозводимых сборно-разборных мостов с возможностью изменения их геометрических
характеристик - длины, грузоподъемности, габарита и пр., применяя однотипные элементы.
Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи:
- совершенствование конструкции временного быстровозводимого сборно-разборного пролетного
строения, отвечающего современному191уровню нагрузок, технологических параметров, требованиям
геометрии и безопасности, имеющего возможность изменения конструкции под индивидуальные
требования длины, ширины проезда, типа пропускаемой нагрузки;
- выявление напряженно-деформированного состояния всех элементов усовершенствованной конструкции
при их работе в самых невыгодных сочетаниях временной нагрузки;
192
- разработка технологии сборки и монтажа пролетного строения
в проектное положение, позволяющей
осуществлять возведение конструкции в полевых условиях без применения тяжелой техники;
- проведение стендовых испытаний пролетного строения и настилов, сравнение результатов испытаний с
расчетными значениями нагрузок и перемещений;
- Проведение натурных испытаний конструкции, оценка значений параметров ее работы с учетом
реального уровня загружения подвижной нагрузкой;
- внедрение разработки на дорогах РФ.
В первом разделе диссертации приведены наиболее известные и распространенные решения временных
мостовых переходов, которые были разработаны во времена СССР и Российской Федерации, а также
аналогичные зарубежные системы; проведен их анализ с выявлением конструктивных и технологических
достоинств и недостатков.
Обобщены необходимые современные требования к ВИССО. Обоснована необходимость
усовершенствования конструкций сборно-разборных пролетных
строений и технологий их монтажа, удовлетворяющая актуальным нормативным документам и
192
современным требованиям.
193
Кратко описаны методы расчета временных искусственных сооружений и перспективы применения
композиционных материалов для временных мостов. Определены цель и задачи настоящего
диссертационного исследования.
Второй раздел диссертации включает в себя описание и расчет усовершенствованной конструкции
пролетного строения временного моста, которые раскрывают суть работы каждого элемента в
отдельности и всей системы в целом. Представлены разработанные технологии сборки и монтажа
пролетных строений в проектное положение.
Показана необходимость учета реального уровня нагружения при расчете плиты настила проезжей
части, пролетных строений временных мостов и выявлен коэффициент шарнирного закрепления,
необходимый для учета пластических деформаций, при расчете инженерным методом шарнирного узла
крепления металлических элементов.
193
В третьем разделе диссертации отражены результаты испытаний опытного образца пролетного
строения длиной 18.31 метра в полевых условиях на кратковременное и длительное нагружение.
194
Также, в разделе приведены результаты экспериментов деревоплиты в композиционной оболочке (ДПКО) и
полимерной плиты (1111) в качестве проезжей и тротуарной частей усовершенствованного пролетного
строения, на базе обширных испытаний экспериментальных моделей. В результате проделанной работы
выявлен коэффициент циклических нагрузок, который учитывает потерю прочности и жесткости во
времени для полимерного материала.
194
Четвертый раздел диссертации посвящен практическому внедрению разработки на дорогах РФ. Описан
процесс изготовления и монтажа неразрезного пролетного строения по схеме 21.31+30.31+21.31 общей
195
длиной 72.93 метра для нужд государственной компании (ГК) «Автодор».
Приведены результаты
испытаний пилотного натурного объекта моста с применением усовершенствованной конструкции и
технологии ее сооружения.
Представлены сведения о внедрении ВИССО на объектах магистрального газопровода «Сила Сибири»
(МГСС) для нужд ПАО «Газпром», общие положения о программе учета элементов моста, написанной
автором, и экономическая эффективность разработки в сравнении с другими конструкциями.
195
196
Научная новизна работы:
1. Получен коэффициент шарнирного закрепления кш, учет которого необходим при расчете инженерным
методом одноосевого цельнолитого закрепления двух металлических элементов. Предложенный
коэффициент следует учитывать при расчете прочности соединительного элемента на срез, по аналогии
с расчетом не фрикционного болтового соединения по методике СП 35.13330.2011 Мосты и трубы.
196
2. Получены конкретные результаты испытаний деревянных плит в композиционной оболочке, которые
показали высокую корреляцию со значениями, полученными методом конечных элементов. Плиты способны
197
выдерживать уровень загружения современными и перспективными
нагрузками до К = 14, что
обосновывает возможность применения их в качестве дорожного и тротуарного настила пролетных
строений взамен металлических и железобетонных элементов.
3. Разработаны принципы проектирования сборно-разборных конструкций многократного применения,
отвечающие современным требованиям в соответствии с действующими нормативными документами,
реальным уровнем производственных мощностей заводов-производителей и возможностей строительных
организаций, которые регламентируют условия, необходимые для разработки новых решений временных
мостовых переходов.
4. Получен коэффициент циклических нагрузок кцикл, учитывающий потерю прочностных характеристик
полимерного материала по мере его эксплуатации, необходимый для расчета дорожного настила и
тротуарных плит мостов, выполненных из такого материала. После серии экспериментальных
исследований рассчитано значение коэффициента для длительно циклически нагруженных плит.
197
Теоретическая и практическая значимость работы. Усовершенствована инженерная методика расчета
шарнирного закрепления, учитывающая пластику элементов металлического узла. В результате получен
коэффициент кш, который необходимо дополнительно вводить в198
расчет соединительного элемента на
срез в рекомендованную СП 35.13330.2011 Мосты и трубы зависимость.
Аналитическим методом вычислен коэффициент циклического нагружения кцикл, необходимый для
расчета конструкций, выполненных из полимерного материала, работающих на изгиб. Коэффициент
учитывает потерю прочности и жесткости во время его эксплуатации.
Разработаны принципы для проектирования
временных мостов, согласующиеся с действующими
198
нормативными документами и возможностями производителей и строительных организаций.
199
Было установлено моделированием и конечно-элементным расчетом, что рекомендуемый действующими
нормативными документами
СП 35.13330.2011 Мосты и трубы и ГОСТ Р 52748-2007 уровень нагружения временной подвижной
нагрузкой ниже нагрузки, создаваемой реально обращающимися транспортными средствами. Обоснована
199
необходимость учета этого фактора при расчете плиты настила проезжей части пролетных строений.
200
Выполненные исследования позволили усовершенствовать конструкцию и технологию сооружения
универсального пролетного строения многократного применения, для чего был применен конструктивнотехнологический подход к проектированию временных мостов.
Многозадачная сущность подхода состояла в обеспечении конструкции современным нормативным
требованиям, удовлетворяющим уровню нагружения, технологическим параметрам, а также параметрам
безопасности.
Практическая значимость исследований состоит в создании усовершенствованной универсальной
конструкции пролетного строения и технологии его возведения, дающей возможность изменения
геометрических
200
параметров конструкции отвечающих за длину, габарит и грузоподъемность в широких пределах, чего не
может обеспечить ни одна из сущ
201
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооруженийcyberleninka.ru
https://vk.com/wall441435402_1883
201
http://www.bridgeart.ru/pdf/konf-sochi-2014/05-bokarev.pdf
http://taypanbridges.com/static/doc/0000/0000/0302/302889.d9akzxhdat.pdf
202
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-konstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrovsistemy-nesushchikh-elementov
https://russianhighways.ru/upload/iblock/933/sto_2015_avtodor.pdf
Blok NATO USA Bailey bridge Nesushie elementi proezjey chasti proletnogo stroeniya mosta 474 str
https://ppt-online.org/1247962
INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK SYSTEMS
fhwa/mt-17-009/8226-001 Final Report
prepared for the state of montana department of transportation
in cooperation with
the u.s. department of transportation federal highway administration
СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МОСТ
https://yandex.ru/patents/doc/RU2578231C1_20160327
Вестник Белорусского государственного университета
https://www.bsut.by/images/BottomMenuFiles/GazetyIJurnaly/vestnik/2017/1_2017/5novye/poddupny.pdf
http://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=1273&name=1259.pdf
https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf https://poleznayamodel.ru/model/9/99014.html
Мост Бэйли - чудо британской инженерии Второй Мировой войны
https://dzen.ru/media/guns_review/most-beili-chudo-britanskoi-injenerii-vtoroi-mirovoi-voiny5d3cbda2027a1500beff7356
https://wonvo.osa-course-slovenia.org/bridge-design-pdf-india/
https://www.beachesofnormandy.com/articles/The_Bailey_bridge?id=c65e8e9242
202
УДК 69.059.22 Мост Бэйли чудо британской инженерии Второй Мировой войны и успехи блока
НАТО по применению быстровозводимых, быстро собираемых систем несущих элементов проезжей
части армейского сборно -разборного пролетного надвижного строения железнодорожных мостов с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
203
жесткость - успехи американских инженеров
https://warfarehistorynetwork.com/ordnance-the-british-bailey-bridge/
https://www.repicture.com/project/the-bailey-bridge-a-bridge-that-aided-victory-in-wwii
https://en.wikipedia.org/wiki/Bailey_bridge
https://archive.org/details/britishintellige00hins_0/page/n9/mode/2up
The Bailey Bridge is a miracle of British engineering of the Second World War and the success of the NATO bloc
in the use of prefabricated, quickly assembled systems of bearing elements of the roadway of the army collapsible
superstructure of railway bridges with quick-removable elastic-plastic compensators with shear friction-damping
stiffness, a miracle of American engineers
203
Для научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии на транспорте и в гражданском
строительстве» (Smart technologies in transport and civil engineering STTCE`22) Внимание! Срок приема
204
статей в журналы, индексируемые SCOPUS, продлен до 15.09.2022!
Индексация в SCOPUS будет 2023
годом! sttct@pgups.ru
Ежегодно в апреле в Петербургском государственном университете путей сообщения Императора
Александра I проводится Научно-практическая конференция «Интеллектуальные технологии на
транспорте и в гражданском строительстве». Конференция проводится в заочном формате. Основные
направления Конференции: Развитие высокоскоростного железнодорожного сообщения и
магнитолевитационных
технологий; Безопасная транспортная экосистема магистральной инфраструктуры;
Развитие объектов транспортной инфраструктуры в Арктической зоне России;
Цифровая экосистема интеллектуальных приоритетов для транспорта и логистики.
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений сборно-разборные
мосты быстровозводимые
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozdaniya-novyh-konstruktsiy-vremennyh-mostovyh-sooruzheniy
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-konstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemynesushchikh-elementov
204
205
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений
https://ppt-online.org/1219719
http://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=1273&name=1259.pdf
205
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix kompensatorov obespecheniya seysmostoykosti TAYPANUZDIN 426 str
206
https://studylib.ru/doc/6353283/net-razvitiya-friktsionno-podvijnix-sdvigovix-kompensator...
https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf https://www.liveinternet.ru/users/majiev/page20.html
https://stako.ru/uslugi/proektirovanie/brid/ https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf
https://vk.com/wall441435402_1883
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений Бокарев
Проценко bokarevsa@stu.ru ProtsenkoDV@bk.ru
206
207
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
сборно-разборные мосты / временные мосты / быстровозводимые мосты / тайпан / мостовые сооружения
/ мостовые конструкции / реконструкция мостов / collapsible bridges / prefabricated bridges / temporary
bridges / taypan / bridge construction / reconstruction of bridges
207
208
АННОТАЦИЯ В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых
сооружений, история создания таких мостов и обоснована необходимость проектирования универсальных
быстровозводимых мостов. Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой
конструкции послужили стихийные бедствия в Краснодарском крае в 2012 г. и на Дальнем Востоке в 2013
г, где применение быстровозводимых сооружений могло бы значительно увеличить шансы спасения
человеческих жизней. Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно
монтировать со скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и кранов и
доставлять в любой пострадавший район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут
достигать в длину от 3 до 60 метров, при этом габарит пролетного строения так же варьируется.
Сечение моста подбирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла. На настоящий
момент построена экспериментальная модель моста ТАЙПАН масштабом 1:1 и проведены всесторонние
испытания, показавшие высокую корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%).
208
Мостовое сооружение не имеет аналогов
на территории Российской Федерации. На конструкцию получен
патент №137558 от 20.02.2014 года.
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozd..
https://cyberleninka.ru/article/n/o-predposylkah-sozd.. https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf
209
https://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=127..
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-..
Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и
элементов проезжей части универсального сборно-разборного пролетного строения с быстросъемными
шарнирными соединениями
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-..
ВВЕДЕНИЕ ДИССЕРТАЦИИ (ЧАСТЬ АВТОРЕФЕРАТА)на тему «Совершенствование конструктивнотехнологических параметров системы несущих элементов и элементов проезжей части универсального
209
сборно-разборного пролетного строения с быстросъемными шарнирными соединениями»
210
ВВЕДЕНИЕ
В связи с ожидаемым увеличением числа природных и техногенных катастроф, которые, согласно
исследованиям, возрастают в геометрической прогрессии с начала XX века, в следующие несколько
десятилетий временные мосты станут важным элементом инфраструктуры гражданского
строительства [90, 110]. Ликвидация последствий чрезвычайных ситуаций, связанных с обрушением
капитальных конструкций, требующих оперативного восстановления жизненно важных транспортных
артерий между населенными пунктами, возлагают на силы МЧС. В их распоряжении быстровозводимые
мосты, разработанные и произведенные во время СССР, не обладающие достаточными для обеспечения
необходимой пропускной способности характеристиками по несущей способности, необходимыми
геометрическими и технологическими параметрами, а также требованиями безопасности [111].
210
211
Несмотря на большое количество типов существующих разнообразных временных искусственных
сооружений (ВИССО), ни одно из них в полной мере не удовлетворяет современным актуальным нормам:
не обеспечена требуемая грузоподъемность класса К = 14, не установлено барьерное ограждение, не
организован водоотвод с мостового полотна и т.д. [30, 79, 80]. Зарубежные временные мосты, в основном,
повторяют отечественные решения, однако, есть интересные современные конструкции, воплощение
которых в РФ невозможно по ряду причин, связанных с нормативными требованиями нашего государства
по обеспечению габарита проезда, грузоподъемности и возможности производства их из зарубежных
марок металлов на территории нашей страны.
В настоящее время, в Российской Федерации ощущается необходимость в разработке новых конструкций
и совершенствовании принятых технологических решений пролетных строений временных мостов,
способных обеспечить пропуск современной,
в том числе тяжелой техники. Кроме этого, должны быть
211
обеспечены возможности организации временного движения для сообщения между берегами при
строительстве капитальных сооружений; дорожного сообщения от завода к месту разработки полезных
ископаемых и т.п.
212
Появление нетрадиционных задач, в том числе и в области мостостроения, приводит к необходимости
разработки новых мостовых систем. Возможность применения в строительстве новых материалов,
например, композиционных, так же требует новых решений, которые должны обеспечить появление
нового типа конструкций экономичных, обладающих большей несущей способностью, живучестью,
вандалоустойчивостью, выносливостью, долговечностью и пр. по сравнению с традиционными решениями.
Предпосылкой для совершенствования пролетных строений мостов послужили стихийные бедствия в
Краснодарском крае в 2012 г. и на Дальнем Востоке в 2013 г., наводнения в Алтайском крае в 2014 г. и в
больших городах России в 2015 г. - Москва, Курск, Липецк, Воронеж, Екатеринбург, Сочи - с летальным
исходом, где оперативное применение временных мостов могло значительно увеличить шансы на спасение
человеческих жизней.
Актуальность темы исследования. В результате чрезвычайных ситуаций, таких как землетрясение,
наводнение, техногенная катастрофа и т.д. происходит разрыв транспортных артерий, что существенно
осложняет оказание помощи пострадавшим
районам. Их возобновление для нормализации автомобильного
212
и железнодорожного движения - одна из главных задач восстановления жизнеобеспечения отрезанных
стихией районов.
213
213
Эксплуатируемые конструкции пролетных строений временных мостов не удовлетворяют ряду
нормативных требований по грузоподъемности, габариту проезда, требованиям безопасности и т.д. При
этом они не универсальны, то есть имеют ограниченную возможность изменения своих геометрических
характеристик, либо не имеют ее вовсе.
214
Поэтому очевидна потребность в совершенствовании и актуализации
конструкторских и технических
решений исходя из возможностей современных производителей. Необходима разработка универсального
временного пролетного строения многократного применения с возможностью оперативного выбора его
длины, грузоподъемности и габарита - применяя однотипные элементы, для решения широкого спектра
производственных и социальных задач.
Степень разработанности проблемы. Отечественными исследованиями в области мостостроения
временных конструкций являются ученые Бахтиаров И.П, Беликов И.П, Бокарев С.А, Вдовин Ю.М, Гриднев
С.Ю, Дианов Н.П, Жинкин
A.А, Захаров В.А, Картопольцев В.М, Корнеев М.М, Кручинкин А.В, Курлянд
B.Г, Мартенс Л.К, Милородов Ю.С, Мингалиев А.Р, Мячин В.Н, Овчинников И.Г, Перевозников Б.Ф, Петров
К.В, Поддубный А.А, Попов В.Ю, Рязанов Ю.С, Светлов Л.Л, Селивестров В.А, Тарнаруцкий В.А, Теплов
В.И, Трефилов В.Ф, Цвей И.И, Шипков А.С, Яровая А.В. Их труды аккумулируют знания об уже
разработанных и внедренных конструкциях, из которых можно сделать выводы о достоинствах и
недостатках конструктивных решений. Большинство научных работ проведено еще во времена СССР,
однако они дают важные знания о принципах проектирования временных пролетных строений и
технологий их монтажа.
214
215
Зарубежные исследования в этой области были проведены специалистами Antwan T, Artemov V, Burkett R,
Crocetti R, Gorbatiuk Y, Grace S, Kopczak L, Konishi J, Morgan P, Nabil F, Nash T, Pidkoshanaia O, Reem H,
Soldatov K, Taylor S, Thomas A, Vivek G. В их работах описаны конструкции временных мостов как схожих с
отечественными решениями, так и отличных от них. Ученые из США, Канады, Англии, Европы и Китая
внесли существенный вклад в совершенствование конструкций и технологий сооружения временных
мостовых сооружений, актуальных в настоящее время.
Объектом исследования являются временные мосты многократного применения, запроектированные под
автодорожные и пешеходные нагрузки.
Предметом исследования является напряженно-деформированное состояние проезжей части, несущих
элементов конструкции и быстросъемных соединений сборно-разборного временного универсального
215
пролетного строения в процессе его эксплуатации и монтажа.
216
Цель диссертационного исследования заключается в обеспечении доступности транспортного сообщения
через водные и иные преграды на основе совершенствования конструкции и технологии монтажа
временных
быстровозводимых сборно-разборных мостов с возможностью изменения их геометрических
характеристик - длины, грузоподъемности, габарита и пр., применяя однотипные элементы.
Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи:
- совершенствование конструкции временного быстровозводимого сборно-разборного пролетного
строения, отвечающего современному216уровню нагрузок, технологических параметров, требованиям
геометрии и безопасности, имеющего возможность изменения конструкции под индивидуальные
требования длины, ширины проезда, типа пропускаемой нагрузки;
- выявление напряженно-деформированного состояния всех элементов усовершенствованной конструкции
при их работе в самых невыгодных сочетаниях временной нагрузки;
217
- разработка технологии сборки и монтажа пролетного строения
в проектное положение, позволяющей
осуществлять возведение конструкции в полевых условиях без применения тяжелой техники;
- проведение стендовых испытаний пролетного строения и настилов, сравнение результатов испытаний с
расчетными значениями нагрузок и перемещений;
- Проведение натурных испытаний конструкции, оценка значений параметров ее работы с учетом
реального уровня загружения подвижной нагрузкой;
- внедрение разработки на дорогах РФ.
В первом разделе диссертации приведены наиболее известные и распространенные решения временных
мостовых переходов, которые были разработаны во времена СССР и Российской Федерации, а также
аналогичные зарубежные системы; проведен их анализ с выявлением конструктивных и технологических
достоинств и недостатков.
Обобщены необходимые современные требования к ВИССО. Обоснована необходимость
усовершенствования конструкций сборно-разборных пролетных
строений и технологий их монтажа, удовлетворяющая актуальным нормативным документам и
217
современным требованиям.
218
Кратко описаны методы расчета временных искусственных сооружений и перспективы применения
композиционных материалов для временных мостов. Определены цель и задачи настоящего
диссертационного исследования.
Второй раздел диссертации включает в себя описание и расчет усовершенствованной конструкции
пролетного строения временного моста, которые раскрывают суть работы каждого элемента в
отдельности и всей системы в целом. Представлены разработанные технологии сборки и монтажа
пролетных строений в проектное положение.
Показана необходимость учета реального уровня нагружения при расчете плиты настила проезжей
части, пролетных строений временных мостов и выявлен коэффициент шарнирного закрепления,
необходимый для учета пластических деформаций, при расчете инженерным методом шарнирного узла
крепления металлических элементов.
218
В третьем разделе диссертации отражены результаты испытаний опытного образца пролетного
строения длиной 18.31 метра в полевых условиях на кратковременное и длительное нагружение.
219
Также, в разделе приведены результаты экспериментов деревоплиты в композиционной оболочке (ДПКО) и
полимерной плиты (1111) в качестве проезжей и тротуарной частей усовершенствованного пролетного
строения, на базе обширных испытаний экспериментальных моделей. В результате проделанной работы
выявлен коэффициент циклических нагрузок, который учитывает потерю прочности и жесткости во
времени для полимерного материала.
219
Четвертый раздел диссертации посвящен практическому внедрению разработки на дорогах РФ. Описан
процесс изготовления и монтажа неразрезного пролетного строения по схеме 21.31+30.31+21.31 общей
220
длиной 72.93 метра для нужд государственной компании (ГК) «Автодор».
Приведены результаты
испытаний пилотного натурного объекта моста с применением усовершенствованной конструкции и
технологии ее сооружения.
Представлены сведения о внедрении ВИССО на объектах магистрального газопровода «Сила Сибири»
(МГСС) для нужд ПАО «Газпром», общие положения о программе учета элементов моста, написанной
автором, и экономическая эффективность разработки в сравнении с другими конструкциями.
220
221
Научная новизна работы:
1. Получен коэффициент шарнирного закрепления кш, учет которого необходим при расчете инженерным
методом одноосевого цельнолитого закрепления двух металлических элементов. Предложенный
коэффициент следует учитывать при расчете прочности соединительного элемента на срез, по аналогии
с расчетом не фрикционного болтового соединения по методике СП 35.13330.2011 Мосты и трубы.
221
2. Получены конкретные результаты испытаний деревянных плит в композиционной оболочке, которые
показали высокую корреляцию со значениями, полученными методом конечных элементов. Плиты способны
222
выдерживать уровень загружения современными и перспективными
нагрузками до К = 14, что
обосновывает возможность применения их в качестве дорожного и тротуарного настила пролетных
строений взамен металлических и железобетонных элементов.
3. Разработаны принципы проектирования сборно-разборных конструкций многократного применения,
отвечающие современным требованиям в соответствии с действующими нормативными документами,
реальным уровнем производственных мощностей заводов-производителей и возможностей строительных
организаций, которые регламентируют условия, необходимые для разработки новых решений временных
мостовых переходов.
4. Получен коэффициент циклических нагрузок кцикл, учитывающий потерю прочностных характеристик
полимерного материала по мере его эксплуатации, необходимый для расчета дорожного настила и
тротуарных плит мостов, выполненных из такого материала. После серии экспериментальных
исследований рассчитано значение коэффициента для длительно циклически нагруженных плит.
222
Теоретическая и практическая значимость работы. Усовершенствована инженерная методика расчета
шарнирного закрепления, учитывающая пластику элементов металлического узла. В результате получен
коэффициент кш, который необходимо дополнительно вводить в223
расчет соединительного элемента на
срез в рекомендованную СП 35.13330.2011 Мосты и трубы зависимость.
Аналитическим методом вычислен коэффициент циклического нагружения кцикл, необходимый для
расчета конструкций, выполненных из полимерного материала, работающих на изгиб. Коэффициент
учитывает потерю прочности и жесткости во время его эксплуатации.
Разработаны принципы для проектирования
временных мостов, согласующиеся с действующими
223
нормативными документами и возможностями производителей и строительных организаций.
224
Было установлено моделированием и конечно-элементным расчетом, что рекомендуемый действующими
нормативными документами
СП 35.13330.2011 Мосты и трубы и ГОСТ Р 52748-2007 уровень нагружения временной подвижной
нагрузкой ниже нагрузки, создаваемой реально обращающимися транспортными средствами. Обоснована
224
необходимость учета этого фактора при расчете плиты настила проезжей части пролетных строений.
225
Выполненные исследования позволили усовершенствовать конструкцию и технологию сооружения
универсального пролетного строения многократного применения, для чего был применен конструктивнотехнологический подход к проектированию временных мостов.
Многозадачная сущность подхода состояла в обеспечении конструкции современным нормативным
требованиям, удовлетворяющим уровню нагружения, технологическим параметрам, а также параметрам
безопасности.
Практическая значимость исследований состоит в создании усовершенствованной универсальной
конструкции пролетного строения и технологии его возведения, дающей возможность изменения
геометрических
225
параметров конструкции отвечающих за длину, габарит и грузоподъемность в широких пределах, чего не
может обеспечить ни одна из сущ
226
О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооруженийcyberleninka.ru
https://vk.com/wall441435402_1883
226
http://www.bridgeart.ru/pdf/konf-sochi-2014/05-bokarev.pdf
http://taypanbridges.com/static/doc/0000/0000/0302/302889.d9akzxhdat.pdf
227
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovanie-konstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrovsistemy-nesushchikh-elementov
https://russianhighways.ru/upload/iblock/933/sto_2015_avtodor.pdf
Blok NATO USA Bailey bridge Nesushie elementi proezjey chasti proletnogo stroeniya mosta 474 str
https://ppt-online.org/1247962
INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK SYSTEMS
fhwa/mt-17-009/8226-001 Final Report
prepared for the state of montana department of transportation
in cooperation with
the u.s. department of transportation federal highway administration
СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МОСТ
https://yandex.ru/patents/doc/RU2578231C1_20160327
Вестник Белорусского государственного университета
https://www.bsut.by/images/BottomMenuFiles/GazetyIJurnaly/vestnik/2017/1_2017/5novye/poddupny.pdf
http://www.stu.ru/science/theses_get_file.php?id=1273&name=1259.pdf
https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf https://poleznayamodel.ru/model/9/99014.html
Мост Бэйли - чудо британской инженерии Второй Мировой войны
https://dzen.ru/media/guns_review/most-beili-chudo-britanskoi-injenerii-vtoroi-mirovoi-voiny5d3cbda2027a1500beff7356
https://wonvo.osa-course-slovenia.org/bridge-design-pdf-india/
https://www.beachesofnormandy.com/articles/The_Bailey_bridge?id=c65e8e9242
227
228
228
229
229
Глазунов Владимир Александрович слушатель командного факультета (тыла и железнодорожных войск) Военной академии материально-технического
230
обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева
Технология выбора вариантов восстановления железнодорожных мостов через водные преграды на современном этапе
Аннотация. Статья содержит описание технических решений и технологических операций по выбору и обоснованию вариантов восстановления разрушенных железнодорожных мостов частями и подразделениями Железнодорожных войск. Выполнен сравнительный анализ вариантов восстановления разрушенных железнодорожных мостов через водные преграды в результате применения высокоточного оружия вероятного противника.
Ключевые слова: железнодорожный мост; мостовой переход; пролетные строения; опора; обход; восстановление; ось моста.
The technology of choosing options for the restoration of railway bridges over water barriers at the present stage
Annotation. The article contains a description of technical solutions and technological operations for the selection and justification of options for
the restoration of destroyed railway bridges by units and divisions of the Railway Troops. A comparative analysis of the options for restoring
destroyed railway bridges over water barriers as a result of the use of high-precision weapons of a potential enemy is carried out.
Key words: railway bridge; bridge passage; spans; support; bypass; restoration; bridge axis.
Техническая литература, раскрывающая вопросы технологии восстановления железнодорожных мостов, разрабатывалась в 1960-90 гг. В последующий
период появились современные технические решения, что потребовало внесения изменений в некоторые технологические процессы.
Действующими государственными нормативными актами и отраслевыми инструкциями регламентируются нормы проектирования железнодорожных
мостов. Они должны гарантировать безопасное движение на весь срок эксплуатации, рассчитываться с учетом скорости движения грузовых и пассажирских составов, выдерживать максимально допустимый вес. При этом в обязательном порядке соблюдаются государственные стандарты и учитываются технические
требования. Железнодорожные мосты являются стратегически важным объектом, так как разрушение их приводит к длительному перерыву в движении поездов, а при ведении боевых действий это очень затруднит оперативные и снабженческие перевозки.
Поэтому в настоящее время разрабатываются различные варианты и способы восстановления железнодорожных мостов в условиях воздействия вероятного противника на них с использованием высокоточного оружия.
Разрабатываются проектные соображения, которые предусматривают оценку обстановки, местных условий, общие сведения о сооружении, климатические
условия, краткая характеристика пересекаемого препятствия, проектирование и выбор вариантов восстановления железнодорожных мостов. Проектирование этих
объектов выполняется с учетом максимальной подвижной нагрузки.
С учетом условий эксплуатации железнодорожные мосты должны иметь более жесткие пролетные сооружения, прогиб конструкции во время движения
составов должен быть минимальным. Металлические пролетные строения железнодорожных мостов должны отвечать расчѐтным требованиям.
Основное назначение опор - передача на грунт основания вертикальных и горизонтальных нагрузок от веса пролетных строений, верхнего строения пути
железнодорожных мостов, подвижного состава, ветра и др. Устои воспринимают также горизонтальное давление грунта от его собственного веса и от временной
нагрузки, расположенной на призме обрушения; промежуточные опоры должны быть рассчитаны на ледовые воздействия, а на судоходных реках - и на нагрузку
от навала судов. Железнодорожные мосты - уникальные сооружения, которые имеют ряд факторов, различающих их между собой. Длина железнодорожного
моста: малые мосты - менее 25 метров; средние - 25-100 метров; большие - 100500 метров; внеклассные - более 500 метров.
Можно выделить тот факт, что независимо от вида моста, при его возведении используется комбинация из разнообразных материалов. Выбор варианта
восстановления моста (временное или краткосрочное) определяется
в основном характером разрушения и заданным сроком восстановления, наличием сил,
230
средств технического вооружения и конструкций, а также общей оценкой сложившейся обстановки. В первом приближении выбор обуславливается требуемым
темпом восстановления моста, который определяется исходя из возможного срока начала работ непосредственно на переходе после его освобождения
(разрушения) с учетом затрат времени на дезактивацию, ожидание спада уровня воды, разминирование, изыскания и проектирование, изготовление и доставку
конструкций и т.п. Если временное восстановление не обеспечивает заданного темпа, мост восстанавливается краткосрочно.
При выборе варианта восстановления моста, располагаемого на обходе, следует учитывать вероятный объем земляных работ по устройству подходов и
231 мосты строить не рекомендуется. При выборе варианта
возможный срок их выполнения имеющимися силами и средствами. На ближних обходах низководные
восстановления следует учитывать также следующие особенности краткосрочного восстановления: срок службы краткосрочных мостов ограничен тем, что они не
рассчитываются на пропуск паводка и ледохода; из-за ограниченного срока службы для краткосрочных мостов допускаются меньшие расчетные временная
вертикальная нагрузка и нагрузки, производимые от нее (торможение и т.п.); облегченные технические условия проектирования конструкций и обходов;
пониженные требования к материалам; ограничение скорости движения поездов, в связи с чем уменьшается динамическое воздействие временной нагрузки. Длина краткосрочного моста может быть примерно в 1,5-1,7 раза меньше длины временного моста, а общая трудоемкость строительства краткосрочного моста
40
на свайных опорах на обходе примерно в 2-2,5 раза меньше, чем временного моста. Восстанавливаемый переход может быть расположен на прежней (старой) оси
(восстановление на оси); на ближнем обходе; на дальнем обходе.
При краткосрочном восстановлении на прежней оси, при отсутствии длительного заражения, расчистка от обрушенных конструкций для свободного
пропуска воды с большими скоростями и для судоходства требуется в меньшей степени, чем при временном. Кроме того, при краткосрочном восстановлении
обрушенные пролетные строения и опоры с поврежденной кладкой могут быть шире использованы в качестве фундаментов опор моста. Однако, для устройства
надстроек на обрушенных конструкциях необходимы особо благоприятные условия по обеспечению прочности этих конструкций, что требует проведения
дополнительных работ по обследованию в отношении расположения их, опира- ния на грунт, жесткости соединений в узлах, продольной и поперечной устойчивости, а также работ по закреплению и усилению используемых конструкций.
Восстановление на оси обычно эффективно для малых и невысоких средних мостов. Если заданы короткие сроки, восстановление на оси рекомендуется
производить без использования (подъемки) обрушенных пролетных строений, убирая их при необходимости с оси и расчищая места для возведения опор временного моста. При отсутствии длительного сильного радиоактивного заражения разрушенного мостового перехода и большом объеме работ по расчистке
восстанавливаемый переход располагается на ближнем обходе, который может быть полным или частичным (часть восстанавливаемого моста располагается на
старой оси, часть - на обходе). Восстановленные ИССО должны обеспечить надѐжное, бесперебойное движение поездов, а также пропуск воды и ледохода, если
они возможны в течение заданного срока службы. Поэтому мостовые переходы должны отвечать действующим техническим требованиям и условиям: восстанавливаемые большие и средние мосты должны, как правило, располагаться на площадке и прямой. Однако допускается проектирование и строительство
мостов на односторонней кривой радиусом не менее 300 м и на уклоне не более руководящего, но с учѐтом мер противоугона пролѐтных строений и мостового
полотна. Срок восстановления на данный момент составляет до 5 суток.
Восстановление ИССО на железных дорогах в директивные сроки достигается: выделением на объект сил и средств, соответствующих фронту работ и их
рациональным использованием; ведением всех видов мостовых работ максимальными темпами; использованием инвентарного имущества и заблаговременно
заготовленных конструкций; качественной разработкой проектной документации и своевременным доведением еѐ до исполнителей; качественным выполнением
геодезических и разбивочных работ; своевременной доставкой необходимых материалов и конструкций.
Проектирование восстановления ИССО состоит из следующих мероприятий: решение на восстановление моста; оценка радиационной обстановки; определение основных размеров моста; составление схемы моста; выбор и расчѐт конструкций опор и пролѐтных строений моста; проектирование подходов к мостам,
сооружаемых на ближнем обходе; способы производства основных работ по постройке (восстановлению) моста; потребность рабочей силы; организация работ.
При разрушении железнодорожного моста восстановление по старой оси сводится к замене разрушенного пролетного строения новыми пролетными
строениями. Левый и правый устои капитального моста используются для восстановления. Для установки пролетов необходимо соорудить две промежуточные
опоры. Для восстановления применяются пакетные пролетные строения из сварных двутавровых широкополочных балок из низколегированной стали (15ХСНД):
18,0 м, 23,6 м и 33,6 м. Пролетные строения устанавливаются только на прямых участках моста. Подбор рамных надстроек производится в зависимости от длины
пролетного строения и вычисляемой высоты надстройки: Шп = ДПР - Штр - hр - ГМВ - 0,66, где ДПР - отметка подошвы рельса, м; Штр - строительная высота
пролетного строения, м; hр - высота ростверка, м; ГМВ - 231
отметка горизонта меженных вод, м. Надстройки всех опор принимаются деревянные из пиленого леса,
по типовому проекту. Фундаменты под опоры принимаются типовые свайные. При определении схемы фундамента учитывается длина пролетного строения и
глубина воды. Краткосрочные обходы сооружаются с выполнением всех технических требований, предъявляемых к краткосрочному восстановлению железных
дорог. Краткосрочные обходы рассчитываются, как правило, на срок эксплуатации до одного года.
При проектировании обходов необходимо: использовать сохранившиеся подъездные пути и ветки, совпадающие с направлением трассы обхода; всемерно
избегать участков с крупными сосредоточенными объѐмами работ; все проектные решения увязывать с предполагаемыми способами работ по строительству
обхода, учитывать имеющиеся силы и средства; трассу обходов укладывать в наименее поражаемых местах, по возможности с наветренной стороны по отношению к вероятным объектам атомного нападения противника. Трасса обходов, устраиваемых 232
вблизи от существующей линии, должна проектироваться с
учѐтом возможности использования существующего земляного полотна. На современном этапе развития вооружения разрушение железнодорожного моста
прогнозируется высокоточным оружием, с учетом этого целесообразно производить восстановление моста по старой оси или на ближнем обходе. Краткосрочное
восстановление по техническим требованиям ведѐтся на удалении 15 метров от оси разрушенного моста.
При разрушении моста обычным ВВ выбор варианта восстановления (на старой оси или ближнем обходе) производится с учѐтом: объѐмов разрушения
моста и насыпей на подходах; размеров моста и реки; сроков восстановления; величины подмостовых габаритов; времени года. Для принятия решения на восстановление моста производится подсчет объемов основных работ, выполняемых по старой оси и на ближнем обходе, обстройка свайного ростверка готовыми
деревянными элементами на воде, монтаж надстроек, установка пролетных строений краном, прирубка мостового полотна, выправка и приведение пути в рабочее
состояние.
Таким образом, рассмотрев вышеперечисленные варианты восстановления моста по срокам восстановления и трудоемкости выбирается наиболее эффек42
232
тивный для восстановления способ. В состав проектно-изыскательских мероприятий
входят: геологические изыскания; гидрологические изыскания; геодезическая разбивка.
В отдельных случаях дно реки осматривается при помощи водолазов. В ходе
гидрологических изысканий определяются скорости течения и глубины реки по
выбранной трассе перехода. Наиболее простым способом измерения скоростей течения
является поплавковый способ, который дает наибольший эффект при ясной
безветренной погоде и на малых и средних реках, а также на горных реках при больших
скоростях течения.
При разбивке перехода выполняются следующие работы: разбивка и закрепление на местности оси мостового перехода; разбивка и закрепление на местности
осей промежуточных опор, устанавливаемых на пойменных участках (при наводке
зимой в русловой части намечаются майны); разбивка и закрепление положения центра
шкафной стенки шпального устоя (положение торца первого пролетного строения
эстакады). Проводится рекогносцировка местности, делается анализ соответствия
реальной местности с приведенной топографической картой. Разрабатывается вариант
восстановления железнодорожного моста по старой оси с расчисткой русла от
обломков обрушенного пролетного строения. Рассматриваются комплексы
мероприятий по маскировке и повышению живучести, позволяющих увеличить срок
эксплуатации мостового перехода в несколько раз.
В результате выполненных исследований и по данным расчетов вырабатывается
замысел и принимается оптимальное решение на восстановление мостового перехода.
Литература
5) Наставление по действиям Железнодорожных войск Российской Федерации. -
М.: Воениздат, 2019.
6) Наставление по войсковой маскировке - М.: Воениздат, 1982.
7) Басько А.П., Макаров А.Д., Серба В.Я. Управление запасами материальнотехнических средств // В сборнике: Глобализация научных процессов/ Сборник
статей Международной научно-практической конференции. Ответственный
редактор: Сукиасян Асатур Альбертович. 2016. С. 69-71.
8) Gavrilova I.A., Makarov A.D. Regional economy and taxation: Theory, practice and
practical challenges// Экономика и предпринимательство. 2016. № 8 (73). С. 815818.
9) Бартенев С.В., Демков В.В., Макаров А.Д. Методика оценки затрат на выполнение задач частями (подразделениями) МТО (тыла) в условиях повседневной деятельности// Научный альманах. 2016. № 6-1 (19). С. 34-37.
10) Григорьев Б.М., Федоров А.А. Обеспечение живучести мостовых переходов на
железных дорогах. Сборник научных трудов - СПб.: ВТУ ЖДВ. Вып.4, 2004.
11) Григорьев Б.М. Восстановление и строительство железнодорожных мостов.,
Санкт-Петербург, 2003 г.
12) Макаров А.Д. Инновации в образование или новый вектор экономического ликбеза
// Экономика и предпринимательство. 2015. № 10-2 (63). С. 161163.
13) Макаров А.Д. Как правильно указывать "ключевые слова" в научной статье// В
сборнике: Региональные аспекты управления, экономики и права Северо-западного
федерального округа России. Выпуск 4 (45). Межвузовский сборник научных
трудов/ Под ред. д-ра экон. наук, д-ра юрид. наук, проф., академика МАНЭБ
Макарова А.Д., д-ра воен. наук, проф., академика АВН Целыковских А.А. - СПб.:
ВАМТО, 2018. с.136-140 ISBN 978-59909007-9-0
233
233
14) Макаров А.Д. Некоторые базовые принципы работы Российского индекса научного
цитирования// В сборнике: Региональные аспекты управления, экономики и права
Северо-западного федерального округа России. Выпуск 3 (44). Межвузовский
сборник научных трудов./ Под ред. д-ра экон. наук, д-ра юрид. наук, проф.,
академика МАНЭБ Макарова А.Д., д-ра воен. наук, проф., академика АВН
Целыковских А.А. - СПб.: ВАМТО, 2018. с.164-178 ISBN 978-5-9909007-8-3
15) Макаров
А.Д. Некоторые актуальные аспекты, касающиеся подготовки и
публикации научных статей// В сборнике: Региональные аспекты управления,
экономики и права Северо-западного федерального округа России. Выпуск 3 (44).
Межвузовский сборник научных трудов./ Под ред. д-ра экон. наук, д-ра юрид. наук,
проф., академика МАНЭБ Макарова А.Д., д-ра воен. наук, проф., академика АВН
Целыковских А.А. - СПб.: ВАМТО, 2018. с.179-186 ISBN 978-5-9909007-8-3
16) Макаров А.Д. Некоторые актуальные аспекты армейской операции в контексте
военной реформы в Российской Федерации// Велес, 2016. № 12-1 (42). С. 11-19.
17) Макаров А.Д., Басько А.П., Уточкин Е.В., Иванчиков Д.Ю. Метод векторного
прогнозирования при решении некоторых приоритетных тыловых задач в системе
МТО (материально-технического обеспечения)// В сборнике: Региональные аспекты
управления, экономики и права Северозападного федерального округа России.
Выпуск 2(37). Межвузовский сборник научных трудов/ Под ред. д-ра экон. наук, дра юрид. наук, проф., академика МАНЭБ Макарова А.Д., д-ра воен. наук, проф.,
академика АВН Целыковских А.А. - СПб.: Свое издательство, 2016. С. 141-149
ISBN 9785-4386-0832-5
18) Крылов А.Г., Макаров А.Д. Проблемы снижения и оптимизации инновационных
рисков в новых геополитических условиях// В сборнике: Инновационные
технологии в сервисе / Сборник материалов IV Международной научнопрактической конференции. Под ред. А. Е. Карлика. 2015. С. 63-65.
19) Военно-экономическое обоснование устойчивого продовольственного обеспечения
военных потребителей// Курбанов А.Х., Целыковских А.А.,
Чукавов Д.В., Шолохов А.В., Игнатенко Т.А., Мамаев Е.В., Насонов С.В., Никитин
Ю.А., Плотников В.А., Пахомов В.И., Серба В.Я. Санкт- Петербург, 2018.
20) Курбанов А.Х., Целыковских А.А. Логистические проблемы организации
материально-технического обеспечения войск (сил) в арктической зоне Российской
Федерации и способы их решения//Военная мысль. 2018. № 7. С. 13.
21) Целыковских А.А., Курков С.Н., Дубовский В.А. Повышение эффективности
учѐтно-операционной системы на стадии эксплуатации ракет и боеприпасов на
арсеналах комплексного хранения// Вопросы оборонной техники. Серия 16:
Технические средства противодействия терроризму. 2018. № 5-6 (119-120). С. 123127.
22) Топоров
А.В., Целыковских А.А. Развитие способов материально- технического
обеспечения войск (сил) в современных условиях// Научный вестник Вольского
военного института материального обеспечения: военно-научный журнал. 2018. № 1
(45). С. 6-10.
23) Целыковских А.А., Бабенков А.В. Военно-экономический анализ системы
материально-технического обеспечения Вооруженных Сил// Научный вестник
234
234
Вольского военного института материального обеспечения: военно-научный
журнал. 2018. № 3 (47). С. 9-12.
24) Руководство для железнодорожных войск. Восстановление земляного полотна
(РЗП-63) М.: Воениздат, 1963г.
25) С.П. Першин, Н.А. Зензинов, М.А. Фищиков, Г.Н. Шадрина. Железнодорожное
строительство. Технология и механизация// Учебник для вузов ж.- д. трансп. Под
ред. С.П. Першина.- 2-е изд., перераб. и доп. - М. Транспорт, 1991.
Сборно-разборные мосты Тайпан многократного применения
Проценко Д.В, Абакумов А.А, Пахомов Д.Н.
Новосибирск 2013
235
235
236
Длины п
системы в природе и строительной технике
Конструктивные
Темнов В. Г. 1987 г. https://dwg.ru/lib/1147
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в
процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации конструктивных систем.
Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических
принципов. Представлены строительные конструкции, созданные на основе бионических принципов, и
освещен опыт их применения в практике строительства.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
ПРИНЯТИЕ РЕШЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ БИОНИЧЕСКИХ ПРИНЦИПОВ КОНСТРУИРОВАНИЯ
Расчет для конференции в ПГУПС и Политеха грузоподъемности моста Бейли выполненный
нашими партнерами из блока НАТО США и Ко и инженерные расчетные схемы нагрузок на
армейские железнодорожные мосты США, Великобритании См ссылки и приложений
tcp / ip на Прокоп 1,* , Ярослав Одробенак 1 , Матуш Фарбак 1 и Владимир Новотный 2 1
Кафедра конструкций и мостов, факультет гражданского строительства, Университет Жилины,
Universitná 8215/1, 010 26 Жилина, Словакия; jaroslav.odrobinak@uniza.sk (Дж. О.);
матус.farbak@uniza.sk (M, F) 2 Tebrico Ltd., P. O. Хвездослава 8, 010 01 Жилина, Ru
https://www.nbmcw.com/article-report/infrastructure-construction/bridges/innovation-in-bridgescomponents-and-materials.html
Federated Bridge Model - VDC and 4D Planning
https://www.youtube.com/watch?v=tJCUPsw1qeE&t=21s
Example of VDC and 4D Planning of a Federated
Bridge Model. Video produced in Autodesk Navisworks Manage
236
2021 software
Load-Carrying Capacity of Bailey Bridge in Civil Applications
Jozef Prokop 1,* , Jaroslav Odrobi ˇnák 1 , Matúš Farbák 1 and Vladimír Novotný 2
237 of Žilina, Univerzitná 8215/1,
1 Department of Structures and Bridges, Faculty of Civil Engineering, University
010 26 Žilina, Slovakia; jaroslav.odrobinak@uniza.sk (J.O.); matus.farbak@uniza.sk (M.F.)
2 Tebrico Ltd., P.O. Hviezdoslava 8, 010 01 Žilina, Slovakia; tebrico@tebrico.sk
* Correspondence: jozef.prokop@uniza.sk
Abstract: The paper presents an extensive study aimed to determine the applicability of the demountable
Bailey bridge (BB) system on construction sites or in other temporary conditions while
meeting the regulations for the design and assessment of steel bridges. The analysis is focused on
whether and to what extent the BB system with spans between 12 and 36 m is usable for on-site
freight transport with conventional lorries with a total weight of up to 22–28 tons. At the same time,
the BB system within these spans should be utilized for construction vehicles with a total weight of
up to 32–40 tons. To calculate the load-carrying capacity, spatial numerical models were analysed
using FEM and procedures of actual design codes were utilized. In the case of the main girders,
analysis is focused on the out-of-plane stability of their compressed chords. Recommendations for
the use of this bridge system in different arrangements of the main girder and bridge deck are then
summarized and discussed.
Keywords: Bailey bridge; load-carrying capacity; stability; steel bridge; temporary bridge
1. Introduction
Temporary bridge structures were mainly developed for military purposes in the past.
Very often, they also served to ensure rapid access through rural unexplored areas [1,2].
Increasingly, originally military emergency ones are also used for civil purposes (Figure 1),
where their adaptability, low weight, but especially extremely fast erection and almost
immediate usability for traffic are utilized.
Appl. Sci. 2022, 12, 3788. https://doi.org/10.3390/app12083788 www.mdpi.com/journal/applsci
Article
Load‐Carrying Capacity Applications
Jozef Prokop 1,*, Jaroslav Odrobiňák 1, Matúš Farbák 1 and Vladimír Novotný 2
1 Department of Structures and Bridges, Faculty of Civil Engineering, University of Žilina,
Univerzitná 8215/1, 010 26 Žilina, Slovakia; jaroslav.odrobinak@uniza.sk (J.O.);
237
matus.farbak
https://www.nbmcw.com/article-report/infrastructure-construction/bridges/innovation-in-bridges-components-andmaterials.html
238
https://www.e-zigurat.com/blog/en/bridge-information-modeling-six-uses-practical-applications/
https://disk.yandex.ru/i/KUEzqFuCqSFd8Q https://disk.yandex.ru/i/GTY89AynEXe4qg
https://disk.yandex.ru/i/Lurl4n918ccjIQ https://disk.yandex.ru/client/disk
https://disk.yandex.ru/i/xcg3cI6eLrdXZA https://disk.yandex.ru/i/MsWc3KW2jAT1vQ
54e6e420c833ec4c6b0ba2d3c2caa6fe5e77
https://ppt-online.org/1247797
54e6e420c833ec4c6b0ba2d3c2caa6fe5e77
https://studylib.ru/doc/6363632/54e6e420c833ec4c6b0ba2d3c2caa6fe5e77
https://mega.nz/file/eHI0WJQZ#ENXIjAgzofeqsg-EnQ1aMwvrhaJ55pPmpFes2Akqo1A
238
239
239
240
240
241
241
242
242
243
243
244
244
245
245
246
246
247
247
248
248
249
249
250
250
251
251
252
252
253
253
254
254
255
ролетов о
Конструктивное решение Леонида Кагановского (Израиль) по повышению грузоподъемности существующих мостов с
использованием антисейсмических демпфирующих связей с учетом сдвиговой прочности (сдвиговая жесткость) по SCAD при
перемещениях , расположенных в рамных узлах пролетных строениях мостов, (используются в США, Канаде, Японии, Китае
фирмой STAR SEIMIC), выполненных на основе изобретений, патенты №№ 11433895, 1168755, 1174616 (автор- проф. д.т.н.
ПГУПС А.М.Уздин), 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», 2010136746 «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых легко сбрасываемых соединений, использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»
Энергопоглощающие протяжные устройства для повышение несущей способности дорожных мостов на Украине за счет
использования фрикционно-демпфирующей опоры , для увеличения податливости и взрывостойкости, взрвоопасного
пролетных строений мостов, при динамических нагрузках, для обеспечения пластических деформаций и многокаскадного
демпфирования, согласно изобретениям проф дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 2193635, 2406798,1143895, 1168755,
1174616,165076 «Опора сейсмостойкая» при испытаниях в программном комплексе SCAD Office для усиления мостов ,
фрикционно демпфирующими опорами ( соединения) для увеличения демпфирующей способности при импульсных
растягивающих нагрузках для обеспечения многокаскадного демпфирования предварительно напряженной вантовой
конструкции по изобретениям №№ 2193635, 2406798 и опыт применения и реализация в программном комплексе SCAD
Office от прогрессирующего обрушения и использования динамической устойчивости и жесткости предварительно
напряженной вантовой конструкции от действии
255внешних динамических возмущений , согласно изобретения № 2193637
«ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ ВАНТОВАЯ КОНСТРУКЦИЯ «
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем энергопоглощеия при взрывных воздействиях ,
представлены в таблице Б.1.
256
Т а б л и ц а Б.1 – Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для энергопоглощения взрывной и сейсмической энергии или
демпфирующей сейсмоизоляции для железнодорожных мостов, виадуков ,путепроводов здании и сооружений с использованием
динамической
устойчивости и жесткости предварительно напряженной вантовой конструкции от действии внешних динамических
возмущений, согласно изобретения № 2193637 « ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ ВАНТОВАЯ КОНСТРУКЦИЯ»
таблица для примера монтажу и укреплению мостов для повышения несущей способности дорожных мостов на Украине за счет использования фрикционнодемпфирующей опоры , для увеличения податливости и взрывостойкости, взрвоопасного пролетных строений мостов, при д инамических нагрузках, для
обеспечения пластических деформаций и многокаскадного демпфирования, согласно изобретениям проф дтн А.М.Уздина ПГУПС №№ 2193635, 2406798,1143895,
1168755, 1174616,165076 «Опора сейсмостойкая» при испытаниях в программном комплексе SCAD Office
Энергопоглощающие опоры
Типы энергопоглощающих
элементов
Схемы энергопоглощающих
элементов
Идеализированная зависимость «нагрузкаперемещение» (F-D)
F F
Телескопическая
квадратная опора с
высокой способностью
к диссипации энергии
D D
F F
с высокой
способностью к
диссипации энергии
F
D
D D
FF F
Трубчатая опора на ФПС
256
D D D
D
Фрикционно-подвижные опоры
Крестовидная
энергопоглощающая
опора с
демпфирующим
поглощением энергии
при скольжении
(Тайваньская)
Крестовидная –
маятниковая со
скольжением по
восьми8 поверхностям
скольжения
(повышенной
демпфированности
Упругоплатичный
шарнир (ограничитель
перемещений)
Односторонний –по
линии нагрузки R1=R2 и
μ1≈μ2
FF
D
F
257
F
F
DD
D
D
FF
F
F
D
D
D
F
D
D
F
F
F
F
D
D
D
F
D
D
F
D
F
F
F
D
F
D
D
D
F
Трубчатый
упругоплатичный
ограничитель
перемещений
D
F
F
F
D
F
D
D
D
F
D
F
F
Квадратный
ограничитель
перемешений по линии
нагрузки
D
D
D
F
D
257
258
258
259
259
260
260
261
261
262
262
263
263
264
264
265
265
266
266
267
267
268
268
269
269
270
270
271
271
272
272
273
273
274
274
275
275
276
276
277
277
278
278
279
279
280
280
281
281
282
282
283
283
284
284
285
285
286
286
287
287
288
288
289
289
290
290
291
A method of crane-free installation of supports during the construction of temporary railway bridges in Kievan Rus using
Kaganovsky connections and taking into account the shear strength of mountain supports during the construction of a
temporary railway bridge
291
292
292
293
293
294
294
т 3 до 6
295
295
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной
службой по аккредитации
296
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
seismofond@list.ru т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д
4
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 89210626778@mail.ru
t9516441648@mail.ru 9944344470@mail.ru (911) 175-84-65, ( 996) 798-26-54, (994) 434-44-70, (951) 644-16-48 446 стр
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 Мжиев Х.Н.
10.03. 2022
Всего : 312 стр
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей
прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК",
"Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для
обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335
https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA
Специальные технические условия надвижки пролетного строения сборно-разборного
железнодорожного моста из переработанных стропильных ферм пролетом 12, 15, метров (серия
296
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция")
с использованием рамных сборно-разборных
металлических конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения, на сдвиговых фрикционно -подвижных соединений
297
ТЕХНОЛОГИЯ ВЫБОРА ВАРИАНТОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ
МОСТОВ ЧЕРЕЗ ВОДНЫЕ ПРЕГРАДЫ НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ
ГЛАЗУНОВ ВЛАДИМИР АЛЕКСАНДРОВИЧ1
1
Военная академия материально-технического обеспечения имени А.В
Хрулева
Тип: статья в журнале - научная статья Язык: русский
Номер: 2 (49) Год: 2020
Страницы: 40-46
ЖУРНАЛ:
РЕГИОНАЛЬНЫЕ АСПЕКТЫ УПРАВЛЕНИЯ, ЭКОНОМИКИ И
ПРАВА СЕВЕРО-ЗАПАДНОГО ФЕДЕРАЛЬНОГО ОКРУГА РОССИИ
Учредители: Военная академия материально-технического обеспечения
им. генерала армии А.В. Хрулева
ISSN: 2686-8180
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА:
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЙ МОСТ, МОСТОВОЙ ПЕРЕХОД, ПРОЛЕТНЫЕ
СТРОЕНИЯ, ОПОРА, ОБХОД, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ОСЬ МОСТА,
RAILWAY BRIDGE, BRIDGE PASSAGE, SPANS, SUPPORT, BYPASS,
RESTORATION, BRIDGE AXIS
АННОТАЦИЯ:
Статья содержит описание технических решений и технологических
операций по выбору и обоснованию вариантов восстановления
разрушенных железнодорожных мостов частями и подразделениями
297
Железнодорожных войск. Выполнен сравнительный анализ вариантов
восстановления разрушенных железнодорожных мостов через водные
преграды в результате применения высокоточного оружия вероятного
противника.
БИБЛИОМЕТРИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ:
®
®
Входит в РИНЦ : да
Цитирований в РИНЦ : 0
Входит в ядро РИНЦ®: нет
Цитирований из ядра
РИНЦ®: 0
Норм. цитируемость по
журналу:
Импакт-фактор журнала в
РИНЦ:
Норм. цитируемость по
направлению:
Дециль в рейтинге по
направлению:
Тематическое направление: Economics and business
Экономика. Экономические науки
Рубрика ГРНТИ:
АЛЬТМЕТРИКИ:
Просмотров: 39 (6)
Всего
оценок: 0
Загрузок: 5 (1)
Средняя оценка:
Включено в
подборки: 7
Всего отзывов: 0
ОПИСАНИЕ НА АНГЛИЙСКОМ ЯЗЫКЕ:
THE TECHNOLOGY OF CHOOSING OPTIONS FOR THE
RESTORATION OF RAILWAY BRIDGES OVER WATER BARRIERS AT
THE PRESENT STAGE
The article contains a description of technical solutions and technological
operations for the selection and justification of options for the restoration of
destroyed railway bridges by units and divisions of the Railway Troops. A
comparative analysis of the options for restoring destroyed railway bridges
over water barriers as a result of the use of high-precision weapons of a
potential enemy is carried out.
298
ОБСУЖДЕНИЕ:
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=42913886
298
Sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453
str
299
https://studylib.ru/doc/6350188/sborno-razborniy-bistrosobiraemiy--universalniy--most-uzd...
Minstroy otpiski sborno razbornie mosti 474 str
https://ppt-online.org/1234049
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №39 https://ppt-online.org/1163087
Спец военный Вестник газеты "Земля РОССИИ" и ИА "КрестьянИнформ" № 35
https://en.ppt-online.org/1137059
299
300
300
301
301
302
302
303
303
304
304
305
305
306
306
307
307
308
308
309
НАПЛАВНОЙ ЛОЖНЫЙ МОСТ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
185 336
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(13)
U1
(51) МПК



F41H 3/00 (2006.01)
E01D 15/20 (2006.01)
E01D 18/00 (2006.01)
(52) СПК
 F41H 3/00 (2006.01)
 E01D 15/20 (2006.01)
 E01D 18/00 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Пошлина: 02.07.2021)
учтена за 2 год с 05.04.2019 по 04.04.2020. Срок подачи ходатайства о восстановлении
срока действия патента до 04.10.2023.
(22) Заявка: 2018112045, 04.04.2018
Дата начала отсчета срока действия
патента:
04.04.2018
а регистрации:
30.11.2018
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 04.04.2018
Опубликовано: 30.11.2018 Бюл.
№ 34
Список документов, цитированных
(72) Автор(ы):
Храпов Александр Геннадьевич
(RU),
Костюнин Николай Николаевич
(RU),
Миронов Эдуард Вячеславович
(RU),
Сукманюк Юрий Николаевич
(RU),
Егоров Олег Михайлович (RU)
(73) Патентообладатель(и):309
Федеральное государственное
бюджетное учреждение
"Центральный научно-
в отчете о поиске: RU 77616 U1,
27.10.2008. US 7690957 B2,
06.04.2010. US 20090038088 A1,
12.02.2009. CN 202345890 U,
25.07.2012. CN 104005330 A,
27.08.2014.
исследовательский
испытательный институт
инженерных войск"
Министерства обороны
Российской Федерации (RU)
310
ес для переписки:
143432, Московская обл.,
Красногорский р-н, пос.
Нахабино-2, ул. Карбышева, 2,
ФГБУ "ЦНИИИ ИВ"
Минобороны России
(54) НАПЛАВНОЙ ЛОЖНЫЙ МОСТ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к области военного дела, а более конкретно к средствам имитации наплавных мостов от комплекса
фотографических, телевизионных и радиолокационных средств разведки воздушно -космического и наземного базирования.
Новым в предложенном техническом решении наплавного ложного моста является то, что каркас пролетного строения содержит кормов ой
телескопический настил из полимерных труб, жестко закрепленных в два ряда по обоим краям опор симметрично продольной оси моста , и
центральный настил в виде кривошипно-ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением к бортам опор, в котором первая пара
подвижных звеньев механизма шарнирно закреплена к борту опоры с одной стороны, а вторая пара подвижных звеньев шарнирно закреп лена к
механизму раскрытия, закрепленному к противоположному борту смежной опоры и содержащему ворот, зубчатый барабан и зубчатый ш ток, при
этом концы всех звеньев шарнирно закреплены к ползунам, установленным на опорах.
Теоретические исследования, проведенные в процессе разработки предложенной полезной модели, подтвердили, что в современных ус ловиях
по основным тактико-техническим характеристикам и по критерию оценки «эффективность боевого применении - стоимость» предложенное
техническое решение имеет показатели примерно в 1,5...2 раза выше по сравнению с известными аналогами
310
311
311
.
Полезная модель относится к области военного дела, а более конкретно к средствам имитации наплавных мостов от комплекса фотографических, телевизионных и
радиолокационных средств разведки воздушно-космического и наземного базирования.
312
Известно техническое решение ложного наплавного моста ПМП - аналог (Руководство по инженерным средствам и приемам маскировки Сухопутных войск. Часть I. Средства и
приемы маскировки войск М., Воениздат, 1986, стр. 204…205. Всего 264 стр.), состоящее из лодок ДЛ -10, используемых в качестве плавучих опор, каркаса пролетных строений в виде
соединенных бревенчатых прогонов с уложенным на них центральным настилом из досок, маскировочного покрытия и подвешенных к пр огонам отражателей ОМУ.
Недостатками такого решения являются:
- значительный расход пиломатериала и требуемого времени и средств на его заготовку, хранение, а также на транспортировку к месту применения;
- длительность времени сборки и установки моста на водной преграде (на установку 100 погонных метров ложного моста, по сравнени ю с ПМП, который он имитирует, требуется
время, превышающее нормативные показатели в разы);
- сложность введения моста в намеченный створ на водной преграде (необходимо точное знание ширины водной преграды, что определя ет потребное количество плавучих опор и
объема пиломатериала на изготовление пролетных строений, а также количество маскировочного покрытия);
- при необходимости изменения длины моста требуется дополнительное время на отсоединение или на наращивание его конструктивных элементов (ДЛ-10 с пролетным
строением).
Наиболее близким к заявленному решению является техническое решение наплавного железнодорожного ложного моста - прототип (Патент RU №77616), состоящее из полулодок
ДЛ-10 на которые крепится облегченный алюминиевый каркас из прогонов коробчатого сечения с поперечными и продольными связями, обтянутый сверху и с боков маскировочным
покрытием, и настила сборно-разборного дорожного покрытия, укладываемого на центральные прогоны.
Недостатками такого устройства являются отсутствие механизации процесса установки и снятия моста, что требует значите льного времени на его монтаж и демонтаж,
необходимость предварительной сборки каркаса и наличия кранового оборудования для последующей установки его на плавучие опоры .
Задачей предлагаемого технического решения является повышение эксплуатационных характери стик наплавного ложного моста.
Решение поставленной задачи достигается тем, что в предложенной полезной модели наплавного ложного моста каркас его пролетног о строения содержит кормовой
телескопический настил, из полимерных труб, жестко закрепленных в два р яда по обоим краям опор симметрично продольной оси моста, и центральный настил, в виде кривошипно ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением к бортам опор, в котором первая пара подвижных звеньев механизма шарнирно закреплена к борту опоры с одн ой стороны,
а вторая пара подвижных звеньев шарнирно закреплена к механизму раскрытия, закрепленному к противоположному борту смежной опо ры и содержащему ворот, зубчатый барабан и
зубчатый шток, при этом концы всех звеньев шарнирно закреплены к ползунам, уст ановленным на опорах.
Сущность предлагаемого технического решения поясняется следующими изображениями:
на фиг. 1 показан общий вид наплавного ложного моста в плане;
на фиг. 2 показана конструкция кривошипно-ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением к бортам смежных опор.
Предложенный наплавной ложный мост 1 (фиг. 1-2) состоит из плавучих опор 2 и закрепленного на них каркаса 3, обтянутого сверху и с боков маскировочной тканью 4. В
конструкции наплавного ложного моста 1 каркас пролетного строения 3 содержит кормовой телескопический настил 5 из полимерных труб, жестко закрепленных в два ряда по обоим
краям опор симметрично продольной оси моста, и центральный настил 6, в виде кривошипно -ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением к бортам опор, в котором
первая пара подвижных звеньев 7 механизма шарнирно закреплена к борту опоры с одной стороны, а вторая пара подвижных звеньев 8 шарнирно закреплена к механизму раскрытия,
закрепленного к противоположному борту смежной опоры и содержащему ворот 9 , зубчатый барабан 10 и зубчатый шток 11, при этом концы всех звеньев шарнирно закреплены к
ползунам 12, установленным на опорах.
Установка наплавного ложного моста 1 производится следующим образом. Собираются плавучие опоры (лодки ДЛ -10) 2 и опускаются на воду. При помощи кривошипноползунных механизмов лодки объединяются в единую мостовую конструкцию. Причем каждый механизм раскрытия каркаса пролетного ст роения 3 устанавливается с таким расчетом,
чтобы он не возвышался над продольной осью верха опоры (находится внутри ДЛ-10). Далее мост, используя механизмы раскрытия, раздвигается до необходимой длины.
Конструкция и работа кривошипно-ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением общеизвестна и не вызывает сомнений (Артоболевский И.И. Механизмы в совр еменной
технике. Справочное пособие. Том 2. Кулисно-рычажные и кривошипно-ползунные механизмы М: изд. Наука, 1979). Устанавливается кормовой телескопический настил 5, который с
небольшим перепадом (за счет диаметра труб) возвышается над плоскостью централь ного настила. Затем укладывается маскировочная ткань 4, которая крепится к корме каждой
опоры. После чего собранный таким образом наплавной ложный мост 1 выводится в предполагаемый створ. Последней операцией являе тся крепление маскировочной ткани 4 к
береговой линии.
Демонтаж моста и перевод его в транспортное положение производятся в обратном порядке.
Использование по сравнению с прототипом в конструкции наплавного ложного моста каркаса пролетных строений в виде кривошипно -ползунных механизмов (т.е. применение при
соединении опор в общую линию моста шарнирно-болтового крепления), позволяет повысить эксплуатационные характеристики моста, обеспечивая при этом время на его установку
сопоставимое со временем сборки и наведения имитируемого им реального моста.
Конструкция наплавного ложного моста проста, надежна и удобна при эксплуатации, не требует при производстве работ хорошо подго товленного личного состава и благодаря
механизации процесса разворачивания и сворачивания предусматривает многократное использовани е, что позволяет применять его в качестве табельного имущества
мостостроительных частей.
Готовность предложенного технического устройства к реализации
характеризуется наличием производственных мощностей по изготовл ению используемых металлических деталей
312
и узлов (предприятия промышленности с наличием токарно-фрезерных цехов, ремонтные предприятия автомобильной и тракторной техники, парковое оборудование воинских
частей), наличием полимерных изделий (ОАО «Владимирский химзавод»).
Теоретические исследования, проведенные в процессе разработки предложенной полезной модели, подтвердили, что в современных условиях по основным тактико -техническим
характеристикам и по критерию оценки «эффективность боевого применения - стоимость» предложенное техническое решение имеет показатели примерно в 1,5…2 раза выше по
сравнению с известными аналогами.
Формула полезной модели
Наплавной ложный мост, содержащий плавучие опоры и закрепленный на них каркас, обтянутый сверху и с боков313
маскировочной ткань ю, отличающийся тем, что каркас
пролетного строения содержит кормовой телескопический настил из полимерных труб, жестко закрепленных в два ряда по обоим края м опор симметрично продольной оси моста, и
центральный настил в виде кривошипно-ползунного механизма с кулисно-шарнирным креплением к бортам опор, в котором первая пара подвижных звеньев механизма шарнирно
закреплена к борту опоры с одной стороны, а вторая пара подвижных звеньев шарнирно закреплена к механизму раскрытия, закрепле нному к противоположному борту смежной
опоры и содержащему ворот, зубчатый барабан и зубчатый шток, при этом концы всех звеньев шарнирно закреплены к ползунам, установленным на оп орах.
313
314
314
315
315
Сборно разборное пролѐтное строение с гофрированной вертикальной стенкой главной балки и замковым соединением блоков шты рями большого диаметра
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
316
(19)
RU
(11)
182 810
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(13)
U1
(51) МПК




(12)
E01D 15/00 (2006.01)
E01D 2/00 (2006.01)
(52) СПК
E01D 15/00 (2018.05)
E01D 2/00 (2018.05)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 28.02.2022)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(22) Заявка: 2018114851, 20.04.2018
(72) Автор(ы):
Завальнюк Сергей Иванович (RU),
Дата начала отсчета срока действия патента:
Рыбицкий Владимир Анатольевич (RU),
20.04.2018
Русин Артѐм Александрович (RU)
а регистрации:
(73) Патентообладатель(и):
04.09.2018
Федеральное государственное казенное военное
оритет(ы):
образовательное учреждение высшего образования "ВОЕННАЯ
Дата подачи заявки: 20.04.2018
АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКОГО
ОБЕСПЕЧЕНИЯ имени генерала армии А.В. Хрулева" (RU)
Опубликовано: 04.09.2018 Бюл. № 25
Список документов, цитированных в отчете о
поиске: СТРОИТЕЛЬСТВО УНИКАЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И
316
СООРУЖЕНИЙ. ISSN 2304-6295.2 (41). 2016. 45-67. ПРОЛЕТНЫЕ
СТРОЕНИЯ МОСТОВ С ГОФРИРОВАННЫМИ
МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ СТЕНКАМИ А.О. ЛУКИН, А.А.
СУВОРОВ. KR 100625304 B1, 18.09.2006. KR 1020170121815 A,
317
03.11.2017. KR 100665876 B1, 09.01.2007. RU 2267572 C1,
10.01.2006.
ес для переписки:
199034, Санкт-Петербург, наб. Адмирала Макарова, 8, "Военная
академия материально-технического обеспечения имени генерала
армии А.В. Хрулѐва", ООНР
(54) Сборно-разборное пролѐтное строение с гофрированной вертикальной стенкой главной балки и замковым соединением блоков штырями большого
диаметра
(57) Реферат:
Полезная модель относится к области военного мостостроения и может быть использована при восстановлении (строительстве) и
последующей эксплуатации временных и краткосрочных железнодорожных мостов на жестких опорах.
Технические решения обусловлены необходимостью повышения эффективности действий мостовых подразделений, а также оснащения их
современным экономичным и технологичным восстановительным имуществом.
Сборно-разборное пролетное строение с гофрированной вертикальной стенкой главной балки и замковым соединением блоков штырями
большого диаметра, отличающееся тем, что в качестве вертикального листа главных балок используется гофрированный металлическ ий лист, а
также применяются замковые соединения блоков пролетного строения штырями большого диаметра с совмещением замков с концевыми
участками вертикальной стенки и размещением замков непосредственно над нижним и непосредственно под верхним поясами главн ой балки и
замыкаемых (размыкаемых) механизмами приводов, смонтированными непосредственно на блоке пролетного строения.
Техническим результатом предложений, описанных в полезной модели, является, во -первых, уменьшение массы пролетного строения за счет
применения тонкостенного гофрированного металлического листа и соответствующего уменьшения толщины главной балки, а также отказа от
317
горизонтальных и вертикальных ребер жесткости, во-вторых сокращение трудоемкости и времени сборки пролетных строений из блоков п еред
318
их установкой на ось моста.
Заявленная полезная модель относится к области военного мостостроения и может быть
использована при восстановлении (строительстве) и последующей эксплуатации временных и
краткосрочных железнодорожных мостов на жестких опорах.
Решаемая в заявляемой полезной модели задача, заключается в сокращении сроков сборки
пролетных строений, а также снижении их массы при сохранении необходимой несущей
способности и габаритов (размеров).
Известны сборно-разборные пролетные строения для восстановления железнодорожных мостов,
продольные днищевые замки со штырями большого диаметра, применяемые для соединения
318
речных звеньев в наплавном железнодорожном
мосту МЛЖ-ВФ-ВТ, а также пролетные строения
постоянных (капитальных) мостов с вертикальной стенкой главной балки из тонкостенного
гофрированного стального листа.
319
К основным недостаткам существующих сборно-разборных пролетных
строений относятся
высокая трудоемкость и, соответственно, большое время их сборки на строительной площадке, а
также перерасход металла на горизонтальные и вертикальные ребра жесткости и, как следствие,
излишняя масса.
Особенности конструкции сборно-разборных пролетных строений серии НС, прежде всего, их
членение на блоки для удобства транспортировки, собираемые в единую конструкцию перед
установкой в пролет моста, обусловили применение в стыках не вертикальных и горизонтальных
накладок, соединяемых с блоками болтами, а замковых соединений со штырями большого
диаметра. По высоте главной балки пролетного строения замки устанавливаются в двух уровнях.
Нижние замки находятся непосредственно над нижним поясом балки. Соответственно, верхние под верхним поясом балки. Размещение замковых соединений в местах наибольших
растягивающих и сжимающих нагрузок на конструкцию пролетного строения позволяет
рационально передавать эти нагрузки между замками и поясами балки. Кроме того, трудоемкость и
время сборки (разборки) стыка значительно сокращается. Вместо установки и затяжки ручным
электрифицированным инструментом нескольких сотен болтов вводятся имеющимися в
конструкции механизмами приводов в замки четыре (для пролетных строений из двух блоков) или
восемь (для пролетных строений из трех блоков) штырей большого диаметра.
Вертикальный лист главной балки в существующих сборно-разборных пролетных строениях
серии НС - плоский, усиленный горизонтальными и вертикальными ребрами жесткости. Такая
конструкция имеет большую толщину, как самого листа, так и ребер жесткости. Толщина
вертикального листа определяется не прочностью, рассчитанной на вертикальную нагрузку, а
обеспечением устойчивости листа в поперечном направлении при его большой высоте. В то же
время конструкция из тонкостенного гофрированного стального листа значительно развита в
поперечном направлении, что обеспечивает ее большую устойчивость по сравнению с плоской
конструкцией и, соответственно, меньшую толщину. Ребра жесткости для гофрированного листа не
нужны.
319
Предлагаемые технические решения обусловлены необходимостью повышения эффективности
действий мостовых подразделений, а также оснащения их современным экономичным и
320
технологичным восстановительным имуществом.
К основным техническим решениям следует отнести: применение замковых соединений блоков
сборно-разборных пролетных строений штырями большого диаметра; размещение в конструкции
блоков, как самих замков, так и оборудования их приводов; использование в качестве
вертикального листа главных балок тонкостенного гофрированного листа.
Сущность полезной модели поясняется на фигурах 1-4.
Прототипом предлагаемой конструкции пролетного строения, в сравнении с которым показаны
разработанные в полезной модели технические решения, является типовое инвентарное сборно разборное пролетное строение СРП-33,6 НС, представленное на фигуре 1:
поз. К - концевой блок пролетного строения;
поз. С - средний блок пролетного строения;
поз. 1 - главная балка;
поз. 2 - поперечные связи (диагонали и распорки);
поз. 3 - верхние продольные связи;
поз. 4 - нижние продольные связи;
поз. 5 - верхний пояс главной балки;
поз. 6 - нижний пояс главной балки;
поз. 7 - вертикальное ребро жесткости;
поз. 8 - горизонтальное ребро жесткости;
поз. 9 - поддомкратная (строповочная) балка.
На фигуре 2 показан общий вид сборно-разборного пролетного строения предлагаемой
конструкции:
поз. К - концевой блок пролетного строения;
поз. С - средний блок пролетного строения;
поз. 5 - верхний пояс главной балки;
поз. 6 - нижний пояс главной балки;320
поз. 10 - концевая часть вертикальной стенки главной балки концевого блока со стороны
опорных частей;
поз. 11 - концевая часть вертикальной стенки главной балки концевого блока со стороны стыка
блоков, совмещенная с проушинами (вилками) штыревого соединения;
поз. 12 - средняя часть вертикальной стенки главной балки из 321
гофрированного стального листа;
поз. 13 - нижняя проушина (вилка);
поз. 14 - верхняя проушина (вилка);
поз. 15 - консоль межпролетного заполнения.
На фигуре 3 показан концевой блок сборно-разборного пролетного строения предлагаемой
конструкции:
поз. 2 - поперечные связи (диагонали и распорки);
поз. 3 - верхние продольные связи;
поз. 4 - нижние продольные связи;
поз. 5 - верхний пояс балки;
поз. 6 - нижний пояс балки;
поз. 7 - вертикальное ребро балки;
поз. 11 - концевая часть вертикальной стенки главной балки концевого блока со стороны стыка
блоков, совмещенная с проушинами (вилками) штыревого соединения;
поз. 12 - средняя часть вертикальной стенки главной балки из гофрированного стального листа;
поз. 13 - нижняя проушина (вилка);
поз. 14 - верхняя проушина (вилка);
поз. 16 - нижний штыревой замок;
поз. 17 - верхний штыревой замок;
поз. 18 - штанга привода нижнего штыревого замка;
поз. 19 - штанга привода верхнего штыревого замка;
поз. 20 - площадка крепления приводов управления штыревыми замками и верхних штыревых
замков;
поз. 21 - привод управления нижним штыревым замком;
поз. 22 - привод управления верхним штыревым замком;
поз. 23 - балка крепления нижних штыревых
замков.
321
На фигуре 4 показан средний блок сборно-разборного пролетного строения предлагаемой
конструкции:
поз. 2 - поперечные связи (диагонали и распорки);
поз. 3 - верхние продольные связи;
322
поз. 4 - нижние продольные связи;
поз. 5 - верхний пояс балки;
поз. 6 - нижний пояс балки;
поз. 7 - вертикальное ребро балки;
поз. 12 - средняя часть вертикальной стенки главной балки из гофрированного стального листа;
поз. 24 - концевая часть вертикальной стенки главной балки, совмещенная с проушинами
(ушами) штыревого соединения блока сборно-разборного пролетного строения;
поз. 25 - нижняя проушина (ухо);
поз. 26 - верхняя проушина (ухо).
1. Григорьев Б.М., Соловьев С.Н. Временное восстановление железнодорожных мостов. Учебное
пособие. - СПб.: ВТУ ЖДВ РФ, 2003.
2. Ефимкин СВ., Войтович П.В., Доронин А.В. и др. Наплавной унифицированный
железнодорожный мост-лента МЛЖ-ВФ-ВТ. Техническое описание и руководство по монтажу,
перевозке, хранению и эксплуатации. - М.: МО РФ, ЖДВ, 2013.
3. Лукин А.О., Суворов А. А. Пролетные строения мостов с гофрированными металлическими
стенками. Статья. Строительство уникальных зданий и сооружений. ISSN 2304-6225. 2 (41) 2016. с.
45-67.
Формула полезной модели
Сборно-разборное пролетное строение с гофрированной вертикальной стенкой главной балки и
замковым соединением блоков штырями большого диаметра, отличающееся тем, что в качестве
вертикального листа главных балок использован гофрированный металлический лист, а зам ковые
соединения блоков пролетного строения выполнены штырями большого диаметра с совмещением
замков с концевыми участками вертикальной стенки и размещением замков непосредственно над
нижним и непосредственно под верхним поясами главной балки и замыкаемых (размыкаемых)
механизмами приводов, смонтированными непосредственно на блоке пролетного строения.
322
323
323
324
324
325
325
326
326
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 137558
327
(11)
137 558
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ

(12)
U1
(51) МПК
E01D 15/133 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: действует (последнее изменение статуса: 23.12.2021)
Пошлина: учтена за 10 год с 24.09.2022 по 23.09.2023.
(22) Заявка: 2013143086/03, 23.09.2013
Дата начала отсчета срока действия патента:
23.09.2013
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 23.09.2013
Опубликовано: 20.02.2014 Бюл. № 5
ес для переписки:
(72) Автор(ы):
Абакумов Алексей Александрович (RU),
Проценко Дмитрий Владимирович (RU),
Шаршов Роман Александрович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Забарский Александр Абрамович (RU),
Пахомов Дмитрий Николаевич (RU),
Проценко Дмитрий Владимирович (RU)
630097, г. Новосибирск-97, а/я 21, Скорому В.В.
(54) СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МОСТ
(57) Реферат:
1. Сборно-разборный универсальный мост, включающий закрепленное на опорах пролетное строение, состоящее из не менее чем двух
продольных ферм решетчатого типа, соединенных между собой поперечными балками, на которые уложено дорожное покрытие, отличающийся
тем, что пролетное строение закреплено на опорах посредством вертикальных опорньк стоек, а каждая ферма моста выполнена из од ного или
нескольких параллельных и/или вертикальных рядов несущих панелей, соединенных между собой поперечными связями и закрепленных на
концах поперечных балок, при этом сами поперечные балки установлены в одном или нескольких рядах по вертикали и/или горизонта ли и
327
соединены между собой в каждом ряду диагональными
связями.
2. Мост по п.1, отличающийся тем, что все элементы моста или отдельные из них выполнены из металла и/или композиционных матер иалов.
3. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве поперечной балки использована балка переменного с ечения, которая соединена с несущей
панелью посредством съемных соединений.
4. Мост по пп.1-3, отличающийся тем, что в качестве съемных соединений элементов моста использованы болтовые соединения.
5. Мост по пп.1-3, отличающийся тем, что в качестве съемных соединений элементов моста использованы пин-соединения.
6. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве несущих панелей использованы цельные или сборно -разборные конструкции, соединяемые
328 поперечных связей.
друг с другом в ряд посредством шарнирных соединений, а между рядами - посредством жестких
7. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве дорожного покрытия использованы неразрезные ортотропные плиты с ребрами закр ытого
либо открытого профиля или безбалластное мостовое полотно.
8. Мост по п.1, отличающийся тем, что на концах поперечных балок закреплены съемные пешеходные трапы с перилами.
9. Мост по п.1, отличающийся тем, что пролетное строение моста выполнено по разрезной либо неразрезной схеме.
10. Мост по п.1, отличающийся тем, что каждая ферма моста может быть снабжена промежуточными опорами, собранными из несущих
панелей.
11. Мост по п.1, отличающийся тем, что часть несущих панелей в ряду или рядах снабжена вертикальными проушинами.
Полезная модель относится к области мостостроения и может быть использована при возведении
быстро устанавливаемых мостов.
В настоящее время широкое распространение получили различные сборно-разборные мосты,
которые можно быстро установить и использовать либо в качестве самостоятельного мостового
сооружения, например, при невозможности быстрого восстановления имеющегося мостового
перехода, разрушенного во время стихийного бедствия, либо в качестве временного сооружения,
необходимого при строительстве больших и долго строящихся объектов (гидроэлектростанций,
туннелей, сложных мостовых сооружений
и т.п.). Основная задача временного моста организовать
328
так транспортные потоки (грузов, людей, железнодорожных составов и т.п.), чтобы в кротчайшие
сроки (от нескольких часов до нескольких дней) при помощи простого оборудования во звести
мост, способный обеспечить всем необходимым строящийся объект (строящийся или
реконструируемый капитальный мост, горный карьер, угольный разрез и т.п.), причем такой мост
329
должен быть универсальным, а значит при использовании однотипных
деталей, назначение моста
может быть любым - пешеходным, автомобильным, железнодорожным или их возможной
комбинацией.
Таким образом, исходя из вышесказанного, универсальный сборно-разборный мост
одновременно должен удовлетворять сразу нескольким различным техническим требованиям.
Во-первых, он должен быть универсальным, т.е. будучи возведенным из одних и тех же деталей,
мост может обеспечить любое функциональное назначение или комбинацию из таких назначений,
например, автомобильно-железнодорожно-пешеходный мост.
Во-вторых, будучи универсальным мостом, он может быть выполнен практически любой длины,
от нескольких метров - до нескольких сотен метров, т.е. мост может быть как разрезным, так и
неразрезным, в зависимости от требуемой длины.
В-третьих, конструкция моста должна предусматривать в зависимости от условий данной
местности и технических возможностей различные варианты его сборки, например, различную
грузоподъемность, причем указанная грузоподъемность может меняться со временем, причем в
несколько раз.
В-четвертых, мост должен предусматривать возможность его текущей модернизации, например, с
целью изменения функционального назначения или грузоподъемности, причем без прекращения
эксплуатации.
В-пятых, мост должен предусматривать различные варианты установки, т.е. не только в виде
ферм, но и в виде вантовых и висячих конструкций.
В-шестых, мост должен иметь такую конструкцию, чтобы монтаж его мог быть произведен
неквалифицированным персоналом, причем, масса элементов была такова, чтобы монтаж
производился без привлечения тяжелой техники.
Известен разборный мост, включающий крайние и средние примыкающие одна к другой
продольные балки, состоящие из пространственных секций соединенных по длине моста
посредством стыкового соединения типа
329 «ласточкин хвост». На крайних секциях закреплены
защитные заграждения (см. патент РФ №2298611, кл. E01D 15/12, 2006 г.). Основное преимущество
моста заключается в его быстрой сборке и разборке.
Основным недостатком известного моста является отсутствие у него универсальных функций.
Собранный из одних и тех же деталей такой мост имеет стандартные размеры и рассчитан на
330мост может быть либо
строго заданную нагрузку. Поэтому в рамках заданной нагрузки,
автомобильным, либо пешеходным. Модернизировать такой мост, например, с целью увеличения
грузоподъемности, нельзя.
Кроме того, известный мост является разрезным мостом определенной длины и рассчитан на
установку в русле небольших рек или оврагов. Установка промежуточных опор требует изменения
конструкции используемых элементов.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является взятый в качестве прототипа
сборно-разборный металлический мост (см. патент РФ №2476635, кл. E01D 15/133, 2013 г.),
включающий закрепленное на опорах пролетное строение, состоящее из двух главных ферм
решетчатого типа, каждая из которых выполнена из соединенных посредством проушин и штырей
линейных и плоскостных элементов. К нижним поясам главных ферм прикреплены поперечные
балки, на которых размещена проезжая часть в виде продольного щитового настила, при этом
поперечные балки прикреплены к главным фермам с помощью проушин и штырей снизу, а верхняя
плоскость продольного щитового настила размещена ниже нижних проушин главных ферм.
Главные фермы совместно с поперечными балками и продольным щитовым настилом образуют
разборный металлический мост с ездой понизу. При трансформировании этого моста в разборный
металлический мост большей грузоподъемности с ездой поверху между главными фермами
установлены дополнительно две фермы аналогичной конструкции с межколейными связями между
ними, сверху которых уложены межколейные щиты, а на главных фермах установлены
колесоотбойники и перильное ограждение.
Известный сборно-разборный мост можно с некоторой натяжкой отнести к категории
универсальных мостов, т.к. он позволяет из однотипных деталей собирать мосты различной
грузоподъемности (возможно выполнить два варианта), а также с различным вариантом езды - по
низу или поверху (тоже два варианта).
Основным недостатком известного сборно-разборного моста является ограниченность его
функциональных возможностей. Такой
330 мост не позволяет эксплуатировать его как
железнодорожный мост. Он также не позволяет одновременно организовать несколько
транспортных потоков. Такой мост не предусматривает его реализации в качестве висячего или
вантового моста.
331его модернизации без
Другим недостатком известного моста является невозможность
прекращения эксплуатации моста. Для повышения грузоподъемности, движение по мосту должно
быть прекращено, после чего возможна трансформация моста в мост большей грузоподъемности.
Задачей заявляемого технического решения является устранение указанных недостатков, а
именно повышение универсальных качеств заявляемого сборно-разборного моста при
одновременном расширении его функциональных возможностей как с целью многократного
повышения его грузоподъемности, так и с целью применения его в различных назначениях
(автомобильный и/или железнодорожный и/или пешеходный), а также в вариантах установки
(разрезной или неразрезной в зависимости от требуемой длины) и опорного или подвесного моста.
Указанная задача в сборно-разборном мосте, включающем закрепленное на опорах пролетное
строение, состоящее из не менее чем двух продольных ферм решетчатого типа, соединенных
между собой поперечными балками, на которые уложено дорожное покрытие, решена тем, что
пролетное строение закреплено на опорах посредством вертикальных опорных стоек, а каждая
ферма моста выполнена из одного или нескольких параллельных и/или вертикальных рядов
несущих панелей, соединенных между собой продольно-поперечными связями и закрепленных на
концах поперечных балок, при этом сами поперечные балки установлены в одном или нескольких
рядах по вертикали и/или горизонтали и соединены между собой в каждом ряду продольно поперечными связями.
Указанное выполнение сборно-разборного моста позволяет быстро создать из однотипных
элементов пролетное строение практически любой конфигурации, т.е. позволяет организовать
движение любого числа транспортных потоков. Потоки транспорта при этом можно разместить
друг над другом и/или параллельно друг другу. Так, например, по трех яростному заявляемому
мосту можно организовать одновременно перемещение автомобильного (в разных направлениях) и
железнодорожного транспорта, а также пешеходов, по пешеходным трапам.
Для снижения массы пролетного строения, все элементы моста или отдельные из них могут быть
выполнены из металла и/или композиционных
материалов. Использование современных
331
композиционных материалов позволяет существенно уменьшить массу отдельных элементов,
например, использование углеволокна вместо металла позволяет снизить массу элемента в 7 раз и
при этом повысить его прочность в 2-5 раз. Так, несущая панель из металла имеет массу 290 кг, а
масса панели из композиционного материала всего 42 кг, причем требуемое количество панелей
332
для обеспечения той же прочности снижается в 2 раза.
Для оптимизации массогабаритных характеристик поперечной балки, в качестве поперечной
балки использована балка переменного сечения, которая соединена с несущей панелью
посредством съемных соединений, в качестве которых могут использоваться болтовые или пинсоединения.
Для проведения монтажа продольной фермы решетчатого типа средствами малой механизации,
например, краном грузоподъемностью 500-1000 кг, в качестве несущих панелей могут быть
использованы цельные или сборно-разборные конструкции, соединяемые друг с другом в ряд
посредством шарнирных соединений, а между рядами посредством жестких поперечных связей.
В качестве дорожного покрытия использованы неразрезные ортотропные плиты с ребрами
закрытого либо открытого профиля, либо безбалластное мостовое полотно. Указанное выполнение
дорожного покрытия позволяет организовать движение по мосту любого вида транспорта, включая
железнодорожный.
Для организации пешеходного движения по мосту без кардинального изменения конфигурации
пролетного строения, на концах поперечных балок могут быть закреплены съемные пешеходные
трапы с перилами.
Для обеспечения требуемой длины моста, пролетное строение моста может быть выполнено как
по разрезной, так и по неразрезной схеме, при этом при необходимости, каждая ферма моста может
быть снабжена промежуточными опорами, собранными из тех же несущих панелей, что и
пролетное строение моста.
Для выполнения конструкции моста в вантовом или висячем варианте, часть несущих панелей в
ряду или рядах может быть снабжена вертикальными проушинами, что позволяет подвесить
пролетное строение на тросах или вантах.
На фиг. 1 представлен рисунок, на котором изображен наиболее простой вариант реализации
заявляемого моста. Мост включает: 1 - поперечные балки, соединенные диагональными связями 2,
на концах которых закреплены два ряда
332 несущих панелей 3 с опорными стойками 4 и
дополнительными поясами 5); 6 - ортотропные плиты, уложенные на поперечные балки; 7 опорные стойки, предназначенные для закрепления моста на береговых или промежуточных
опорах; 8 - консоли поперечных балок, предназначенные для установки дополнительных рядов
несущих панелей 3 или пешеходных трапов.
333
На фиг. 2 представлен рисунок, на котором изображены два варианта
выполнения несущих
панелей 3. На фиг. 2а представлен вариант несущих панелей для опорного моста, соединяемых
последовательно друг с другом в продольную ферму посредством шарнирных соединений (пинсоединений), основными элементами которых являются проушины 9а и их ответная центральная
часть 9б. На фиг. 2а представлен вариант аналогичных несущих панелей, но предназначенных для
подвесного моста и снабженных проушинами 10.
На фиг. 3 представлен рисунок с фрагментом подвесного (вантового) моста, который подвешен
при помощи вант 11 за проушины 10.
На фиг. 4 представлен рисунок, поясняющий принцип сборки между собой несущих панелей 3,
соединяемых пинами 12.
На фиг. 5 представлен рисунок, поясняющий принцип сборки между собой опорной стойки 7 с
несущей панелью 3, где: 13 - опорная часть моста, закрепляемая на основании моста; 14 фиксирующий элемент, соединяющий опорную стойку 7 с опорной частью моста 13.
На фиг. 6а и 6б представлены рисунки, показывающие различные варианты применяемых
ортотропных плит: 6а - закрытая и 6б - открытая ортотропные плиты.
На фиг. 7 представлен рисунок пролетного строения одноярусного опорного моста, каждая ферма
которого выполнена из двух параллельных и трех вертикальных рядов несущих панелей.
Вертикальные ряды несущих панелей 15а и 15б соединены между собой удерживающими связя ми
16.
На фиг. 8 представлен рисунок с фрагментом двух ярусного опорного моста, каждая ферма
первого яруса которого выполнена из двух параллельных и трех вертикальных рядов несущих
панелей, а каждая ферма второго яруса - из двух параллельных рядов несущих панелей. Позицией
17 отмечены пешеходные трапы, закрытые пешеходными настилами 18.
На фиг. 9 представлен рисунок с фрагментом железнодорожного моста, в котором на поперечные
балки 1 уложено безбалластное мостовое полотно 19 с железнодорожными рельсами 20.
На фиг. 10 представлен рисунок с фрагментом
заявляемого моста, предназначенного для
333
движения четырех параллельных транспортных потоков.
Заявляемый сборно-разборный мост собирают следующим образом. На одном из берегов реки с
помощью малых средств механизации (крана или подъемного механизма с грузоподъемностью до
334
1000 кг) собирают аванбек (направляющая вспомогательная конструкция
в виде консоли - на фиг. 1
она условно не показана). Для этого к поперечным балкам 1 присоединяют один ряд панелей 3,
образующих продольные фермы. После сборки аванбека собирают пролетное строение, для чего к
поперечным балкам устанавливается необходимое из расчета грузоподъемности число панелей,
которые объединяются поперечными связями. Далее укладываются диоганальные связи и в конце
устанавливаются ортотропные плиты и опорные стойки. После чего, по накаточным путям,
происходит надвижка моста (при отсутствии специальной техники надвижка может быть
произведена силами нескольких человек) и пролетное строение занимает проектное положение .
После установки пролетного строения на опоры на берегах реки, мост готов к эксплуатации.
Формула полезной модели
1. Сборно-разборный универсальный мост, включающий закрепленное на опорах пролетное
строение, состоящее из не менее чем двух продольных ферм решетчатого типа, соединенных
между собой поперечными балками, на которые уложено дорожное покрытие, отличающийся тем,
что пролетное строение закреплено на опорах посредством вертикальных опорньк стоек, а каждая
ферма моста выполнена из одного или нескольких параллельных и/или вертикальных рядов
несущих панелей, соединенных между собой поперечными связями и закрепленных на концах
поперечных балок, при этом сами поперечные балки установлены в одном или нескольких рядах по
вертикали и/или горизонтали и соединены между собой в каждом ряду диагональными связями.
2. Мост по п.1, отличающийся тем, что все элементы моста или отдельные из них выполнены из
металла и/или композиционных материалов.
3. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве поперечной балки использована балка
переменного сечения, которая соединена с несущей панелью посредством съемных соединений.
4. Мост по пп.1-3, отличающийся тем, что в качестве съемных соединений элементов моста
использованы болтовые соединения.
5. Мост по пп.1-3, отличающийся тем, что в качестве съемных соединений элементов моста
использованы пин-соединения.
334
6. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве несущих панелей использованы цельные или
сборно-разборные конструкции, соединяемые друг с другом в ряд посредством шарнирных
соединений, а между рядами - посредством жестких поперечных335связей.
7. Мост по п.1, отличающийся тем, что в качестве дорожного покрытия использованы
неразрезные ортотропные плиты с ребрами закрытого либо открытого профиля или безбалластное
мостовое полотно.
8. Мост по п.1, отличающийся тем, что на концах поперечных балок закреплены съемные
пешеходные трапы с перилами.
9. Мост по п.1, отличающийся тем, что пролетное строение моста выполнено по разрезной либо
неразрезной схеме.
10. Мост по п.1, отличающийся тем, что каждая ферма моста может быть снабжена
промежуточными опорами, собранными из несущих панелей.
11. Мост по п.1, отличающийся тем, что часть несущих панелей в ряду или рядах снабжена
вертикальными проушинами.
ФАКСИМИЛЬНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ
Реферат:
335
СБОРНО -РАЗБОРНЫЙ УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МОСТ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
336
RU 2578231
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
156 392
(13)
(51) МПК

(12)
E01D 15/12 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: действует (последнее изменение статуса: 22.12.2021)
Пошлина: учтена за 9 год с 18.12.2022 по 17.12.2023. Установленный срок для уплаты пошлины
за 10 год: с 18.12.2022 по 17.12.2023. При уплате пошлины за 10 год в
дополнительный 6-месячный срок с 18.12.2023 по 17.06.2024 размер пошлины
увеличивается на 50%.
(22) Заявка: 2014151302/03, 17.12.2014
Дата начала отсчета срока действия патента:
17.12.2014
(72) Автор(ы):
Абакумов Алексей Александрович (RU),
Проценко Дмитрий Владимирович (RU),
Кольцова Оксана Александровна (RU),
оритет(ы):
Кулешов Евгений Васильевич (RU),
Дата подачи заявки: 17.12.2014
Шаршов Роман Александрович (RU)
Опубликовано: 10.11.2015 Бюл. № 31
ес для переписки:
630097, г. Новосибирск-97, а/я 21, Скорому В.В.
(73) Патентообладатель(и):
Пахомов Дмитрий Николаевич (RU),
Проценко Дмитрий Владимирович (RU)
(54) СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ УНИВЕРСАЛЬНЫЙ МОСТ
(57) Реферат:
336 и может быть использована при возведении быстро устанавливаемых универсальн ых
Полезная модель относится к области мостостроения
мостов различной длины, грузоподъемности и функциональности, что часто требуется при возведении мостовых переходов при чрезвычайных
ситуациях, когда от скорости возведения моста зависят судьбы людей, застигнутых врасплох стихийным бедствием.
Заявляется сборно-разборный универсальный мост, включающий закрепленное на опорах посредством вертикальных опорных стоек
пролетное строение, состоящее из продольных ферм решетчатого типа, закрепленных на соединенных между собой поперечных балках.
Новым является то, что соединение балок между собой выполнено при помощи диагональных быстро устанавливаемых и регулируемых п о
337
длине соединений, таким образом, чтобы концы нечетных поперечных балок были соединены
с центрами четных балок, при этом само
пролетное строение либо закреплено в нескольких точках посредством опорных частей установленных на фундамент, либо подвешено к
опоре/опорам посредством вант.
Полезная модель включает 3 зависимых пункта формулы, 13 рисунков.
Полезная модель относится к области мостостроения и может быть использована при возведении
быстро устанавливаемых универсальных мостов различной длины, грузоподъемности и
функциональности, что часто требуется при возведении мостовых переходов при чрезвычайных
ситуациях, когда от скорости возведения моста зависят судьбы людей, застигнутых врасплох
стихийным бедствием.
В настоящее время широкое распространение получили различные сборно-разборные мосты,
которые можно быстро установить и использовать либо в качестве самостоятельного мостового
сооружения, например, при невозможности быстрого восстановления имеющегося мостового
перехода, разрушенного во время стихийного бедствия, либо в качестве временного сооружения,
необходимого при строительстве больших и долго строящихся объектов (гидроэлектростанций,
туннелей, сложных мостовых сооружений и т.п.). Основная задача временного моста так
организовать транспортные потоки (грузов, людей, железнодорожных составов и т.п.), чтобы в
кротчайшие сроки (от нескольких часов до нескольких дней) при помощи простого оборудования
возвести мост, способный обеспечить всем необходимым строящийся объект (строящийся или
реконструируемый капитальный мост, горный карьер, угольный разрез и т.п.), причем такой мост
должен быть универсальным, а значит при использовании однотипных деталей, назначение моста
может быть любым - пешеходным, автомобильным, железнодорожным или их возможной
комбинацией.
Таким образом, исходя из вышесказанного, сборно-разборный мост одновременно должен
удовлетворять сразу нескольким различным техническим требованиям.
Во-первых, он должен быть универсальным, т.е. будучи возведенным из одних и тех же деталей,
337
мост может обеспечить любое функциональное
назначение или комбинацию из таких назначений,
например, автомобильно-железнодорожно-пешеходный мост.
Во-вторых, будучи универсальным мостом, он может быть выполнен практически любой длины,
от нескольких метров - до нескольких сотен метров, т.е. мост может быть как разрезным, так и
338
неразрезным, в зависимости от требуемой длины.
В-третьих, мост должен предусматривать различные варианты своей быстрой трансформации в
связи с изменившимися внешними условиями. Очень часто в реальной ситуации бывает, что мост
нужен в строго заданном месте для обеспечения оптимальной логистики перевозок, однако его
вынуждены устанавливать на значительном удалении, ссылаясь на внешние факторы (зыбкость
береговых грунтов, расположение фарватеров на реке, формы горного ущелья и т.п.).
В-четвертых, конструкция моста должна предусматривать в зависимости от изменений
первоначальных условий возведения моста (коррекция транспортных потоков, быстрота установки
конструкций моста и прилегающих к нему береговых коммуникаций, стоимости моста и т.д.),
несколько стандартных альтернативных вариантов его строительства (например, замена
неразрезного моста на разрезной, безопорной конструкции пролетного строения - на опорную и
т.п.) не требующих кардинальной замены основных элементов конструкции.
В-пятых, мост должен иметь такую конструкцию, чтобы монтаж его мог быть произведен
малоквалифицированным строительным персоналом, причем, масса элементов моста была такова,
чтобы монтаж производился без привлечения тяжелой специализированной техники.
Известен разборный мост, включающий крайние и средние примыкающие одна к другой
продольные балки, состоящие из пространственных секций соединенных по длине моста
посредством стыкового соединения типа «ласточкин хвост». На крайних секциях закреплены
защитные заграждения (см. патент РФ №2298611, кл. E01D 15/12, 2006 г.). Основное преимущество
моста заключается в его быстрой сборке и разборке.
Основным недостатком известного моста является отсутствие у него универсальных функций.
Собранный из одних и тех же деталей такой мост имеет стандартные размеры и рассчитан на
строго заданную нагрузку. Поэтому в рамках заданной нагрузки, мост может быть либо
автомобильным, либо пешеходным.
Кроме того, известный мост является разрезным мостом определенной длины и рас считан на
установку в русле небольших рек или338оврагов. Установка промежуточных опор требует изменения
конструкции используемых элементов.
Известен сборно-разборный металлический мост (см. патент РФ №2476635, кл. E01D 15/133,
2013 г.), включающий закрепленное на опорах пролетное строение, состоящее из двух главных
339
ферм решетчатого типа, каждая из которых выполнена из соединенных
посредством проушин и
штырей линейных и плоскостных элементов. К нижним поясам главных ферм прикреплены
поперечные балки, на которых размещена проезжая часть в виде продольного щитового настила,
при этом поперечные балки прикреплены к главным фермам с помощью проушин и штырей снизу,
а верхняя плоскость продольного щитового настила размещена ниже нижних проушин главных
ферм. Главные фермы совместно с поперечными балками и продольным щитовым настилом
образуют разборный металлический мост с ездой понизу. При трансформировании этого моста в
разборный металлический мост большей грузоподъемности с ездой поверху между главными
фермами установлены дополнительно две фермы аналогичной конструкции с межколейными
связями между ними, сверху которых уложены межколейные щиты, а на главных фермах
установлены колесоотбойники и перильное ограждение.
Известный сборно-разборный мост можно с некоторой натяжкой отнести к категории
универсальных мостов, т.к. он позволяет из однотипных деталей собирать мосты различной
грузоподъемности (возможно выполнить два варианта), а также с различным вариантом езды - по
низу или поверху (тоже два варианта).
Основным недостатком известного сборно-разборного моста является ограниченность его
функциональных возможностей. Такой мост не позволяет эксплуатировать его как
железнодорожный мост. Он также не позволяет одновременно организовать несколько
транспортных потоков.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является, взятый в качестве прототипа
сборно-разборный универсальный мост (см. патент РФ №137558, кл. E01D 15/133, 2013 г.),
включающий закрепленное на опорах посредством вертикальных опорных стоек пролетное
строение, состоящее из не менее чем двух продольных ферм решетчатого типа на которые уложено
дорожное покрытие, причем каждое пролетное строение моста может быть выполнено из одного
или нескольких параллельных и/или вертикальных рядов несущих панелей, соединенных между
собой поперечными связями и закрепленных
на концах поперечных балок, а сами поперечные
339
балки установлены в одном или нескольких рядах по вертикали и/или горизонтали и соединены
между собой в каждом ряду продольно-поперечными связями.
4
Основными недостатками известного технического решения являются, во-первых, невысокая
340
скорость монтажа опор, вследствие наличия мокрых работ по устройству
бетонных ростверков и
свай, что увеличивает сроки работ, даже при их одновременном ведении (монтаж опор и монта ж
пролетного строения) до момента набора необходимой прочности бетона.
Во-вторых, замедленная сборка пролетного строения, которая обусловлена необходимостью
трудоемкого монтажа продольно-поперечных связей между поперечными балками, состоящими из
соединяемых на болтах уголков.
Задачей заявляемого технического решения является устранение указанных недостатков, а,
именно, повышение скорости монтажа моста, связанное с быстрой установкой опор и монтажом на
них пролетного строения, а также со сборкой самого пролетного строения.
Указанная задача в сборно-разборном универсальном мосте, включающий закрепленное на
опорах посредством вертикальных опорных стоек пролетное строение, состоящее из продольных
ферм решетчатого типа, закрепленных на соединенных между собой поперечных балках, решена
тем, что соединение балок между собой выполнено при помощи диагональных быстро
устанавливаемых и регулируемых по длине соединений, таким образом, чтобы концы нечетных
поперечных балок были соединены с центрами четных балок.
Указанная схема монтажа сборно-разборного моста позволяет создать из однотипных элементов
быстро монтируемое пролетное строение для моста любого назначения и разместить его на быстро
устанавливаемых опорах. Так, применение винтовых свай и инвентарного ростверка поз волит
увеличить скорость монтажа опор и упростит этот процесс в несколько раз, а установка
диагональных быстро устанавливаемых и регулируемых по длине соединений позволит не только
быстрее собирать пролетное строение, но и контролировать геометрию и жесткость конструкции в
целом, что является одним из важнейших вопросов в работе конструкции пролетного строения при
его надвижке и дальнейшей эксплуатации.
Целесообразно для ускорения монтажа опору выполнить в виде сборной модульной конструкции,
каждый модуль которой имеет форму параллелепипеда, состоящего из 5
нескольких сборно-разборных элементов,
объединенных между собой посредством съемных
340
соединений.
Также для ускорения монтажа опоры перспективно основание опоры закрепить в грунте
посредством одной или нескольких винтовых свай, образующих фундамент.
341
Для ускорения сборки пролетного строения, выгодно регулируемое
по длине соединение
выполнить из двух связанных между собой талрепом стержней, каждый из которых имеет крюк с
одной стороны и соответственно правую и левую резьбу с другой стороны.
На фиг. 1 представлен рисунок, на котором изображен фрагмент пролетного строения
заявляемого моста, подвешенный на вантах к составной П-образной опоре, выполненной из
нескольких модулей в форме параллелепипедов, где: 1 - П-образная составная опора, на которой с
помощью вант 2 закреплено пролетное строение 3 с поперечными балками 4 и несущими панелями
5.
На фиг. 2 представлен рисунок, на котором изображен фрагмент поперечного сечения пролетного
строения 3 заявляемого моста, поясняющий принцип стяжки поперечных балок 4 при помощи
диагональных связей. Каждая из поперечных балок 4 закрепляется быстро устанавливаемыми
диагональными связями, состоящими из винтового соединителя 6 (талрепа) и двух стержней 7а и
7б, на одном из концов которых выполнена правая и левая резьба, а на других концах захватные
крюки 8а и 8б.
На фиг. 3 представлен рисунок, на котором изображен фрагмент поперечной балки 4,
поясняющий принцип крепления к ней ванты 2, где: 9 - крепежная скоба, где; 10а и 10б крепежные обоймы; 11 - крепежные болты; 12 - крепежные гайки.
На фиг. 4 представлен рисунок, на котором изображен фрагмент составной опоры, поясняющий
принцип сборки между собой отдельных модулей и крепления к ним вант 2, где: 13а-13г элементы модулей; 14 - крепежные элементы с кольцами на концах, к которым с помощью крюков
15 крепятся концы вант 2.
На фиг. 5 представлен рисунок, поясняющий принцип закрепления основания составной опоры
на грунте и/или дне водоема, где: 16 - промежуточное основание, закрепляемое 6
на нижнем модуле 13д при помощи крепежных элементов 17; 18 - вкручиваемые в грунт
винтовые сваи фиксируемые болтами 19 и объединяемые ростверком 16.
На фиг. 6 представлен рисунок, поясняющий
принцип бокового соединения модулей 13е и 13ж
341
между собой под прямым углом, где: 20 - промежуточный уголок; 21а-21г крепежные элементы.
На фиг. 7 представлен рисунок, на котором изображен фрагмент разрезного пролетного строения
заявляемого моста, установленного на составной опоре, выполненной из нескольких панелей
342 разрезного моста; 23 ограждения в форме параллелепипеда, где: 22 - пролетное строение
вертикальная составная опора
На фиг. 8 представлен детальный рисунок, поясняющий принцип соединения частей разрезного
пролетного строения с верхней частью вертикальной составной опоры 23, где: 24 - упорные
элементы, закрепляемые на верхней части опоры 23 и их крепежные элементы 25; 26 - опорные
стойки; 27 - плиты перекрытия (ортотропная плита).
На фиг. 9 представлен рисунок, на котором приведен вариант быстро устанавливаемого в грунт
основания, где: 28 - промежуточная опора с опорной панелью 29 с фиксирующими направляющими
30; 31 - вкручиваемые в грунт винтовые сваи с ограничителями 32 для закрепления их в
направляющих 30.
На фиг. 10 представлен рисунок, поясняющий принцип соединения несущих панелей 5 и опорных
стоек 26 между собой посредством шарнирных пин-соединений, состоящих из проушин 33а, 33б и
пинов 34, а также тринцип закрепления опорных стоек 26 к опорному основанию 35 при помощи
крепежных болтов 36.
На фиг. 11 представлен рисунок выполнения опорной платформы для установки опорного
основания 35, где: 37 - опорная платформа с фиксирующими направляющими 38; 39 вкручиваемые в грунт винтовые сваи.
На фиг. 12 представлен рисунок вида спереди левой части пролетного строения с
установленными опорными стойками 26, где: 40 - диагональные связи, повышающие жесткость
продольной фермы решетчатого типа; 41 - пешеходная дорожка; 42 - боковое ограждение.
7
На фиг. 13 представлен рисунок выполнения еще одного варианта пролетного строения
заявляемого моста, содержащего продольную ферму решетчатого типа 43, на которой закреплены
поперечные балки 4 с дорожным покрытием 27 и пешеходными переходами 41, боковыми
ограждениями 42 и дорожными разделителями 44.
Сборку заявляемого моста рассмотрим
342 на примере моста небольшой грузоподъемности (см. фиг.
13), с одной центральной фермой 43, установленной под поперечными балками 4. Заявляемый
сборно-разборный мост монтируют следующим образом. На одном из берегов реки или ущелья с
помощью малых средств механизации (крана или подъемного механизма с грузоподъемностью до
1000 кг) собирают секцию заявляемого моста и устанавливают аванбек (направляющая
343 - на фиг. 13 она условно не
вспомогательная конструкция в виде консоли для надвижки моста
показана). Для этого к поперечным балкам 4 присоединяют несколько рядов панелей 5 (в
зависимости от схемы мостового перехода). После сборки аванбека, собирают само пролетное
строение, для чего к продольной ферме решетчатого типа 43 (число панелей 5 фермы определяют
из расчета грузоподъемности моста) присоединяют поперечные балки 4, а между поперечными
балками 4 устанавливают диагональные регулируемые по длине соединения (см. фиг. 2), каждое из
которых выполнено из двух стержней 7а и 7б, винтовые концы которых соединены талрепом 6, а
другие концы выполнены с захватными крюками 8а и 8б соединяются с проушинами,
закрепленными на балках 4. Способ установки указанных регулируемых по длине соединений
позволяет существенно ускорить монтаж пролетного строения. В конце монтажа моста на
поперечные балки 4 устанавливаются плиты дорожного покрытия 27, плиты пешеходных
переходов 41, боковые ограждения 42 и дорожные разделители 44, а на торцах пролетного
строения к панелям 5 присоединяют опорные стойки 26 (см. фиг. 10). Затем, по накат очным путям
(на рисунке они не показаны) происходит надвижка моста и пролетное строение занимает
проектное положение. После установки пролетного строения на опоры 35, которые закреплены на
опорных платформах 37 (см. фиг. 11) на берегах реки, мост готов к эксплуатации.
Если, например, схема пролетного строения 3 (см. фиг. 1) требует установки промежуточных
опор, то в зависимости от типа моста монтируется, например, П-образная составная опора 1, к
которой на вантах 2 подвешивается пролетное строение 3 или монтируется, например,
вертикальная составная опора 23 (см. фиг. 7), на которую опирается пролетное строение 22. На
фиг. 3-6 представлены рисунки, поясняющие монтаж П-образной составной опоры 1, а на фиг. 8 рисунки, поясняющие монтаж вертикальной 8
составной опоры 23. Монтаж опоры 1 из готовых сборных модулей 13 позволяет быстро провести
сборку с помощью небольшого крана с грузоподъемностью до 800 кг, установленного на судне
(барже), если речь идет об установке опоры на плавающий на воде сборный пантон (на р исунке
пантон условно не показан) или крана,
343установленного на грузовой машине, если к месту
установки опоры подведена дорога. Для исключения проведения бетонных работ, в качестве
опорных элементов опоры 1 могут быть использованы винтовые сваи 18, ввинчива емые в грунт
(см. фиг. 5), которые через промежуточное основание 16 крепятся к основанию опоры 1 (модулю
13д) при помощи крепежных элементов 17 и фиксаторов 19. Аналогичным образом винтовые сваи
31 (см. фиг. 9) крепятся к основанию промежуточной опоры 28,344
а винтовые сваи 39 (см. фиг. 11) - к
опорной платформе 37.
Заявляемая конструкция сборно-разборного универсального моста была разработана для
быстрого возведения мостовых переходов при чрезвычайных ситуациях и позволяет обеспечить
скорость монтажа пролетных строений не менее 25 м/сутки. Для сборки моста не требуется
квалифицированный персонал, а в качестве подъемного устройства достаточно одного автомобиля
с гидроманипулятором, способным поднимать элементы конструкции массой до 800 кг. При этом
сборка моста подобна сборке конструктора. Элементы невозможно перепутать и собрать в
неправильной последовательности, так как они симметричны относительно своих центральных
осей и нет разницы между верхом/низом, правой/левой сторонами. Различные схемы моста
отличаются большим или меньшим количеством элементов. Разрезные пролетные строения
достигают в длину до 60 метров кратно 3 метрам. Неразрезные схемы не ограничены по длине,
причем промежуточные опоры могут собираться из основных несущих элементов пролетных
строений - панелей. Грузоподъемность моста варьируемая: возможно собрать схему для пропуска
как пешеходов, так и железнодорожного транспорта.
Формула полезной модели
1. Сборно-разборный универсальный мост, включающий закрепленное на опорах посредством
вертикальных опорных стоек пролетное строение, состоящее из продольных ферм решетчатого
типа, закрепленных на соединенных между собой поперечных балках, отличающийся тем, что
соединение балок между собой выполнено при помощи диагональных быстро устанавливаемых и
регулируемых по длине соединений таким образом, чтобы концы нечетных поперечных балок
были соединены с центрами четных балок.
2. Мост по п. 1, отличающийся тем, что основание опоры закреплено в грунте посредством одной
или нескольких винтовых свай, образующих фундамент.
3. Мост по п. 1, отличающийся тем, что регулируемое по длине соединение выполнено из двух
связанных между собой талрепом стержней,
каждый из которых имеет крюк с одной стороны и
344
соответственно правую и левую резьбу с другой стороны.
345
ФАКСИМИЛЬНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ
Реферат:
345
Рисунки:
346
346
Конструктор для взрослых.
347
Ещѐ с ПМВ британская армия использовала временные мосты, разработанные инженером Чарльзом Инглисом. Основой этих мостов был
каркас из труб; максимальная длина составляла 27 метров, а предельную нагрузку в третьей модификации (начало ВМВ) удалось довести
до 26 тонн. К тому времени военным этих 26 тонн уже
347не хватало. Альтернативу предложил инженер Дональд Бейли и соответственно в
историю эта конструкция вошла как "мост Бейли" (хотя доведением еѐ до ума занимался, естестенно, целый коллектив). Согласно
требованиям, каждая деталь должна была быть простой и дешѐвой в производстве, весить не более 270 килограмм и помещаться в кузов
стандартного трѐхтонного грузовика.
Основными элементами моста были прямоугольные боковые панели и поперечные балки. Панели могли устанавливаться в один, два или
три слоя и во столько же ярусов. На балки укладывались продольные элементы (стрингеры), а на них настил. К сему прилагались разные
348 на препятствие. Для облегчения
крепѐжные и усиливающие хреновины. Собирался мост на твѐрдой земле, а потом накатывался
вытягивания моста на противоположный берег к "переднему" концу могла крепиться под углом вверх временная "носовая секция" без
настила. При необходимости предусматривалась сборка опор или установка моста поверх понтонов.
Мосты Бейли активно использовались в ходе ВМВ, особенно на итальянском театре, где, если википедия нам не врѐт, наступавшие
англоамериканские войска возвели более 3000 штук общей длиной 55 миль. Впоследствии Монтгомери говорил, что "without the Bailey
Bridge, we should not have won the war." В 1946-м Бейли получил за свою работу Орден Британской Империи с прилагающимся рыцарским
званием.
После войны на рынок были в большом количестве выброшены излишки снаряжения, в том числе элементы мостов Бейли. Некоторое
количество попало в Израиль, где они и служили в армии, и использовались как гражданские дорожные мосты. В дальшейшем их
постепенно заменяли на постоянные бетонные конструкции, но если я правильно понимаю, несколько штук дожило наших дней. На
верхней фотографии военные инженеры в 1949-м, вроде в Хайфе.
Дональд Бейли и модель моста:
348
349
349
Тестинг:
350
350
351
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов
фрикционно-подвижных соединений для крепления опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
Тип прибора,
Диапазон
Примечание
п/п
узлов с амортизирующими элементами
оснастки,
измерения
оборудование
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой»)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с 351
манометром
+/- 0,0 T/c2
0,01 мм – 1000
мм
Годен до 12.2025 г.
Свид. №1 до 12.2023 г.
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свид. № 1 до 12.2023 г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2023 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2023 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2023
7
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
Условия проведения испытания узлов крепления опоры скользящей для демпфирующих
352
сдвиговых компенсаторов
для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
на скольжение и податливость -согласно нормативным документам, действующим на 09.11 2021 г., действующим ГОСТ Р и
специальным техническим условиям (СТУ).
4. Цель испытаний на сейсмостойкость в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf и фрагментов антисейсмического фрикционно-
352 предназначенных для сейсмоопасных районов с
демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода,
сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
353
Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью более 9 баллов, серийный выпуск и возможность эксплуатации
опоры скользящей с трубопроводом в районах с сейсмич-ностью более 9 баллов.
Цель лабораторных испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контроли-руемым
натяжением трубопроводов для опоры скользящей для кабеленесущей системы , предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов - определение возможности их использова-ния в районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале
MSK-64.
353
354
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD демпфирующих
сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
скользящее с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. Испытание фрагментов ФДПК.
Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4,
ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7,
согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.).
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, покрытых с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА испытания СКАД
сейсмичностью более 9 баллов.
Геометрические характеристики схемы испытания математических моделей
компенсаторов
демпфирующих сдвиговых
с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов в ПК SCAD.
354
355
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online Вывод.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Геометрические характеристики схемы демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
355
356
Нагрузки приложенные на схему демпфирующих сдвиговых компенсаторов гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb
действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Результата расчета
Эпюры усилий
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы (демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
356
357
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
«Qz»
«Qy»
357
358
Деформации
Коэффициент использования профилейОпорыскользящая для Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
358
359
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и
контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд». Инструкция по креплению фланцев к трубам предусматривала
такую последовательность производства работ:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами
с пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
Соединить фланцы трубопровода с помощью фланцевых вибростойких соединений
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для трубопроводов по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).Трубопроводы
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов соединены с помощью фрикци-анкерных,
протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые
шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях.
359
360
360
361
361
362
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю
тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми
на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших
испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов
и предназнечено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и
362
взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической
нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в
пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые
шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
363
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают
упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение
трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих
нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с
пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также
повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и
свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного
фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого
трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или
величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в
пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3
балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста,
ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах,
установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП
II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикциболтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше
амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно
установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
363
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная
шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами
устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и
давлений рабочей среды.
364 гайками с контролируемым натяжением .
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые
шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и
виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты
собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в
отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего
фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в
виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения
по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг.5
364
Фиг 6
365
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
365
366
366
367
367
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf и узлов крепления опоры скользящей с помощью демпфирующих и косых антисейсмических компенсаторов, предназначенных
368
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов ДЛЯ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НАДВИЖНЫХ СБОРОНО-РАЗБОРНЫХ
МОСТОВ
368
369
369
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей опоры скользящей для
, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами , которые крепились с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
370
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office.
Испытания математических моделей опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) согласно программной реализации в SCAD Office проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для практического применения фрикционноподвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе
SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности земле-трясений по значительно расширенному кругу объектов при различной
обеспеченности данными). Шкала также создает основу для оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
При испытании моделей узлов и фрагментов опор скользящих для
Демпфирующие сдвиговые компенсаторы проф Уздина А М для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , которые предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с антисейсмическими косых компенсаторов (
изобретение № 887748 « Стыковое соединение растянутых элементов») илии с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на сейсмическую интенсивность. За полвека количество записей и перемещения грунта резко
увеличилось, что позволило существенно повысить точность испытания математических моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных отклонений.
Корреляция инструментальных данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с использованием ФПС должно уменьшить повреждаемость
фрикционно–подвижных соединений (ФПС) в местах крепления строительных конструкций , трубопровода , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (с учетом
зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части широкого использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования ФФПС и демпфирующей сейсмоизоляции
для трубопроводов).
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопро-вода, соединенного с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов.
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить переме-щение зажима по условному длинному овальному отверстию в
зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла крепления опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопроводами с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному
зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр 34
мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 ,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250),
п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146,
2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты
зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения»
370в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, STROYTR77@inbox.ru (ранее составлен акт испытаний
на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового
соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина), при осмотре
не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов
для гасителя динамических колебаний и
371
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами в ПК SCAD и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры
скользящей и трубопровода делается вывод
Опоры скользящие для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD
СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенные для сейсмоопас-ных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами, соединенными
между собой с помощью демпфиру-ющих компенсаторов на фланцевых фрикционно–подвижных соединениях (ФФПС), с контролируемым натяжением, расположен-ных в длинных овальных отверстиях
для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках (преимуществен-но при импульсных растягивающих нагрузках в узлах соединения), выполненных согласно изобретениям,
патенты №№ 1143895, 1174616,1168755, № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобрете-нию №№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02 СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991),
ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях узлов
крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им.
Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil
Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
4
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник
iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М.,
Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
5
Библиографический список
.
.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское
строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального
371 образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
.
.
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
372
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и
математическим моделирование в ПК SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобетон
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобетон
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03
в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые сети.
Детали трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1
Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1
Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали
трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для
железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн
кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1
Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ
конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций vu
372
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
.
.
.
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
373
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые
альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для магистральных трубопроводов которые использовались при
лабораторных испытаниях в ПК SCADОпора скользящая для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
373
374
Заявка на изобретение (от20.11.2021, отправлена в ФИПС) "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" (F16L23) гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
РЕФЕРАТ
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с упругими демпферами сухого трения предназ-начена для сейсмозащиты , виброзащиты трубопроводов ,
оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с
упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых
фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен сборным с
трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим
эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой
втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих
ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса опоры.
https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
374
375
Приложение № 1: Прилагается заявка на изобретение " Фрикционно - демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F16 L
23/00 организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН : 102000000824 ИНН : 2014000780 № 2021134630 от 2511.2021 ,
входящий № 073171 ФИПС, отдел № 17 направленная в Федеральный институт промышленной собственности (ФИПС) , автор
Президент организации "Сейсмофон" Мажиев Х Н. ( В Минск, направлено изобретение с названием "Сталинский компенсатор"
См ссылки: https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://ppt-online.org/1026337
Предлагаемое изобретение c названием Сталинский компенсатор для трубопроводов , а старое название Фрикционнодемпфирующий компенсатор для трубопроводов аналог компенсатора Сальникова для системы противопожарной защиты или
техническое решение предназначено для защиты магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов,
сооружений, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую
гофру с ломающимися демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616
"Болтовое соединение плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых
элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616,
F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ",
RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения " направлено в г.Минск ,
Республика Беларусь" : https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://ppt-online.org/1026337
375
376
376
Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и фрагментов сейсмоизоляции для опоры скользящей для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb
действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами можно по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора»
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов» https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»
https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора сейсмоизолирующая «маятниковая» https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Yhttps://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
377
377
378
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, 89219626778@mail.ru г т/ф: (812) 694-
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. 89219626778@yandex.ru эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИтел (921) 962-67-78
ктн Аубакирова И У, проф дтн Ю.М.Тихонов
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
г. http://nasgage.ru/produktsiisertifikatsiya@yandex.ru проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996) 798-26-54, (994) 434-44-70, (951) 644-16-48 Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78
t9111758465@uotlook.com Копия аттестата испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к протоколу испытаний
организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС produktsiisertifikatsiya@yahoo.com
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС 9967982654@mail.ru (996) 798-26-54, (921) 962-677-78 О.А.Егорова
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра организации «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 Хасан Нажоевич
Мажиев mo9995354729@yandex.ru
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
t9111758465@yandex.ru
krestianinformburo8.narod.ru
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812)
694-78-10 (999) 535-47-29
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg https://ppt-online.org/1002236
https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
seismofond@list.ru produktsiisertifikatsiya@yahoo.com produktsiisertifikatsiya@yandex.ru gazetazemlya1@gmail.comтел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -2654, (911) 175 -84-65,
378
379
379
380
380
381
381
382
382
383
383
384
384
385
385
386
386
387
387
388
388
389
389
390
390
391
391
392
392
393
393
394
394
395
395
396
396
397
397
398
398
399
399
400
400
401
401
402
402
403
403
404
404
405
405
406
406
407
407
408
408
409
409
410
410
411
411
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-Etaja-Obespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
412
412
413
413
414
414
415
415
416
416
Более подробно об использовании демпфирующих сдвиговых
компенсаторов гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
для обеспечения сейсмостойкости на
417фрикционно-подвижных соединениях
сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с использованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076
«Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011
SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Более подробно ,смотрите внедренные изобртения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ЯпоноАмериканской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает
преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD
Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
417
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
418
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов
Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по применению высокопрочных
болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были ранее
заменены ВСН 163-69 - ”Инструкцией по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов”) и п.7.24. ”Указаний по проектированию вспомогательных
сооружений и устройств для строительства мостов” (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений с соединениями на
высокопрочных болтах и использованы результаты последних научно-исследовательских работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторысоставители настоящей Инструкции), по клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей
специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67
418
419
419
420
МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011
420
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
421
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh 
Rbh Abn 
h
(1)
,
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
Qbh k  b  c
где Qbh
,
(2)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
421
14.3.5 При действии на фрикционное соединение
момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Способ обработки
(очистки)
соединяемых
поверхностей
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
ент
δ, мм, при нагрузке
трения μ
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
0,58
1,35
1,12
422
1 Дробемѐтный
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки
консервации
значения γ
h
следует умножать на 0,9.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными деталями следует
определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не
требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений для
свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края
элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском нефтепроводе (
см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),
серийный выпуск, закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям
№№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US,
422 TW201400676
Наименование
Нормативная
Применение
изделия
документация
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Шпилька
полнорезьбовая
Гайка
DIN 976-1
Шайба
ГОСТ 9065-75
Шайба
ГОСТ 6402-70
Болт
ГОСТ 7798-70
ГОСТ 9064-75
Заклѐпка
вытяжная
Саморезы
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Для крепления транспортировочных
423
брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Фиксация трубопровода
423
424
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений
контролируемых натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск.
2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011
424
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
425
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
425
426
426
427
Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного соединения (ФФПС) или фланцевого
демпфирующего узла крепления (ФДУК) демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
на сдвиг поверхностей трения, стянутых
одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
427 со ссылочными стандартами группы 7
контролируемым натяжением, в соответствии
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
428
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной
оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
A
B
C
D
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом
способе обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по
процедуре, изложенной в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 —
428
Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может
Коэффициент
трения m
0,5
0,4
0,3
0,2
произойти потеря предварительного натяжения.
429
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы
или Виброфлекс а болт обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении
может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и
многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом
на аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США
429
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
430
430
431
При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
 E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев
Александр Анатольевич (RU),
431
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант" Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
432
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения
до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем,
что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким
материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом
обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и
«сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем
пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой
шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение
до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном
комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem
10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по
методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
432
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
433
(51) МПК
 G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые
Хусид Р.Г.(RU),
соединения на высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. Миролюбов Ю.П.(RU)
EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
433
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров
затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций.
434
Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют
по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания
резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на
его диаметр. Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для
повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может
быть использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР),
так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М.,
Стройиздат, 1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з, которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 6064):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие
натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ,
поскольку предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в
результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные
усилия в болтах с помощью динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений
434- Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в
(Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П.
случае сравнительно непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание
предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой
пары приводит к увеличению коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в
резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не
могут.
435 резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой
таких болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с
учетом влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента k i в лабораторных условиях (см. тот же
источник, с. 74-77) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической оценки необходимо произвести испытания
нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или
загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с
гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания.
При этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
435
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения
величины коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме
того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется
436
следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки;
как правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины
пакета и уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия
натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М.,
Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения
болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно,
поворот гайки на определенный угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой
предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в
конкретных условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий
натяжения болтов в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам
обследования выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
436
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым
вычисляют коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину
угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания
гайки в области упругих деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по
формуле
437
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
 F16B 31/02 (2006.01)
 G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
437
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
438
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения
несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта.
Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие
под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть
использовано для определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в
438
которых передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям
усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
439
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент
работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент
условий работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые
отражаются в проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного
соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное
усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы
оценки коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае
сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования
высокопрочных болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно
большему объему экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при
коэффициенте трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует
исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным
методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного
пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут
приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена
применением разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ
его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных
поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на
строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с
контактных поверхностей, после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью
захватов, фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На
строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной
эксплуатации на открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает
трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров
требуемые показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно
снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
439
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время
обработка металлических поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об
условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
440 поэтому возникает необходимость проверки
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период,
фактической надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при
восприятии внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами
отверстий и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008
г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.),
заключающийся в отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного
положения с замером значения момента закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия
натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных
поверхностей и коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после
предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения
усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора
болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
440
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ
№2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном
монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что441
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3,
скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением
усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению
действия продольной силы N, в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти
раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность
способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали,
применяемых и собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из
основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной
машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от
величины отклонения осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к
тем или иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического,
так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому
фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего
устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может
не быть, поэтому желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от
величины отклонения осуществляют необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении
величины k;
441
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную
модель, обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для
обеспечения надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят
дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
442
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным
отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54.
Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки
контактирующих поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент
трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную
величину, и для надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом
преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде
рычага, имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух
стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом
рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве
силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической
накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое
соединение 13, предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной
металлоконструкции 11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед
монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11
осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной
величине. Расчетный момент закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения
усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой
10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6
надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
442
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную
величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по
обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
443
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку
в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции
дополнительно обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся
устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в
отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны
по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют
коррекцию технологии монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали,
узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и
имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный
из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении
менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
443
2 472 981
(13)
C1
444
(51) МПК
 F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.03.2017)
Пошлина:учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.06.2011
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1,
30.07.1992. RU 2263828 C1, 10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, 19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО "Авиадвигатель", отдел защиты
интеллектуальной собственности
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь Леонардович
(RU),
Полатиди Людмила Борисовна (RU),
Бурцева Ирина Валерьевна (RU),
Бугреева Светлана Ильинична (RU),
Красинский Леонид Григорьевич
(RU),
Миллер Олег Григорьевич (RU),
Шумягин Николай Николаевич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное общество
"Авиадвигатель" (RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения.
Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
444
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных
отверстиях стяжными болтами. Каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением,
вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения
втулки в окружном направлении; с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение циклического
ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в
указанных деталях. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
445
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым сечением, которую используют для центровки и
разгрузки болта, снижения напряжений среза в самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении деталей в районе отверстий под болты возникают
напряжения. Наличие концентратора напряжения, повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов. Отверстия под болты, являющиеся концентраторами
напряжений, могут быть расположены в полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления концентратора в
виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс
деталей, является основным недостатком такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что обеспечивает достаточную разгрузку отверстий.
Эффективность подобной доработки деталей подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные грузики
лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин,
В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с
гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия (Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях,
снижающие циклический ресурс и надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся
деталей при высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности
отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, согласно
п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением,
вытянутым в окружном направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
445
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и сохранения необходимой площади контакта между
446
деталями и болтом необходимо соблюдать следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков и расчетов напряженно-деформированного
состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении, и выполнение втулки с соответствующим
овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения циклического ресурса деталей, оцененного по
условной кривой малоцикловой усталости для дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и сокращения затрат при ресурсных испытаниях
(применительно к двигателю ПС-90А и его модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и
прочного материала - позволяет снижать массу фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу использования в современных двигателях последнего
поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных напряжений в отверстиях соединяемых деталей,
следовательно, снижается циклическая долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается площадь цилиндрического сечения сопрягаемых
446
деталей, что повышает риск потери несущей способности,
возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально уменьшается и площадь цилиндрического сечения
соединяемых деталей, что повышает риск потери несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии действий окружных напряжений при этом
выравниваются, а эффект снижения концентраций напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между 447
деталями и болтом, а также из технологических
соображений необходимо соблюдать следующее соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового соединения дает возможность не только выравнивать
напряжения по толщине пакета деталей и в болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях, повышая их
ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение, на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано
болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД), например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2
вала КВД и диска 3 второй ступени КВД. В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5 с таким
же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях, соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину
пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке 5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого сечения. Диаметр
головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую площадь контакта между фланцами и стяжным болтом
7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при этом длина окружности С между ними зависит от
размера сечения b втулки 5 в окружном направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В
процессе работы КВД концентрация напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет работать при
высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета
деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое отверстие выполнено
овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5;
c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;447
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d - диаметр отверстия втулки под болт.
448
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
 B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Туманов Антон Вячеславович
448
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383 C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР
(RU)
0194615 A1, 18.09.1986.
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
449
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов. Согласно изобретению узел снабжен
размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 510% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает
повышение долговечности рельсовой конструкции. 1 ил.
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым
слоем, уменьшающим максимумы локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне подкрановой балки.
Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σ у и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем
рельс.
449
Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка, обладающая такой же податливостью, как
резинометаллическая, но обладающая большей долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс. Тормозная балка симметрична и помещена ниже
боковых глав рельса для обеспечения свободного прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
450
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и
подкрановой балкой размещена демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой
прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем
ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки.
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки
швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже
боковых глав рельсов на расстоянии, обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные безребордные колеса 2 мостового крана и передают
вертикальные силовые импульсы Р. Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по боковым главам
рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с
плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с
симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка 7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной балки 7 также соединены друг с другом через стенку
двутавровой прокатной подкрановой балки посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого рельса 1 и
полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10, выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между
боковой гранью верхнего пояса 5 и гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на верхний пояс 5, а
между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1 упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая
демпфирующую подрельсовую прокладку 4. Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
450силы, гасящиеся за счет сил трения. Напряжение в тарельчатых пружинах несколько
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные
ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим выносливость повышается. При уходе колеса крана
демпфирующая подрельсовая прокладка 4 упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3 горизонтальные усилия передаются за счет сил трения.
Если же силы трения будут превышены, то в работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7, опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны
451
каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с
продольными гофрами (5...10 штук) одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных
гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства демпфирующей
подрельсовой прокладки остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой прокладки, так как в ней отсутствует быстро
изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей
производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая
транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
Формула изобретения
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и
опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины
верхнего пояса подкрановой балки, при этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие верхний
пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами.
Адреса американских и немецких 451фирм, организация занимающихся проектированием,
изготовлением монтажом гасителей динамических колебаний гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf для применения демпфирующих сдвиговых компенсаторов для обеспечения сейсмостойкости,
за
счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционноподвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office
452№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746,
c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных, для сдвига
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний
в США , Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M
0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919
20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map] Toll Free:
800.426.9341 Local: 425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle
School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850 Facsimile: (610) 9714859
увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
610.971.4850 (USA)
Wayne, PA 19087-1866
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0
Fax +49 40 540093-47 info@willbrandt.de
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22
30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 hannover@willbrandt.de
Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
452
Subsidiary
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 berlin@willbrandt.de WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk
453
www.willbrandt.se
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж .
А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным управлением пути Министерства
путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в
стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ
И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02
«Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н
9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9
/02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
- основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляются.
453или выпуклости.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
:1
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжение болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
454
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание
несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести
риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается
диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть
воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследовательской
организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением. Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978
г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93 Российской Федерации.
454
455
455
456
456
457
457
458
458
459
459
460
460
461
461
462
462
463
463
464
464
465
465
466
466
467
467
468
468
469
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
165 076
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
 E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее
Статус:
изменение статуса: 07.06.2017)
)(22) Заявка: 2016102130/03,
22.01.2016
) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
иоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
469
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
) Дата подачи заявки: 22.01.2016
) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
470
рес для переписки:
197371, Санкт-Петербург,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион
но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых
установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует
диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток
и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты
объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU
1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках
и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения
работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного
являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство
содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект,
470
нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение
демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной
поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг
относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и
фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветр овые
нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные471
силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с
возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено
центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к
центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В
теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а
длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток -отверстие
корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного
перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса
превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется
чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3
изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия
корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом
длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен
фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной
посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают
тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр
471 штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от
величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических
нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
472
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой
с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от
торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
472
473
473
474
474
475
475
476
476
477
477
478
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
 G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
478
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
479
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые
Хусид Р.Г.(RU),
соединения на высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. Миролюбов Ю.П.(RU)
EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров
затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций.
Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания
резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на
его диаметр. Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для
повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может
479
быть использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР),
так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М.,
480 закручивания Mз, которым затянуты гайки.
Стройиздат, 1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 6064):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие
натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ,
поскольку предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в
результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные
усилия в болтах с помощью динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений
(Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в
случае сравнительно непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание
предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой
пары приводит к увеличению коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в
резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не
могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие
таких болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
480 решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому
учетом влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же
источник, с. 74-77) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
481
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической
оценки необходимо произвести испытания
нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или
загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с
гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания.
При этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения
величины коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме
того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется
следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки;
как правило, этот угол составляет 60o.
481
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину
момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
482 состоящих в исследовании влияния толщины
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов,
пакета и уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия
натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М.,
Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения
болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно,
поворот гайки на определенный угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой
предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в
конкретных условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий
натяжения болтов в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам
обследования выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым
вычисляют коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину
угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания
гайки в области упругих деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по
формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
482
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
483
усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
 F16B 31/02 (2006.01)
 G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
483
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения
несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной
484болта, устанавливают на элемент
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта.
Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие
под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть
использовано для определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в
которых передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям
усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент
условий работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые
отражаются в проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного
соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН);484
М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное
усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы
оценки коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае
сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования
485
высокопрочных болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое
значение, определенное по возможно
большему объему экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при
коэффициенте трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует
исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным
методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного
пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут
приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена
применением разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ
его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных
поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на
строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с
контактных поверхностей, после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью
захватов, фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На
строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной
эксплуатации на открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает
трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров
требуемые показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно
снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время
обработка металлических поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об
условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки
фактической надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
485
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при
восприятии внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы
486 соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами
отверстий и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008
г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.),
заключающийся в отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного
положения с замером значения момента закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия
натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных
поверхностей и коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после
предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения
усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора
болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ
№2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном
монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3,
скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением
усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению
действия продольной силы N, в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти
раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему разрушению всего соединения.
486
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность
способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали,
применяемых и собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из
основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной
машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от
487в основном, путем повышения коэффициента
величины отклонения осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции,
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к
тем или иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического,
так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому
фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего
устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может
не быть, поэтому желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от
величины отклонения осуществляют необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении
величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную
модель, обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для
обеспечения надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят
дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным
отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54.
Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки
487
контактирующих поверхностей, т.к. при значительном увеличении
момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент
трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную
величину, и для надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом
преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде
рычага, имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух
488
стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями
под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом
рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве
силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической
накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое
соединение 13, предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной
металлоконструкции 11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед
монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11
осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной
величине. Расчетный момент закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения
усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой
10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6
надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную
величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по
обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции
дополнительно обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
488
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие
натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся
489
устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в
отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны
по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют
коррекцию технологии монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали,
узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и
имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный
из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении
менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии
дву хсрезны х одн оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
489
490
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь
зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных
размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях
конструкции. Натяжени е болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в
отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной
машины должна быть не ниже ±2 % .
490
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется
нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с
записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо491
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка,
соответствующая сдвигу (прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте
сооружения, которое может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в
каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика,
проектной и научно-исследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для
защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным
клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении,
вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция
фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко
крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим
клином вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с
медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
491
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от
сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое
соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
492 нагрузки происходит взаимное
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением
демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при
импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий,
патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает
сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального
положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности
расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и
трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным
пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки
или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые
обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении
492сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на
горизонтальных сейсмических нагрузок от
основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода
обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается
взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
493
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной
волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр.
74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный
клин и снабжен энергопоглощением .
+
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа
забиваенься стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный
обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является
медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении,
осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между
цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты
493
шарового кран с трубопроводом в поперечном
направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на
чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос (
на чертеже не показан) .
494
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является
амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной
шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента,
воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность
соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего
производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную
величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с
одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия,
чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и
виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность
соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из,
частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта
будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое
494 соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного
фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой
или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный
495
элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области
использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым
обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими
выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином
установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная
обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
495
496
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
496
497
497
498
498
499
499
500
500
501
Рис На рисунке показан узел гасителе
501
динамических колебаний для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном
сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде
502 № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076
вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина
«Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением
фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
502
503
503
504
504
505
505
506
506
507
При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
 E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев
Александр Анатольевич (RU),
507
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант" Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
508
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения
до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем,
что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким
материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом
обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и
«сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем
пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой
шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение
до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном
комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem
10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по
методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
508
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
509
(51) МПК
 G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые
Хусид Р.Г.(RU),
соединения на высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. Миролюбов Ю.П.(RU)
EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
509
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров
затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций.
510
Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют
по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания
резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на
его диаметр. Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для
повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может
быть использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР),
так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М.,
Стройиздат, 1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з, которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 6064):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие
натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ,
поскольку предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в
результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные
усилия в болтах с помощью динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений
510- Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в
(Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П.
случае сравнительно непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание
предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой
пары приводит к увеличению коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в
резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не
могут.
511 резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой
таких болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с
учетом влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента k i в лабораторных условиях (см. тот же
источник, с. 74-77) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической оценки необходимо произвести испытания
нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или
загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с
гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания.
При этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
511
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения
величины коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме
того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется
512
следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки;
как правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины
пакета и уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия
натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М.,
Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения
болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно,
поворот гайки на определенный угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой
предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в
конкретных условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий
натяжения болтов в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам
обследования выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
512
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым
вычисляют коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину
угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания
гайки в области упругих деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по
формуле
513
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения
усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
 F16B 31/02 (2006.01)
 G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
513
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
514
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения
несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта.
Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие
под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть
использовано для определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в
514
которых передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям
усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
515
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент
работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент
условий работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые
отражаются в проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного
соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное
усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы
оценки коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае
сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования
высокопрочных болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно
большему объему экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при
коэффициенте трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует
исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным
методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного
пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут
приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена
применением разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ
его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных
поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на
строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с
контактных поверхностей, после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью
захватов, фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На
строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной
эксплуатации на открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает
трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров
требуемые показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно
снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
515
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время
обработка металлических поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об
условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
516 поэтому возникает необходимость проверки
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период,
фактической надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при
восприятии внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами
отверстий и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008
г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.),
заключающийся в отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного
положения с замером значения момента закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия
натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных
поверхностей и коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после
предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения
усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора
болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
516
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ
№2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном
монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что517
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3,
скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением
усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению
действия продольной силы N, в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти
раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность
способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали,
применяемых и собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из
основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной
машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от
величины отклонения осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к
тем или иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического,
так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому
фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего
устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может
не быть, поэтому желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от
величины отклонения осуществляют необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении
величины k;
517
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную
модель, обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для
обеспечения надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят
дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
518
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным
отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54.
Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки
контактирующих поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент
трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную
величину, и для надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом
преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде
рычага, имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух
стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом
рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве
силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической
накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое
соединение 13, предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной
металлоконструкции 11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед
монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11
осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной
величине. Расчетный момент закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения
усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой
10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6
надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
518
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную
величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по
обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
519
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку
в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции
дополнительно обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся
устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в
отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны
по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют
коррекцию технологии монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали,
узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и
имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный
из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении
менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
519
2 472 981
(13)
C1
520
(51) МПК
 F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.03.2017)
Пошлина:учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.06.2011
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1,
30.07.1992. RU 2263828 C1, 10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, 19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО "Авиадвигатель", отдел защиты
интеллектуальной собственности
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь Леонардович
(RU),
Полатиди Людмила Борисовна (RU),
Бурцева Ирина Валерьевна (RU),
Бугреева Светлана Ильинична (RU),
Красинский Леонид Григорьевич
(RU),
Миллер Олег Григорьевич (RU),
Шумягин Николай Николаевич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное общество
"Авиадвигатель" (RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения.
Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
520
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных
отверстиях стяжными болтами. Каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением,
вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения
втулки в окружном направлении; с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение циклического
ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в
указанных деталях. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
521
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым сечением, которую используют для центровки и
разгрузки болта, снижения напряжений среза в самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении деталей в районе отверстий под болты возникают
напряжения. Наличие концентратора напряжения, повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов. Отверстия под болты, являющиеся концентраторами
напряжений, могут быть расположены в полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления концентратора в
виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс
деталей, является основным недостатком такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что обеспечивает достаточную разгрузку отверстий.
Эффективность подобной доработки деталей подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные грузики
лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин,
В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с
гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия (Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях,
снижающие циклический ресурс и надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся
деталей при высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности
отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, согласно
п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением,
вытянутым в окружном направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
521
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и сохранения необходимой площади контакта между
522
деталями и болтом необходимо соблюдать следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков и расчетов напряженно-деформированного
состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении, и выполнение втулки с соответствующим
овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения циклического ресурса деталей, оцененного по
условной кривой малоцикловой усталости для дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и сокращения затрат при ресурсных испытаниях
(применительно к двигателю ПС-90А и его модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и
прочного материала - позволяет снижать массу фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу использования в современных двигателях последнего
поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных напряжений в отверстиях соединяемых деталей,
следовательно, снижается циклическая долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается площадь цилиндрического сечения сопрягаемых
522
деталей, что повышает риск потери несущей способности,
возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально уменьшается и площадь цилиндрического сечения
соединяемых деталей, что повышает риск потери несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии действий окружных напряжений при этом
выравниваются, а эффект снижения концентраций напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между 523
деталями и болтом, а также из технологических
соображений необходимо соблюдать следующее соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового соединения дает возможность не только выравнивать
напряжения по толщине пакета деталей и в болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях, повышая их
ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение, на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано
болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД), например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2
вала КВД и диска 3 второй ступени КВД. В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5 с таким
же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях, соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину
пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке 5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого сечения. Диаметр
головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую площадь контакта между фланцами и стяжным болтом
7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при этом длина окружности С между ними зависит от
размера сечения b втулки 5 в окружном направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В
процессе работы КВД концентрация напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет работать при
высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета
деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое отверстие выполнено
овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5;
c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;523
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d - диаметр отверстия втулки под болт.
524
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
 B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Туманов Антон Вячеславович
524
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383 C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР
(RU)
0194615 A1, 18.09.1986.
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
525
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов. Согласно изобретению узел снабжен
размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 510% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает
повышение долговечности рельсовой конструкции. 1 ил.
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым
слоем, уменьшающим максимумы локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне подкрановой балки.
Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σ у и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем
рельс.
525
Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка, обладающая такой же податливостью, как
резинометаллическая, но обладающая большей долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс. Тормозная балка симметрична и помещена ниже
боковых глав рельса для обеспечения свободного прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
526
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и
подкрановой балкой размещена демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой
прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем
ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки.
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки
швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже
боковых глав рельсов на расстоянии, обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные безребордные колеса 2 мостового крана и передают
вертикальные силовые импульсы Р. Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по боковым главам
рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с
плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с
симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка 7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной балки 7 также соединены друг с другом через стенку
двутавровой прокатной подкрановой балки посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого рельса 1 и
полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10, выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между
боковой гранью верхнего пояса 5 и гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на верхний пояс 5, а
между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1 упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая
демпфирующую подрельсовую прокладку 4. Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
526силы, гасящиеся за счет сил трения. Напряжение в тарельчатых пружинах несколько
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные
ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим выносливость повышается. При уходе колеса крана
демпфирующая подрельсовая прокладка 4 упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3 горизонтальные усилия передаются за счет сил трения.
Если же силы трения будут превышены, то в работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7, опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны
527
каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с
продольными гофрами (5...10 штук) одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных
гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства демпфирующей
подрельсовой прокладки остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой прокладки, так как в ней отсутствует быстро
изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей
производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая
транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
Формула изобретения
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и
опирающейся на верхний пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины
верхнего пояса подкрановой балки, при этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие верхний
пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными шайбами.
527
528
528
529
529
530
530
531
531
532
532