3133144 Protokol SDVIGOVIE KREPLENIYA kabelenesuchix LOTKOV [email protected] 390 str

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат
№ RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул.,д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 [email protected] 390 стр
[email protected] (951) 644-16-48, (994) 434-44-70, (812) 694-78-10
ООО «МЕКА» ИНН 7802719681. Адрес: 194292, г. Санкт-Петербург, ул.
Домостроительная, д. 16. Телефон 8 (812) 3 133144, факс 8 (812) 3133145.
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 43552016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ /Мажиев Х.Н. 23.06.2022
Протокол СПб ГАСУ № 612 от 23.06.2022
ПРОТОКОЛ СПб ГАСУ № 612 от 16.06.2022оценка сейсмостойкости в ПК SCAD Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали,
оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары,
монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159). Серийный
выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9
баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо
использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с помощью
фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на
изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630
(ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а
20210354 от 27 декабря 2021, изготовленные согласно изобретениям патенты №№ 165076 ("Опора сейсмостойкая"),
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование демпфирующих опор на
фрикционно-подвижных соединениях и для соединения кабеленсущих систем с демпфирующими компенсаторами с
болтовыми соединениями, расположенными в длинных овальных отверстиях с целью обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках). Испытания проводились на соответствие группам механической
прочности на вибрационные ударные воздействия: М5-М7, М38-М39 методом численного моделирования на
взаимодействие опор скользящих и трубопровода с геологической средой в ПК SСАD. Фрикционно-подвижные
демпфирующие соединения выполнены в виде болтовых соединений с контролируемым натяжением, расположенных
в длинных овальных отверстиях согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2)
г. Санкт-Петербург 2022 г СПб ГАСУ
Повышение сейсмостойкости и взрывостойкости кабеленесущих систем ООО «Мека» достигается за счет
перемещения сдвиговых податливых креплений установки, выполненных в виде болтовых соединений, в
которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим
тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди
стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части последнего.
При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в свинцовой
обойме до стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую или взрывную энергию.
Скользящее (сдвиговое) крепление выполнено в виде болтового соединения с изолирующей трубой
или свинцовой обоймой, с амортизирующим элементом в виде свинцового или из красной меди клина,
забитого в паз, пропиленный в нижней части анкера. При землетрясении или взрыве тросовой зажим
начинает скользить по анкеру до стопорного (тормозного) клина, поглощая при этом сейсмическую или
взрывную энергию.
Крутящий момент определяется по изобретению № 2367917 "Способ измерения крутящего момента
затяжки резьбовых соединений и динамометрический ключ для его осуществления".
Испытания сдвигоустойчивого податливого крепления подогревателей газа проводились на воздействие
электромагнитных помех согласно ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических
средств, применяемых в промышленных зонах». В соответствии с нормами подогреватели газа обеспечены
заземлением и защитой от молний (имеется громоотвод) с электромагнитной защитой от СВЧ- генераторов
Active Denial Sytem («микроволновая пушка») и других искусственных молний, которые вызывают пожар.
Испытанные податливые (скользящие) узлы крепления подогревателей газа, предназначенных для работы
в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8-9 баллов по шкале MSK-64 соответствуют ГОСТ Р 54257-2010
«Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы
землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов». Испытания производились в ПК SCAD.
Испытаниям подвергались элементы демпфирующих узлов креплений (свинцовые шайбы, демпфирующие
болты в свинцовой обмотки-гильзы, тросовой стальной оплетки- гильзы обмотанной вокруг шпильки болта
крепления , тросовые зажимы или дугообразные зажимы, анкерные шпильки со свинцовыми сминаемыми
клиньями) согласно ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», «Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбома серии 4.402-9
«Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, «Инструкция по выбору рамных податливых крепей»,
«Инструкции по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», ОСТ 108.275.80, ОСТ
37.001.050-73.
Испытания фрагментов сдвигоустойчивых узлов крепления кабеленесущей системы проводились на основе
синтезированных акселерограмм c загружением РСУ (расчет сочетаний усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии
c НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98 в ПК SCAD.
Протокол номер 612 от 23 06 2022 на лабораторные испытания деталей демпфирующих узлов крепления к
конструкциям здания (выполнены в виде анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами) - Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70.MEKI I0,CT,WM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом
погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары,
монтажные принадлежности, ТУ 3449-67403397-001—2010, предназначенных для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, спектральным методом на основе
синтезированных акселерограмм на соответствие ГОСТ 175I6.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10- 757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83, согласно договора № 611 от 21.01.
2014 года, изготовитель: ООО «МЕКА» 194292, Санкт-Петербург, ул.Домостроительная, д. 16, телефон: 8
(812)3133144 г. Санкт-Петербург Государственная техническая экспертиза СПб ГАСУ т/ф 812) 694-78-10
При сдвиге или смятии медной обожженной гильзы или сдвиге дугообразного зажима по
линии нагрузки шпильки-болту с применением фрикционно-подвижных демпфирующих
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости кабеленесущих систем : масса
кабельных лотков уменьшается, а частота собственных колебаний увеличивается, а
сейсмическая нагрузка падает, за счет поглощения сейсмической энергии, сдвиговой стальной
шпилькой и смятием медной тросовой или свинцовой втулкой и исключает обрыв кабеля
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 2
Оглавление
стр.
Введение
3
1.Объект исследования
3
2.Разработка динамической модели
67
3.Анализ результатов испытаний
76
4.Заключение
128
5.Оборудование, используемое при испытаниях
219
6.Список литературы
236
7.Приложение
237
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 3
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 4
1. Введение
1
2. Место проведения испытаний СПб ГАСУ 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул, д. 4 [email protected]
3.Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов крепления
3
4
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из
горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей
стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах
(бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159). Серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных
растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование фрикционнодемпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с помощью фланцевых фрикционноподвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на изобретение: "
Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630
(ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск ,
регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021. на скольжение и податливость
4. Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и фрагментов антисейсмического фрик-ционно-
5
демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода, предназначенных для сейсмоопас-ных
районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
Испытание фрагментов ФДПК.
5
6. Изобретения, используемые при испытаниях Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM ? предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компен-саторов (ФПДК).
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM с помощью косых антисейсмических
компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами.
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях
узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов.
22
59
60
1.Введение
При испытаниях в ПК SCAD математических моделей Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением
трубопровода с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях было использовано численное моделирование в ПК SCAD Office (метод
аналитического решения задач строительной механики с помощью физи-ческого, математического и компьютерного моделирования
взаимодействия оборудования и трубопроводов с геологической средой, метод оптимизации и идентификации динамических и
статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета с целью определения возможности их
использования в районах с сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование
для соединения трубопровода косых компенсаторов с применением фрикционно-под-вижных болтовых соединений с длинными
овальными отверстиями согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, с использованием сейсмостойких маятниковых
опор на фрикционно- демпфирующих соединениях (для трубопроводов) согласно изобретения, патент № 165076 ( «Опора
сейсмостойкая»), согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9. Фрикционно- подвижные соединения,
работающие на сдвиг выполнены с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и
с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ
108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к сооружениям,
изготавливаемых в соответствии с техническими условиями и ГОСТ, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 5
"зиг-зага "согласно ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , ГОСТ Р 55989-2014, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)).
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54.
Узлы и фрагменты антисейсмического компенсатора для трубопровода (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли
испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол №1516-2 от 25.11.2019). Настоящий протокол
не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия «Сейсмофонд» т/ф. (812) 694-78-10 (996) 79826-54
Испытания на сейсмостойкость математических моделей Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM с помощью фрикционных протяжных демпфи-рующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно
СП 16.13330. 2011 (СниП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология
применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.) проводились в соответствии с
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82,
СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизо-лированные», Правила проектирования.2013,
Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на высо-копрочных болтах», НПЦ мостов СПб,
согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории
сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к
оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7
баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС, согласно
научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики.
Обеспечение высокой надежности Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM, осуществляется за счет увеличения демпфирующей способности опоры при импульсных растягивающих
нагрузках путем использования фрикционно-подвижных соединений для скользящих опор( изобретение, патент №
165076 "Опора сейсмостойкая") и согласно изобретениям патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор проф.д.т.н.
ПГУПС А.М.Уздин, и использования Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM для демпфирующих компенсаторов (заявка № а 20210217 от 15.07.21 "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск ).
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 6
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 7
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 8
Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для кабеленесущих систем, для
обеспечения сейсмостойкости, за счет сдвига –демпфирования , при импульсных растягивающих
нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым
натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух
сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная
реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием
изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076
«Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сдвиге (смятии
медной обожженной гильзы или сдвиге дугообразного зажима на шпильке-болту с
применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости кабеленесущих систем : масса кабельных лотков уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает за счет поглощения
сейсмической энергии сдвиговой стальной шпилькой и смятие медной, тросовой или
свинцовой гильзы
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 9
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 10
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 11
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 12
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 13
На лабораторные испытания деталей узлов крепления МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ
КАБЕЛЕНЕСУЩИХ СИСТЕМ – ЛОТКИ ЛЕСТНИЧНЫЕ ЛИСТОВЫЕ И АКСЕССУАРЫ К НИМ. ТУ 344967403397-001—2010 Адрес изготовителя: ООО МЕКА» 194292, г. Санкт-Петербург, ул.
Домостроительная, д. 16 предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9
баллов по шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 14
ООО
МЕКА» 194292, г. Санкт-Петербург, ул. Домостроительная, д. 16 Телефон: 8 (812) 3133144 Сайт
организации ООО Мека http://www.meka.eu/ru/produkcija/kabeljnye-lotki.html
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83, согласно договора № 413 от 10 сентября 2013 года, изготовитель:
Кабеленесущие системы: KS 20, KS 80, KSF 80, MEK 70, MEK 110, CT , WM выполненные
из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из
нержавещей стали и окрашенные PEX , крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности типов:
KS
SB
KS90
KST
KSX
KSV
KSVI
SSC/KS20
SSR/KS20
SSC
SSR
SSU
RS
4
KSF
NL/KS20
NL
NL-TK
KSF-NL
MK
HK13
VK
VKF
VKI
PRT
TPK
TP1
TP2
HK1
HK2
ST
KK/KS20
KK-MK/KS20
KK
KK-MK
KKF
VK
2/KS20
VK
2
VK
3
RTF-10/KS20
RTF-10
RTF-16
RTF-S
RTF-Z
VF/KS20
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 15
VF
VEF
ÄF
DPA
DPA-O
DPB
DPB-O
DPE
DP-GT
FDC
HST
AS
AS
ASR
FP
CK
GT
TFP
JK
PL
PK1
PK2
PK3
FM
AP
SR
POL
SK
PSK
KRL/KS
KRL/SB
KRL/KS
KRL/KST
KRL/KSX
KRL/KSV
KRL-J
PPU
KAP
KAP
KL
SMT
TB
RS
JM
MU
VM/KS
CCA
CCB
PE
MEK
MEK
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
2
M
FDC
WALL
J
Всего листов 390
Лист 16
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
MEK
HST
MEK
RS90
SRS
RT
TKU
RSS
RMK
RVK
SVK
YPK
K
RÄF
RTF
RDP
SS-10
SS-16
AP
APT
APJ
KRL
KRL/RS
KRL/RT
CT-E
CT-P
CT-PS
CT-US
CT-LE
CT-TE
CT-XE
CT-C
CT-VU
CT-VD
CT-LP
CT-TP
NL
KL
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
NL
HDG
KR
KU
TR
RK
RPF
SK
PK
T
VR
P
VM
VM
AH
MU
RDP-O
KA
Всего листов 390
Лист 17
CT-XP
Вид испытаний, документ
на соответствие которому
проводились испытания
ТР 101-07, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, в части
сейсмостойкости (испытания деталей узлов крепления СИСТЕМЫ
УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017
Россия, г. Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15
Объект испытаний
СИСТЕМА УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенная для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK64, закрепленная с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами, изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные
системы», адрес: 170017 Россия, г. Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина,
д.15.
ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ:
1. ВВЕДЕНИЕ
2.Задачи проводимых экспериментальных испытаний фрагментов, деталей, узлов крепления СИСТЕМЫ
УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-4702224
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64,
закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
3.Конструктивные решения демпфирующих узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64,
закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
4. Программа и методика испытаний демпфирующих узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64,
закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
5. СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД)
ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими
или демпфирующими элементами.
6. Расчетный анализ на ЭВМ демпфирующих узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной
с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
7. Подготовка стенда и измерительного оборудования.
8. Результаты динамических испытаний моделей и деталей узлов крепления П- образных компенсаторов на
кабельных эстакадах, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до и более
9 баллов.
9. Назначение демпфирующих соединений СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
(КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров
с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 18
10. Выводы и рекомендации.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ по испытанию моделей и деталей узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с помощью
анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 1 изобретения, используемые для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
\Ссылка
доклада Мажиева Х Н в СПб ГАСУ ЛИСИТ 180 лет http://www.youtube.com/watch?v=pHeJ_lYxRU http://www.youtube.com/watch?v=siCT9DhdhjA
http://smotri.com/video/view/?id=v22755810d79
Рис.1.СИСТЕМА УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенная для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленная с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 19
Рис.2.СИСТЕМА УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенная для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленная с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
СИСТЕМА УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенная для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленная с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Рис.4.
Рис.17. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления выполненного в виде болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными
с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 20
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ
ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-03547022248-2013, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с помощью анкеров с изолирующей трубой и
амортизирующими или демпфирующими элементами, изготовитель: ЗАО «Диэлектрические
кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г. Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина,
д.15.
Рис.18. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления выполненного в виде болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными
с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ
ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-03547022248-2013, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с помощью анкеров с изолирующей трубой и
амортизирующими или демпфирующими элементами, изготовитель: ЗАО «Диэлектрические
кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г. Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина,
д.15.
Рис.19. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления выполненного в виде болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными
с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 21
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ
ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-03547022248-2013, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с помощью анкеров с изолирующей трубой и
амортизирующими или демпфирующими элементами, изготовитель: ЗАО «Диэлектрические
кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г. Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина,
д.15.
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
Рис.20. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных
акселерограмм компенсатора в виде гармошки (выполнен из свинцового листа) для содинения
СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Рис.21. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных
акселерограмм компенсатора в виде гармошки (выполнен из свинцового листа) для содинения
СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 22
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
0,04
0,04
-0,03
-0,02
0,02
-0,02
-0,02
0,02
-0,01
-0,06
Рис.22. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм компенсатора в виде гармошки (выполнен из свинцового листа) для
содинения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 23
-1,0
Рис.23. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм компенсатора в виде гармошки (выполнен из свинцового листа) для
содинения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Рис.24. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм недемпфирующего фланцевого крепления выполненного в виде
болтового соединения без амортизирующих элемента в в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, выполненного согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 24
1979 для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Рис.25. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм недемпфирующего фланцевого крепления выполненного в виде
болтового соединения без амортизирующих элемента в в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, выполненного согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат,
1979 для СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
-0,01 0 0
00
00
-0,01
-14,09
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 25
Рис.26. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм энергопоглотителя в виде демпфирующей свинцовой шайбы для
соединения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
0 0 0
44
-0,0
0,0
22
,0,0
0-0
0
0
Рис.27. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм энергопоглотителя в виде демпфирующей свинцовой шайбы для
соединения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
0,05 0 0
00
00
0,03
-5,06
Рис.28. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм энергопоглотителя в виде демпфирующей свинцовой шайбы для
соединения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 26
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Рис.29. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм энергопоглотителя в виде демпфирующей свинцовой шайбы для
соединения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
1
11
11
5,0
1
1
1
1
Рис.30. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узлов соединения на основе
синтезированных акселерограмм энергопоглотителя в виде демпфирующей свинцовой шайбы для
соединения СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленных с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами,
изготовитель: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 27
Рис.31,32. Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 28
Рис.33.Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.34.Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 29
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.35. Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 30
Рис.36. Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.37. Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 31
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.38.Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 32
Рис.39.Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72. Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.40. Испытание узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 33
Узлы крепления выполнены в виде демпфирующих болтовых
соединений с тросовыми зажимами и свинцовыми шайбами согласно «РУКОВОДСТВА по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные болты», серии 4.402-9, вып.5. Более подробно с
2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72.
испытаниями на сейсмостойкость демпфирующего анкера с сейсмоизолирующим зажимом в ПКТИ можно
ознакомиться на сайте https://vimeo.com/76231859 https://vimeo.com/76231805 https://vimeo.com/76231827
https://vimeo.com/76231640 https://vimeo.com/76231758 https://vimeo.com/76231684
https://vimeo.com/76222202 https://vimeo.com/76222129 https://vimeo.com/76222067
https://vimeo.com/76222000 https://vimeo.com/76222042 https://vimeo.com/76221962
https://vimeo.com/76222173 https://vimeo.com/76194054 https://vimeo.com/76193714
https://vimeo.com/76194198 https://vimeo.com/76194157 https://vimeo.com/76194145 https://vimeo.com/76194133
https://vimeo.com/76194118 https://vimeo.com/76193807
Рис.41.Опора, закрепленная на фундаменте с помощью демпфирующего узла крепления выполненного в виде
фундаментного болта с изолирующей трубой и демпфирующими элементами согласно «Руководство по
креплению технологического оборудованию фундаментными болтами», М., Стройиздат, 1979 г., альбома
«Анкерные болты», серия 4.402-9, вып.5.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 34
Рис.42.Программа по испытанию узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или
демпфирующими элементами
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 35
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 36
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 37
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 38
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 39
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 40
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 41
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 42
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 43
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 44
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 45
Рис.43. Рабочая (типовые строительные конструкции, изделия и узлы (чертежи КМ)) документация
узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И
СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013, предназначенной для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 46
предоставленная заказчиком: ЗАО «Диэлектрические кабельные системы», адрес: 170017 Россия, г.
Тверь, Большие Перемерки, ул. Бочкина, д.15
:
Рис.44. Техническая литература, используемая при испытаниях.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 47
Рис.45.Шарнирные узлы балочных клеток и рамные узлы примыкания ригелей к колоннам.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 48
.
Рис.46. Шарнирные узлы балочных клеток и рамные узлы примыкания ригелей к колоннам.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 49
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 50
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 51
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 52
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 53
Габаритные схемы и нормативные вертикальные нагрузки на погонный метр эстакады
(Строительный Каталог часть 3. Типовая документация на конструкции, изделия и узлы
зданий и сооружений)
Эстакады металлические комбинированные под тенологические трубопроводы и кабели
Тип
эстак
ады
Вар
иан
т
габа
рит
ной
схе
мы
Габаритная схема
Нормативная
вертикальная
нагрузка на пог.м
эстакады тс/м
От
трубопро
водов
От
кабеле
й
Основные размеры, мм
B
C
5400
2400
6600
3600
8100
4800
3.5
I
Ia
0.4
4.5
5.5
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 54
3.5
5400
2400
4.5
6600
3600
5.5
8100
4800
2.5
3600
2400
4800
3600
6300
4800
Iб
2
0.4
3.5
4.5
0.4
Проводились испытания монтажных изделий и креплений систем подвесов для лотков.
Перечень согласно приложению № 1
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 55
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 56
Испытание проводит руководитель органа по сертификации продукции общественной организации ( инженеров )
«Сейсмофонд» Коваленко Александр Иванович совместтно сотрудниками сертифицированной лаборатории ПКТИ,
СПб ГАСУ, ЗАО «СОКЗ»
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 57
Испытание металлических систем кабельных лотков и кабельных лестниц на сейсмостойкость для прокладки
кабелей в сейсмоопасных районах РФ выпускаемые по ТУ -3449-002-93996469-2011 на соответствие ГОСТ 17516.1-90
сейсмические воздействие 9 баллов по шкале MSK-64 на сдвигоустойчивых болтовых соединений согласно ОСТ -3410-757-97, ОСТ 36-73-82, СТО 0051-2006, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, СТО 0061-2008, ОСТ 36-146-88, ОСТ
108.63-80, ОСТ 34-266-75, ВСН 362-87 изготовитель ООО «ВЕРГОКАН» проводит руководитель органа по
сертификации продукции ОО (инженеров) «Сейсмофонд» Коваленко Александр Иванович совместтно сотрудниками
сертифицированной лаборатории ПКТИ, СПб ГАСУ, ЗАО «СОКЗ».
Испытание металлических систем кабельных лотков и кабельных лестниц на сейсмостойкость для прокладки кабелей в
сейсмоопасных районах РФ
выпускаемые по ТУ 3449-002-93996469-2011 на соответствие ГОСТ 17516.1-90
сейсмические воздействие 9 баллов по шкале MSK-64 на сдвигоустойчивых болтовых соединений согласно
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-73-82, СТО 0051-2006, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, СТО 0061-2008, ОСТ 36-146-88,
ОСТ 108.63-80, ОСТ 34-266-75, ВСН 362-87 изготовитель ООО «ВЕРГОКАН»
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 58
Испытание в ПК SCAD или загружение пространственных моделей проводилось с учетом графика
динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1 , ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3 ,
А500СП , СП 53-102-2004 в РСУ ( расчетные сочетания усилий )
Испытание ( загружение ) производилось согласно ГОСТ «Шкала землетрясений» размещенная в интерне
испытательной лабораторией ОО «Сейсмофонд» с которыми можно ознакомится на сайте
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf
Испытания проводились на основании реальных показателей перемещений и амплитуд колебания на основе
реальных землетрясений, в реальном времени Более подробно смотри ссылку http://zengarden.in/earthquake/
Страница 3 из 6
7. Результаты проведения испытаний которые проводились
:
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов и других технических изделий.
Общие положения и методы испытаний.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов и других технических
изделий, установленных на
месте эксплуатации, при их аттестации и сертификации на
сейсмическую безопасность;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Руководство. Методы
сейсмических испытаний для оборудования»; ANSI/IEEE Std. 344-1987 (Revision of ANSI/IEEE StdI
344-1975). - Практика, рекомендуемая IEEE для аттестации на сейсмостойкость оборудования класса
1Е (первая категория сейсмостойкости) для атомных станций;
- МЭК 60980 Международный стандарт 60980. Рекомендуемый порядок проведения сейсмической
квалификации электрического оборудования для систем безопасности атомных электростанций.
4.Испытательные воздействия
ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для интенсивности землетрясения 9 баллов по шкале MSK-64 и
высотной установке изделия от 0.0 м до +70 м и виброустойчивости согласно группе механического
исполнения М7.
Испытание динамических моделей ВПЧ проводилась на основе синтезированных акселерограмм с
учетом НП-31-01 в докторской диссертации аспирантов ОО «Сейсмоофнд»
Создание и развитие средств снижения виброактивности судовых дизель-генераторных агрегатов.
http://doc2all.ru/article/14062013_124285_minasjan/3
Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики
http://doc2all.ru/article/26092013_133017_durnovceva/2
Разработка систем защиты от шумов и вибраций кузнечно-прессовых машин и агрегатов
http://doc2all.ru/article/16042012_ivanovuv/2
Разработка методов создания цельнометаллических многокомпонентных виброизоляторов с конструкционным
демпфированием
http://doc2all.ru/article/11012012_lazutkingv
Динамика стержневой системы пространственной виброизоляции приборов
http://doc2all.ru/article/06092012_90375_shohin
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 59
Создание и развитие средств снижения виброактивности судовых дизель-генераторных агрегатов.
http://doc2all.ru/article/14062013_124285_minasjan
Разработка методов расчета статических, динамических и ресурсных характеристик виброизоляторов из
материала МР http://doc2all.ru/article/27102009_ulanovam
Метод повышения помехоустойчивости в сети ZigBee в условиях преднамеренных электромагнитных
воздействий http://doc2all.ru/article/01112013_140878_danilin
Приказом Управления конструкторских и экспериментальных работ Министерства автомобильной
промышленности СССР от "21" декабря 1973 г. № 9 срок введения установлен
с "1" июня 1975 г.
1. Настоящий отраслевой стандарт распространяется на затяжку резьбовых соединений
металлических изделий с номинальными диаметрами резьбы от 6 до 24 им и устанавливает максимальные и
минимальные крутящие моменты затяжки крепежных резьбовых соединений в зависимости от размеров,
класса прочности по ГОСТ 1759-70 и класса соединения по ОСТ 37.001.031-72.
Стандарт не распространяется на затяжку соединений с винтами, самостопорящимися болтами и гайками.
2. Максимальный крутящий момент соединения, резьба которого не имеет покрытия и смазки и специально не
обезжирена, а также соединений общего назначения и малоответственных (согласно ОСТ 37.001.031-72) при
наличии покрытия, выбирается по таблице.
Примечание : Величины моментов для ответственных и особо ответственных соединений, указанные в
таблице, могут быть скорректированы в зависимости от применяемых покрытий. В случае применения смазок
при сборке величины моментов, указанные в таблице, должны быть уменьшены в зависимости от
применяемых смазок*
Величина коррекции определяется экспериментально и, округляется до ближайшей величины по ОСТ
37.001.031-72.
3. По выбранному максимальному моменту затяжки резьбового соединения и классу соединения по таблице
рядов крутящих моментов ОСТ 37.001.031-72 определяется минимальный момент затяжки.
Максимальные крутящие затяжки соединений*, кгс.м
Классы прочности по ГОСТ 175970
Болт
Номинальный диаметр
Размер «под ключ» S головки,
Шаг резьбы**,
резьбы
болта (гайки), мм
мм
5.8
6.8 8.8 10.9
12.9
Гайка
4;5;6 5;6 6;8 8;10
10;12
6
10
1
0,5
0,8 1,0 1,25
1,6
8
12 - 14
1,25
1,6
1,8 2,5
3,6
4,0
10
14 - 17
1,25
3,2
3,6 5,6
7,0
9,0
12
17 - 19
1,25
5,6
6,2 10,0 12,5
16,0
14
19 - 22
1.5
8,0 10,0 16,0 20,0
25,0
16
22 - 24
1,5
11,0 14,0 22,0 32,0
36,0
18
24 - 27
1,5
16,0 20,0 32,0 44,0
50,0
20
27 - 30
1,5
22,0 28,0 50,0 62,0
70,0
22
30 - 32
1,5
28,0 36,0 62,0 80,0
90,0
24
32 - 36
1,5
36,0 44,0 80,0 100,0
*Величины моментов, указанные в таблице, действительны также при завинчивании болтов "в тело" при
соблюдении рекомендаций по длине свинчивания по ГОСТ 11765-66 и ГОСТ 11766-66.
**При применении резьбовых соединений с крупным шагом момент затяжки назначается по этой же таблице.
При применении резьбовых соединений с более мелким шагом момент определяется разработчиком
конструкции.
4. Максимальные в минимальные крутящие моменты затяжки для крепежных резьбовых соединений:
особо ответственных деталей;
пакетов пружинящих деталей (рессоры и др.); а также деталей с амортизационными прокладками;
работающих в специальных условиях нагрузки (регулировочные, стопорные и др.);
деталей из цветных металлов и сплавов,
деталей из других материалов (в том числе изоляционных);
соединений трубопроводов и "полых" болтов;
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 60
конусных деталей;
устанавливаются разработчиком конструкции на основании соответствующих расчетов и экспериментов, и не
должны быть выше значений, выбранных по п.п. 2 и 3 настоящего стандарта.
Примечание . Допускается занижение величины крутящего момента в обоснованных случаях, когда
применяется крепежная деталь (с целью унификации или сокращения номенклатуры) более прочная, чем
требуется по условиям работы.
5. Величины максимального и минимального моментов затяжки для завинчивания шпильки "в тело"
принимаются равными половине соответствующих моментов для затяжки болта (гайки), имеющего
одинаковые размеры резьбы, покрытие и смазку.
6. В случае, если в чертеже или технических условиях не оговорены крутящие моменты затяжки,
максимальный момент затяжки выбирается по таблице настоящего стандарта, а минимальный принимается
для третьего класса соединения по ОСТ 37.001.031-72.
При этом в чертеже или технических условиях должна быть надпись: "Неуказанные нормы затяжки резьбовых
соединений по ОСТ 37.001.050-73".
Примечание. Для резьб более М24 при отсутствии указаний о моменте затяжки принимаются моменты,
установленные для резьбы М24.
7. Технические требования к затяжке крепежных резьбовых соединения по ОСТ 37.001.031-72.
Зам. гл. конструктора ЗИЛ
Зам. директора НАМИ
А. Зарубин
по научной работе
В. Черняйкин
Нач. отдела стандартизации
Зав. отделом стандартов
Е. Левенсон
Ю. Шебалин
Начальник БНС
3ав. отделом качества,
Б. Брод
эксплуатации и ремонта
автомобильной техники
А. Зорин
Зав. лабораторией
нормирования долговечности
Л. Егоров
Инженер
А. Лисевич
Ст. инженер отдела
стандартов
Е. Бабаева
Согласовано:
Директор ВНИИНМАШ
В. Верченко
Зав. техотделом
Л. Ицков
Зав. лабораторией
Б. Пивень
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к окончательной редакции проекта ОСТ "Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки" взамен Н 8015-59
1. В соответствии с Протоколом согласительного совещания от 16 декабря 1973 г. по обсуждению 2-й
редакции проекта ОСТ "Нормы затяжки резьбовых соединений" в окончательную редакцию проекта внесены
следующие изменения:
а) Изменено наименование ОСТ: "Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки";
б) п.1 второго предложения отредактирован: "Стандарт не распространяется на затяжку соединений с
винтами, самостопорящимися болтами и гайками";
в) п.2 отредактирован: "Максимальный крутящий момент соединения, резьба которого не имеет покрытия и
сказки и специально не обезжирена, а также соединений общего назначения и мало ответственных (согласно
ОСТ 37.001.031-73) при наличии покрытия, выбирается по таблице";
г) В таблице вторая колонка озаглавлена "размер под ключ" S мм головки болта (гайки);
д) В таблице для класса прочности 6.8 максимальные моменты заданы 1,0; 2,5; 5,6; 10,0; 16,0; 22,0; 32,0; 50,0;
62,0; 80,0;
е) В таблице для класса прочности 10.9 классы гаек исправлены на 8; 10 и максимальный момент задан 1,25;
3,6 и далее по тексту;
ж) К п.4 дан новый текст примечания: "Допускается занижение величины крутящего момента в обоснованных
случаях, когда при меняется крепежная деталь (с целью унификации или сокращения номенклатуры) более
прочная, чем требуется по условиям работы".
2. Пожелания предприятии о том, чтобы в ОСТ включить нормы затяжки болтов и гаек для классов прочности
ниже 5.8, для номинальных размеров резьб от 1 до 6 и свыше 24 мм (до 100 мм), для разных шагов,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 61
различных материалов и покрытий, приваренных гаек, разной формы головок удовлетворить не
представилось возможным вследствие отсутствия проверенных литературных и экспериментальных данных.
3. Пожелания предприятий об объединении настоящего стандарта с действующим ОСТ 37.001.031-72
удовлетворить не представляется возможным, ибо ОСТ 37.001.031-72 распространяется на значительно
большее количество резьбовых соединений, чем настоящий ОСТ.
Для удобства пользования обоими стандартами при последующем переиздании их они будут сброшюрованы в
виде сборника.
4. Сочтено целесообразным удовлетворить пожелания предприятий о совместном внедрении настоящего ОСТ
и ОСТ 37.001.031-72.
5. С целью обеспечения внедрения настоящего ОСТ рекомендовано;
а) НАМИ издать стандарт во втором квартале 1974 г.;
б) Предприятиям-изготовителям и держателям подлинников конструкторской документации внести в третьем четвертом кварталах 1974 г. необходимые уточнения в конструкторскую и технологическую документации).
6. Сочтено целесообразным просить Министерство автомобильной промышленности обязать Управление
главного технолога разработать типо-размерный ряд динамометрических ключей и гайковертов,
обеспечивающих проверку и подтяжку резьбовых соединений в соответствии с ОСТ 37.001.031-72 и ОСТ
"Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки" и организовать их централизованное производство.
Начальник БНС
Зав. лабораторией
ЗИЛ
нормирования долговечности
Б.
автомобилей НАМИ
БРОД
Л. ЕГОРОВ
Инженер
А. ЛИСЕВИЧ
Ст. инженер отдела стандартов
Е. БАБАЕВА
Источник:http://www.znaytovar.ru/gost/2/OST_3700105073_Zatyazhka_rezbo.html
ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки»
ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ
ЗАТЯЖКА РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Нормы затяжки
ОСТ 37.001.050-73
ПриказомУправления
конструкторских
и
экспериментальных
работ
Министерства
автомобильнойпромышленности СССР от "21" декабря 1973 г. № 9 срок введенияустановлен
с "1" июня 1975 г.
1.
Настоящийотраслевой
стандарт
распространяется
на
затяжку
резьбовых
соединенийметаллических изделий с номинальными диаметрами резьбы от 6 до 24 им
иустанавливает максимальные и минимальные крутящие моменты затяжки крепежныхрезьбовых
соединений в зависимости от размеров, класса прочности по ГОСТ1759-70 и класса соединения по
ОСТ 37.001.031-72.
Стандарт нераспространяется на затяжку соединений с винтами, самостопорящимися болтами
игайками.
2.Максимальный крутящий момент соединения, резьба которого не имеет покрытия исмазки и
специально не обезжирена, а также соединений общего назначения ималоответственных (согласно
ОСТ 37.001.031-72) при наличии покрытия, выбираетсяпо таблице.
П р и м е ч а н и е :Величины моментов для ответственных и особо ответственных соединений, указанныев таблице,
могут быть скорректированы в зависимости от применяемых покрытий. Вслучае применения смазок при сборке
величины моментов, указанные в таблице,должны быть уменьшены в зависимости от применяемых смазок*
Величинакоррекции определяется экспериментально и, округляется до ближайшей величины
поОСТ 37.001.031-72.
3. Повыбранному максимальному моменту затяжки резьбового соединения и классусоединения по
таблице рядов крутящих моментов ОСТ 37.001.031-72 определяетсяминимальный момент затяжки.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 62
Максимальные крутящие затяжки соединений*, кгс.м
Номинальный диаметр
резьбы
Размер «под ключ» S головки, болта
(гайки), мм
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
10
12 - 14
14 - 17
17 - 19
19 - 22
22 - 24
24 - 27
27 - 30
30 - 32
32 - 36
Классы прочности по ГОСТ 1759-70
Болт
Шаг резьбы**,
5.8
6.8 8.8 10.9
12.9
мм
Гайка
4;5;6 5;6 6;8 8;10
10;12
1
0,5
0,8 1,0 1,25
1,6
1,25
1,6
1,8 2,5
3,6
4,0
1,25
3,2
3,6 5,6
7,0
9,0
1,25
5,6
6,2 10,0 12,5
16,0
1.5
8,0 10,0 16,0 20,0
25,0
1,5
11,0 14,0 22,0 32,0
36,0
1,5
16,0 20,0 32,0 44,0
50,0
1,5
22,0 28,0 50,0 62,0
70,0
1,5
28,0 36,0 62,0 80,0
90,0
1,5
36,0 44,0 80,0 100,0
-
*Величины моментов, указанные в таблице, действительнытакже при завинчивании болтов "в тело" при соблюдении
рекомендаций подлине свинчивания по ГОСТ 11765-66 и ГОСТ 11766-66.
**При применении резьбовых соединений скрупным шагом момент затяжки назначается по этой же таблице. При
применениирезьбовых соединений с более мелким шагом момент определяется разработчикомконструкции.
4.Максимальные
в
минимальные
крутящие
моменты
затяжки
для
крепежных
резьбовыхсоединений:
особоответственных деталей;
пакетовпружинящих деталей (рессоры и др.); а также деталей с амортизационнымипрокладками;
работающих в специальныхусловиях нагрузки (регулировочные, стопорные и др.);
деталей изцветных металлов и сплавов,
деталей издругих материалов (в том числе изоляционных);
соединенийтрубопроводов и "полых" болтов;
конусныхдеталей;
устанавливаются разработчикомконструкции на основании соответствующих расчетов и
экспериментов, и не должныбыть выше значений, выбранных по п.п. 2 и 3 настоящего стандарта.
П р и м е ч а н и е .Допускается занижение величины крутящего момента в обоснованных случаях, когдаприменяется
крепежная деталь (с целью унификации или сокращения номенклатуры)более прочная, чем требуется по условиям
работы.
5. Величины максимального и минимального моментов затяжки для завинчивания шпильки "в
тело" принимаются равными половине соответствующих моментов для затяжки болта (гайки),
имеющего одинаковые размеры резьбы, покрытие и смазку.
6. В случае, если в чертеже или технических условиях не оговорены крутящие моменты затяжки,
максимальный момент затяжки выбирается по таблице настоящего стандарта, минимальный
принимается для третьего класса соединения по ОСТ 37.001.031-72.
При этом в чертеже или технических условиях должна быть надпись: "Неуказанные нормы
затяжки резьбовых соединений по ОСТ 37.001.050-73".
П р и м е ч а н и е . Для резьб более М24при отсутствии указаний о моменте затяжки принимаются моменты,
установленныедля резьбы М24.
7. Технические требования к затяжке крепежных резьбовых соединения поОСТ 37.001.031-72.
Зам. гл. конструктора ЗИЛ
А. Зарубин
Нач. отдела стандартизации
Е. Левенсон
Начальник БНС
Зам.
директора
НАМИ
по научной работе
В. Черняйкин
Зав. отделом стандартов
Ю. Шебалин
3ав.
отделом
качества,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 63
Б. Брод
Согласовано:
Директор ВНИИНМАШ
Зав. техотделом
Зав. лабораторией
эксплуатации
и
ремонта
автомобильной техники
А. Зорин
Зав.
лабораторией
нормирования долговечности
Л. Егоров
Инженер
А. Лисевич
Ст.
инженер
отдела
стандартов
Е. Бабаева
В. Верченко
Л. Ицков
Б. Пивень
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к окончательной редакции проекта ОСТ "Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки"
взамен Н 8015-59
1. В соответствии с Протоколом согласительного совещания от 16 декабря 1973 г. по
обсуждению2-й редакции проекта ОСТ "Нормы затяжки резьбовых соединений" в окончательную
редакцию проекта внесены следующие изменения:
а) Изменено наименование ОСТ: "Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки";
б) п.1 второго предложения отредактирован: "Стандарт не распространяется на затяжку
соединений с винтами, самостопорящимися болтами и гайками";
в) п.2отредактирован: "Максимальный крутящий момент соединения, резьба которого не имеет
покрытия и сказки и специально не обезжирена, а также соединений общего назначения и мало
ответственных (согласно ОСТ 37.001.031-73) при наличии покрытия, выбирается по таблице";
г) В таблице вторая колонка озаглавлена "размер под ключ" S мм головки болта (гайки);
д) В таблице для класса прочности 6.8 максимальные моменты заданы 1,0; 2,5; 5,6; 10,0; 16,0;22,0;
32,0; 50,0; 62,0; 80,0;
е) В таблице для класса прочности 10.9 классы гаек исправлены на 8; 10 и максимальный момент
задан 1,25; 3,6 и далее по тексту;
ж) К п.4 дан новый текст примечания:"Допускается занижение величины крутящего момента в
обоснованных случаях, когда при меняется крепежная деталь (с целью унификации или сокращения
номенклатуры) более прочная, чем требуется по условиям работы".
2. Пожелания предприятии о том, чтобы в ОСТ включить нормы затяжки болтов и гаек для
классов прочности ниже 5.8, для номинальных размеров резьб от 1 до 6 и свыше 24 мм (до 100 мм),
для разных шагов, различных материалов и покрытий, приваренных гаек, разной формы головок
удовлетворить не представилось возможным вследствие отсутствия проверенных литературных и
экспериментальных данных.
3. Пожелания предприятий об объединении настоящего стандарта с действующим ОСТ
37.001.031-72 удовлетворить не представляется возможным, ибо ОСТ 37.001.031-72распространяется
на значительно большее количество резьбовых соединений, чем настоящий ОСТ.
Для удобства пользования обоими стандартами при последующем переиздании их они будут
сброшюрованы в виде сборника.
4. Сочтено целесообразным удовлетворить пожелания предприятий о совместном внедрении
настоящего ОСТ и ОСТ 37.001.031-72.
5. С целью обеспечения внедрения настоящего ОСТ рекомендовано;
а) НАМИ издать стандарт во втором квартале 1974 г.;
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 64
б)Предприятиям-изготовителям и держателям подлинников конструкторской документации
внести в третьем - четвертом кварталах 1974 г. необходимые уточнения в конструкторскую и
технологическую документации).
6. Сочтено целесообразным просить Министерство автомобильной промышленности обязать
Управление главного технолога разработать типо-размерный ряд динамометрических ключей и
гайковертов, обеспечивающих проверку и подтяжку резьбовых соединений в соответствии с ОСТ
37.001.031-72 и ОСТ "Затяжка резьбовых соединений. Нормы затяжки" и организовать их
централизованное производство.
Начальник БНС ЗИЛ
Б. БРОД
Зав. Лабораторией нормирования
долговечности автомобилей НАМИ
Л. ЕГОРОВ
Инженер
А. ЛИСЕВИЧ
Коэффициент
стабильности
затяжки
Таблица 5(4)
Способ
Наименование
Тип
Эскиз болта
Установочные параметры
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Расчетные параметры
Всего листов 390
Лист 65
установки
болтов
болтов
болтов
1
2
3
С отгибом
1и2
25d
6d
4d
0,55 0,45 0,5
1,5
2
1,3
1,8
1,4
1,9
Непосредственно
в массив
С анкерной плитой 3 и 4
фундамента
15d
10d
6d
0,55 0,45 0,5
1,5
1,9
1,3
1,7
1,4
1,8
5
15d
10d
6d
0,6 0,5 0,55
1,5
2,1
1,3
1,9
1,4
2,0
6
15d
10d
5d
0,4 0,3 0,35
1,5
1,6
1,4
1,5
1,45
1,55
7
30d
10d
6d
0,3 0,2 0,25
1,35
1,45
1,25
1,35
1,3
1,4
с
амортизирующими
элементами
8
20d
10d
6d
0,3 0,2 0,25
1,3
1,4
1,2
1,3
1,25
1,35
Прямые на
эпоксидном клею
9
10d
5d
5d
0,65 0,6 0,6
2,0
2,5
2,0
2,5
2,0
2,5
Конические с
цементной
зачеканкой
10
10d
10d
10d
0,65 0,6 0,6
2,1
2,6
2,1
2,6
2,1
2,6
Конические с
распорными
цангами
11
8d
10d
10d
0,7 0,65 0,65
2,2
3
2,2
3
2,2
3
Составные
В массив
фундамента с
изолирующей
трубой
В готовые
фундаменты
4
расстояние
коэффициент
коэффициент
расстояние
от оси
стабильности
глубина
нагрузки, χ
между
крайних
затяжки,kст .
заделки
осями
болтов до
Вид стыка «фундаментболтов
болтов
границ
оборудование»
(рис. 10)
фундамента
H,
с,
l,
не
1
2
3
1
2
3
не менее
не менее
менее
5
6
7
8
9 10
11
12
13
без
амортизирующих
элементов
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 66
В колодцах
ласс
Конические с
распорной втулкой
12
7d
10d
10d
Конические с
распорным
конусом
13
6d
8d
8d
С отгибом
14
25d
6d
4d
0,7 0,65 0,65
-
-
-
0,55 0,45 0,5
2,2
3
2,2
3
2,2
3
-
-
-
1,5
2,1
1,3
1,9
1,4
2,0
П р и м е ч а н и я : 1. Для конструктивных болтов с отгибами (типы 1, 2 и 14) глубину заделки в бетон следует
принимать равной 15d, для болтов с анкерными плитами (типы 3-5) - 10d, а для болтов, устанавливаемых в готовые
фундаменты (типы 11 и 12), - 5d.
2. В числителе приведены значения kст при статических нагрузках, в знаменателе - при динамических.
3. В тех случаях, когда способ установки оборудования на фундаментах (вид стыка) не оговаривается, величины
коэффициентов нагрузки χ и коэффициентов стабильности затяжки kс для каждого типа болта принимается по
максимальному значению.
Момент затяжки сдвигоустойчивых отжимных необработанных ботов (отделка чернением).
Коэффициент трения 0,14, который использовался при лабораторных испытаниях (табл. 5.1)
Момент
Номинальный размер резьбы
M6
M8
M10 M12 M16 M20
M24
M27
M30
M33
M36
M39
1111 1440
819 1062
5.6
Nm
Ft. lb
4.6
3.3
11
8.1
22
16
39
28
95
70
184
135
315
232
470
346
636
468
865
637
8.8
Nm
10.5
26
51
89
215
420
725
1070
1450
1970 2530 3290
Ft. lb
7.7
19
37
65
158
309
534
789
1069
1452 1865 2426
Nm
15
36
72
125 305
590
1020
1510
2050
2770 3680 4520
Ft. lb
11
26
53
92
224
435
752
1113
1511
2042 2625 3407
Nm
18
43
87
150 365
710
1220
1810
2450
3330 4260 5550
Ft. lb
13
31
64
110 269
523
899
1334
1805
2455 3156 4093
0.9
2.9
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
Момент затяжки отжимных болтовых сдвигоустойчивых соединений. Коэффициент трения 0,125
Табл. 5.2
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 67
Класс
Момент
Номинальный размер – Резьба крупная
M6
5.6
M20
M24
M27
M30
M33
M36
M39
4.3 10.5 21
36
88
171
295
435
560
800
1030
1340
Ft. lb
3.1
7.7
15
25
64
126
217
320
435
590
768
988
Nm
9.9
24
48
83
200
390
675
995
1350
1830 2360
3050
Ft. lb
7.3 17.7 35
61
147
297
497
733
995
1349 1740
2249
10.9
Nm
Ft. lb
14
10.3
34
25
67 117
49 86.2
285
210
550
405
960
708
1400
1032
1900
1401
2580 3310
1902 2441
4290
3163
12.9
Nm
16.5
40
81
140
340
650
1140 1660
2280
3090 3880
5150
Ft. lb
12.1
29
59
103
260
485
84o
1681
2276 2535
3798
8.8
Nm
M8 M10 M12 M16
1239
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 68
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 69
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 70
Рис.42. Динамометрический ключ для измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений
(использовался при испытании анкера по изобретению № 2367917G01L5/24).
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 71
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 72
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 73
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 74
Рис.43.
Свинцовые шайбы для узлов крепления СИСТЕМЫ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449-035-47022248-2013,
предназначенной
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSK-64, закрепленной с
помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 75
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 76
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 77
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 78
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 79
Рис.44. Тензометрический ключ для регулирования затяжки болтов в узле крепления СИСТЕМЫ
УНИВЕРСАЛЬНЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (КАБЕЛЬНЫХ И СОВМЕЩЕННЫХ ЭСТАКАД) ТУ 3449035-47022248-2013, предназначенной для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов по
шкале MSK-64, закрепленной с помощью анкеров с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими
элементами.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 80
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 81
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 82
Для определения сейсмостойкости объекта испытывались фрагменты компенсаторов в виде
«змейки» и «зигзага», соединяющих краны шаровые с трубопроводом, передающим газ. ООИ
«Сейсмофонд» проведены испытания и патентные исследования с целью установления расчетной
сейсмичности
площадки строительства, определения расчетных сейсмических воздействий,
получения набора сейсмических записей или их спектров, моделирующих расчетные сейсмические
воздействия на фрагменты компенсаторов соединяющих вышеуказанные краны шаровые, снабженные
пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9), с
трубопроводом.
Выполнен комплекс расчетов и модельных испытаний по определению напряженности
деформированного состояния фрагментов, по оценке прочности и устойчивости компенсаторов для
соединения вышеуказанных кранов шаровых и трубопроводов на сейсмические воздействия определены
параметры колебаний и напряженно-деформированного состояния элементов вышеуказанных
компенсаторов и взаимодействия их с основанием, с грунтом.
Цель лабораторных испытаний - оценка пригодности и эксплуатационной надежности
демпфирующих компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» для соединения кранов шаровых,
снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013,
предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на
трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-7282, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и
более 9), с трубопроводом на сейсмостойкость до и более 9 баллов по шкале MSK-64 на основе
синтезированных акселерограмм . Отчет оформлен в соответствии с требованиями нормативных
документов, технических регламентов и стандартов.
Описание методики и результатов
экспериментально-технических исследований на сейсмостойкость
динамических
моделей
компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» для соединения кранов шаровых с трубопроводами
проводились
на основе
синтезированных акселерограмм
к механическим внешним
воздействующим факторам по группе М 40:
- сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK-64;
- вибропрочность при воздействии фиксированных частот в диапазоне от 10 до 35 Гц.
Длительность испытаний- 6 ч. Использовались термины и определения, содержащиеся в
действующих стандартах и нормативах.
2. Задачи проводимых экспериментальных исследований.
В соответствии с Федеральным законом «О техническом регулировании» новая строительная
продукция, разрабатываемая и передаваемая в массовое (серийное) производство подлежит
обязательной оценке и подтверждению на соответствие требованиям безопасности. Важным этапом
таких исследований применительно к вопросам оценки сейсмической безопасности являются
испытания, в том числе с применением динамического нагружения на специальных стендах,
виброплощадках и с помощью специальных вибромашин. Полученные в результате испытаний
данные позволяют определить физико-механические, эксплуатационные и другие характеристики
исследуемой конструкции, включая динамические показатели испытываемой системы, ее расчетные
и реальные характеристики. Полученные данные являются основанием для оценки возможности
расширения области применения исследуемого оборудования с учетом требований безопасности,
эксплуатационной надежности и долговечности оборудования сейсмостойкость до и более 9 баллов
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 83
по шкале MSK-64: компенсаторы в виде «змейки» и «зигзага» для соединения кранов шаровых с
трубопроводам. Оценка возможности применения компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» для
соединения кранов шаровых с трубопроводами в сейсмических районах России и на строительных
площадках с балльностью до и более 9 баллов включает в себя следующие этапы:
1. комплексные расчетно-экспериментальные исследования работы фрагментов узлов
демпфирующих компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» для соединения кранов шаровых с
трубопроводами с их вибродиагностикой (натурные испытания фрагментов демпфирующих
компенсаторов на вибростенде).
2. внесение в Стандарт предприятия или в Альбом технических решений фрагментов узлов
демпфирующих компенсаторов, согласование с испытательным Центром ЗАО «СОКЗ» изменений
(если это потребуется по результатам испытаний) по конструктивному решению ФС при
строительстве в сейсмических районах РФ.
3. Конструктивные решения демпфирующих компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага»
для соединения кранов шаровых снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенным для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN
8,0…16,0 МПа, расположенным на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненным на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9) с трубопроводом
Для проведения динамических испытаний Заказчиком были предоставлены конструктивные
варианты типовых альбомов и рабочие чертежи демпфирующих компенсаторов.
,
Рис. Опоры для трубопровода (один из вариантов).
Испытания фрагментов демпфирующих компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» для
соединения кранов шаровых, снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16
ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0
МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до и более 9), с трубопроводом производились на виброплатформе. Испытания
демпфирующих компенсаторов показали, что компенсаторы в виде «змейки» и «зигзага» для
соединения кранов шаровых, снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16
ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0
МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до и более 9), с трубопроводом соответствуют требованиям сейсмостойкости при
сейсмических воздействиях интенсивностью до 9 и более 9 баллов по шкале MSК-64 и пригодны для
поставки в районы с сейсмичностью до и более 9 баллов по шкале MSK-64. Высотная отметка 0.0
метра.
Выбор элементов, их геометрических параметров проведен на основании изучения
представленной Заказчиком технической документации.
Таблица 1. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (7,0≤I≤7,9).
Сила
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие
землетрясения, баллы значения)
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 84
Перемещение
U, см
7,0
7,1
7,2
7,3
7,4
7,5
7,6
7,7
7,8
7,9
Скорость
V,
см/с
4,0
4,3
4,6
4,9
5,3
5,7
6,1
6,5
7,0
7,5
Ускорение W,
2
см/с
8,0
8,6
9,2
9,8
10,6
11,3
12,1
13,0
13,9
14,9
100
107
115
123
132
141
152
162
174
187
Таблица 2. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (8,0≤I≤8,9).
Сила
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие
землетрясения, баллы значения)
Перемещение
Скорость
V,
Ускорение W,
U, см
см/с
см/с2
8,0
8,0
16,0
200
8,1
8,6
17,1
214
8,2
9,2
18,4
230
8,3
9,8
19,7
246
8,4
10,6
21,1
264
8,5
11,3
22,6
283
8,6
12,1
24,3
303
8,7
13,0
26,0
325
8,8
13,9
27,9
348
8,9
14,9
29,2
373
Таблица 3. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого
балла (9,0≤I≤10,0).
Сила
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие
землетрясения, баллы значения)
Перемещение
Скорость
V,
Ускорение W,
U, см
см/с
см/с2
9,0
16,0
32,0
400
9,1
17,1
34,3
429
9,2
18,4
36,8
460
9,3
19,7
39,4
492
9,4
21,1
42,2
528
9,5
22,6
45,3
566
9,6
24,3
48,5
606
9,7
26,0
51,9
650
9,8
27,9
55,7
696
9,9
29,9
59,7
746
10,0
32,0
64,0
800
Испытания проводились в два этапа:
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 85
- Первый этап. Испытания проводились на податливость фрагмента демпфирующего
компенсатора в виде «змейки» и «зигзага».
- Второй этап. Испытания проводились на демпфирующих монтажных соединениях. Вариант
«Скольжение».
Рис. Узел крепления отдельно стоящей унифицированной опоры для трубопровода
Заказчиком представлены рабочие чертежи узлов демпфирующего компенсатора в виде
«змейки» и «зигзага» для соединения кранов шаровых, снабженных пневмогидроприводом (марка
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми
DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9), с трубопроводом.
Описание компенсатора в виде «змейки» и «зигзага» и скользящих опор.
Один из принципов работы узла крепления трубопровода к скользящей опоре состоящего из
болтового соединения с ослабленной латунной гайкой, свинцовой шайбы сминаемой во время
землетрясения или латунного кольца с прорезями заполненного свинцовой дробью заключается в
соскальзывании латунной гайки с болтового соединения, в смятии ослабленных элементов, что
приводит к перемещению трубопровода и демпфированию компенсатора в виде «змейки» или
«зигзага». При этом возникает в узле соединения трубопровода с опорой сухое трение, которое гасит
значительную часть сейсмической энергии. Возможны незначительные деформации трубопровода,
не создающие аварийную ситуацию на трубопроводе и кране шаровом (см. изобретения DE 20 2008
013 975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка, при которой должно поплыть демпфирующее
кольцо, должна быть согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1 = 13, 5 тонн
(разделить на 4 анкера)). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн демпфирующие кольца
должны смяться и опора трубопровода должна
сдвинуться на допустимое перемещение,
наклониться на 2-4 градуса и устоять. После испытания кольца, установленного на скользящих
опорах трубопровода, надо заменить на новое и подписать второй акт на месте испытания.
S=gmAKbkn
где, m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для
расчетной сейсмичности 9 баллов
соответственно
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
3.5. Чертежи демпфирующих зажимов и болтов с демпфирующими кольцами со
свинцовой дробью
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 86
Фотографии демпфирующих фрагментов, деталей податливых соединений состоящих из
демпфирующих колец со свинцовой дробью и клемм (зажимная скоба) используемых при
испытаниях фрагментов узлов для определения демпфированности и измерения допустимых
перемещений и поглощения сейсмической энергии упругими соединениями при креплении
трубопровода к скользящей опоре.
Рис. Демпфирующий узел (устройство крепления сдвигоустойчивого фрикционноподатливого соединения при установке трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами в
виде «змейки» и «зигзага», с кранами шаровыми, снабженными пневмогидроприводом (марка
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми
DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9), с подпиленными ослабленными латунными
гайками (паз подпилки 5 мм), стальные гайки так же подпилены, с пазом подпилки 3-5 мм. Верхние
гайки не подпиливаются.
Крепление демпфирующего сдвигоустойчивого фрикционно-податливого узла к скользящей
демпфирующей опоре производится с помощью болтового соединения: болтов диаметром 12 мм и
более (ГОСТ 24379.0-80 «Бoлты фундaмeнтныe» и ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по
проекту), подпиленной шестигранной низкой гайки (ГОСТ 5915-70, длина паза подпилки не
менее 5 мм) и шайбы 12 мм и более(ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется
по ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» с
испытанием на демпфированность и сдвигоустойчивость с требованиями согласно ГОСТ 1759.4 87 техническая информация по расчету нагрузок.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 87
Рис. Зажимная скоба для демпфирующего узла крепления сдвигоустойчивого фрикционноподатливого соединения согласно п. 4.6 стр. 5 СП 14.13330.2011 «Строительство в сейсмоопасных
районах», актуализированная редакция СНИП 11-7-81* , Москва, 2011 г.
Прижимная клемма с испытанием на демпфированность производится согласно
1759.4 -87.
ГОСТ
Количество и диаметр болтов определяется по ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения
силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» с испытанием на демпфированность и
сдвигоустойчивость с требованиями согласно ГОСТ 1759.4 -87 техническая информация по
расчету нагрузок.
Узлы крепления трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами в виде «змейки» и
«зигзага» можно испытать с помощью регулируемого удара лабораторной кувалдой весом 4 кг, с
высоты 1,5 метра, горизонтальные перемещения узла должны составить 2-4 см и более.
Крепежные изделия и детали, которые проходили испытания в испытательной лаборатории
ЗАО «СОКЗ»:
- БОЛТЫ ГОСТ 7798-70 DIN 931. ГОСТ 7795-70
- БОЛТ ОЦИНКОВАННЫЙ ГОСТ 7796-70, ГОСТ 7805-81, ГОСТ 10602-94
- БОЛТ И СКОБА ГОСТ 24137-80
- ВЫСОКОПРОЧНЫЕ БОЛТЫ КЛ.ПРОЧНОСТИ 8.8, 10.9, БОЛТ ГОСТ Р 52644-2006, ГОСТ
22353-77
- БОЛТ САМОАНКЕРУЮЩИЙСЯ РАСПОРНЫЙ ГОСТ 28778-90, ГОСТ 7786-81
- ШПИЛЬКИ ГОСТ 9066-75, ГОСТ 22042-76, ГОСТ 22034-76, ГОСТ 22032-76, ГОСТ 2203676, ГОСТ 22038-76, ГОСТ 22040-76
- ШПИЛЬКИ ЧЁРНЫЕ СТЯЖНЫЕ
- ШПИЛЬКИ КРУГЛЫЕ ДЛЯ ТРАМВАЙНЫХ ПУТЕЙ
- ШПИЛЬКИ ДЛЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
- ГАЙКА ГОСТ 5915-70 DIN 555, ГОСТ 5927-70, ГОСТ 22354-77
- ГАЙКА ГОСТ 16018-79, ГОСТ 11860-85
- ГАЙКА ДЛЯ БОЛТОВ РЕЛЬСОВЫХ СТЫКОВ Ж/Д ПУТИ ГОСТ 11532-93
ГОСТ 3032-76, ГОСТ 5916-70
- ГАЙКА КОРОНЧАТАЯ ГОСТ 5918-73, ГОСТ 5919-73, ГОСТ 5929-70, ГОСТ 5931-70, ГОСТ
5932-73, ГОСТ 5933-73, ГОСТ 5935-73, DIN 6915, DIN 1624, DIN 6334
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 88
4. Программа и методика испытаний динамических моделей и фрагментов узлов
соединения кранов шаровых, снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN
8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9), с трубопроводом на скользящих опорах на сесмостойкость.
Программа испытаний динамических моделей и фрагментов узлов соединения кранов
шаровых, снабженных пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-00469318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа,
расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до и более 9), с трубопроводом на сейсмостойкость на основе синтезированных
акселерограмм по шкале MSK-64 включает в себя следующие этапы:
1.
Анализ конструктивных особенностей динамических моделей , фрагментов и узлов
соединения трубопроводов на скользящих опорах с компенсаторами в виде «змейки» и «зигзага»,
демпфирующих компенсаторов в виде «змейки» и «зигзага» соединяющих краны шаровые,
снабженные пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013,
предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на
трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-7282, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и
более 9), с трубопроводом на сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале
MSK-64
2.
Выбор и согласование с Заказчиком конструктивных параметров и самих элементов и
фрагментов монтажного фрикционно-податливого крепления для испытания .
3.
Проведение численных расчетов с целью определения динамических характеристик
динамических моделей, фрагментов и узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами в виде «змейки» и «зигзага» и с вышеуказанными кранами шаровыми на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 (собственных
частот и т.д.) и возможных режимов нагружения опытного образца.
4.
Подготовка вибростенда и измерительного оборудования для проведения
динамических испытаний.
5.
Назначение режимов нагружения фрагмента динамических моделей, фрагментов и
узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами в виде «змейки» и
«зигзага» и с кранами шаровыми, снабженными пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN
8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9), на сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм
по шкале MSK-64
динамической
нагрузкой, соответствующей силовым воздействиям на
сооружения при землетрясениях различной интенсивности (от 7 до 9 баллов).
6.
Обработка и анализ результатов экспериментальных исследований вышеуказанных
динамических моделей, фрагментов и узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами в виде «змейки» и «зигзага» и с кранами шаровыми, снабженными
пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах
транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9), на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64.
7.
Составление технического отчета по результатам испытаний фрагмента
с
рекомендациями по обеспечению эксплуатационной надежности
динамических моделей,
фрагментов и узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами в виде
«змейки» и «зигзага» и с вышеуказанными кранами шаровыми кранов шаровых, снабженными
пневмогидроприводом (марка ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013, предназначен для
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 89
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, расположен на трубопроводах
транспортирующих газ и выполнен на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9), на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 при сейсмических
воздействиях.
Методика испытаний. В зависимости от способа возбуждения колебаний сооружения в ЗАО
«СОКЗ» разработаны и применяются следующие основные методы испытаний.
1.
Возбуждение колебаний при помощи виброплатформы, установленной наверху рамы.
Недостатком данного метода испытаний является то, что при наличии жесткого защемления рамы в
основании установить реальную величину ускорения в уровне низа рамы не представляется
возможным (величина ускорения в зоне жесткой заделки практически равна нулю). Т.е.
смоделировать и оценить реальные сейсмические воздействия основания на исследуемую систему не
представляется возможным. Значительные же величины ускорений элементов фасадной системы в
верхней части стенда, определяемые с помощью акселерометров и обусловленные значительными
горизонтальными перемещениями гибких балочных элементов испытательного стенда, величины
достаточно условные и не являются
критерием оценки уровня балльности сейсмического
воздействия.
2.
В ЗАО «СОКЗ»
используется динамическая ударная площадка инерционного
действия. Недостатком данной серии динамических площадок является малая величина амплитуды
колебаний (А 50 мм). Однако, за счет вариации величин амплитудно-частотных характеристик
платформы в процессе испытаний достигается необходимый уровень ускорений системы и
соответствующий им уровень балльности. Т.е. в отличие от 1-го способа возбуждения,
использование данной методики позволяет не только установить уровень балльности в основании
стенда (т.е. аналог оценки силы землетрясения на поверхности земли), но и за счет ручного
управления получить параметры динамического воздействия, соответствующие моменту резонанса
динамических моделей, фрагментов и узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами змейка, зигзаг или П-образными и с вышеуказанными крепления пневмогидропривода
на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
на сейсмостойкость на основе синтезированных
акселерограмм по шкале MSK-64. 3. Возбуждение колебаний сооружения при помощи импульсных
«взрывных» или «ударных» воздействий на основание (платформу) испытательного стенда.
Необходимость проведения указанных испытаний обусловлена тем, что сейсмометрический анализ
характера различных землетрясений позволил многим исследователям констатировать, что
регистрируемый с помощью сейсмографов процесс колебаний грунтового основания и сооружения
содержит три основные фазы:
начальная фаза - начальный отрезок записи, на котором фиксируются относительно
небольшие амплитуды с высокой частотой колебаний;
основная фаза - наиболее интенсивный по амплитудам колебаний участок, переход к
которому явно выражен на акселерограмме. На этой фазе часто наблюдаются довольно
разнообразные периоды колебаний и имеют место «пиковые» циклы, в несколько раз превышающие
значения, например, в спектре ускорений. При этом наибольшие ускорения основания и,
соответственно, сооружения находятся в диапазоне не короткопериодного спектра: от 0.1 до 0.5сек.
Как
отмечается, внезапное изменение скорости от 0 до некоторого значения характеризует
импульсный характер воздействия. Весьма большие изменения скоростей, т.е. как бы разрывы
скоростей, по данным Б.К. Карапетяна аналогичны колебаниям основания, вызываемых взрывом.
При этом возникающие максимальные ускорения почвы до 0.4g и более (до 1.0g) соответствовали
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 90
периодам 0.05 и 0.1 сек, что хорошо увязывается с понятием импульсивного (одно- и
многоразового) источника воздействия;
- конечная фаза
- участок записи, характеризуемый низкими периодами и малыми амплитудами колебаний.
Эта часть сейсмограммы имеет наименьшее практическое значение. При использовании
данного метода динамических испытаний возбуждение колебаний стенда осуществляется с помощью
микросейсмических «взрывных» или «ударных»
воздействий типа
импульсного силового
воздействия с последующими затухающими колебаниями системы. Следует отметить, что
возбуждение колебаний при помощи «взрывных» или «ударных» импульсных воздействий с
последующими затухающими колебаниями стенда позволяет смоделировать значительную величину
амплитуды колебаний, идентифицировать параметры первой собственной формы линейных
колебаний, однако не позволяет обеспечить широкий спектр низких и высоких частот, которые
могут иметь место при расчетных сейсмических воздействиях. Кроме этого при затухающих
колебаниях системы невозможно выдержать временной интервал с заданным амплитудночастотным спектром колебаний и получить резонансные частоты. Т.е. данный метод не дает полного
представления о работе узлов соединения трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами
змейка, зигзаг или П-образными и с вышеуказанными кранами шаровыми на сейсмостойкость на
основе синтезированных акселерограмм
по шкале MSK-64 и системы при сейсмических
воздействиях.
Для реализации основной фазы испытаний в ЗАО «СОКЗ» разработан испытательный стенд
возбуждения колебаний, который может работать одним из двух способов:
- колебания платформы-маятника, на который установлен испытательный стенд,
возбуждаются с помощью вибромашины , закрепленной на платформе. За счет инерционной силы,
развиваемой на вибрационном полевом стенде ЗАО «СОКЗ», обеспечивается тот или иной
частотный спектр воздействий на испытательный стенд и определенный уровень амплитуды
колебаний платформы. Как показали испытания, максимальная величина амплитуды колебаний
платформы при использовании полевого вибрационного стенда составляет 150 мм;
- в зависимости от поставленной задачи вместо инерционной нагрузки на платформу от
вибромашины возможно возбуждение колебаний платформы обеспечить за счет ударного
воздействия. Испытания показали, что в момент удара максимальное ускорение на уровне основания
стенда составляет l,2g
За рубежом применяются виброплатформы, моделирующие силовые воздействия
(перемещения) по трем направлениям.
С учетом отмеченного выше программа динамических испытаний динамических моделей,
фрагментов и узлов соединения трубопровода с компенсаторами, змейка, зигзаг, П- образными и с
выше указанными крепления пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16
ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN
8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по
шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии
4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 на динамической
площадке включает в себя следующие этапы.
1.
На основе использования любого программного вычислительного комплекса
определяются динамические характеристики экспериментальных моделей фрагментов и узлов
соединения трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами змейка , зигзаг и с
вышеуказанными кранами шаровыми и возможные режимы нагружения опытных образцов,
соответствующие силовым динамическим воздействиям на сооружения при землетрясениях
различной интенсивности (от 7 до 9 баллов).
2.
Проводятся испытания системы с изменением частотного спектра от 0 до 18-20 Гц при
фиксированной амплитуде перемещения динамической площадки.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 91
3.
Далее изменяется значение амплитуды и осуществляется задание частот в указанном
выше спектре. Длительность каждого из указанных этапов
динамического нагружения (при
фиксированных амплитуде и частоте) системы составляет от 15 до 20сек.
3.
По результатам 2-го этапа испытаний (п.2) устанавливаются уровни воздействий,
соответствующие резонансным колебаниям системы, и уровни ускорений динамической площадки,
соответствующие 7-9-ти балльным воздействиям по шкале MSK-64.
4.
После завершения испытаний в соответствии с заданной программой изменения
амплитудно-частотного спектра динамической площадки проводятся повторные испытания
фрагментов
при сочетаниях амплитудно-частотных параметрах динамической площадки,
соответствующих резонансным колебаниям системы и
7-9-ти балльным
воздействиям.
Длительность динамических испытаний при указанных выше сочетаниях составляет 40-5О сек.
Если в процессе испытаний имеют место разрушения или изменения конструктивной схемы
фрагмента , совместно с Заказчиком разрабатываются способы повышения надежности фрагмента
и испытания повторяются .
5. Оборудование для испытаний фрагментов узлов крепления на сейсмические нагрузки.
5.1. Оборудование для создания динамических нагрузок фрагментов и узлов
Как уже отмечалось, для создания динамических воздействий на натурный фрагмент
ДЕМПФИРУЮЩИХ крепления пневмогидропривода на трубопроводах марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм,
PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по
шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии
4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов была
использована динамическая площадка инерционного действия.
Виброплощадка ИЛ ОО «Сейсмофонд» в ПК SCAD позволяет обеспечить необходимые
параметры динамических воздействий на исследуемую систему в широком диапазоне частот и
инерционных нагрузок путем возбуждения механических колебаний платформы в горизонтальной
плоскости. Управление виброплощадкой - сенсорное с пульта управления. Установка полевой
виброплощадки является гидроэлектрическим устройством с использованием
асинхронных
двигателей, управляемых частотными преобразователями, и силовых гидравлических агрегатов,
создающих переменные амплитудно-частотные колебания платформы, которая в свою очередь
воздействует на испытываемый объект.
Пульт управления испытательного стенда полевой виброплощадки предназначен для работы в
составе оборудования пульсаторов виброплощадки. С помощью элементов управления можно
воздействовать на показатели работы электро- и гидравлических приводов пульсатора, тем самым,
изменяя частоту и амплитуду вибрации испытательной платформы. Кроме этого, осуществляет
защиту оборудования пульсатора от нежелательных и аварийных режимов работы.
Пульт управления работает в двух режимах: ручном и автоматическом.
5.2 Средства измерения и регистрации динамических характеристик конструкций и
воздействий на них.
Комплекс выполняет следующие функции:
•
измерение, регистрацию и первичную обработку сигналов (частотных, дискретных и
пр.), полученных в результате испытаний;
•
отображение значений измеряемых величин или преобразованных параметров на
мониторе;
•
контроль значений измеряемых величин или преобразованных параметров; оценка
результатов их измерения и преобразования;
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 92
•
самодиагностику проводимых измерений (анализ работоспособности с возможностью
вызова диагностических программ);
•
архивацию результатов измерения и преобразования (хранение данных с
возможностью просмотра и анализа);
•
вывод
текущих значений измеряемых параметров, кодов аварий и
технологических сообщений на ЭВМ верхнего уровня;
•
возможность подключения печатающих устройств, в том числе для оформления
протоколов результатов измерений;
•
возможность связи с другими системами (подключение в существующую локальную
вычислительную сеть);
•
возможность выдачи сигнала типа «сухой контакт» для включения сигнализации и
использования в системах защиты;
•
возможность выдачи тестовых аналоговых сигналов.
Измерительно-вычислительный комплекс дополнительно укомплектован ноутбуком со
специализированным пакетом прикладных программ и периферийных устройств, необходимых для
автоматизированного процесса обработки сигналов, а также для документирования результатов
обработки.
Для измерения ускорений, частот колебаний, а также динамических перемещений
применяются однокомпонентные датчики - акселерометры .
Характеристики датчиков (акселерометров) представлены в таблице 1.
Таблица 4.Основные технические данные акселерометра ООИ «СейсмоФонд»
№
Наименование параметра
Значение
№
1
Электропитание от источника постоянного тока
относительно средней точки, В
2
Диапазон измерения, м/с2, (g)
3
Частотная характеристика:
нижняя частота, Гц
верхняя частота, Гц
4
Диапазон рабочих температур, 0С
±12
98,1 (10,0)
0
700
от +15 до +35
Точки расположения акселерометров выбирались из следующих условий:
- места, где по результатам расчетов ожидается развитие максимальных ускорений и
перемещений;
- возможность одновременного определения относительных деформаций в разных
координатных плоскостях.
Для контроля задаваемых нагрузок три датчика были установлены на платформе, вблизи
источника загружения.
Общее количество контролируемых точек (количество акселерометров) - 12. Датчики,
установленные на фрагменты демпфирующих податливых креплений
6. Расчетный анализ на ЭВМ экспериментального фрагмента демпфирующего
крепления с использованием
модифицированного метода и синтезированных
акселерограмм.
Формирование моделей и расчетный анализ фрагментов для испытаний крепления
пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013
предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие
ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на
трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 93
72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов
подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов проводился с применением программного
комплекса LIRA, SCAD. Комплекс обладает широкими возможностями для расчета различных
строительных конструкций и позволяет выполнить расчет на статические и динамические нагрузки в
соответствии с требованиями нормативных документов.
Целью расчета является определение расчетных характеристик (собственных частот, периодов
колебаний).
Характеристики материалов и конструкций приняты в соответствии с материалами
представленными Заказчиком.
Полученные в результате проведенных расчетов характеристики системы являются основой
для назначения режимов нагружения конструкции (этапов, частотного состава и прочее)
7. Подготовка стенда и измерительного оборудования. Монтаж фрагмента
демпфирующего крепления «Податливое» и
«Демпфирующее»
для трубопровода на
скользящих опорах с компенсаторами змейка, зигзаг П-образными и с кранами шаровыми
Параметры стенда для проведения натурных испытаний назначались исходя из результатов
расчетного анализа, состава экспериментальной базы ЗАО «СОКЗ», а так же конструктивных
особенностей принятых опытных образцов (см. выше).
Для испытаний был сконструирован специальный передвижной сборочно –разборный
временный стенд, представляющий собой две металлические рамы, связанные между собой
металлическими швеллерами для обеспечения общей жесткости конструкции стенда . Компановка
несущих элементов стенда проводилась с учетом монтажных схем установки узлов болтового
крепления ДЕМПФИРУЮЩЕГО УСТРОЙСТВА.
Монтаж образцов фрагментов демпфирующего устройства для проведения испытаний
осуществлялся силами ФГОУ ВПО ПГУПС (испытательной лабораторией «Механическая
лаборатория им проф .Н.А Белюбского), испытательном
центре
«ПКТИ-СтройТЕСТ»
Обособленного подразделения «ПКТИ», ЗАО «СОКЗ». Приемка образцов для монтажа, оценка их
соответствия требованиям, установленным нормативными и техническими документами до и после
установки на испытательный стенд осуществлялась представителями ЗАО «СОКЗ».
Монтаж конструкций фрагментов
демпфирующих упругих
устройств
на стенд
осуществлялся по следующей технологии.
1)
Системы навешивались на металлические элементы стенда с
помощью монтажных узлов, устанавливаемых с шагом по высоте 100 мм и 200 мм.
2)
Демпфирующие устройства крепились к элементам стенда с помощью болтов с
гайками. Исследование эксплуатационной надежности демпфирующего устройства выполнено в
лабораториях ЗАО «СОКЗ» и ИЛ ОО «СейсмоФонд». В данном отчете даны рекомендации по
назначению узловых демпфирующих соединений от различных фирм - производителей узлового
монтажного крепления , прошедших проверку в испытательной лаборатории ЗАО «СОКЗ» и ОО
«СейсмоФонд».
3)
Фрагменты демпфирующих устройств с помощью различных болтов с подпиленными
гайками и других крепежных узлов крепились на испытуемых виброплощадках , для улучшения
демпфированности использовали волнообразную стальную прокладку или резину.
4)
Крепление демпфирующих устройств для крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 94
производилось с помощью болтовых соединений ,
прижимных клемм или скоб и других демпфирующих податливых соединений.
При монтаже демпфирующих устройств на стенд фрагменты № 1 и № 2 не замыкались
между собой в контур.
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
Выводы и предложения: креплению испытания деталей узлов крепления ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ серии ВПЧ (ТУ 3416-002-77305922-2010) спектральным методом на
основе синтезированных акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям
до и более 9 баллов по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов согласно договора № 509 от 15 октября 2013
года, изготовитель: ООО «Л-Старт», адрес: 107045, г. Москва, Луков переулок, д.4, офис 8, тел/факс: (495)
935-73-22, (495) 935-73-21. на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более
баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9
баллов
8. Результаты динамических испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления
трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами змейка, зигзаг, П-образными и с
кранами шаровыми изготавливаемыми ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)3917-87
Варианты: «Податливое» (сейсмоизоляция).
8.1. Методика проведения испытаний.
Натурные испытания фрагментов ДЕМПФИРУЮЩИХ узлов крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами
змейка, зигзаг , П-образными и с вышеуказанными кранами шаровыми проводились вибрационным
(резонансным) методом, который позволяет измерить количественно силовую
нагрузку,
имитирующую сейсмическое воздействие в широком диапазоне частот.
По данным вибрационных испытаний для конкретных уровней нагружения были определены
амплитудно-частотные характеристики испытуемого фрагмента, представляющие зависимость
амплитуд колебаний сооружения от частоты гармонического воздействия. Кроме этого, по
результатам обработки на ЭВМ с использованием специального программного комплекса «SKAD»,
«LIRA» и др.программ были построены записи зависимости изменения ускорений в различных
точках модели от времени. Как уже отмечалось выше, акселерометры крепились к следующим
элементам экспериментальной модели:
•
к виброплощадке, что позволяло оценивать уровень динамического воздействия на
модель и сравнивать их с нормативными значениями ускорения;
•
непосредственно к элементам рамы. Данные параметры (ускорений, скоростей и
перемещений) позволяли оценивать динамическую жесткость модели;
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 95
Изменяя частоту воздействия и амплитуды колебаний площадки, оценивались динамические
характеристики (частоты основного тона колебаний, диссипативные свойства и пр.), а также
принципиальный характер работы экспериментальной модели.
8.2. Назначение параметров загружения при испытаниях крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов .
Длительность сейсмического воздействия. По данным продолжительность основной части
процесса колебаний составляет 1(Н40 сек (землетрясение в Сан-Франциско 18.04.1906 - сильные
колебания продолжались 25 сек, Мехико - 28.07.1957-15 сек).
1.Периоды колебаний. По наблюдениям А.И. Коваленко максимальные ускорения почвы при
землетрясениях соответствовали периодам 0.05 и 0.1 сек (f=20 и 10 Гц). По данным Л.И.Хижинскй:
при жестких системах (Т=0- 10.05) максимальные ускорения возникают почти
мгновенно с началом колебаний (зона наиболее высоких значений коэффициента динамичности);
наиболее характерные периоды сейсмического воздействия находятся в диапазоне
короткопериодного спектра от 0.1 до 0.5 сек (f от 10 до 2 Гц);
Отмечается, что как показывают многочисленные экспериментальные исследования,
независимо от частот внешнего воздействия сооружение обычно колеблется с частотой, отвечающей
частоте их собственных колебаний. Периоды же свободных колебаний большинства зданий
составляют 0.1-2.0 сек. Т.е. частота динамической нагрузки, испытываемой сооружением в условиях
землетрясений будет находиться в основном в пределах 0.5-10 Гц.
2.Число циклов нагружения. Под руководством А.И. Коваленко, Л.И. Хижинской были
проведены
испытания
демпфирующих
упругих
креплений
(фрикционно-податливых),
установленных на площадках при нагружениях со скоростью 300 000 циклов в минуту, что как
указывается в книге Корчинского И.Л. «Сейсмостойкое строительство зданий» (Изд. « Высшая
школа», М.,1971 г.,319 с.) отвечает скорости нагружения динамических моделей, фрагментов и
узлов крепления трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами, змека, зигзаг, П-образными
и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл.,
тел. (8443)39-17-87 при сейсмических нагрузках.
Параметры динамического загружения назначались с учетом результатов расчетного анализа.
Этапы загружения приведены в таблице 8.1 и выбраны так, чтобы иметь возможность оценить
поведение динамических моделей, фрагментов и узлов крепления трубопровода с компенсаторами
змейка, зигзаг, П-образными и с вышеуказанными кранами шаровыми PN до 25,0 МПа
изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 при резонансе.
Указанные в таблице амплитудно-частотные характеристики и соответствующие им величины
ускорений соответствуют значениям, полученным по данным акселерометров, установленных на
виброплощадке.
Предварительная оценка величин частотного спектра, при котором может возникнуть
резонанс, была выполнена на основе расчета экспериментальной модели в программном комплексе
"STARKES", SCAD, LIRA, MANAMAX.
Динамические нагрузки создавались при помощи виброплощадки, путем возбуждения
механических колебаний в горизонтальной плоскости.
Параметры динамического нагружения
виброплощадки с демпфирующих монтажных
соединений приведены в таблице 5.
Таблица 5.
датчик №1 (1-2-1) продольный
датчик №2 (1-2-2) вертикальный
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 96
№
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
16
17
18
f, Гц
4
5
6
8
9
10
11
5.1
5.8
4.1
4.9
5.5
5.9
7.8
8.6
9.4
2.9
3.6
9.4
2.9
3.6
A, мм
3.6
3.9
4.4
4.2
4.6
3.6
4.1
1.9
2.4
5.2
4.9
4.0
1.9
3.1
3.4
4.2
31.7
36.1
3.3
30.8
29.9
a, м/с2
6.8
4.8
3.8
3.7
5.1
9.2
6.2
1.92
3.17
3.45
4.62
4.78
2.57
7.52
10.06
14.79
10.51
18.44
11.43
10.20
15.30
бал.
3.48
2.88
2.88
2.58
4.25
4.68
4.08
7.9
8.7
8.8
9.2
9.3
8.4
9.9
10.3
10.9
10.4
11.2
10.5
10.4
10.9
№
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
16
17
18
f, Гц
3.6
3.9
4.4
4.2
4.6
3.6
4.1
5.1
5.8
4.1
4.9
5.5
5.9
7.8
8.6
9.4
2.9
3.6
9.4
2.9
3.6
A, мм
a, м/с2
бал.
0.2
0.08
3.4
0.1
0.07
3.2
0.1
0.08
3.4
0.1
0.07
3.2
0.1
0.12
3.9
0.2
0.11
3.8
0.2
0.10
3.7
0.1
0.09
3.5
0.2
0.26
5.1
0.1
0.07
3.2
0.2
0.20
4.7
0.4
0.44
5.8
0.2
0.24
4.9
0.3
0.78
6.6
0.3
0.99
7.0
0.9
3.28
8.7
0.5
0.15
4.3
0.9
0.47
5.9
1.2
4.05
9.0
0.2
0.08
3.4
0.1
0.06
2.9
8.3. Условия проведения динамических испытаний крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов.
Вибрационные испытания демпфирующих креплений проводились в дневное время с
09.02.2012 по 13.02.2012 года при температуре воздуха - не ниже + 5 °С. Условия проведения
вибрационных испытаний соответствуют нормальным и рабочим условиям применения
используемых акселерометров.
Изделия и материалы, применяемые для изготовления демпфирующего фрагмента для узла
крепления трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с кранами
шаровыми изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 - Шпилька
(ГОСТ 243791-80), 8 шт. Хрупкая перекаленная в муфельной печи шпилька ломается или
выскакивает во время вибрационных нагрузок
- Болт (ГОСТ 24379.1-80), 10 шт. Подпиленные гайки при расчетной вибрации соскальзывают
с болтов, полимерные гайки сминаются.
- Демпфирующее медное кольцо со свинцовой дробью медленно «плывет» во время
землетрясения, поглощая сейсмическую или взрывную энергию
- Демпфирующая полимерная гайка сминается во время землетрясения
- Клемма толстая. Скользит по станине установки или оборудования
- Клемма тонкая. Удерживает оборудование до расчетной нагрузки
- Стальная подпиленная гайка. Слетает с демпфированного узла крепления во время
испытания по расчету
- Полимерная гайка , обмотанная асбестовым бинтом( для исключения ее возгорания),
сминается при испытании
-- Зажимы. Удерживают оборудование , поглощая сейсмическую энергию за счет сухого
трения
- Шайба. Подпиленная шайба, по расчету при критической расчетной нагрузке ломается и
слетает, демпфируя узел монтажного крепления
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 97
- Анкер (фундаментный болт) забивной MSA. Диаметр 10-14 мм. Длина 26 мм , вибрирует
поглощая сейсмическую энергию.
- Натяжной регулируемый анкер (ГОСТ 24379.1-80). Диаметр 10 мм. Длина 160 мм создает
незначительное перемещение
- Гайка (ГОСТ 24379.1-80). Диаметр 10 мм подпиленная гайка соскальзывает при испытаниях,
а полимерная - сминается
- Натяжной анкер LTP (ГОСТ 24379-1-80). Вставленный в анкер на графитовой смазке
,выскакивает из лунки
- Рамный дюбель (ГОСТ 27320-87). Вставленный в шифт с расчетным распором, при
испытании вылетает из шифта,
- Шифт пружинный цилиндрический (ГОСТ 14229-93).Диаметр 16 мм. Длина 80 мм
сминается
- Забивной латунный анкер. Резьба сминается при расчетной нагрузке
- Латунная гайка. Подпиленная латунная гайка с пазом подпилки до 5 мм скользит по
шпильке и упирается в целиковую стопорную гайку
- Стальной анкер LA (ГОСТ 24379.1-80). Диаметр 12м мм. Длина 40 мм вибрирует при
испытании
- Зажимы (разные)
- Пружинистая сталь.
Раскачивает шпильками установку
- Гофрированная пружинистая сталь. Сминается , демпфирует и поглощает сейсмическую или
взрывную энергию
- Талреп. Затягивает демпфирующий узел
- Рым–гайка. Удерживает скользящую платформу
- Круг отрезной . Подпиливал гайки
- Хомут . Может дополнительно удерживать в горизонтальном положении платформу
- Шпилька. Прокаливается в муфельной печи для создания, хрупкости и ломки при
вибрационных нагрузках
- LSB болт. Подпиливаются три последних ряда резьбы под углом 20 градусов , для создания
размыкающего монтажного соединения при сильной вибрационной нагрузке
- Полимерные гайки.
Обматываются
в асбестовый бинт, во время испытания
сминаются
8.4. Параметры оценки работы фрагментов демпфирующего соединения по
результатам натурных испытаний крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь
марки
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов.
Параметры оценки работы
фрагментов динамических
моделей
узлов крепления
трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до
25,0 МПа изготавливаемых ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 по результатам
натурных
испытаний. Основным свойством определяющим надежность работы фрагмента
динамических моделей узлов крепления трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 на сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм
по шкале MSK-64 при воздействии динамических нагрузок является ее способность сохранять
определенные эксплуатационные свойства (т.е. надежность), характеризующаяся предельными
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 98
состояниями в соответствии с ГОСТ 27751-88 «Надежность
строительных конструкций и
оснований».
Предельные состояния фрагмента динамических моделей узлов крепления трубопровода на
скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа
изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 на сейсмостойкость на
основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 подразделяются на две группы:
первая группа включает предельные состояния, которые ведут к полной
непригодности к эксплуатации конструкции фрагмента или к полной (частичной)
потере несущей способности ее основных элементов и креплений;
вторая группа включает предельные состояния, затрудняющие
нормальную эксплуатацию узлов крепления трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ»,
г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87
Предельные состояния первой группы характеризуются:
- разрушением креплений и элементов фрагмента демпфирующего устройства любого
характера (пластическим, хрупким, усталостным);
- потерей устойчивости формы составных элементов демпфирующих соединений,
приводящей к полной непригодности системы;
- потерей устойчивости положения элементов и узлов упругих фрикционно- податливых
соединений;
- переходом демпфирующего узла или ее части в изменяемую систему;
- качественным изменением конфигурации;
другими явлениями, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации
(например, чрезмерными деформациями в результате сдвига в соединениях, раскрытия швов и пр.).
Параметры предельных состояний непосредственно фрагмента демпфирующего соединения
для идентификации их технического состояния в настоящее время отсутствуют и являются
предметом отдельного исследования. В связи с этим, а также для целей настоящего исследования
специалистами ЗАО «СОКЗ» предложен следующий подход:
1. Уровень внешнего воздействия определяется по результатам натурных испытаний
крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-00469318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64)
расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -3410-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов и принимается в сравнении с
данными инструментальной части
макросейсмической шкалы MSK-64 по ГОСТ Р 22.0.03-95,
которые приведены в таблицах 8.3 и 8.4.
2. В качестве меры повреждений основной несущей системы принята описательная часть
макросейсмической шкалы MSK-64 в соответствии с параметрами внешнего воздействия. За основу
приняты критерии, приведенные в исследованиях.
Анализ результатов натурных динамических испытаний фрагментов демпфирующих
соединений крепления пневмогидропривода на трубопроводах марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0
МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64)
расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -3410-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов позволяет отметить
следующее:
• в процессе испытаний ускорение виброплощадки
по данным акселерометров,
установленных на ней, изменялось в интервале от 157,1 до 425,9 см/с , что эквивалентно
сейсмическому воздействию 7,7- 9,1 баллов. Схема расстановки датчиков - акселерометров на
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 99
конструкциях фрагментов демпфирующих узлов крепления трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ»,
г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 выполнялась симметрично. Частоты колебания
демпфирующих устройств изменялись в интервале от 3 до 8,1 Гц. Амплитуды колебаний системы
изменялись от 0,9 до 4,4 мм. При этом ускорение в разных демпфирующих устройств изменялось в
интервале от 3,8 до 2901,7 см/с .
3.
В процессе испытаний крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь
марки
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов при совпадении величин собственных частот колебаний фрагментов
демпфирующих соединений с частотами колебаний виброплощадки имел место резонанс. Это
явление наблюдалось при колебаниях системы с частотой 6,1 Гц, при амплитуде А=2,2 мм. При
резонансе на первом этапе испытаний фрагмента демпфирующего соединения из-за недостаточной
прочности болтовых соединений имело место достаточных перемещений демпфирующих упругих
соединений, до 8 -10 см. Данные нарушения эксплуатационной надежности произошли при
величине ускорения (по данным акселерометров, установленных на платформе) 319,4 см/с, что
соответствует площадке строительства в сейсмических районах с бальностью 8,7 баллов. На втором
этапе испытаний, после внесения конструктивных изменений при испытаниях фрагментов
демпфирующего соединения , имело место деформация и проектные перемещения демпфирующего
соединения, а также были разрушены упругие демпфирующие крепления. Данные нарушения
эксплуатационной надежности произошли при величине ускорения (по данным акселерометров,
установленных на платформе, 5-ый режим) 271,3 см/с , что соответствует требованиям работы
демпфирующего узла крепления трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленных ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 в сейсмических районах с балльностью более 9 баллов.
4.
Эксплуатационная надежность фрагментов демпфирующих фрикционно-податливых
соединений на всех этапах нагружения (при ускорениях от 0,lg (7 баллов) до 0,68g (выше 9 баллов))
не была нарушена.
В приложении 1к настоящему отчету приведены осциллограммы, записанные с датчиков.
По результатам обработки на ЭВМ полученных по испытаниям осциллограмм с помощью
специальных программ выделены спектры пиковых значений ускорений и амплитуд колебаний
элементов системы.
Таблица 6. Соответствие уровня воздействия инструментальным значениям ускорений.
Балл, MSK-64 Ускорения А[5], м/с2
Ускорения А
Ускорение Ар по СНИПсогласно MSK-64, м/с2
П-7-81*, м/с2
6
0,28-0,56
0,25-0,50
0,05
7
0,56-1,12
0,50-1,00
1,00
8
1,12-2,24
1,00-2,00
2,00
9
2,24-4,48
2,00-4,00
4,00
9. Назначение демпфирующих соединений для
крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 100
трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами, змейка, зигзаг, П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа
изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 для поставки в
районы с сейсмичностью до и более 9 баллов по шкале MSK-64.
Одновременно с проведением динамических испытаний фрагментов демпфирующих упругих
соединений были проведены динамические испытания самих узлов упругих податливых
соединений на действие продольных и поперечных усилий. В процессе испытаний параметры
динамической нагрузки на демпфирующее упругое крепление варьировались следующим образом:
величина динамической нагрузки при действии продольной относительно оси
демпфирующего крепления силы изменялась от 2 кН до 0,5xNpa3;
величина динамической нагрузки при действии поперечной относительно оси
демпфирующего устройства силы изменялась от -0,2 раз до 0,2 paз.
частота приложения нагрузки изменялась от 5 до 15 Гц, количество
циклов на каждом испытании - от 500 до 1000 циклов.
По результатам испытания были рекомендованы демпфирующие соединения для крепления
трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до
25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 - возможно
применение испытанных демпфирующих фрикционно-податливых креплений и креплений других
фирм-производителей при условии предоставления ими данных по результатам испытания
демпфирующего крепления на динамические нагрузки.
Рекомендуемые моменты затяжки болтов и винтов остаются прежними для крепления
скользящих
или подвесных
податливых опор для крепления пневмогидропривода на
районов
с
сейсмичностью
до
и
более
9
баллов
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
Момент затяжки – необработанные винты (отделка чернением). Коэффициент трения 0,14
Момент затяжки – гальваническая оцинковка. Коэффициент трения 0,125
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
Значение геометрических параметров компенсатора «змейка», «зигзаг», с диаметром трубы
принятом за единицу
Температурный
перепад, °С
Отношение длины дуги к длине хорды,
L/a
Длина дуги, L
10
1,0022
0,2269
0,2264
0,0064
20
1,0045
0,3316
0,3301
0,0137
30
1,0067
0,4014
0,3987
0,0201
40
1,0087
0,4538
0,4499
0,0256
50
1,011
0,5236
0,5176
0,0341
60
1,0131
0,5585
0,5513
0,0387
70
1,0168
0,6109
0,6014
0,0463
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Длина
Стрела
хорды, а прогиба, h
Всего листов 390
Лист 101
80
1,0176
0,6458
0,6346
0,0517
90
1,0196
0,6807
0,6676
0,0574
100
1,022
0,7156
0,7004
0,0633
10. ЗАКЛЮЧЕНИЕ. Выводы и рекомендации по креплению пневмогидропривода на
трубопроводах марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов .
1.
В соответствии с программой экспериментальных лабораторных испытаний крепления
пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013
предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие
ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на
трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов
подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов были испытаны фрагменты
сейсмозащитного демпфирующего креплениятрубопровода на скользящих опорах с компенсаторами
и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл.,
тел. (8443)39-17-87, вариант 1 (сминание полимерной гайки, смятие толстой свинцовой шайбы),
вариант 2 (изгибание подпиленного по спирали болта с углублением подпилки к верху, крошение
воронки из тощего бетона марки 100-150 и слетание латунной ослабленной гайки демпфирующего
соединения), вариант «Податливое» (с использованием виброизолирующих устройств
по
изобретению № 2249557 «Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой»
МПК И 66 С7/00, 2382151, 2062853, 2275542, и др).
2.
Испытания фрагментов крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь
марки
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов и узлов крепления сдвигоустойчивого трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ»,
г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 на сейсмостойкость на основе синтезированных
акселерограмм по шкале MSK-64 проводились в два этапа.
На первом этапе испытания проводились по варианту «Сминание»: изгибание подпиленного
по спирали фундаментного болта с углублением к верху, крошение податливого тощего бетона (
воронки вокруг болта), смятие двух шайб (верхней и нижней свинцовых шайб), смятие толстых
свинцовых шайб ( верхней и нижней ) и слетание подпиленной гайки »
На втором этапе испытания проводились по варианту «Податливое».
3.
В процессе лабораторных испытаний крепления пневмогидропривода на трубопроводахь
марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов при совпадении величин собственных частот колебаний фрагментов крепления
трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П- образными и с кранами шаровыми PN до
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 102
25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 на
сейсмостойкость на основе синтезированных акселерограмм по шкале MSK-64 с частотами
колебаний виброплатформы имел место резонанс. Это явление наблюдалось при колебаниях
системы с частотой 6,1 Гц, при амплитуде А=2,2 мм. При резонансе на первом этапе испытаний в
демпфирующем креплении из-за недостаточной прочности демпфирующего соединения в виде
демпфирующих узлов с гайками со свинцовой толстой шайбой имела место деформация
демпфированного узла соединения. Данные нарушения эксплуатационной надежности произошли
при величине ускорения (по данным акселерометров, установленных на платформе) 319,4 см/с 2, что
соответствует требованиям для динамических моделей и фрагментов крепления трубопровода на
скользящих опорах с компенсаторами и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО
«ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87эксплуатируемых в сейсмических районах с
балльностью 8,7 баллов. На втором этапе испытаний, после внесения конструктивных изменений в
демпфирующее соединение, имели место
незначительные деформации демпфирующего
соединения, а также были локально разрушены болтовые крепления податливого соединения
состоящего из двух свинцовых толстых шайб , локально была разрушена воронка из тощего бетона,
имело место изгибание подпиленного по спирали (с углублением подпилки к верху анкерного
болта). Данные нарушения эксплуатационной надежности произошли при величине ускорения (по
данным акселерометров, установленных на платформе, 5-ый режим) 271,3 см/с, что соответствует
требованиям для динамических моделей и фрагментов крепления трубопровода на скользящих
опорах с компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными
ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87
для сейсмических районов с
балльностью более 9 баллов.
4.
Эксплуатационная надежность крепления пневмогидропривода на трубопроводахь марки
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов сейсмозащитного демпфирующего крепления на всех этапах нагружения (при
ускорениях от 0,lg (7 баллов) до 0,68g (выше 9 баллов)) не была нарушена.
5.
Демпфирующие устройства креплений сдвигоустойчивых фрикционно-податливых
монтажных соединений могут быть рекомендованы для применения в районах с сейсмичностью 7 9 баллов и более при внесении в конструктивную схему следующих корректировок:
• для применения разного сейсмозащитного демпфирующего соединения трубопровода на
скользящих опорах с компенсаторами П- образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа
изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 необходимо
использовать опыт фирмы «Varistar» широко использующая конструкцию фрикционноподатливого сдвигоустойчивого соединения.
6.
Трубопроводы на скользящих опорах с демпфирующими компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 могут быть использованы в районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов (с использованием толстых свинцовых шайб или воронки из тощего
легкоразрушаемого бетона без ослабления, или подпиленного анкерного болта). Использовались
изобретения № 2390668 МПК F16F 7/14 , 2382151, 2275542, 2062853 и изобретения других
ведущих стран мира (Япония, Китай, Россия, Австралия).
7.
Крепление пневмогидропривода на трубопроводах марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ
3791-004-69318974-2013 предназначенного
для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN
8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по
шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии
4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 103
на скользящих опорах с компенсаторами, зхмейка, зигзаг, П-образными и с кранами
шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)3917-87 закрепленный на опорах с помощью сейсмозащитных демпфирующих
креплениий со
сдвигоустойчивыми фрикционно-податливыми соединениями (в виде подвижных хомутов) может
быть рекомендован для применения в районах с сейсмичностью до и более 9 баллов.
8.
В связи с отсутствием достаточного опыта применения сейсмозащитных
демпфирующих узлов крепления трубопроводов на скользящих опорах с компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87в сейсмических
районах рекомендуется привлечение
специалистов ЗАО «СОКЗ» и ООИ «Сейсмофонд» для технического контроля за качеством монтажа
демпфирующих узлов крепления трубопроводов на скользящих опорах с компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87.
9.
При эксплуатации пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП
производится
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм,
PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по
шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии
4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов на
скользящих опорах с компенсаторами , змейка, зигзаг ,П-образными и с кранами шаровыми PN до
25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87в
сейсмических районах при балльности до и более 9 баллов должны соблюдаться требования,
касающиеся долговечности и коррозионной стойкости элементов демпфирующих креплений и
соединений.
Рекомендации к протоколу испытаний по крепления пневмогидропривода на
трубопроводахь
марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов для трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с
кранами шаровыми в сейсмоопасных зонах с использованием демпфирующего устройства.
Демпфирующие крепления пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм,
PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по
шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии
4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до
25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 в
сейсмоопасных районах необходимо производить с помощью болтовых соединений состоящих
из болтов диаметром 12 мм и более ГОСТ 7798-70 (длина болта определяется по проекту), гаек
ГОСТ 24379.1-80, ослабленного медного или латунного кольца (длина паза подпилки медного
кольца в четырех, шести или 8 местах не менее 2 мм), шайб диаметром 12мм и более ГОСТ 640270. Количество и диаметр болтов, гаек и шайб
определяется в зависимости от возможных
перемещений согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах
от 6 до 9 баллов». Испытание на демпфированность и сдвигоустойчивость производится согласно
ГОСТ 1759.4 -87, ГОСТ Р 50910-96.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 104
2.Расчет податливости демпфирующего узла крепления
пневмогидропривода на
трубопроводахь марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов трубопровода на скользящих опорах с компенсаторами Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 определяется по «Инструкции по выбору рамных податливых
крепий горных выработок», разработанной ВНИМИ в 1991 году, рекомендации ЦНИИПСКа им
Мельникова: «Болтовые соединения»
СТО 0041-2004, «РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО
ПРОЕКТИРОВАНИЮ РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ» МИНИСТЕРСТВО МОНТАЖНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ СССР, ВНИПИ ПРОМСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ ГОССТРОЙ СССР,
ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ им. Н.П. МЕЛЬНИКОВА и «РЕКОМЕНДАЦИИ ПО
ПРОЕКТИРОВАНИЮ РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ» МОСКВА, 1990, Всесоюзный научно-исследовательский и
проектный институт по монтажу стальных и сборных железобетонных конструкций (ВНИПИ
Промстальконструкция) ГОССТРОЯ СССР и Ордена Трудового Красного Знамени Центральный
научно-исследовательский и проектный институт строительных
металлоконструкций им. Н.П.
Мельникова (ЦНИИПроектстальконструкция им.Н.П.Мельникова)
3. Конструктивные решения по креплению пневмогидропривода на трубопроводахь марки
ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами
шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим
воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ
и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до и более 9 баллов по применению демпфирующих и сдвигоустойчивых
фрикционно –
податливых монтажных соединений на высокопрочных болтах М16- М 12 и более классов
прочности 5.6, 8.8 10.9 с предварительным их натяжением разработаны ОО «СейсмоФонд», на
основе рекомендаций ЦНИИПСК им Н.П. Мельникова утвержденных 11.07.2003 и ВСН 94-77
«Инструкция по устройству верхнего строения железнодорожного пути» Минтрансстрой СССР для
сдвигоустойчивых фрикционно- податливых креплений трубопровода на скользящих опорах с
компенсаторами П-образными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ»,
г. Волжский, Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87для применения в районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64.
4. Фрикционно-податливое крепление и узлы демпфирования ФПК (фрикционноподатливое крепление) разработаны с использованием отечественного и
зарубежного опыта
строительных фирм США (Simplified building concepts), Канады, Украины, Казахстана, Молдавии,
Японии.
5. Для демпфирующего крепления пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16
ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми
DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и
более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного
на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.1272, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
рекомендуется применять болт диаметром 16- 12 мм и более с клемным боковым (по углам ставятся
по два зажима клеммами ) дополнительным креплением (крепление с сухим трением), что
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 105
позволяет трубопроводу перемещаться по опорам при землетрясении с высокой степенью
податливости. Длина болта рекомендуется от 200 мм и более. Рекомендуемая длина резьбы - 40
мм и более.
6. Под скользящую опору трубопровода в сейсмоопасных районах
рекомендуется
подкладывать пружинистую гофрированную листовую сталь или обрезки из камазовских
упругих утилизированных автопокрышек, высотой 300 -600 мм. Крупная свинцовая дробь плотно
забивается в ослабленное подпилом податливое демпфирующее кольцо. Высота демпфирующего
податливого кольца равна 40 мм или менее.
7.С двух сторон демпфирующего кольца устанавливаются
шайбы, диаметр которых
больше диаметра медного кольца (чтобы не высыпалась крупная свинцовая дробь). Рекомендуемый
момент затяжки дан в прилагаемом заключении.
8.Монтаж демпфирующего крепления пневмогидропривода на трубопроводахь марки ПГП200.16
ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 предназначенного для управления кранами шаровыми
DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и
более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного
на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.1272, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
демпфирующего крепления трубопровода (в сейсмоопасных районах) необходимо производить с
помощью болтовых соединений состоящих из болтов диаметром 12 мм и более ГОСТ 7798-70
(длина болта определяется по проекту), подпиленных шестигранных низких гаек ГОСТ 243791-80
(длина паза подпилки медного кольца в четырех, шести или 8 местах должна быть не менее 2 мм )
и шайб диаметром 12 мм и более ГОСТ 6402-70. Количество и диаметр болтов, гаек и шайб
определяется согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах
от 6 до 9 баллов». Испытание на демпфированность и сдвигоустойчивость производится согласно
ГОСТ 1759.4 -87.
9. Монтаж демпфирующего узла крепления пневмогидропривода и трубопроводов на
сейсмостойкость марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм предназначенного
для управления кранами шаровыми
DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и
более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного
на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.1272, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов
установленного на трубопроводе на скользящих опорах с компенсаторами, змейка, зигзаг, Побразными и с кранами шаровыми PN до 25,0 МПа изготовленными ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87
выполняется по «Инструкции
по выбору рамных
податливых крепий горных выработок», разработанных ВНИМИ в 1991 году, рекомендации
ЦНИИПСКа им Мельникова: «Болтовые соединения» СТО 0041-2004, «РЕКОМЕНДАЦИИ ПО
ПРОЕКТИРОВАНИЮ РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ» МИНИСТЕРСТВО МОНТАЖНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ СССР, ВНИПИ ПРОМСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ ГОССТРОЙ СССР,
ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ им. Н.П. МЕЛЬНИКОВА и «РЕКОМЕНДАЦИИ ПО
ПРОЕКТИРОВАНИЮ РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ» МОСКВА, 1990, Всесоюзный научно-исследовательский и
проектный институт по монтажу стальных и сборных железобетонных конструкций (ВНИПИ
Промстальконструкция) ГОССТРОЯ СССР и Ордена Трудового Красного Знамени Центральный
научно-исследовательский и проектный институт строительных
металлоконструкций им. Н.П.
Мельникова (ЦНИИПроектстальконструкция им.Н.П. Мельникова)
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 106
10.Монтаж демпфирующих и сдвигоустойчивых фрикционно – податливых соединений
(скреплений) на высокопрочных болтах М16- М 12 и более классов прочности 5.6, 8.8 10.9 с
предварительным их натяжением разработаны ООИ «СейсмоФонд» на основе рекомендаций
ЦНИИПСК
им Н.П.
Мельникова
утвержденных 11.07.2003
директором
института
В.В.Ларионовым и ВСН 94-77 «Инструкция по устройству верхнего строения железнодорожного
пути» Минтрансстроя СССР и технических условий погрузки и крепления грузов Министерства
путей сообщений СССР для фрикционно- податливого крепления трубопровода на скользящих
опорах с компенсаторами и с кранами шаровыми до 25,0 МПа в районах с сейсмичностью до 9 и
более 9 баллов по шкале MSK-64.
11. Фрикционно-податливые
крепления (ФПК) разработаны с
использованием
отечественного и зарубежного опыта строительных фирм США (Simplified building concepts),
Канады, Украины, Казахстана, Молдавии, Японии.
12. При испытании использовались трехкомпонентные синтезированные акселерограммы ЗАО
«СОКЗ».
УКАЗАНИЯ
К ПРОТОКОЛУ
ИСПЫТАНИЯ
ПО КРЕПЛЕНИЮ креплению
пневмогидропривода и трубопроводов на сейсмостойкость марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП 200.16 ТУ 3791-00469318974-2013 спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм предназначенного для
управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к
сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на трубопроводах,
транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (
скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до и более 9 баллов к
КРАНу ШАРОВому ПРИВАРНому ДО 25,0 МПа выполненному ООО «ХСЛ», г. Волжский,
Волгоградская обл., тел. (8443)39-17-87 для применения в сейсмических районах в соответствии с СП
14.13330.2011 «Строительство в сейсмических районах», ГОСТ Р 54257-2010 «Надежность
строительных
конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы
землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» И См. по ссылке новый ГОСТ «Шкала для определения
силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов».
Рекомендации по креплению кранов шаровых приварных в сейсмоопасных зонах с
использованием линзовых, сильфонных, сальниковых компенсаторов (ГОСТ 25756-83) с укладкой
трубопроводов на скользящих, катковых, шариковых опорах.
1. Крепления пневмогидропривода и трубопроводов на сейсмостойкость марки ПГП200.16 ХСЛ ПГП
200.16 ТУ 3791-004-69318974-2013 спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм
предназначенного для управления кранами шаровыми DN150….300мм, PN 8,0…16,0 МПа, на соответствие
ГОСТ 17516.-90 п.5 ( к сейсмическим воздействиям 9 и более баллов по шкале MSK-64) расположенного на
трубопроводах, транспортирующих газ и выполненного на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, серии 4.903, вып 5 «Опоры трубопроводов
подвижные» ( скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до и более 9 баллов к кранам цельносварные (под приварку)
DN50-DN700 PN до 1,6, - 25.0 МПа,
цельносварные (фланцевые) DN50-DN 700 PN до 25,0 МПа, цельносварные (муфтовые)DN50-DN700
PN до 25,0 МПа, сборно-разборные (штуцерные, муфтовые, фланцевые (под приварку)) DN50DN700 PN до 25,0 МПа необходимо использовать с компенсаторами в сейсмоопасных зонах с
сейсмичностью до 9 и более 9 баллов согласно ГОСТ 25756-83 «Компенсаторы и уплотнения
сильфонные».
2. В сейсмоопасных районах с бальностью до 9 и более 9 баллов необходимо использовать
скользящие опоры трубопроводов согласно отраслевого стандарта ОСТ 36-146-88 «Опоры
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 107
стальных технологических трубопроводов на Ру до 10 МПа», ОСТ 108.275.63-80 «Сборочные
единицы и детали подвесок трубопроводов ТЭС и АЭС» с использованием альбомов: серии 4.90310 выпуск 4,5 « Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей» вып.0, 1,4,5, серии 5.900-7
«Опорные конструкции и средства крепления стальных трубопроводов внутренних санитарнотехнических систем»), серии 3.015-1/82 «Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические
трубопроводы» выпуск 11, серии 3.403-2, выпуск 3 «Стальные опоры
газопроводов и паропроводов предприятий черной металлургии», серии 5.904-1, выпуск 1, 2
«Детали крепления воздуховодов», ОСТ 34-266-75 «Опоры крутоизогнутых отводов».
3 .Установка компенсаторов и скользящих опор трубопроводов осуществляется по ВСН 36287 «Изготовление, монтаж и испытание технологических трубопроводов на Ру до 10 МПа»
производится в районах с сейсмичностью до 9 и более 9 баллов.
4. Установку самих унифицированных отдельно стоящих опор под технологические
трубопроводы
необходимо выполнять
в сейсмоопасных зонах до 9 и более 9 баллов по
«Инструкции по проектированию зданий с использованием сейсмоизолирующих фундаментов
КФ» (РДС РК 2.3-06-20002).
5. Компенсаторы линзовые, сильфонные, сальниковые (ГОСТ 25756-83) и опоры трубные
подвижные (скользящие, катковые, шариковые) применяются и используются в зонах с
сейсмичностью до 9 и более 9 баллов.
6. Рекомендуемый момент затяжки болтов со свинцовой толстой ( высокой до 6 мм )
шайбой
на скользящих и подвижных опорах определяется по ГОСТ Р 51748-2001 «Крепи
металлические податливые рамные», ГОСТ Р 50910-96 «Крепи металлические податливые рамные.
Методы испытания, в методических указаниях «Определение податливости узлов соединений
крепей горных выработок», ГУ КУЗГТУ, Прокопьевск, 2008 г, по ВСН 362-87, ОСТ 108.275.51-80,
ОСТ 36-146-88,4.903-10
Шифр акселерограммы
Vb1r Vb1t Vb1z
Vb2r Vb2t Vb2z
Vb3r Vb3t Vb3z
Vb4r Vb4t Vb4z
Vb5r Vb5t Vb5z
Vb6r Vb6t Vb6z
Vb7r Vb7t Vb7z
Диапазон преобладающих периодов Тпр, с
0,1-0,3
0,1-0,3
0,1-0,3
0,2-0,4
0,3-0,5
0,3-0,9
0,4-0,7
0,4-0,7
0,2-0,4
0,2-0,3
0,6-0,9
0,7-0,9
0,3-0,7
0,2-0,7
0,6-0,8
0,9-1,5
0,5-1,4
0,5-0,9
1,0-1,7
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 108
Vb8r Vb8t Vb8z
1,0-1,7
1,0-1,7
1,1-2,0
1,1-2,0
0,4-1,0
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 109
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 110
Изобретение СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 111
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2367917
(13)
C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
Пошлина:
(21), (22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
(45) Опубликовано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭс
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
Адрес для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул.
Чапаева, 43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
(54) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки
резьбовых соединений. Способ заключается в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, перевода
резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2-4°, и
измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения. При этом производится дополнительный
поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, а крутящий
момент затяжки определяют как разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный
угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол. Устройство содержит датчик момента,
подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, первый и второй
регистр памяти, счетчик импульсов, дешифратор, блок вычислений, цифровой индикатор и элемент ИЛИ. Технический результат
заключается в повышении точности контроля крутящего момента затяжки. 2 н.п. ф-лы, 3
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 112
ил.
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки
резьбовых соединений.
Известен способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений заключающийся в приложении к затянутому
резьбовому соединению крутящего момента, перевод резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, поворот
на заданный угол, не превышающий 2+4°, и измерение крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения
(см. а.с
1500881, опубл. 15.08.89 г.).
Однако использование этого способа не позволяет точно определять крутящий момент затяжки, так как измеряется крутящий
момент, соответствующий повороту резьбового соединения на дополнительный угол, поэтому возникает погрешность в
измерении крутящего момента затяжки.
Технический результат изобретения повышение точности контроля крутящего момента затяжки.
Поставленный технический результат достигается тем, что согласно способу измерения крутящего момента затяжки,
заключающемуся в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения из
состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2÷4°, и измерении крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения, производится дополнительный поворот на такой же угол с измерением
крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность
удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при
дополнительном повороте на заданный угол.
Известен динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со
входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти (см. патент RU
2296964 от 10.04.2007 г.).
Недостатком указанного ключа является недостаточно высокая точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых
соединений.
Технический результат изобретения - повышение точности измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений.
Поставленный технический результат достигается тем, что динамометрический ключ, содержащий датчик момента,
подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 113
памяти снабжен датчиком угла поворота, вторым регистром памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений,
цифровым индикатором и элементом ИЛИ, выходом подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен
к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора, информационные выходы аналогоцифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными входами первого и второго регистров памяти,
информационными выходами подключенных к соответствующим информационным входам блока вычислений,
информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу
«Запись» первого регистра памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и
первый выходы дешифратора подключены ко входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу
«Вычисление» блока вычислений и входу второго элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика
импульсов через кнопку управления подключены к шине «Напряжение логической единицы».
На фиг.1 приведен график зависимости крутящего момента от угла поворота гайки при затяжке резьбового соединения.
На фиг.3 приведена блок схема динамометрического ключа.
На фиг.2 - общий вид динамометрического ключа.
Динамометрический ключ содержит датчик 1 момента, датчик 2 угла поворота, датчик 1 момента через усилитель 3 подключен ко
входу аналого-цифрового преобразователя 4, первый и второй регистры 5 и 6 памяти, счетчик 7 импульсов, дешифратор 8, блок 9
вычислений, цифровой индикатор 10 и элемент 11 ИЛИ, выходом подключенный ко входу первого индикатора 12, выход датчика 2
угла поворота подключен к счетному входу счетчика 7 импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора 8,
информационные выходы аналого-цифрового преобразователя 4 соединены с соответствующими информационными входами
первого и второго регистров 5 и 6 памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим информационным
входам блока 9 вычислений, информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора 10, первый выход
дешифратора 8 подключен ко входу «Запись» первого регистра 5 памяти, второй выход дешифратора 8 подключен ко входу
«Запись» второго регистра 6 памяти, нулевой и первый выходы дешифратора 8 подключены ко входам элемента 11 ИЛИ, второй
выход дешифратора 8 подключен ко входу «Вычисление» блока 9 вычислений и входу второго элемента 13 индикации, а
установочные входы регистров 5 и 6 памяти и счетчика 7 импульсов через кнопку управления 14 подключены к шине 15
«Напряжение логической единицы».
Способ измерения крутящего момента затяжки осуществляется следующим образом. На резьбовое соединение надевают
ключевую головку динамометрического ключа (не указана) и производят поворот резьбового соединения. При достижении углом
поворота установленного значения 2÷4° производится измерение крутящего момента. Затем производят дополнительный поворот
на тот же угол, при достижении углом установленного значения производят повторное измерение крутящего момента.
Так как затяжка резьбовых соединений осуществляется в пределах упругих деформаций, то зависимость момента на ключе от
угла поворота имеет линейную зависимость, поэтому зная значения момента в двух точках, можно рассчитать значение
крутящего момента затяжки как разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный
угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
Динамометрический ключ работает следующим образом.
Ключевой головкой (не указана) ключ устанавливают на резьбовое соединение (не указано) и нажимают кнопку 14 управления.
При этом осуществляется сброс содержимого регистров 5 и 6 памяти и установка счетчика 7 в нулевое состояние.
Это приводит к появлению напряжения логической единицы на нулевом выходе дешифратора 8, на выходе элемента 11 ИЛИ
также появляется напряжение логической единицы, которое поступает на вход первого элемента 12 индикации.
Элемент 12 индикации загорается, чем осуществляется индикация о начале измерения.
Затем к резьбовому соединению прикладывают крутящий момент и переводят резьбовое соединение из состояния покоя в
состояние движения и осуществляют его поворот.
При этом на выходе датчика 1 момента появляется напряжение, величина которого пропорциональна величине приложенного
крутящего момента. Это напряжение через усилитель 3 поступает на вход аналого-цифрового преобразователя 4, который
осуществляет преобразование напряжения, пропорционального моменту, в цифровой код. Цифровой код с выходов аналогоцифрового преобразователя 4 поступает на входы регистров 5 и 6 памяти.
Когда при повороте резьбового соединения угол поворота достигнет установленного значения в пределах 2÷4°, на выходе
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 114
датчика 2 угла появится импульс, который поступает на счетный вход счетчика 7 импульсов.
При этом на нулевом выходе дешифратора 8 напряжение логической единицы пропадает и оно появляется на первом выходе
дешифратора 8.
Передним фронтом этого импульса осуществляется запись в память кода на его входах, соответствующего величине крутящего
момента при первоначальном угле поворота.
При дальнейшем повороте резьбового соединения на выходе датчика 2 угла вновь появится импульс, когда резьбовое
соединение повернется на такой же угол, что при первоначальном повороте. При этом счетчик 7 импульсов установится в
следующее состояние, на втором выходе дешифратора появится напряжение логической единицы, которым осуществляется
запись в память второго регистра 6 памяти кода, соответствующего крутящему моменту при повороте резьбового соединения на
дополнительный угол.
Цифровой код с выходов регистров 5 и 6 памяти поступает на входы блока 9 вычислений.
При появлении на втором выходе дешифратора 8 напряжения логической единицы блок 9 осуществляет вычисление, при
котором на его выходе появляется код, соответствующий значению разности удвоенного значения крутящего момента при
первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол. Код
с выходов блока 9 вычислений поступает на входы цифрового индикатора, которым осуществляется индикация вычисленной
величины крутящего момента.
Так как напряжение логической единицы отсутствует на первом выходе дешифратора 8, то индикатор 12 гаснет, чем
осуществляется индикация о том, что измерение крутящего момента закончено.
При появлении напряжения на втором выходе дешифратора 8 загорается индикатор 13, который сигнализирует о том, что можно
считывать результат измерения.
Измерение крутящего момента затяжки закончено и ключ снимают с проверенного резьбового соединения.
Введение в динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со
входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти, датчика угла поворота, второго регистра памяти, счетчика
импульсов, дешифратора, блока вычислений, цифрового индикатора и элемента ИЛИ, выходом подключенного ко входу первого
индикатора, при этом выход датчика угла поворота подключен к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного со
входами дешифратора, информационные выходы аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими
информационными входами первого и второго регистров памяти, информационными выходами подключенных к
соответствующим информационным входам блока вычислений, информационными выходами подключенного ко входам
цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись» первого регистра памяти, второй выход
дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и первый выходы дешифратора подключены ко
входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и входу второго
элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к шине
«Напряжение логической единицы», позволило повысить точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений,
так как величину момента затяжки вычисляют по результатам измерения крутящего момента в двух точках, отстоящих друг от
друга на один и тот же угол поворота, составляющий величину 2÷4°.
Формула изобретения
1. Способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений, заключающийся в
приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения
из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2÷4°, и
измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, отличающийся тем,
что производят дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность
удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения
крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
2. Динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя,
выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 115
отличающийся тем, что динамометрический ключ снабжен датчиком угла поворота, вторым регистром
памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений, цифровым индикатором и элементом
«ИЛИ», выходом подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен к счетному
входу счетчика импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора, информационные выходы
аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными входами
первого и второго регистров памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим
информационным входам блока вычислений, информационными выходами подключенного ко входам
цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись» первого регистра
памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и
первый выходы дешифратора подключены ко входам элемента «ИЛИ», второй выход дишифратора
подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и входу второго элемента индикации, а
установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к
шине «Напряжение логической единицы».
РИСУНКИ
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 116
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 117
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 118
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 119
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 120
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 121
Результаты испытаний на сдвигоустойчивость фланцевых соединений узлов крепления металлических систем
кабельных лотков и кабельных лестниц на сейсмостойкость для прокладки кабелей в сейсмоопасных районах РФ
выпускаемые по ТУ -3449-002-93996469-2011 на скользящих опорах со свинцовыми компенсатором предназначенных
для поставки в районы с расчетной снеговой нагрузкой для зоны II, III, IV и V ( по СНиП 2.01.07-85 ) с узлами
крепления по СТО 0061-2008, ОСТ 36-73-82, СТО 0051-2006, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, ОСТ 3410.757-97
на основе синтезированных акселерограмм
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 122
Фрагмент испытания фрагмента узла крепления метод сминания свинцовой шайбы с последующим вырыванием болта
лебедкой усилием 2 т из фрагмента узла крепления металлических систем кабельных лотков и кабельных лестниц на
сейсмостойкость для прокладки кабелей в сейсмоопасных районах РФ выпускаемые по ТУ -3449-002-93996469-2011
Фрагмент испытания (метод отрыва болтового крепления с последущим вырыванием болта лебедкой усилием
5 т)
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 123
Фрагмент испытания (метод отрыва болтового крепления с последущим вырыванием болта лебедкой усилием
5 т).
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 124
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 125
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 126
Фрагмент испытания (метод сминания свинцовой шайбы с последующим вырыванием болта лебедкой усилием 5 т из
фрагмента крепления свинцовых компенсаторов металлических систем кабельных лотков и кабельных лестниц на
сейсмостойкость для прокладки кабелей в сейсмоопасных районах РФ выпускаемые по ТУ -3449-002-93996469-2011).
Чертеж для испытания демпфирующей скользящей опоры металлических систем кабельных лотков и кабельных
лестниц на сейсмостойкость для прокладки кабелей в сейсмоопасных районах РФ выпускаемые по ТУ -3449-00293996469-2011 с компенсатором из свинцовой шайбы до отрыва .
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 127
ПОДПИСИ:
Зам .президента ОО «Сейсмофонд», эксперт ЗАО «Стройкомплект»
Андреев Б.А
Приложение два узлы демпфирования податливости
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 128
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 129
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 130
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 131
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 132
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 133
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 134
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 135
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 136
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 137
,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 138
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 139
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 140
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 141
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 142
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 143
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 144
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 145
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 146
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 147
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 148
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 149
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 150
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 151
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 152
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 153
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 154
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 155
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 156
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 157
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 158
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 159
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 160
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 161
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 162
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 163
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 164
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 165
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 166
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 167
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 168
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 169
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 170
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 171
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 172
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 173
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 174
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 175
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1.
MSK-64. Шкала сейсмической интенсивности MSK. 1964.
2.
СНиП 2.03.01-84*.
«Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы
проектирования».
3.
Я.М. Айзенберг, Р.Т. Акбиев, В.И. Смирнов, М.Ж. Чубаков. «Динамические испытания
и сейсмостойкость навесных фасадных систем». Ж. «Сейсмостойкое строительство. Безопасность
сооружений» №1, 2008г. стр. 13-15.
4.
Назаров А.Г., С.С. Дарбинян. Шкала для определения интенсивности сильных
землетрясений на количественной основе. // В. кн.: Сейсмическая шкала и методы измерения
сейсмической интенсивности. Академия наук СССР. Междуведомственный совет по сейсмологии и
сейсмостойкому строительству (МСССС) при президиуме АН СССР. М.: Наука, 1975.
5.
Методические рекомендации по инженерному анализу последствий землетрясений.
ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко ГОССТРОЯ СССР. - М., 1980, 62 с.
6.
Отчет по результатам натурных испытаний фрагментов навесных вентилируемых
фасадов «ДИАТ». ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко-М., 2007.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 176
7.
Поляков СВ., «Сейсмостойкие конструкции зданий», Изд. «Высшая школа», М., 1969г.,
335 с.
8.
Корчинский И.Л. и др., «Сейсмостойкое строительство зданий», Изд. «Высшая школа»,
М., 1971г., 319 с.
9.
Карапетян Б.К. «Колебание сооружений, возведенных в Армении», Изд. «Айостан»,
Ереван, 1967.
10.
Корчинский И.Л., Беченева Г.В. «Прочность строительных материалов при
динамических нагружениях», Стройиздат, М., 1966г
11.
ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам и другим техническим
изделиям и методы расчета их сложных конструкций в части сейсмостойкости.
12.
ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов и других
технических изделий. Общие положения и методы испытаний
13.
ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов и других
технических изделий, установленных на месте эксплуатации, при их аттестации или сертификации
на сейсмическую безопасность
ПОДПИСИ:
Заместитель руководителя строительной испытательной лаборатории
ООО «Строймонтажреконструкция», аттестат аккредитации № SP01.01.116.138
Выдано 09.11.2011 ФБУ «Тест –С-Петербург»
Хижинская Л.И
Сотрудник СПб ГАСУ, ст. препод. доцент кафедры
технология проектирования зданий и сооружений,
Аттестат аккредитации № РОСС RU.0001.22СЛ33
Выдано 24.12.2010 г. Ростехрегулированием
Егорова
О.А.
Главный конструктор испытательной лаборатории ОО «Сейсмофонд»
Свидетельство СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29
от 27.03.2012 и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12
Выдано 28.04.2010 г.
Андреев Б.А
Эксперт испытательной лаборатории «Механическая лаборатория
им.проф. Н.А. Белелюбского» Аттестат № SP01.01.106.065 на срок до 10 июня 2015 г.
Россия, 190031, Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Коваленко А.И.
Всего листов 390
Лист 177
УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ
Приложение № 3 рис 23 к указаниям по применению
демпфирующего податливого крепления ( продолжен. со стр. 1)
Руководитель органа по сертификации продукции ООИ «СейсмоФОНД» Коваленко А.И.
«18 » июня 2011 г.
№ 2011_00
ИА "КРЕСТЬЯНинформАГЕНТСТВО". Зак. 2172.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 178
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 179
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 180
Испытательный Центр общественной организации инженеров «Сейсмофонд»- Защита и безопасность городов имеет
свидетельство о допуске для проведения лабораторных испытаний на сейсмостойкость по шкале MSK 64 и допуск на
обследование, экспертизу и разработку проектной и сметной документации для взрывоопасных объектов, зданий и
сооружений и на строительство объектов в сейсмоопасных районах РФ . Номер аккредитации № 060 -2010-2014000780-И-12
от 28.04.2010, выданной НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» ( номер по реестру 31 ). Адрес организации выдавшей свидетельство о
допуске на проектно –изыскательские работы и работы на проведение независимой экспертизы: НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» ,
119331, Москва, пр. Вернадского дом 29, офис 306 тел +7 ( 499 ) 138-3178, http://nagage.ru Реестр участников ОО
«Сейсмофонд» Испытательный Центр ОО «Сейсмофонд» является членом Союза конструкторов России и стран СНГ. Адрес
союза конструкторов России: 111024, Москва, Душинская улица, дом 9. Тел. +7 (495) 922-3717; тел./факс 361-3270, e-mail:
[email protected] 26 октября 2009 года правлением СРО РОСС «Союз конструкторов – строителей» России и стран СНГ
утвержден в качестве основного структурного подразделения партнерства. Председатель Совета «Союза конструкторов –
строителей» является официальным заместителем Председателя правления партнерства. 25 декабря 2009 года «Союз
конструкторов – строителей России и стран СНГ» в составе НП «СРО РОСС» аккредитован в Министерстве регионального
развития Российской Федерации на право проведения негосударственной экспертизы проектной документации.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 181
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 182
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 183
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 184
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 185
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 186
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 187
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 188
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 189
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 190
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 191
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 192
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 193
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 194
На рисунке показано монтажное сдвигоустойчивое демпфирующее фрикционно-податливое соединение
отрывающихся клеммах на основе рекомендации ЦНИИПроектсталькоснтсукция им. Мельникова для крепления
лотков с учетом податливости узловых сопряжений, разработанные ОАО "ЦНИИпромзданий" 127238, Москва,
Дмитровское шоссе, 46, к. 2, 2008. В рекомендациях излагается метод определения податливости сопряжений крепления
металлических лотков для формирования плоских и пространственных расчетных моделей демпфирующих лестниц из
лотков при расчете методом конечных элементов, который также может быть использован при расчете конструкций
другими численными и аналитическими методами. Под податливостью стыка понимается повышенная деформативность
соединения на малом, по отношению к высоте сечения, участке длины стыка по сравнению с деформативностью
стыкуемых элементов. По физической сути податливость соединения равна смещению, вызванное единичной силой при сжатии-растяжении, сдвиге или повороте стального лотка . Деформативность (в дальнейшем податливость) стыков
несущих элементов металлических лестниц лотков, может быть вызвана следующими факторами: снижение расчетных
стыкуемых площадей конструкций для обеспечения крепления лотков к конструкциям зданий и развитие, вследствие
этого, неупругих деформаций; пониженная хрупкости и созданию возможности развитию податливости узла и
соединений: 1- гайка, 1- гровер- шайба, 3- квадратная шайба, 4 – стальная высокопрочная платина, 5 – клемма , 1 (
нижний ) – болт .
На первом этапе испытания проводились на податливость со стопором соединения ( крепления ) Вариант № 1 х
На втором этапе испытаний проводились демпфирующих монтажных соединений
( креплений) вариант «Качели», с которые работой которых можно ознакомится на сайте ОО «СейсмоФОНД» по
ссылке http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
3.2 Фотографии демпфирующих двигающихся шарнирно-податливых узлов крепления или соединения металлических
лотков со ссылкой демпфированность узлов крепления лотков раскачивание металлических лотков на длинных
стальных пружинистых вытянутых пятках как качающаяся и перемещается узле крпеления лотка см. по ссылке :
http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
6 Конструктивное решение качения узла крепления лотка во время землетрясения . Задняя опора крепления лотка
поднята во время землетрясения передняя опора опускается во время землетрясения. см. по ссылке :
http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 195
Рис 7 Конструктивное решение качения фрагментов крепления металлических систем кабельных лотков и
кабельных лестниц во время землетрясения . Задний фрагмент крепления металлических систем кабельных
лотков и кабельных лестниц поднят во время землетрясения передняя опора крепления лотка опускается во время
землетрясения. см. по ссылке : http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
Рис 8 Конструктивное решение качения узла крепления фрагментов крепления металлических систем кабельных
лотков и кабельных лестниц во время землетрясения. Задний узел крепления стального лотка поднят во время
землетрясения передняя опора опускается во время землетрясения. см. по ссылке :
http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 196
Рис 9 Конструктивное решение качения узла крепления фрагментов крепления металлических систем кабельных
лотков и кабельных лестниц во время землетрясения. Задний узел крепления стального лотка поднят во время
землетрясения передняя опора опускается во время землетрясения. см. по ссылке :
http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
Рис 10 Конструктивное решение качения узла крепления фрагментов крепления металлических систем кабельных
лотков и кабельных лестниц во время землетрясения. Задний узел крепления фрагментов крепления металлических
систем кабельных лотков и кабельных лестниц поднят во время землетрясения передняя опора опускается во время
землетрясения. см. по ссылке : http://video.yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/view/1/
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 197
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 198
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 199
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 200
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 201
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 202
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 203
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 204
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 205
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 206
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 207
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, при испытаниях в ПК SCAD и при
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 208
испытаниях узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И.
Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных
конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc.
of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions
of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.:
Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2. Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных
болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл.
04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
4. Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувостшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588;
заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
5.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл.
26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5.
- С. 96-98
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
vii.
viii.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения,
1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов
всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного
профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский
государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и
идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК
SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
ix.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобетон
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобетон
xi.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций
xii.
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 209
xiii.
xiv.
xv.
xvi.
xvii.
xviii.
xix.
xx.
xxi.
xxii.
xxiii.
xxiv.
xxv.
xxvi.
xxvii.
xxviii.
xxix.
xxx.
xxxi.
xxxii.
xxxiii.
xxxiv.
xxxv.
xxxvi.
xxxvii.
xxxviii.
xxxix.
xl.
xli.
xlii.
xliii.
xliv.
xlv.
xlvi.
xlvii.
xlviii.
xlix.
l.
li.
lii.
liii.
liv.
lv.
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.90310_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые
сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия
3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01
в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13
Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ
конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для
проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 210
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
lxxi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxii.
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
lxxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxiv.
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
lxxv.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
lxxvi.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
lxxvii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
lxxviii.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
lxxix.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxi.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
lxxxii.
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
lxxxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxiv.
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для
lvi.
lvii.
lviii.
lix.
lx.
lxi.
lxii.
lxiii.
lxiv.
lxv.
lxvi.
lxvii.
lxviii.
lxix.
lxx.
магистральных трубопроводов которые использовались при лабораторных испытаниях в ПК
SCADОпора скользящая для кабеленесущей системы
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2
Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие
чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 211
Заявка на изобретение (от20.11.2021, отправлена в ФИПС) "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" (F16L23)
РЕФЕРАТ
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических,
взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в
полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем,
что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен
сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной
верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью
фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с
упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и
нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с
многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и
низа корпуса опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 212
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 213
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 214
Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и
фрагментов сейсмоизоляции для опоры скользящей для Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с
трубопроводами можно по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора» https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
«Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов» https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка» https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора сейсмоизолирующая «маятниковая»
https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Yhttps://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 215
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 , [email protected]
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
г. [email protected] эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИ[email protected]тел (921)
962-67-78 ктн Аубакирова И У, проф дтн В Г Темнов
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/[email protected]
проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996) 798-26-54, (999) 535-47-29 Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата
испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к
протоколу испытаний организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС [email protected]
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС[email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-677-78 Темнов В.Г.
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра организации «СейсмоФОНД» при
СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 Хасан Нажоевич Мажиев [email protected]
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru [email protected]
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры
подтверждения компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10 (999) 535-47-29
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg
https://ppt-online.org/1002236
https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 216
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 217
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 218
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 219
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 220
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 221
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 222
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 223
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 224
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 225
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 226
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 227
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 228
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 229
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 230
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 231
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 232
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 233
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 234
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 235
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-EtajaObespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 236
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 237
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 238
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 239
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 240
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 241
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 242
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 243
Более подробно об использовании ЛСК и фрикционно -подвижных
болтовых соединений для обрушение верхнего пятого этажа для
обеспечения сейсмостойкости оставшихся четырех этажей, на
фрикционно-подвижных соединениях сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с
использованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076
«Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий
и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент №
154506 «Панель противовзрывная» для г Грозный оставшихся двух
пятиэтажек у памятника Ленина
Более подробно о ФФПС и ЛСК смотрите внедренные изобртения
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской
фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 244
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы
К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинградского института инженеров
железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по
применению высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении
норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были ранее заменены ВСН 163-69 - ‖Инструкцией по
технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов‖) и п.7.24. ‖Указаний по
проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов‖ (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства
и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах и использованы результаты последних научноисследовательских работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторысоставители настоящей Инструкции), по клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и
фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены
требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 245
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 246
МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 247
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с
контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
(1)
,
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта,
определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения,
распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае
количество
болтов в соединении следует определять по формуле
h
n
N
Qbh k
где Qbh
,
b
(2)
c
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не
найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения,
зависящий от
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 248
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия,
и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
Примечани
е – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки
консервации
значения γh
следует умножать на 0,9.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках
между крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1,
принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не
требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек
усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых элементов
согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до
края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов
крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и
амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 249
нефтепроводе ( см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный выпуск,
закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
Нормативная
Применение
изделия
документация
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шпилька
DIN 976-1
Для крепления транспортировочных
полнорезьбовая
брусков
Гайка
ГОСТ 9064-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 9065-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 6402-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Болт
ГОСТ 7798-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Заклѐпка
Установка доборного элемента
вытяжная
Саморезы
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Хомут
АТК-25.000.000
Фиксация трубопровода
БОЛТЫ
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 250
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционноподвижных соединений контролируемых натяжением и
растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на
болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013
г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия
передаются через трение,
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 251
возникающее по соприкасающимся поверхностям
соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375
Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные,
вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять
болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 252
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 253
Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного
соединения (ФФПС) или фланцевого демпфирующего узла крепления
(ФДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг
поверхностей трения, стянутых одним болтом с предварительным
натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний
поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7),
или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным
стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в
соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует
принимать равным
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 254
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче
нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с
предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты
группы 7 (см. 1.2.7))
A
B
C
D
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю
приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при
любом другом способе обработки должна быть основана на
результатах испытаний образцов поверхностей по
процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Коэффициент
трения m
0,5
0,4
0,3
0,2
Всего листов 390
Лист 255
окрашенной поверхности с течением времени может
произойти потеря предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы
виброизолирующих материал гофрированные бы или Виброфлекс а болт
обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое
соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении
используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой
проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на
растяжение при контролируемом натяжении может обеспечить не
разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных
растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании
магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу
за бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в
США, патентуются в Канаде, США
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 256
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 257
При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
RU
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(11)
2010 136 746
(13)
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 258
A
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(RU)
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Адрес для переписки:
Гусев Михаил Владимирович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
Коваленко Александр Иванович (RU)
"Теплант"
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся
тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а
в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий
момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в
районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до
7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции
при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 259
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва
прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d,
SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Всего листов 390
Лист 260
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
(72) Автор(ы):
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Рабер Лев Матвеевич
Адрес для переписки:
(UA),
Кондратов В.В.(RU),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 25-
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 261
27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 262
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60o.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 263
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60 o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 264
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 265
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 266
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 267
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 268
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 269
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 270
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 271
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.03.2017)
Пошлина:
учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 272
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Леонардович (RU),
17.06.2011
Полатиди Людмила
Борисовна (RU),
Приоритет(ы):
Бурцева Ирина Валерьевна
(RU),
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
Бугреева Светлана
Ильинична (RU),
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
Красинский Леонид
Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU 2263828 C1, (RU),
10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, Шумягин Николай
Николаевич (RU)
19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО
"Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное
общество "Авиадвигатель"
(RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами. Каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер
сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение
циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких
параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы,
3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым
сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта, снижения напряжений среза в
самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении
деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора напряжения,
повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 273
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов.
Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений, могут быть расположены в
полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления
концентратора в виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень
действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей, является основным недостатком
такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что
обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность подобной доработки деталей
подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные
грузики лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей
ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий
пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия
(Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая
повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие циклический ресурс и
надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и
надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем
разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей,
объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту
пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными
болтами, согласно п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и
вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном
направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и
сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом необходимо соблюдать
следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 274
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков
и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении,
и выполнение втулки с соответствующим овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения
циклического ресурса деталей, оцененного по условной кривой малоцикловой усталости для
дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и
сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и его
модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой
формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей
компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного материала - позволяет снижать массу
фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу
использования в современных двигателях последнего поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных
напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно, снижается циклическая
долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается
площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что повышает риск потери несущей
способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально
уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых деталей, что повышает риск потери
несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии
действий окружных напряжений при этом выравниваются, а эффект снижения концентраций
напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между
деталями и болтом, а также из технологических соображений необходимо соблюдать следующее
соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 275
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке
втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового
соединения дает возможность не только выравнивать напряжения по толщине пакета деталей и в
болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях,
повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение,
на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД
в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД),
например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала КВД и диска 3 второй ступени КВД.
В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5
с таким же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях,
соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке
5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого
сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный
размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую
площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при
этом длина окружности С между ними зависит от размера сечения b втулки 5 в окружном
направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой
размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе работы КВД концентрация
напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет
работать при высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность
болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с
размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d диаметр отверстия втулки под болт.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 276
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(73) Патентообладатель(и):
Туманов Антон
Вячеславович (RU)
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 277
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383
C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР 0194615 A1, 18.09.1986.
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов. Согласно изобретению узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний
пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей
длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса
подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает повышение долговечности
рельсовой конструкции. 1 ил.
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым
конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается
резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым слоем, уменьшающим максимумы
локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне
подкрановой балки. Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σу
и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового
рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем рельс.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 278
Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка,
обладающая такой же податливостью, как резинометаллическая, но обладающая большей
долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс.
Тормозная балка симметрична и помещена ниже боковых глав рельса для обеспечения свободного
прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и
удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с
подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и подкрановой балкой размещена
демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс
подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с
продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса,
причем ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой
балки.
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной
тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже боковых глав рельсов на расстоянии,
обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные
безребордные колеса 2 мостового крана и передают вертикальные силовые импульсы Р.
Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по
боковым главам рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с
продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной
балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка
7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной
балки 7 также соединены друг с другом через стенку двутавровой прокатной подкрановой балки
посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого
рельса 1 и полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10,
выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между боковой гранью верхнего пояса 5 и
гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на
верхний пояс 5, а между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 279
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1
упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая демпфирующую подрельсовую прокладку 4.
Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные силы, гасящиеся за счет сил трения.
Напряжение в тарельчатых пружинах несколько ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие
между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим
выносливость повышается. При уходе колеса крана демпфирующая подрельсовая прокладка 4
упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3
горизонтальные усилия передаются за счет сил трения. Если же силы трения будут превышены, то в
работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7,
опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса
размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с продольными гофрами (5...10 штук)
одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью
пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые
шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей подрельсовой прокладки остаются неизменными во
времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой
прокладки, так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1
(Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
Формула изобретения
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 280
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся
тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки
демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина
упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки, при этом
сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми
пружинными шайбами.
Cable Trays General Installation Animation |
EAE Elektrik
https://www.youtube.com/watch?v=WghmsJb-Db0
Монтаж металлических лотков для прокладки кабелей и проводов
https://www.youtube.com/watch?v=QSPPUY
Yj7dc
Mounting of cable ladder - OBO Bettermann
https://www.youtube.com/watch?v=90kBOHCghtQ
Cable Trays General Installation Animation |
EAE Elektrik
https://www.youtube.com/watch?v=WghmsJb-Db0
Elcon Cable Tray Installation
https://www.youtube.com/watch?v=EG20gbVLwAQ
Как сделать шарнирное соединение, Т-образное вертикальное
ответвление и поворот с помощью МЕКА® NL?
https://www.youtube.com/watch?v=OFPfLgW-XwY
How to make a wall support for cable ladders?
https://www.youtube.com/watch?v=JO1qEIKV3vY
Инструкции по монтажу
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 281
Технические требования
Перед установкой и началом эксплуатации кабельных лестниц и лотков, лотков для светильников,
шинопроводов следует ознакомиться с требованиями национальных и отраслевых стандартов,
технических условий, мер безопасности по установке и эксплуатации вышеуказанных изделий.
Общие инструкции по монтажу изделий «Мека»
Монтаж должен выполняться таким образом, чтобы в находящихся в поле зрения кабельных
лестницax, кабельных лоткax и лоткax для светильников прогиб не превышал величины L/200 (L –
расстояние между опорами).
В используемых в промышленности и находящихся вне поле зрения кабельных лестницax,
кабельных лоткax и лоткax для светильников прогиб не должен превышать величины L/100.
На практике величина L/200 означает, что, например, при расстоянии между опорами 3 метра прогиб
может достигать максимум 15 мм. При расчете прогиба необходимо также дополнительно учитывать
запас прочности, который составляет примерно 50 % от существующей нагрузки.
Диаграммы нагрузок и максимальные нагрузки, а также разъяснения диаграмм даны в каталогах
«Мека».
С торцов кабельных лестниц, кабельных лотков и лотков для светильников, а также между ними
следует оставлять достаточное пространство для их возможного теплового расширения.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 282
Коэффициент теплового расширения стали равен 0,000012 м/ºC. Тепловое расширение можно
рассчитать по следующей схеме: изменение температуры х 0,000012 х длина. Если длина кабельной
трассы составляет 100 м и изменение температуры 40 ºC, то изменение длины составит: 40 х
0,000012 х 100 = 0,048 м, или 48 мм.
При монтаже кабельных лестниц, кабельных лотков и лотков для светильников следует учитывать
нагрузочную способность опорных элементов, а также прочность крепежных и облицовочных
материалов.
В местах, где вертикальные кабельные лестницы или лотки могут быть подвержены механическим
повреждениям, их необходимо защитить на высоту до 1,5 метров защитными крышками.
Места проходов
В местах проходов сквозь огнеупорные стены кабельную лестницу и лоток следует рядом со стеной
обрезать. На границе пожароопасных площадей монтажные проѐмы должны соответствовать
огнестойкости конструкции, в которой делается проход.
Монтаж электропроводки и кабелей
В качестве электропроводки используются электрическиe провода и кабели в оплѐтке.
При монтаже электропроводки и кабелей следует учитывать влияние внешних факторов, таких, как
воздействие температуры. Также необходимо принимать во внимание влияние максимального
постоянного тока на температуру проводов и кабелей.
При горизонтальном монтаже кабельной лестницы или лотка провода и кабели обычно
прокладываются аккуратно вытянутыми и без крепления. При вертикальном монтаже или наклонном
расположении кабельной лестницы или лотка провода и кабели крепятся к лестнице или лотку
подходящими креплениями на подходяще выбранных промежутках.
Оборудование
Устанавливаемое на кабельных лестницах и лотках, а также лотках для светильников оборудование,
например, распределительные коробки, должно крепится прочно и таким образом, чтобы оно не
попало непосредственно в проводниковое пространство. При необходимости для крепления
оборудования используются крепежные основания.
Использование высоковольтных кабельных систем
По кабельным лестницам KS80 и KSF80 можно прокладывать высоковольтные кабели, используя
при монтаже предназначенные для них зажимы.
Заземление (уравнивание потенциалов)
В каждом здании необходимо произвести основное уравнивание потенциалов. Целью основного
уравнивания потенциалов является предотвращение возникновения опасной разности напряжения
между одновременно контактирующими токопроводящими частями. При уравнивании потенциалов
находящиеся под напряжением и токоведущие части приводятся к одному и тому же потенциалу так,
чтобы между ними не было разности потенциалов.
Относящимися к области уравнивания потенциалов объектами являются металлические трубы
(инженерные сети), металлические части конструкций здания, а также железная арматура
железобетонных конструкций. Металлические кабеленесущие системы можно также рассматривать
как конструкции, относящиеся к области уравнивания потенциалов.
Заземление (уравнивание потенциалов) кабельных каналов
Систему кабельных каналов обычно не требуется заземлять или подсоединять к проводу
уравнивания потенциалов, если в канал монтируются кабели в оплетке (типа NYM). Исключением
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 283
являются больницы, взрывоопасные помещения (в отношении которых действуют правила Atex).
Заземление и система уравнивания потенциалов могут быть необходимы также в конкретных
проектных решениях.
Заземление (уравнивание потенциалов) кабельных лестниц и лотков
Кабельные лестницы и лотки можно рассматривать как проводники тока, поэтому их необходимо
подсоединить к рельсу основного уравнивания потенциалов здания хотя бы в одном месте.
Особенно при промышленном монтаже необходимо уделить максимум внимания надежности
заземления всей кабеленесущей системы. На промышленных объектах рекомендуется производить
заземление кабельного лотка и лестницы, например, с интервалом в 40 м, если они не прикреплены
надежным способом к токопроводящей конструкции (например, к заземленной стальной колонне).
С помощью используемых в кабельных лестницах серии KS20 и KS80 соединителей SSR, SSU и NL
достигается достаточный электрический стык, при этом после места стыка лестниц не требуется
монтировать отдельный провод заземления.
Электрическая проводимость кабельных лестниц и лотков
По инициативе АО «Мека Про» исследование электропроводимости кабельных лестниц и лотков
было выполнено в SGS Fimko Oy (по части стандарта IEC 61537:2006 пункт 11.1).
Результаты исследования:
Наименование
Кабельные лестницы
Падение напряжения [mV]
Сопротив
KS20 PG + SSC PG
6,1
0,24
KS20 PG + SSR PG
3,3
0,13
KS20 PG + NL PG
5,9
0,24
KS20 PG
7,6
0,3
KS80 HDG + SSR HDG
4,2
0,17
KS80 HDG + SSU HDG
3,6
0,14
KS80 HDG + NL HDG
9,7
0,39
KS80 HDG+ NL-TK HDG
6,4
0,26
KS80 HDG
5,4
0,22
KSF80 HDG + KSF80 HDG (болтовое соединение)
3,9
0,16
KSF80 HDG + KSF-NL HDG (прямое соединение)
3,8
0,15
KSF80 HDG + KSF-NL HDG (вертикальное соединение)
7,4
0,3
KSF80 HDG
5,5
0,22
HST KS80 + HST SSU
16,6
0,66
HST KS80
31
1,24
15,7
0,63
Оцинкованные
Горячеоцинкованные
Из нержавеющей стали
Кабельные листовые лотки:
Окрашенные лотки и оцинкованные соединения
KRA-100 M + RSS-100 PG
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 284
KRA-300 M + RSS-300 PG
8,9
0,36
KRA-500 M + RSS-500 PG
5,8
0,23
KRA-100 M + RVS-100 PG
27,3
1,09
KRA-300 M + RVS-300 PG
24,1
0,96
KRA-500 M + RVS-500 PG
14,8
0,59
KRB-300 M + RSS-300 PG
8,1
0,32
KRB-300 M + RVS-300 PG
28,5
1,14
KRA-100 M
10,7
0,43
KRA-300 M
3,8
0,15
KRA-500 M
1,8
0,072
KRB-300 M
4,8
0,19
KRC-100 + KRC J-100 PG
10,2
0,41
KRC-150 + KRC J-150 PG
7,5
0,3
KRC-200 + KRC J-200 PG
5,9
0,24
KRC-100 PG
19,2
0,77
KRC-150 PG
13,8
0,55
KRC-200 PG
8,7
0,35
MEK 70 M + MEK J-70 PG
10,4
0,42
MEK 70 M + MEK NL PG
33,6
1,34
MEK 110 M + MEK J-110 PG
10,6
0,42
MEK 110 M + MEK NL PG
7,9
0,32
MEK 70 M
35,9
1,44
MEK 110 M
7,3
0,29
Окрашенные лотки
Оцинкованные лотки и оцинкованные соединения
Оцинкованные лотки
Короба для подвески светильников:
Окрашенные короба и оцинкованные соединения
Окрашенные короба
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 285
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 286
Дополнительную информацию можно запросить у представителей «Мека» и в отделе технических
консультаций «Мека».
Огнестойкость кабеленесущих конструкций
Изготовляемые компанией «Мека» кабеленесущие конструкции протестированы на огнестойкость в
лабораториях «VTT» в Финляндии в течение 2013-2014 г.г. и «ПожСтандарт» в Москве в 2014 и 2015
году.
При проведении тестов учитывались условия, требования и методы стандартов EN 1363-1, DIN 410212 и GOST-R 30247.1, а также рекомендации технического отчѐта ―Technical Report (TR): Cable
management systems (CMS) for fire resistant installations‖. Отчѐт TR:CMS находится в стадии
подготовки в комитете IEC и, вероятно, будет взят за основу Европейского стандарта EN, который
заменит действующие региональные стандарты.
На огнестойкость были протестированы кабельные лестницы KS20, KS80 и KSF80, кабельные лотки
СТ и KRA, проволочные лотки WMT, лотки MEK для подвески светильников, а также детали для
подвески и монтажа перечисленных изделий.
Классификация изделии Мека на огнестойкость.
Классификация по ГОСТ 30247.1-94
Группа изделии
Проволочные лотки WMT
R60
Кабельные лестницы KS20 (кроме KS20 K)
Лотки для светильников MEК
R90
Кабельные лотки CT
Кабельные лестницы KS80
R120
Эвропейская классификация
E60
E90
Группа изделии
Кабельные лестницы KS20 (кроме KS20 K), KS80 и KSF
Лотки MEK для светильников
Проволочные лотки WMT
Кабельные лотки KRA
Декларации, примеры монтажа и дополнительную информацию можно запросить у представителей
«Мека» в регионах и в отделе технических консультаций завода.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 287
Эксплуатация кабельных лестниц, кабельных лотков и лотков для светильников
При эксплуатации рекомендуется соблюдать требования национальных стандартов, технических
условий и мер безопасности.
Рекомендации:
Соответствие электрических схем кабельных трасс фактическим эксплуатационным параметрам
должно проверяться не реже 1 раза в 2 года с отметкой на них о проверке.В случае изменения
условий эксплуатации электрооборудования в инструкции, по эксплуатации кабельных трасс
вносятся соответствующие дополнения. Инструкции пересматриваются не реже 1-го раза в 3
года.Проверка наличия цепи между заземлителями и заземляемыми элементами кабельной трассы
должна производится при каждой перестановке оборудования и после каждого ремонта
заземлителей.В случае повреждения защитного слоя кабельных лестниц и лотков, место
повреждения следует обработать покрытием, которoе соответствует покрытию изделия (цинковая
или порошковая краска).
Меры безопасности и ответственность изготовителя
Кабельные лотки и лестницы предназначены только для прокладки кабелей.При монтаже кабельных
лотков и лестниц и других электромонтажных изделий необходимо учитывать нагрузочную
способность опорных элементов, а также прочность крепежных и облицовочных
материалов.Кабельные лотки и лестницы нельзя использовать как лестницы или площадки для
ходьбы.При монтаже и эксплуатации соблюдайте меры безопасности, определенные на участке,
территории и другие местные требования.Изготовитель не несет ответственности за прямой или
косвенный ущерб, вызванный неправильной эксплуатацией изделий или не соблюдением мер
безопасности.
Основные рекомендации по хранению изделий «Мека»
Кабельные лотки и лестницы следует хранить полными заводскими упаковками. Заводские упаковки
можно складировать по высоте, но высота должна быть не более двух заводских упаковок по
вертикали. *)Кабельные лотки и лестницы и аксессуары к ним следует хранить в сухих и
маловлажных помещениях. Не рекомендуется хранение изделий под открытым небом. Лотки и
лестницы следует хранить на ровной поверхности. Не допускается хранение лотков и лестниц в
вертикальном положении. Аксессуары, лотки и лестницы могут храниться в сухих и маловлажных
помещениях в течение 5 лет без потери качества.Изделия из алюминия, кабельные каналы,
сервисные стойки и шинопроводы следует хранить в сухих помещениях, в местах, которые не
вызывают опасности повреждения изделий.
*) Для получения дополнительной информации об особенностях складирования разных изделий
просим связаться с заводом «Мека».
Общие инструкции по монтажу кабельных каналов
Перед установкой и использованием кабельных каналов следует ознакомиться с требованиями
национальных и отраслевых стандартов, технических условий и мер безопасности установки и
эксплуатации кабельных каналов.
Кроме этого советуем, по возможности, ознакомиться с правилами монтажа согласно стандарту SFS
6000:2002.
Кабельные каналы INSTAL предназначены для монтажа электрических проводов, кабелей связи и
передачи данных, а также относящихся к ним розеток.
Кабельные каналы INSTAL имеют класс пылевлагозащиты IP41, благодаря чему они могут быть
установлены также в помещениях с повышенной запылѐнностью.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 288
Изделия, используемые в качестве кабелей и розеток, должны соответствовать действующим
требованиям и стандартам по монтажу. Провода и кабели монтируются внутрь кабельного канала, a
розетки – в отверстие защитной крышки.
Внутрь кабельных каналов возможно монтировать, где это применимо, компоненты инженерного
оборудования. Возможность монтажа внутри кабельных каналов не электротехнической продукции
следует уточнить у поставщика данной продукции, а также у представителей «Мека» и в отделе
технических консультаций «Мека».
MEGA SNAKE 801 SERIES – ACCESSORIES
Cable Tray Systems
Snake Tray
PRODUCT OVERVIEW
Snake Tray Mega Snake 801 Series – Accessories includes a huge range of accessories for Mega Snake: Under Tray
Pathway System, Hinged Splice Plates, Splice Kits, Snake Nut™ Threaded Rod Fasteners, Snake Suspenders, Center
Supports, Brackets (Wall Bracket, Cabinet Bracket), Cable Tray Drop outs (Cable Drop Out, Rail Mount Cable Tray Drop
Out, Side Mount Cable Dropout, In-Line Cable Dropout) Conduit Plate Side Mounts, Tray Inserts and Covers, Conduit &
Patch Panel Adapters, Fiber Optic Turnout Modules, Power Distribution Modules, Mega Snake Air Separators and more.
Snake Tray Mega Snake 801 Series – Cable Tray & Accessories is a high capacity, preconfigured cable tray system. Strong
as steel but flexible with preconfigured sections to radically reduce installations costs. Mega Snake allows crews to complete
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 289
installations faster and reduce installed costs by eliminating labor-intensive steps and parts required by all other cable tray
systems.
Snake Tray is the world’s only hand-bendable cable tray that requires no labor-intensive cutting and clipping in order to
construct fast cable tray bends. Installs overhead, on walls and under access floors.
Its hand bendable design combined with Snake Tray’s built-in mounting hardware gives Snake Tray the installation cost
saving advantage over any other cable tray system in today’s market. Installers are able to create turns in 10 seconds
versus 20 minutes with wire mesh cable tray!
SNAKE TRAY 801 SERIES FEATURES
Pre-manufactured straights, turns, Ts and crosses (No fabrication required)
Strong as steel but flexible
Built-in suspension systems eliminates costly brackets
Quick installing splice kit creates both mechanical and electrical bond
Patented accessory rail can be accessorized with power modules, patch panels, wireless distributions and other
devices
Trays nest together for compact and cost effective shipping and material handling
SNAKE TRAY 801 SERIES – ACCESSORIES
MEGA SNAKE UNDER TRAY
PATHWAY SYSTEM
Unique applications require unique solutions. In
hospital environments, there is a need for mission
critical under tray cable pathway systems apart from
the standard data cabling infrastructure, typically
nurse call, alarm and security cabling. This under tray
add on accessory provides up to 8 separate color
coded cable pathways, simple to install and available
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 290
with customer specific color coding.
Part No: CM 801-18-ACSM, Auxiliary Conveyance
System Module
SEISMIC BRACING KITS WITH CRIMP
TOOL & CUTTER
Part Nos:
CM201/801-SBK1-XX: Kit for Anchoring Snake
Tray and Mega Snake in Concrete Ceilings
CM 201/801-SBK-J-XX: Kit for Anchoring Snake
Tray and Mega Snake around Joists
CM 201/801-SBK-L-XX: Kit for Anchoring Snake
Tray and Mega Snake with Lag Bolts into Wood
Beams
CM 201/801-SB-CT: Crimp Tool
CM 201/801-SB-CU: Cutter
*XX Denotes size
THREADED ROD
Pre-cut and pre-chased threaded rod for overhead tray
installations. All rods are 3/8″-16 10/24 high strength
steel as per ASTM A36 and available in 1′, 2′, 3′, 4′
6′, and 8′ lengths. Rods are inserted through the
patented Snake Eyes and secured with two 3/8″ hex
nuts and one flat washer. No additional mounting
accessories are necessary.
Part No: TR-1, Size: 3/8″ x 12″ Threaded Rod
Part No: TR-2, Size: 3/8″ x 24″ Threaded Rod
Part No: TR-3, Size: 3/8″ x 36″ Threaded Rod
Part No: TR-4, Size: 3/8″ x 48″ Threaded Rod
Part No: TR-6, Size: 3/8″ x 72″ Threaded Rod
Part No: TR-8, Size: 3/8″ x 96″ Threaded Rod
CONCRETE WEDGE ANCHOR
Anchor diameter equals hole diameter. Comes
complete with nuts and washers ready for use. Collar
expander offers 360° contact with masonry.
Projections on collar immediately grip concrete.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 291
Part Nos: CM WA-XX
*XX Denotes size
HANGER BRACKET FOR THREADED
ROD SUSPENSION
Hanger bracket for powder-actuated fastening. Design
allows for easy installation using any 8 mm power
actuated fastening system. Available for both steel
and concrete. The New, Versatile Hanger that
Simplifies Threaded Rod Suspension.
Part Nos: CM TR-HBS for Steel, CM TR-HBC for
Concrete
ATTACHMENT HARDWARE
Part No: CM FW-38, Size: Zinc Plated 3/8″ Washer
Part No: CM HN-38, Size: Zinc Plated 3/8″ Hex Nut
Part No: CM RC-38, Size: ZZinc Plated 3/8″ Rod
Coupling
SIZE ADAPTERS
Transition from one size Mega Snake to another.
Part Nos:
Snake Tray Mega Snake
801 Series – Accessories: Under Tray Pathway System, Cable Tray Brackets, Drop-outs, Mega Snake Air Separators
CM 801-2-R6: 2″ x 12″ to 2″ x 18″ or 2″ x 12″ to 2″
x 24″
CM 801-2-R12: 2″ x 12″ to 2″ x 24″
CM 801-4-R6: 4″ x 12″ to 4″ x 18″ or 4″ x 18″ to 4″
x 24″
CM 801-4-R12: 4″ x 12″ to 4″ x 24″
CM 801-6-R6: 6″ x 12″ to 6″ x 18″ or 6″ x 18″ to 6″
x 24″
CM 801-6-R12: 6″ x 12″ to 6″ x 24″
CM 801-2/4-R: 2″ x 12″ to 4″ x 18″ or 2″ x 18″ to 4″
x 24″
CM 801-2/4-R12: 2″ x 12″ to 4″ x 24″
CM 801-4/6-R6: 4″ x 12″ to 6″ x 18″ or 4″ x 18″ to
6″ x 24″
CM 801-4/6-R12: 4″ x 12″ to 6″ x 24″
CM 801-2/6-R6: 2″ x 12″ to 6″ x 18″ or 2″ x 18″ to
6″ x 24″
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 292
CM 801-2/6-R12: 2″ x 12″ to 6″ x 24″
HINGED SPLICE PLATES
Each vertical directional change requires one kit.
Part Nos:
CM 801-2-H-SP: 2″ D Hinged Splice Plate Kit
CM 801-4-H-SP: 4″ D Hinged Splice Plate Kit
CM 801-6-H-SP: 6″ D Hinged Splice Plate Kit
SPLICE KIT
Mega Snake Splice Kit maintains a continuous
electrical and mechanical bond throughout the Mega
Snake system (2 splice plates per kit).
Part No: CM 801-SP
DIVIDER GRID
Divides cable tray pathway.
Part Nos:
CM 801-2-DG: 2″ D Divider Grid x 60″
CM 801-4-DG: 4″ D Divider Grid x 60″
CM 801-6-DG: 6″ D Divider Grid x 60″
SNAKE NUT™ THREADED ROD
FASTENER
This innovative fastener eliminates the labor intensive
need to hand thread hex nuts up a threaded rod.
Simply insert the Snake Nut anywhere on the
threaded rod and tighten into place with a set screw.
Once locked into place, Snake Nut has been tested to
hold up to 6,800 pounds.
Part Nos: STSN 38, Size: Fits 3/8″-16 Threaded Rod
Part Nos: STSN 12, Size: Fits ½‖-13 Threaded Rod
Part Nos: STSN 58, Size: Fits 5/8″-11 Threaded Rod
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 293
SNAKE SUSPENDERS – WIRE ROPE
SUSPENSION KIT
This amazing proprietary system allows for the Mega
Snake Series Cable Tray to be suspended via wire
rope. The components attach directly to Mega
Snake’s equipment mounting rail system. Once
engaged, the Mega Snake height can be adjusted at
will and without tools. It can be readjusted anytime
during the installation process. Snake Suspenders add
on gimbal kit can vector the wire rope in any direction
for seismic cross bracing.
Part Nos:
CM 801-SSK-XX: Snake Suspender Kit for Mega
Snake
CM 801-SSK-GK: Snake Suspender Gimbal Kit for
Mega Snake
CENTER SUPPORT
Bracket used when access to either side is required.
Note: 12″ Mega Snake has built-in center support.
Part Nos:
CM 801-4-6-CS: Center Support for 4″ D x 6″ W
Tray
CM 801-2-18-CS: Center Support for 2″ D x 18″ W
Tray
CM 801-2-24-CS: Center Support for 2″ D x 24″ W
Tray
CM 801-4-18-CS: Center Support for 4″ D x 18″ W
Tray
CM 801-4-24-CS: Center Support for 4″ D x 24″ W
Tray
CM 801-6-18-CS: Center Support for 6″ D x 18″ W
Tray
CM 801-6-24-CS: Center Support for 6″ D x 24″ W
Tray
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 294
WALL BRACKET
Part Nos:
CM 801-4-6-WB: Wall Bracket for 4″ D x 6″ W Tray
CM 801-2-12-WB: Wall Bracket for 2″ D x 12″ W
Tray
CM 801-2-18-WB: Wall Bracket for 2″ D x 18″ W
Tray
CM 801-2-24-WB: Wall Bracket for 2″ D x 24″ W
Tray
CM 801-4-12-WB: Wall Bracket for 4″ D x 12″ W
Tray
CM 801-4-18-WB: Wall Bracket for 4″ D x 18″ W
Tray
CM 801-4-24-WB: Wall Bracket for 4″ D x 24″ W
Tray
CM 801-6-12-WB: Wall Bracket for 6″ D x 12″ W
Tray
CM 801-6-18-WB: Wall Bracket for 6″ D x 18″ W
Tray
CM 801-6-24-WB: Wall Bracket for 6″ D x 24″ W
Tray
DOUBLE WALL BRACKET
Configurations to accommodate different trays on top
and bottom available.
Part Nos:
CM 801-X-X-WB-D-OU: Over/Under Wall Bracket
*X denotes tray size (Depth & Width)
CABINET BRACKET
Cabinet Bracket used to mount 801 Series Mega
Snake to the top of Data Cabinets.
Part Nos:
CM 801-X-X-CBN: 3/5 Adjusts 3 – 5″
CM 801-X-X-CBN: 6/10 Adjusts 6 – 10″
CM 801-X-X-CBN: 9/15 Adjusts 9 – 15″
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 295
CM 801-X-X-CBN: 12/18 Adjusts 12 – 18″
CABLE DROP OUT
Part Nos:
CM 801-TO-12: 12″ End Mounted Waterfall
CM 801-TO-18: 18″ End Mounted Waterfall
CM 801-TO-24: 24″ End Mounted Waterfall
RAIL MOUNT CABLE DROP OUT
Rail mounted water fall designed to enter/exit cable
over side rail on 801 Series Mega Snake.
Part No: CM 801-TO-SM
SIDE MOUNT CABLE DROP OUT
Side mounted dropout designed to enter/exit cable
through side rail on 801 Series Mega Snake (3.5″
wide).
Part No: CM 801-TO-3.50
IN-LINE CABLE DROP OUT
In-line dropout designed to enter/exit cable through a
center section of 801 Series Mega Snake. Required
for 18″ Tray.
Part Nos:
CM 801-TO-3.875*: In-Line Cable Dropout for 12″,
18″ and 24″ Trays
CM 801-TO-5: In-Line Cable Dropout for 12″ and
24″ Trays
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 296
CONDUIT PLATE SIDE MOUNT
Securely adapts a single conduit to the side of the 801
Series Mega Snake Cable Tray.
Part Nos:
CM 801-CP-010: ¾‖ Conduit
CM 801-CP-020: 1″ Conduit
CM 801-CP-030: 1 ¼‖ Conduit
CM 801-CP-040: 1 ½‖ Conduit
CM 801-CP-050: 2″ Conduit
TRAY INSERTS AND COVERS
In 60″ lengths, two inserts per tray required.
Part Nos:
CM 801-X-C: Tray Cover in 6″, 12″, 18″ and 24″
widths
CM 801-X-X-TI: Tray Insert in 6″,12″, 18″ and 24″
widths
CM 801-X-TI-FLAT: Tray Flat Bottom Insert in 6″,
12″, 18″ and 24″ widths
CONDUIT ADAPTER
Part Nos:
CM 801-CP-2: 2 Point Connection Conduit Bracket
CM 801-CP-10: 10 Point Connection Conduit
Bracket
Note: Additional Configurations Available.
PATCH PANEL ADAPTER
19″ Patch Panel bracket attaches to side rail on 801
Series Mega Snake. Custom sizes available.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 297
Part Nos:
CM 801-PP/19-1U: 19″ Patch Panel Bracket – 1U
CM 801-PP/19-2U: 19″ Patch Panel Bracket – 2U
CM 801-PP/19-3U: 19″ Patch Panel Bracket – 3U
CM 801-PP/19-4U: 19″ Patch Panel Bracket – 4U
FIBER OPTIC TURNOUT MODULE
Fiber optic exit designed to attach to the 801 Series
Mega Snake. Designed to protect cable and control
bend radius.
Part Nos:
CM 801-FOTO-S: Fiber Optic Single Exit for Cables
CM 801-FOTO-D: Fiber Optic Double Exit for
Cables
POWER DISTRIBUTION MODULE
The Power Distribution Module is the cornerstone of
the Power Mega Snake power distribution system. It
is available empty or loaded with customer specified
NEMA receptacles. It is also available pre-wired with
MC cables to be carried by the Mega Snake and
terminated at the electrical panel.
Part Nos:
CM 801-PM-XX*: Customer Specified Power
Distribution Module
*XX denotes customer specified power requirements.
TERMINATION KIT
Mega Snake support for 90° wall, floor and ceiling
terminations.
Part No: CM 801-WTK
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 298
MEGA SNAKE AIR SEPARATOR
This auxiliary component attaches directly to the
Mega Snake’s mounting rail to provide code
compliant separation between high ampacity
conductors. This separation system provides the
spacing that will allow the full ampacity rating of
cables in accordance with the NEC. Can be
configured to the customer’s specific cable schedule.
Part Nos:
Snake Tray Mega Snake
801 Series – Accessories: Under Tray Pathway System, Cable Tray Brackets, Drop-outs, Mega Snake Air Separators
CM 801-AS-12-001: 12″ wide Mega Snake
CM 801-AS-18-001: 18″ wide Mega Snake
CM 801-AS-24-001: 24″ wide Mega Snake
Snake Tray Mega Snake 801 Series – Accessories: Under Tray Pathway System, Cable Tray Brackets, Drop-outs, Mega Snake Air Separators
FREE Technical Advisory Service
E-Tech Components UK Ltd maintains a free technical advisory service.
Contact us for enquiries concerning this and all other products: +44 (0) 1744 762 929
MEGA SNAKE BROCHURE SNAKE TRAY CABLE MANAGEMENT BROCHURE SNAKE TRAY CABLE
MANAGEMENT QUICK GUIDE
INTERESTED IN THIS PRODUCT?
CONTACT US +44 (0)1744 762 929
TECHNICAL DATA
SNAKE TRAY 201 SERIES – CABLE T
Drawing
Part
Number
Physical
Dimensions
Loading
Dimensions
CM 201-24-8
3"H x 8'L x 5"W
2"D x 4"W
CM 201-3-8
4 7/8"H x 8'L x 4"W
3"D x 3"W
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 299
Ph
Vo
SNAKE TRAY 201 SERIES – CABLE T
Drawing
Part
Number
Physical
Dimensions
Loading
Dimensions
Ph
Vo
CM 201-425-8
6¼"H x 8'L x 5¼"W
4¼"D x 4¼"W
1
CM 201-6-8
6¾"H x 8'L x 7"W
4"D x 6"W
2
CM 201-425D8
7 ¼"H x 8'L x 11 ½ "W
4 ¼"D x 4 ¼"W
3
CM 201-5D-8
8 ¾" x 8' x 13 ¾"
5"D x 5"W
5
MAKE AN ENQUIRY
I agree to the Consumers & Corporate Customers Privacy Policy
I agree to receiving email offers and updates relevant to my enquiry.
Send
PRODUCT CATEGORIES
Cable Accessories
Cable Management Systems
Cable Markers & Labels
Cable Protection Solutions
Earthing
Electronics
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 300
Power Distribution
Rail & Traction
Telecommunications
Tools
Wind & Renewable Energy
SUPPLIERS
Elpress
Prysmian Group
SACS Tool- SWA Cable Stripper
Dutchclamp
Nexans
Furukawa Electric Group
Trough-Tec Systems – TTS Rail
Cue Dee
FIPSYSTEMS
CCG Cable Terminations – Captive Component Glands
nVent CADDY
Nexans
Home
About us
Service
News
Downloads
Contact us
Terms and Conditions
Cookies Privacy Policy
Consumers & Corporate Customers Privacy Policy
HEAD OFFICE
E-Tech Components UK Ltd,
West Lancashire Investment Centre,
White Moss Business Park, Maple View,
Skelmersdale,
WN8 9TG
+44 (0)1744 762 929
[email protected]
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 301
Search for:
?
Copyright © 2022
https://etechcomponents.com/products/mega-snake-801-series-accessories/
In open plan work and living spaces the Griplock® System is
a clean, contemporary and unobtrusive HVAC suspension system. Ease of installation and the ability
to level ducting systems in seconds using the celebrated Griplock® Gripper puts Griplock way out in front.
With Griplock® you save money two ways:
1. Our tool-free height-adjustable system takes hours out of normal installation times.
2. Our pricing meets and beats most other HVAC suspension systems.
Safety:
The Griplock® System was developed around the commercial lighting Industry, so our grippers, cables and
couplers are checked and re-checked to guarantee the highest degree of quality and functionality. That’s
the Art of Suspension®.
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 302
Griplock® Grippers
Cable Couplers
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 303
Aircraft Cable
HVAC Seismic Cable Bracing
Contact Us
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 304
https://griplocksystems.com/product-category/hvac
SEISMIC AND WIND RESTRAINT
SEISMIC CABLE RESTRAINT CONNECTOR | KINETICS QUAKELOC
Facebook Twitter LinkedIn
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 305
KINETICS® QuakeLoc™
Seismic Cable Restraint
Connector
QuakeLoc™ seismic cable restraint connector quickly and easily fastens cables used in the
seismic restraint of piping, duct, electrical cable trays, and suspended equipment.
Seismic Cable Restraint Systems carry tension only loads along the axis of the cable. They are
used in pairs 180-degrees apart to restrain pipe, duct, electrical distribution systems or equipment
in each axis. Cable restraints provide a load path between the building and the restrained
component to ensure that it moves with the building. Bracing is required on both primary axes for
all restrained systems. Spacing is determined by the building code and specifying engineer. Cable
restraints are required for isolated systems as rigid restraints such as strut will short circuit the
isolation.
REQUEST A QUOTE
Resources
Submittal Drawing
Installation Guidelines
Data Sheet
Pipe & Duct Seismic Application
QuakeLoc End Loop Instruction
Drawings
Clevis
Clevis
Duct
Duct
Suspended Equipment
Suspended Equipment
Trapezed Pipe/Conduit
Trapezed Pipe/Conduit
QuakeKits
QuakeKit-P
QuakeKit-D
QuakeBulk
Attachment Details
Steel
Concrete
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 306
Wood
Attachment Hardware
Cracked Concrete Anchor | KCCAB
Hollow CMU Wall Anchor | KMTB
Adhesive Anchor | KAABS
KHRC Adjustable Angle Stiffener
KHRC-B Small Angle Rod Stiffener
KHRC-C Large Angle Rod Stiffener
Installation Non-Isolated Hanger
Installation Isolated Hanger
KCHB Clevis Hanger Brace
Submittal Drawing
Installation Guidelines
KSBC Seismic Beam Clamp
KSBC-1 (3/8" Rod)
KSBC-2 (1/2" Rod)
https://kineticsnoise.com/quakeloc/seismic-cable-restraint-connector
Seismic Cable Bracing Systems
During a seismic event, forces can quickly build up that may cause suspended
equipment or components to tear loose from their ceiling mounts. Though the
Griplock® Seismic Cable Bracing System won’t prevent movement during a seismic
event altogether, it is designed to limit such movement, saving lives and minimizing
property damage.
Griplock® Systems offer simple, strong, and inexpensive solutions that conform
to California Building Code regulations. Even if you’re not in an earthquake prone area,
you may require sway bracing for your installation. These cross-cable systems can help
prevent sway from other forces such as air flow. Griplock’s Seismic Cable Bracing
Systems are already specified by designers and architects in many new construction
projects and are the perfect choice for retrofit projects where design flexibility is limited.
These systems offer the best cost-saving and time-saving seismic bracing in the
industry.
Advantages of Griplock® Seismic Cable Bracing compared to rigid pipe or strut braces:
– Fast, easy installation
– Completely adjustable without tools
– Lightweight and easy to carry
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 307
– No length limitation
– Easily installed in tight spaces for retrofit projects
– Significant shipping cost savings
Seismic Bracing Systems may be used for electrical cable trays, fire sprinkler systems,
plumbing, and suspended equipment. Though the most common applications
Griplock® Systems sees are suspended lighting fixtures and HVAC ducting.
Choose the application below that best suits your needs.
Lighting Seismic Bracing
HVAC Seismic Bracing
https://griplocksystems.com/seismic-cable-bracing
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 308
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 309
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 310
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 311
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 312
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 313
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 314
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 315
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 316
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 317
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 318
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 319
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 320
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 321
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 322
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 323
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 324
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 325
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 326
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 327
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 328
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 329
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 330
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 331
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 332
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 333
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 334
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 335
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 336
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 337
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 338
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 339
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 340
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 341
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 342
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 343
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 344
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 345
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 346
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 347
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 348
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 349
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 350
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 351
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 352
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 353
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 354
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 355
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 356
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 357
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 358
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 359
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 360
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 361
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 362
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 363
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 364
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 365
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 366
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 367
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 368
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 369
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 370
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 371
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 372
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 373
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 374
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 375
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 376
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 377
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 378
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 379
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 380
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 381
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 382
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 383
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 384
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 385
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 386
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию кабеленесущих
систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и
использования сдвигового демпфирующего компенсатор - гасителя сдвиговых
напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 :
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 387
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка №
2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор
для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ
F16 L 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий
компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623
от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021,
Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого
трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости
кабеленесущей системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Специальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений , для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для обеспечения сдвиговой прочности и
сейсмостойкости кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM , в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9
баллов, сдвиговых демпфирующих компенсаторов -гасителей температурных
напряжений длч кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM, которые уже давно используются нашими партнерами в
США, Канаде фирмой STAR SEIMIC,
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746
«Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных
материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича
Тихонова в ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением
вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected] т/ф (812) 694-7810
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 388
моб (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (994) 434-44-70, 9951) 644-16-48, (911) 175-8465
Повышение сейсмостойкости и взрывостойкости кабеленесущих систем ООО «Мека» достигается за счет
перемещения сдвиговых податливых креплений установки, выполненных в виде болтовых соединений, в
которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим тросовым
дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди стопорного
энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части последнего. При
землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в свинцовой
обойме до стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую или взрывную энергию.
Скользящее (сдвиговое) крепление выполнено в виде болтового соединения с изолирующей трубой или
свинцовой обоймой, с амортизирующим элементом в виде свинцового или из красной меди клина, забитого в
паз, пропиленный в нижней части анкера. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить
по анкеру до стопорного (тормозного) клина, поглощая при этом сейсмическую или взрывную энергию.
Крутящий момент определяется по изобретению № 2367917 "Способ измерения крутящего момента затяжки
резьбовых соединений и динамометрический ключ для его осуществления".
Испытания сдвигоустойчивого податливого крепления подогревателей газа проводились на воздействие
электромагнитных помех согласно ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств,
применяемых в промышленных зонах». В соответствии с нормами подогреватели газа обеспечены
заземлением и защитой от молний (имеется громоотвод) с электромагнитной защитой от СВЧ- генераторов
Active Denial Sytem («микроволновая пушка») и других искусственных молний, которые вызывают пожар.
Испытанные податливые (скользящие) узлы крепления подогревателей газа, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8-9 баллов по шкале MSK-64 соответствуют ГОСТ Р 54257-2010
«Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы
землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов». Испытания производились в ПК SCAD.
Испытаниям подвергались элементы демпфирующих узлов креплений (свинцовые шайбы, демпфирующие
болты в свинцовой обмотки-гильзы, тросовой стальной оплетки- гильзы обмотанной вокруг шпильки болта
крепления , тросовые зажимы или дугообразные зажимы, анкерные шпильки со свинцовыми сминаемыми
клиньями) согласно ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», «Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбома серии 4.402-9
«Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, «Инструкция по выбору рамных податливых крепей»,
«Инструкции по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», ОСТ 108.275.80, ОСТ
37.001.050-73.
Испытания фрагментов сдвигоустойчивых узлов крепления кабеленесущей системы проводились на основе
синтезированных акселерограмм c загружением РСУ (расчет сочетаний усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии c
НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98 в ПК SCAD.
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя
температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ) согласно заявки на изобретение от
14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ),
альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных
конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-00135635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей температурных напряжений,
которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 389
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре
технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема
докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и
растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе" [email protected]
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (911) 175-84-65
https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://pptonline.org/1064840
Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Всего листов 390
Лист 390