Министерство образования и науки Российской Федерации ЮЖНО-РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ(НПИ) имени М.И. Платова ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРЕХФАЗНЫХ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ Учебно - методическое пособие по выполнению курсовой работы Новочеркасск ЮРГПУ(НПИ) 2014 2 УДК 621.313. (075.8) ББК 31.261.62 Рецензент – канд. техн. наук Е.А. Попов Составитель: Ротыч Р.В. Проектирование трехфазных силовых трансформаторов: учебно – методическое пособие по выполнению курсовой работы/Юж.-Рос. гос. политех. ун-т (НПИ). – Новочеркасск: ЮРГПУ(НПИ), 2014.-с. Пособие предназначено для выполнения курсовой работы студентами направления 14040062 «Электроэнергетика и электротехника» очного обучения, изучающих дисциплину «Электрические машины». Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ), 2014 2014 3 Содержание Введение ..............................................................................................................................................4 Задание ................................................................................................................................................5 1. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН .......................................................6 1.1. Определение линейных и фазных токов и напряжений ВН и НН ......................................6 1.2. Определение активной и реактивной составляющих напряжений Uк ..............................6 1.3. Определение испытательных напряжений обмоток ............................................................7 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА ....................................7 2.1. Выбор конструкции магнитной системы ..........................................................................7 2.2. Определение диаметра и высоты стержня магнитной системы .........................................7 2.3. Выбор конструкции обмоток и изоляционных промежутков главной изоляции .........8 3. РАСЧЕТ ОБМОТОК ................................................................................................................10 3.1. Расчет обмотки НН ..............................................................................................................10 3.2. Расчет обмотки ВН ................................................................................................................12 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ В ОБМОТКАХ И НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ..................................................................................................................................17 4.1. Определение потерь в обмотках ВН и НН..........................................................................17 4.2. Определение напряжения короткого замыкания (UК.З. ) ....................................................17 5. РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ .........................................................................................18 5.1. Определение размеров пакетов и активной площади стержня и ярма ............................18 5.2. Определение массы магнитопровода ..................................................................................20 5.3. Определение потерь в стали магнитопровода ....................................................................20 5.4. Внешние характеристики трансформатора.........................................................................21 Библиографический список.........................................................................................................22 Приложение 24 4 Введение Силовой трансформатор – важнейший элемент любой электроэнергетической системы. Передача электрической энергии на большие расстояния от места ее производства до места ее потребления требует в современных сетях не менее чем пяти– шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах. Необходимость распределения энергии между многими мелкими потребителями приводит к значительному увеличению числа отдельных трансформаторов по сравнению с числом генераторов. Вследствие этого, общая мощность всех трансформаторов, установленных в сети, в настоящее время превышает общую генерирующую мощность в 7–8 раз, а в будущем она еще может увеличиться. В соответствии с ГОСТ 30830–2002 трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или больше индуктивно связанных обмоток и предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока. Трансформатор, предназначенный для преобразования электрической энергии в сетях энергосистем и потребителей электроэнергии, называется силовым. Если силовой трансформатор предназначен для включения в сеть, не отличающуюся особыми условиями работы, или для питания приемников электрической энергии, не отличающихся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы, то он называется силовым трансформатором общего назначения. Важнейшая задача при проектировании силовых трансформаторов в настоящее время – задача существенного уменьшения потерь энергии в них, которые выделяются в магнитной системе и в обмотках. Уменьшение потерь в магнитопроводе достигается в основном за счет применения холоднокатаной электротехнической стали с улучшенными магнитными свойствами – низкими и особо низкими удельными потерями и удельной намагничивающей мощностью. Наряду с уменьшением потерь при проектировании трансформаторов должно соблюдаться требование наиболее эффективного использования материалов с целью уменьшения стоимости всего изделия. 5 Задание Тип трансформатора Т-110/3,5. Мощность трансформатора S =110 кВ·А; число фаз m = 3; частота f = 50 Гц. Номинальные напряжения обмоток: первичное – 3500 В; вторичное – 400 В. Схема и группа соединения Y/∆ – 11. Переключение ответвлений без возбуждения (ПБВ). Режим работы – продолжительный. 6 1. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН 1.1. Определение напряжений ВН и НН линейных и фазных токов и Символы величин обмотки НН обозначаются с индексом “1”, обмотки ВН – с индексом “2” (обмотка НН размещается на стержнях магнитной системы, обмотка ВН – снаружи). Мощность одной фазы и одного стержня: S ф S' S 110 36,7 кВ·А. 3 3 Номинальные (линейные) токи на сторонах: НН I 1 ВН I 2 110 10 3 3 400 3 110 10 3 3500 А; 158,8 18,2 А. Фазные токи при соединении Y/∆: I 158,8 91,7 А; Iф1 1 3 3 Iф2 I2 18,2 А. Фазные напряжения обмоток: U ф1 400 U ф2 3500 В; 2020,7 В. 3 1.2. Определение активной и реактивной составляющих напряжений Uк По методике [1] следует задаться потерями короткого замыкания Pк и напряжением короткого замыкания Uк, %, которые выбираются из табл. П1 и табл. П2: 7 Pк 1720 Вт, Uк 4,2 %. Активная составляющая напряжения короткого замыкания P 1720 U к 1,56 %. а 10S 10 110 Реактивная составляющая U р U 2 U 2 к а 4,22 1,56 2 3,9 %. 1.3. Определение испытательных напряжений обмоток Испытательные напряжения обмоток по табл. П3: для обмотки ВН Uисп = 25 кВ; для обмотки НН Uисп = 5 кВ. 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА 2.1. Выбор конструкции магнитной системы Согласно указаниям [1], выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми на средних стержнях. Для мощности 110 кВА согласно табл. П5 число ступеней в стержне принимаем 6, коэффициент заполнения круга kкр=0,92, число ступеней в ярме 5. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются профильными стальными балками. Изоляция пластин — нагревостойкое изоляционное покрытие, с коэффициентом заполнения сечения стержня kз = 0,978. Коэффициент заполнения сталью k с =k кр ·k з =0,92 · 0,978 =0,9. Материал магнитной системы — холоднокатаная текстурированная рулонная сталь 3404 толщиной 0,35 мм. 2.2. Определение диаметра магнитной системы d 0,507 4 S aр k р f U р В с k с 2 2 0,507 4 и высоты 36,7 1,9 0,045 0,92 50 3,9 1,5 2 0,9 2 стержня 0,147 м, 10 где β рекомендуется выбирать в интервале 1,8 ÷ 2,4 (например, β=1,9); ар а12 10 3 k 4 S 10 2 30 10 3 0,634 36,7 10 2 0,045 м. Значение а12 определяем из табл. П6 для Uисп = 25 кВ. Значение k = 0,63 по табл. П7. Коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному kр 0,92. Индукцию в стержне (предварительную) Bc определяем по табл. П8. По табл. П4 принимаем нормализованный диаметр d = 0,15м. 2.3. Выбор конструкции обмоток и изоляционных промежутков главной изоляции Выбираем типы обмоток по табл. П9 для ВН при напряжении 3,5 кВ и токе 18,2 А – цилиндрическая многослойная из медного провода круглого сечения; для обмотки НН при напряжении 0,4 кВ и токе 158,8 А – цилиндрическая многослойная из круглого медного провода. Средний диаметр обмоток НН и ВН: d12 1,4 d 1,40 0,15 0,206 м. Сечение стержня магнитопровода П С 0,785 k С d 2 0,785 0,9 0,152 0,0153 м2. l0 l0 9 Рис. 2.1. Основные размеры трансформатора Высота обмоток (предварительная): � 3 ,14 d 12 β 3 ,14 0 ,206 1,9 0 ,34 м. По испытательному напряжению обмотки ВН Uисп = 25 кВ находим из табл. П6 изоляционные расстояния (рис. 2.1): а12 30 мм, � 0 20 мм. Для обмотки НН при U исп = 5 кВ по табл. П6 находим а01 5 мм. 10 3. РАСЧЕТ ОБМОТОК 3.1. Расчет обмотки НН Конструкция обмотки НН определяется мощностью и напряжением согласно рекомендациям табл. П9. Выбрана цилиндрическая многослойная конструкция из круглого медного провода. Обмотка НН расположена ближе к стержню магнитопровода, т.е. является внутренней, и расчет всегда начинается с неё. ЭДС одного витка: UВ 4,44 f Пс Вс 4,44 50 0,01531,6 5,43В. Число витков обмотки НН: w1 U Ф U В 400 5,43 73,67 . Принимаем w1 = 74 витков. Напряжение одного витка: UВ = 400/74 = 5,405 В. Средняя плотность тока в обмотках: 1720 5 ,405 J ср 0 ,746 k Д PK U B 10 4 0 ,746 0 ,96 10 4 3 ,4 110 0 ,206 S d12 МА/м2, где kД – из табл. П12. Сечение витка ориентировочно: П 1 I ф 1 J ср 91,7 (3,4 10 6 ) 26 ,97 10 6 м2 = 26,97 мм2. По полученному значению П1 выбираем по табл. П10 сечение витка из круглых N = 2 параллельных проводов марки ПБ класса нагревостойкости “В” диаметром d = 4,1 мм и сечением 13,2 мм2. Если N проводов в витке получается больше двух, то следует использовать провод прямоугольного сечения (П11). В результате сечение витка П = 2 13 , 2 26 , 4 мм2. Диаметр провода с изоляцией: d'=d+2δ=4,1+0,3=4,4 мм. В Осевой размер витка из N параллельных круглых проводов: h В N d 2 4 , 4 8 ,8 10 3 м 0 ,0088 м. 11 Число витков в слое: W сл � hВ 1 0 ,34 1 37 ,6 38 . 0 ,0088 Число слоев обмотки: nсл w1 W сл 74 / 38 1,95 2 . Если число nсл меньше ближайшего целого числа, то число nсл приравнивается этому целому числу. Например: nсл= 1,8, то nсл=2. Если nсл больше ближайшего целого числа, то следует уменьшить диаметр провода d, подобрав его значение по табл. П10, и заново рассчитать hВ, Wсл и получить новое значение nсл, удовлетворяющему вышеуказанному требованию. Размеры провода в изоляции и поперечное сечение одного витка в изоляции из N проводников представлены на рис. 3.1. Плотность тока: J 1 I ф1 П В 91,7 26 ,39 10 3,47 МА/м . 6 2 d' hВ d Рис. 3.1. Размеры провода в изоляции и поперечное сечение одного витка в изоляции из N=2 проводников Осевой размер обмотки: � 1 h В W сл 1 0 ,02 0 ,0088 38 1 0 ,02 0 ,343 м. Предварительный радиальный размер обмотки без каналов между слоями а 1 d n сл1 мс n сл 1 10 3 4 , 4 2 0 ,5 2 1 10 3 0 ,0093 м, где δмс – толщина изоляции между слоями (выбран электрокартон толщиной δмс 0,5 мм ) 12 Предварительная плотность теплового потока на поверхности обмотки: d2 107 2 q1 10 k Д nсл1 J 1 2 d kз 2 107 10 10 0 ,96 2 0 ,00410 3,47 2 1259,8 Вт/м 2 0 ,0044 0 ,75 где nсл1 – число слоев обмотки; kз – коэффициент закрытия поверхности распорными планками, kз 0,75; kд – коэффициент, учитывающий отношение основных потерь к потерям короткого замыкания, по табл. П12, kд = 0,96. Допустимое значение q=1300 Вт/м2. Если q 1 f q, между слоями необходимо предусмотреть вентиляционный канал шириной а11 8 10 мм (рис. 3.4). В данном числовом примере канал отсутствует, т.к. q1 < q. При наличии канала радиальный размер обмотки: 3 а 1 ( a1 a11 nk 1 ) 10 , где nk 1 -количество внутренних каналов обмотки НН. Окончательный радиальный размер обмотки в данном случае а 1 а =0,0093 м. Диаметры обмотки (рис. 3.4): внутренний D d 2a01 0,15 2 0,015 0,18 м; внешний D D 2a1 0,18 2 0,0093 0,1986 0,2 м. Масса металла трехфазных обмоток НН: с D ср w 1 П В 28 10 3 3 0 ,19 74 26 ,39 31 кг, D D 1 0,18 0,2 D ср 1 0,19 м — средний диаметр обмотки. 2 2 G 01 28 10 где 3 3.2. Расчет обмотки ВН По рекомендациям табл. П9 выбрана цилиндрическая многослойная обмотка из круглого медного провода. Выбираем схему регулирования по [1] с выводом концов всех трех фаз обмотки к одному трехфазному переключателю (рис. 3.2). 13 Рис. 3.2. Схема регулирования напряжения ВН Контакты переключателя рассчитываются на ток схема применяется для всех конструкций обмоток. 30 А. Эта Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении: w 2 U Ф 2 U В 2020 ,7 5,43 372 ,14 . Принимаем w1 = 372 витков. Напряжение одного витка: UВ = 2020,7/372 = 5,43 В. Согласно ГОСТ 11920 – 85 регулирование напряжения переключением ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) предусматривается четыре ответвления (+5, +2,5, -2,5 и -5)%Uн и основной зажим с номинальным напряжением. Напряжение ступени регулирования: U р 0,025 U н 0,025 3500 87,5 В. Число витков на одной ступени регулирования в фазной обмотке: U 87 ,5 9,3 9 витков. wр 3 U В 3 5,43 Для получения на необходимо соединить: Напряжение, В 3675 3587,5 3500 3412,5 3325 стороне ВН Число витков на ответвлениях 372 + 2·9 = 390 372 + 9 = 381 372 372 – 9 = 363 372 – 2·9 = 354 различных Ответвления обмотки А2А3 В2В3 А3А4 В3В4 А4А5 В4В5 А5А6 В5В6 А6А7 В6В7 14 напряжений С 2С 3 С 3С 4 С 4С 5 С 5С 6 С 6С 7 Ориентировочное сечение витка: J 3,4 10 5 ,35 10 м2 5,35 мм2. По табл. П9 по мощности 110 кВ·А, току на один стержень 18,2 А, номинальному напряжению обмотки 3500 В и сечению витка 5,35 мм2 выбираем конструкцию цилиндрической многослойной обмотки из круглого медного провода марки ПБ класса В. По значению П2 выбираем по табл. П10 сечение витка из N = 2 параллельных проводов марки ПБ класса нагревостойкости “В” с диаметром d = 1,8 мм и сечением 2,545 мм2 (рис. 3.1). 2 В результате П 2 2 2,545 5,09 мм . П 2 I Ф 2 ср 10 6 18 ,2 6 6 Диаметр провода с изоляцией: d'=d+2δ=1,8+0,4=2,2 мм. Осевой размер витка из N параллельных круглых проводов: h В N d 2 2 ,2 4 ,4 10 3 0 ,0044 м. Число витков в слое: W сл � hВ 1 0 ,34 1 76 ,2 76 . 0 ,0044 Число слоев обмотки: nсл w1 W сл 372 / 76 4 ,89 5 . Плотность тока: J 2 I ф 2 П В 18 ,2 5 ,09 10 3,57 МА/м . 6 2 Осевой размер обмотки: � 2 h В W сл 1 0 ,02 0 ,0044 15 76 1 0 ,02 0 ,34 м. Предварительный радиальный размер обмотки без каналов между слоями а 2 d n сл1 мс n сл 1 10 3 2 ,2 5 0 ,5 5 1 10 3 0 ,013 м, где δмс – толщина изоляции между слоями (выбран электрокартон толщиной δмс 0,5 мм ). Для оценки теплового режима обмотки рассчитывается плотность теплового потока q2. В данном варианте расчет теплового потока обмотки из пяти слоев показал, что q2>q (q = 1300 Вт/м2), поэтому для увеличения поверхности охлаждения предусматривается вентиляционный канал между частями обмотки из двух слоев и трех слоев, при этом часть обмотки из трех слоев размещается снаружи и плотность теплового потока рассчитывается для нее (рис.3.3 и 3.4). Рис. 3.3. Конструкция обмоток низкого и высокого напряжения 16 Предварительная плотность теплового потока на поверхности части обмотки для nсл = 3: q 2 d2 10 ,7 10 ,7 1,8 2 2 k Д nсл J2 0 ,96 3 3,57 2 771 ,2 d 0 ,75 kз 2 ,2 Вт/м2, где nсл – число слоев обмотки; kз – коэффициент закрытия поверхности распорными планками, kз 0,75; kд – коэффициент, учитывающий отношение основных потерь к потерям короткого замыкания, по табл. П12, kд = 0,96. Очевидно, что плотность теплового потока в части обмотки из двух слоёв меньше допустимой величины 1300 Вт/м2. δ12 Рис. 3.4. Схема обмоток НН и ВН и изоляционных расстояний трансформатора 17 Окончательный радиальный размер обмотки ВН: a 2 ( a 2 a k 2 n k 2 ) ( 0 ,013 0 ,007 ) 0 ,02 м, где ak2=7 мм – ширина канала, nk 2 =1 – количество каналов Внутренний диаметр обмотки: D2'=D1''+2·a12=0,12+2·0,03=0,126 м, где значения a12 определяются из табл. П8. Внешний диаметр обмотки: D2''=D2'+2·a2=0,126+2·0,02=0,166 м. Масса меди обмотки ВН G02 28 10 3 с Dср w2 П 2 28 10 3 3 0,146 372 5,09 10 6 23,22 где D ср 0 ,5 D 2 D 2 0 ,5 0 ,126 0 ,166 0 ,146 кг, м. Масса меди двух обмоток кг. G0 G02 G01 23,22 31 54 ,22 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ В ОБМОТКАХ И НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 4.1. Определение потерь в обмотках НН и ВН Основные потери: обмотка НН Pосн1 2 ,4 10 12 J 2 G 01 2 ,4 10 Pосн2 2 ,4 10 12 J 2 G 02 2 ,4 10 обмотка ВН 12 12 3 ,47 10 6 2 3 ,57 10 6 2 31 895 ,82 Вт; 23 ,22 710 ,24 Вт. Полные потери в обмотках PЭЛ Pосн1 Pосн2 895 ,82 710 ,24 1606 Вт. 4.2. Определение напряжения короткого замыкания ( U К.З. ) Активная составляющая (%) U a PЭЛ 10 S н 1606 10 110 1,46 %. Реактивная составляющая (%) U р 0 , 79 f S a p k p U 2 B 0 ,79 50 36 ,7 1,9 0 ,04 0 ,948 5 ,405 2 3 ,58 %, где уточненное значение β π d12 l 3,14 0 ,206 0 ,34 1,9; 18 а р а12 (а 1 а 2 ) 3 0 ,03 0 ,0093 0 ,02 3 0 ,04 ; k p 1 1 0 ,0515 0 ,948 ; a12 a1 a 2 0 ,03 0 ,0093 0 ,02 0 ,0515 . l 3 ,14 0 ,34 Напряжение короткого замыкания ( %) U к U p2 U a2 3,58 2 1,46 2 3,8 %. 5. РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ 5.1. Определение размеров пакетов и активной площади стержня и ярма Выбрана конструкция трехфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурированной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. П4 для стержня диаметром 0,15 м. Число ступеней в сечении стержня 6, в сечении ярма – 5 (рис. 5.1). Размеры пакетов в сечении стержня и ярма определяются из табл. П4. Ярмо (в половине № пакета Стержень, мм поперечного сечения), мм 1 145 19 145 19 2 135 13 135 13 3 120 13 120 13 4 105 9 105 9 5 85 8 85 15 6 55 7 Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма) 0,238 м. Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня по табл. П.13. 2 Пф.с 161,7 см2 0,01617 м2; ярма – П ф.я 165,9 см2 0,01659 м , объем угла магнитной системы Vу=0,002040 м2. Активное сечение стержня П с k з П Ф.С 0,97 0,01617 0,01569 м2. Активное сечение ярма П Я k з П Ф.Я 0,97 0,01659 0,01609 м2. Объем стали угла магнитной системы V У.СТ k з V У 0,97 0,002040 0,001979 м3. 19 а) б) Рис. 5.1. Магнитная система трансформатора: а – сечение стержня; б – основные размеры магнитной системы (проставить размеры своего варианта) Длина стержня м, где l0 =0,022 м — расстояние от обмотки до верхнего и нижнего ярма (рис. 2.1). l c l 2 l 0 10 3 0 ,34 2 0 ,022 0 ,384 Расстояние между осями стержней C D 2 a 22 0 ,166 0 ,01 0 ,176 м, где a22 = 0,01м – расстояние между обмотками ВН двух соседних стержней (по табл. П6). 20 5.2. Определение массы магнитопровода Масса стали угла магнитной системы G у k з V у ст 0 ,001979 7650 15 ,14 кг. ст 7650 кг/м3 – удельный вес стали. Масса стали ярма G Я G Я G Я 2 П Я 2 С СТ 2 G У 2 0,01609 2 0,176 7650 2 15,14 116 ,9 кг. Масса стали стержней кг, G С G С G С 138 , 27 44 , 6 182 ,87 где G C 3 lC П С γСТ 3 0 ,384 0 ,01569 7650 138 ,27 G C 3 0 ,25 П С γСТ G У 3 0 ,25 0 ,01569 кг; 7650 15 ,14 44 ,6 кг. Общая масса стали G СТ G С G Я 182 ,87 116,9 2 99 ,77 кг. 5.3. Определение потерь в стали магнитопровода Расчет потерь холостого хода по [1]. Индукция в стержне В С U B 4 , 44 f П С 5 , 405 4 , 44 50 0 ,01569 1,55 Индукция в ярме В Я U B 4 ,44 f П Я 5,405 4 ,44 50 0 ,01609 1,51 Тл. Тл. Удельные потери для стали стержней, ярма и стыков определяются по табл. П14: для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины: при Вc 1,55 Тл рС 1,176 Вт/кг; при ВЯ 1,51 Тл рЯ 1,107 Вт/кг; Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, для определения потерь в магнитопроводе применим выражение: Pст 1,11 k п.д р с Gc ря Gя 4 Gу 5 р с ря Gу 21 , где kп.д = 1,15 для трансформаторов Sн ≤ 63000 кВ·А и kп.д = 1,2, если Sн > 63000 кВ·А. Тогда потери в стали магнитопровода Pст 1,111,15 1,176182,87 1,107 116,9 4 15,14 5 1,176 1,10715,14 504,7 Вт. 5.4. Внешние характеристики трансформатора Коэффициент полезного действия (КПД) трансформатора при изменении нагрузки и cos 2 0,8 . P k2 P 1 k S cosст i P эл k 2 P , н i где k i P2 PН 2 ст i эл 0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2 при cos 2 const ; ki η Рн= Sн . cos 2 , Вт. 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 0,175 0,352 0,528 0,703 0,976 0,976 По данным таблицы построить график зависимости КПД от коэффициента нагрузки ki.. Изменение напряжения на вторичной обмотке трансформатора при номинальных токах: U U a cos 2 U p sin 2 5,84 0,8 14,32 0,6 13,26 В; Uа U р 1,46 U a% 400 5,84 В; U 2Н 100 100 U р% 100 U 2Н 3,58 400 14 ,32 В . 100 Напряжение на вторичной обмотке: U 2 U 2н U 400 13,26 382,74 В . 22 Библиографический список 1. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: учеб. пособие для вузов.–М.:«Энергия», 1986. 2. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. учеб. пособие для вузов.–М.:«Энергия», 1976. 3. ГОСТ 30830-2002. Трансформаторы силовые. Ч.1. Общие положения: Межгосударственный стандарт. – Минск: Изд-во стандартов, 2003. 4. Электротехнический справочник: В4. Т.2. Электротехнические изделия и устройства/ под общ. ред. проф. МЭИ В.Г. Герасимов и др. (глав. ред. Н.Н. Орлов). 8-е изд., испр. и доп. – М.: Изд–во МЭИ, 2001. – 518 с. 5. Ротыч Р. В., Коломейцев Л. Ф., Васин О. А. Проектирование трехфазных силовых трансформаторов: учеб. – метод. пособие к курсовому и дипломному проектированию / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). - Новочеркасск: ЮРГТУ, 2008. 23 Приложение Таблица П1 Параметры холостого хода и короткого замыкания трехфазных силовых трансформаторов общего назначения классов напряжения 10 и 35 кВ мощностью 25 – 630 кВ·А ( ГОСТ 12022-76 ) Напряжение Потери, Вт Номинальная Класс Ток короткого мощность, напряжения, холостого холостого короткого замыкания, кВ·А кВ хода, % хода замыкания % 25 10 130 600 4,0 3,2 40 10 175 880 4,0 3,0 63 10 240 1280 4,2 2,8 100 10 330 1720 4,2 2,6 100 35 420 1970 6,5 2,6 160 10 510 2650 4,5 2,4 160 35 620 2650 6,5 2,4 250 10 740 3700 4,5 2,3 250 35 900 3700 6,5 2,3 400 10 950 5500 4,5 2,1 400 35 1200 5500 6,5 2,1 630 10 1310 7600 5,5 2,0 630 35 1600 7600 6,5 2,0 Таблица П2 Параметры холостого хода и короткого замыкания трехфазных силовых трансформаторов общего назначения классов напряжения 10 и 35 кВ мощностью 1000 – 80 000 кВ·А, переключаемых без возбуждения (ГОСТ 11920-85) Потери, Вт НомиКласс Напряжение Ток нальная напряжехолостого короткого короткого мощность, холостого хода ния, кВ замыкания замыкания, % хода, % кВ·А 10 2100 11 600 5,5 1,4 1000 35 2000 11 600 6,5 1,4 10 3300 17 500 5,5 1,3 1600 35 3500 18 000 6,5 1,3 10 3900 23 500 5,5 1,0 2500 35 3900 23 500 6,5 1,0 10 5200 33 500 7,5 0,9 4000 35 5300 33 500 7,5 0,9 10 7400 46 500 7,5 0,9 6300 35 7600 46 500 7,5 0,8 10 000 35 12 300 65 000 7,5 0,8 16 000 35 17 800 90 000 8,0 0,6 80 000 38,5 58 000 280 000 10,0 0,45 24 Таблица П3 Испытательные напряжения промышленной частоты (50 Гц) для силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76) Класс 3 6 10 15 20 35 110 150 220 330 500 напряжения, кВ Наибольшее рабочее 3,6 7,2 12,0 17,5 24 40,5 126 172 252 363 525 напряжение, кВ Испытательное 45 55 85 200 230 325 460 630 напряжение Uисп , 18 25 35 кВ . 25 Таблица П4 Размеры пакетов – ширина пластин а и толщина пакетов b, мм, для магнитных систем без прессующей пластины с прессовкой стержня бандажами из стеклоленты (nс и nя – число ступеней в сечении стержня и ярма; kкр – коэффициент заполнения круга для стержня) Стержень Диабез метр прессующей стержня пластины d, м kкр nс 0,08 4 0,863 0,09 5 0,891 0,10 6 0,917 0,11 6 0,905 0,12 6 0,928 0,13 6 0,918 0,14 6 0,919 0,15 6 0,915 0,16 6 0,913 0,17 6 0,927 0,18 6 0,915 0,19 7 0,927 0,20 7 0,918 0,21 7 0,922 0,22 8 0,929 0,23 8 0,933 0,24 8 0,927 0,25 8 0,929 0,26 8 0,924 0,27 8 0,930 0,28 8 0,927 0,29 8 0,927 0,30 8 0,930 Ярмо с прессующей пластиной nс kкр — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — 6 0,890 6 0,885 6 0,890 7 0,901 7 0,907 7 0,902 7 0,909 7 0,900 7 0,901 7 0,903 7 0,899 7 0,912 nя 3 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 Размеры пакетов а×b, мм, в стержне ая, мм 55 55 55 65 60 65 65 85 85 85 95 100 120 130 120 130 135 140 155 155 175 165 175 1 75×14 85×15 95×16 105×16 115×18 125×18 135×19 145×19 155×20 160×28 175×21 180×30 195×22 200×32 215×23 220×34 230×34 240×35 250×35 260×36 270×37 280×37 295×28 2 65×9 75×10 85×10 95×11 105×11 110×16 120×17 135×13 135×23 145×17 155×25 165×17 175×26 180×22 195×28 205×19 215×19 220×24 230×25 240×25 250×26 260×27 270×37 3 55×9 65×6 75×7 85×7 90×10 100×8 105×10 120×13 120×10 130×10 135×13 145×14 155×15 160×14 175×15 185×16 195×17 200×16 215×13 215×20 230×17 235×21 250×18 4 40×5 55×4 65×5 75×6 75×8 80×9 85×9 105×9 105×7 110×10 120×8 130×8 135×11 145×8 155×12 165×12 175×12 180×12 195×13 195×13 215×9 210×15 230×13 5 — 40×5 55×4 65×4 60×6 65×5 65×7 85×8 85×7 85×8 95×9 115×7 120×6 130×6 135×9 145×9 155×9 155×11 175×10 170×11 195×11 180×13 215×8 6 — — 40×4 40×7 40×4 40×6 40×5 55×7 55×7 50×8 65×8 100×5 105×5 110×8 120×5 130×5 135×8 140×6 155×8 155×5 175×9 165×6 175×18 7 — — — — — — — — — — — 75×7 75×7 90×6 105×4 115×5 120×5 120×6 120×9 135×7 135×13 145×6 135×12 8 — — — — — — — — — — — — — — 75×7 90×6 95×6 100×5 105×6 105×8 105×7 115×8 105×6 Таблица П5 Число ступеней в сечении трехфазных масляных трансформаторов и коэффициент заполнения kкр Мощность до 16 16 25 40-100 160-630 трансформатора, кВ·А Ориентировочный до 0,08 0,08 0,09 0,10-0,14 0,16-0,18 0,20 диаметр стержня d, м 0,22 Число ступеней 1 2 3 4 5 6 6 7 8 Коэффициент kкр 0,636 0,786 0,851 0,861 0,890 0,91-0,92 0,913 0,918 0,928 10 000 16 000 25 000 32 000-80 000 Мощность трансформатора, кВ·А Ориентировочный диаметр стержня d, м 1000-1600 2500-6300 0,240,26 0,280,30 0,32-0,34 0,360,38 0,400,42 0,45-0,50 0,53-0,56 0,600,67 0,710,75 Число ступеней 8 8 9 9 11 14 15 16 16 Коэффициент kкр 0,925 0,928 0,929 0,913 0,922 0,927 0,927 0,929 0,931 0,80-0,95 1,00-1,09 1,12-1,18 1,22 1,25-1,36 1,40-1,50 Число ступеней 12 13 15 16 17 18 Коэффициент kкр 0,892-0,904 0,8990,907 0,903-0,909 0,910 0,9120,913 0,913-0,914 Мощность трансформатора, кВ·А Ориентировочный диаметр стержня d, м 100 000-1 000 000 26 27 Таблица П6 Главная изоляция. Минимальные изоляционные расстояния обмоток НН и ВН с учетом конструктивных требований. Мощность трансформатора S, кВ·А Uисп для НН, кВ НН от ярма l 01, мм 25―50 5 15 400―630* 5 1000―2500 5 18, 25 и 35 18, 25 и 35 45 55 85 630―1600 2500―6300 630 и выше 630 и выше Все мощности Uисп Мощность трансформатора для ВН, S, кВ·А кВ 25―100 160―630 1 000―6300 630 и выше 630 и выше 160―630 1 000―6300 10 000 и выше Принимаем равным найденному по испытательному напряжению обмотки ВН НН от стержня, мм δ 01 а 01 lИ1 — 4,0 — картон 2×0,5 картон 2×0,5 4,0 — 5,0 — 6,0 15 18 4,0 6,0 15 25 4,0 8,0 17,5 25 10 13 19 20 23 30 30 45 70 5,0 5,0 6,0 Между ВН от ярма, ВН мм иНН, мм а12 δ 12 l0 δШ 18, 25 и 20 35 18, 25 и 30 35 18, 25 и 50 35 45 50 55 50 85 75 85 75 85 80 а И1 Выступ цилиндра l Ц2 Между ВН и НН, мм а 22 δ 22 18 20 2,0 10 10 2,0 15 20 3,0 15 10 2,0 18 20 4,0 20 18 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 3,0 20 20 27 27 30 20 30 50 50 50 18 20 20 30 30 2,0 3,0 3,0 3,0 3,0 4,0 5,0 5,0 5,0 6,0 Примечание: Для цилиндрических многослойных обмоток минимальное изоляционное расстояние а 12 = 27 мм. Электростатический экран с изоляцией 3 мм. При расчете диаметра стержня магнитной системы и реактивной составляющей напряжения короткого замыкания принимать а 12 = 30 мм. 28 Таблица П7 Значения коэффициента k в формулах для двухобмоточных трансформаторов с медными обмотками и потерями короткого замыкания по ГОСТ Мощность трансформатора Класс напряжения, кВ S, кВ·А 10 35 до 250 400 – 630 1000 – 6300 10 000 – 80 000 0,63 0,53 0,51 – 0,43 — 110 0,65 – 0,58 — 0,52 – 0,48 0,48 – 0,46 — 0,68 – 0,58 Таблица П8 Рекомендуемая индукция в стержнях трансформаторов В, Тл Марки стали Мощность трансформатора S, кВ·А до 16 25–100 160 и более 3411, 3412, 3413 1,45–1,50 1,50–1,55 1,55–1,60 3404, 3405, 3406, 3407, 3408 1,50–1,55 1,55–1,60 1,55–1,65 Примечания. 1. В магнитных системах трансформаторов мощностью от 100 000 кВ·А и более допускается индукция до 1,7 Тл. 2. При горячекатаной стали в магнитных системах масляных трансформаторов индукция до 1,4–1,45 Тл. 29 возможное главное Таблица П9 Обычные пределы применения различных типов обмоток масляных трансформаторов Число Применение Пределы применения включительно параллельных на стороне проводов МатериТип обмотки ал по по мощности по току по обмоток сечению трансформаобмотки напряжению, от до витка, тора, кВ·А стержня, А кВ мм 2 от 15-18 от 5,04 Цилиндрическая одноМедь до 630 до 6 до 800 до 250 двухслойная из провода 1 4-8 НН ВН прямоугольного Алюмиот 10-13 от 6,39 до 630 до 6 сечения до 600-650 до 300 ний от 630 от 15-18 от 5,04 Цилиндрическая Медь 10 и 35 до 80 000 до 1000-1200 до 400 многослойная из 1 4-8 ВН НН провода Алюми- до 16 000 -25 от 10-13 от 6,30 прямоугольного 10 и 35 ний 000 до 1000-1200 до 500 сечения от 0,5 от 1,094 Цилиндрическая Медь до 630 до 35 до 80-100 до 42,44 1 2 многослойная из ВН НН провода круглого Алюмиот 2-3 от 1,37 1 1 до 630 до 35 сечения до 125-135 до 50,24 ний от 160 от 15-18 от 3 до от 5,04 Непрерывная Медь и выше и выше 110-220 и выше катушечная из провода 1 3-5 ВН НН прямоугольного Алюми- от 100 от 10-13 от 3 до от 6,39 сечения и выше и выше 110-220 и выше ний от 75Без от 160 от 300 Винтовая одно- и двухМедь до 35 4 ограни100 НН — и выше и выше ходовая и выше чения Таблица П10 Номинальные размеры сечения и изоляции круглого медного и алюминиевого обмоточного провода марок ПБ и АПБ с толщиной изоляции на две стороны 2δ Диаметр, мм Сечение, мм2 Марка ПБ – медь 1,18 1,094 1,25 1,23 Марка ПБ – медь Марка АПБ – алюминий 1,32 1,37 1,40 1,51 1,50 1,77 1,60 2,015 1,70 2,27 1,80 2,545 1,90 2,805 Увеличение Диаметр, массы, % мм 6,0 5,5 5,0 5,0 4,5 4,0 4,0 3,5 3,5 Сечение, мм2 Увеличение Диаметр, массы, % мм Сечение, мм2 Увеличение массы, % 2,00 2,12 2,24 3,14 3,53 3,94 3,0 3,0 3,0 4,00 4,10 4,25 12,55 13,2 14,2 1,5 1,5 1,5 2,36 4,375 2,5 4,50 15,9 1,5 2,50 2,65 2,80 3,00 3,15 3,35 3,55 3,75 4,91 5,515 6,16 7,07 7,795 8,81 9,895 11,05 2,5 2,5 2,5 2,5 2,0 2,0 2,0 1,5 4,75 17,7 5,00 19,63 5,20 21,22 Марка АПБ – алюминий 5,30 22,06 6,00 28,26 1,5 1,5 1,5 8,00 1,0 50,24 1,5 1,5 Примечания 1. Провод марок ПБ и АПБ всех диаметров выпускается с изоляцией на две стороны толщиной 2δ = 0,30 (0,40); 0,72 (0,82); 0,96 (1,06) и 1,20 (1,35) мм; провод диаметром от 2,24 мм и выше – также с изоляцией 1,68 (1,83) и 1,92 (2,07), провод диаметром от 3,75 мм и выше – также с изоляцией 2,88 (3,08); 4,08 (4,33) и 5,76 (6,11) мм. 2. Провод марок ПСД и ПСДК выпускается в пределах диаметров от 1,18 до 5,0 мм и провод марок АПСД и АПСДК – от 1,32 до 5,0. 3.Толщина изоляции провода марок ПСД, ПСДК, АПСД и АПСДК при диаметрах до 2,12 мм 2δ = 0,29 мм (в расчете принимать 0,30 мм), при диаметрах от 2,24 до 5,0 мм 2δ = 0,35÷0,38 мм (в расчете принимать 0,40 мм). 4. Для провода марок ПСД и ПСДК данные таблицы по увеличению массы умножить на 1,75 для диаметров от 1,18 до 2,12 мм и на 2,1 для диаметров от 2,24 мм и выше. Таблица П11 Номинальные размеры и сечения медного и алюминиевого обмоточного провода марок ПБ и АПБ (размеры а и b в – мм, сечения в – мм2). Медный провод ПБ ― все размеры таблицы, за исключением провода размером b 17 и 18 мм. Алюминиевый провод АПБ ― все размеры таблицы вправо и вверх от жирной черты b a 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,12 2,24 2,36 2,50 2,65 2,80 3,00 3,15 3,35 3,55 3,75 4,00 4,25 4,50 4,75 5,00 5,30 5,60 b 3,75 5,04 — 5,79 — 6,39 — 7,14 — 8,04 — 8,83 — — — — — — — — — — — — — — 3,75 4,00 4,25 4,50 4,75 5,00 5,30 5,60 6,00 6,30 6,70 7,10 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 10,60 11,20 11,80 12,50 13,20 14,00 15,00 16,00 17,00 18,00 5,39 5,74 6,09 6,44 6,79 7,21 7,63 8,19 8,61 9,17 9,73 10,3 11,0 11,7 12,4 13,1 13,8 14,6 15,5 — — — — — — — — 5,79 — 6,54 — 7,29 — 8,19 — 9,24 — 10,4 — 11,8 — 13,3 — 14,8 — 16,6 — 18,5 — — — — — — 6,19 6,59 6,99 7,39 7,79 8,27 8,75 9,39 9,87 10,5 11,2 11,8 12,6 13,4 14,2 15,0 15,8 16,8 17,7 18,7 19,8 — — — — — — 6,44 — 7,29 — 8,14 — 9,16 — 10,4 — 11,7 — 13,2 — 14,9 — 16,6 — 18,7 — 20,9 — — — — — — 6,84 7,29 7,74 8,19 8,64 9,18 9,72 10,4 11,0 11,7 12,4 13,1 14,0 14,9 15,8 16,7 17,6 18,7 19,8 20,9 22,1 23,4 24,8 — — — — 7,24 — 8,19 — 9,14 — 10,3 — 11,6 — 13,1 — 14,8 — 16,7 — 18,6 — 20,9 — 23,4 — 26,2 — — — — 7,64 8,14 8,64 9,14 9,64 10,2 10,8 11,6 12,2 13,0 13,8 14,6 15,6 16,6 17,6 18,6 19,6 20,8 22,0 23,2 24,6 26,0 27,6 29,6 31,6 — — 8,12 — 9,18 — 10,2 — 11,5 — 13,0 — 14,7 — 16,6 — 18,7 — 20,8 — 23,4 — 26,1 — 29,3 — 33,6 — — 8,60 9,16 9,72 10,3 10,8 11,5 12,2 13,1 13,8 14,7 15,5 16,4 17,6 18,7 19,8 20,9 22,0 23,4 24,7 26,1 27,6 29,2 31,0 33,2 35,5 — — 8,89 — 10,1 — 11,3 — 12,7 — 14,3 — 16,2 — 18,3 — 20,7 — 23,1 — 25,9 — 29,0 — 32,5 — 37,2 — — 9,45 10,1 10,7 11,3 12,0 12,7 13,5 14,5 15,2 16,2 17,2 18,2 19,5 20,7 22,0 23,2 24,5 26,0 27,5 29,0 30,7 32,5 34,5 37,0 39,5 — — 10,1 — 11,4 — 12,7 — 14,3 — 16,2 — 18,3 — 20,7 — 23,3 — 26,0 — 29,1 — 32,6 — 36,6 — 41,9 — — 10,7 11,4 12,1 12,8 13,5 14,3 15,1 16,3 17,1 18,2 19,3 20,5 21,9 23,3 24,7 26,1 27,5 29,1 30,8 32,5 34,5 36,4 38,7 41,5 44,3 47,2 — — — 13,0 — 11,5 — 16,3 — 18,4 — 20,8 — 23,5 — 26,5 — 29,5 — 33,1 — 37,0 — 41,5 — 47,5 — 53,1 — — 13,6 14,4 15,2 16,2 17,1 18,4 19,3 20,6 21,8 23,1 24,7 26,2 27,8 29,4 31,0 32,8 34,7 36,6 38,8 41,0 43,6 46,7 49,9 53,2 55,8 — — — — 16,2 — 18,2 — 20,6 — 23,2 — 26,3 — 29,6 — 33,0 — 37,0 — 41,3 — 46,4 — 53,1 — 59,4 — — — — 17,2 18,3 19,3 20,8 21,8 23,2 24,7 26,1 27,9 29,6 31,4 33,2 35,0 37,1 39,2 41,3 43,8 46,3 49,2 52,7 56,3 59,4 63,0 — — — — — — 20,1 — 22,8 — 25,8 — 29,1 — 32,9 — 36,6 — 41,4 — 46,0 — 52,0 — 59,1 — 66,6 — — — — — — 21,5 23,1 24,3 25,9 27,5 29,1 31,1 33,1 35,1 37,1 39,1 41,5 43,9 46,3 49,1 51,9 55,1 59,1 63,1 67,1 71,1 — — — — — — — — 25,9 — 29,3 — 33,1 — 37,4 — 41,6 — 46,7 — 52,3 — 58,6 — 67,1 — 75,6 — — — — — — — — 27,5 29,3 31,1 32,9 35,1 37,4 39,6 41,9 44,1 46,8 49,5 52,2 55,4 58,5 62,1 66,6 71,1 75,6 80,1 — — — — — — — — — — 32,9 — 37,1 — 41,9 — 46,6 — 52,3 — 58,5 — 65,6 — 75,1 — 84,6 — — — — — — — — — — 34,6 36,6 39,2 41,6 44,1 46,6 49,1 52,1 55,1 58,1 61,6 65,1 69,1 74,1 79,1 84,1 89,1 — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — 43,9 46,7 49,5 52,1 55,1 58,5 61,9 65,2 69,1 73,1 77,5 83,1 88,7 94,3 99,9 4,00 4,25 4,50 4,75 5,00 5,30 5,60 6,00 6,30 6,70 7,10 4,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 10,60 11,20 11,80 12,50 13,20 14,00 5,00 16,00 17,00 18,00 46,8 — 52,1 — 58,5 — 65,4 — 73,3 — 83,9 — 94,5 Примечания. 1. Провод марок ПБ и АПБ выпускается с толщиной изоляции на две стороны 2δ=0,45 (0,50), 0,55 (0,62), 0,72 (0,82), 0,96 (1,06), 1,20 (1,35), 1,35 (1,50), 1,68 (1,83) и 1,92 (20,7) мм. 2. Вне скобок указана номинальная толщина изоляции. Размеры катушек считать по толщине изоляции, указанной в скобках. Таблица П12 Значения k Д для трехфазных трансформаторов Мощность до трансформатора 100 S, кВ·А 160–630 1000– 6300 10 000– 16 000 25 000– 63 000 80000– 100000 0,93– 0,84– 0,82– 0,81–0,80 0,85 0,82 0,81 Примечание. Для однофазных трансформаторов определять k Д по мощности 1,5S. Таблица П13 Площади сечения стержня Пф,с и ярма Пф,я и объем угла Vy плоской шихтованной магнитной системы Без прессующей пластины Пф,с , Пф,я , d, м Vy , 2 2 см 3 см см 1 2 3 4 0,08 43,3 44,8 280 0,10 72 73 597 0,12 105 106 1050 0,14 142 145 1620 0,16 184 188 2470 0,18 233 238 3452 0,19 262,8 267,3 4118 0,20 288,4 296,2 4811 0,21 319,2 327,2 5680 0,22 353,0 360,5 6460 0,23 387,7 394,0 7482 0,24 419,3 425,6 8428 0,25 456,2 462,6 9532 0,26 490,6 507,1 10 746 0,27 532,6 543,4 12 018 0,28 570,9 591,1 13 738 0,29 612,4 622,8 14 858 0,30 657,2 675,2 16 556 0,31 702,0 715,8 18 672 0,32 746,2 762,4 20 144 0,33 797,1 820,2 22 382 0,34 844,8 860,8 23 732 0,35 903,6 927,6 26 814 0,36 929,2 948,8 27 944 0,37 988,8 1003,8 30 606 0,38 1035,8 1063,4 33 074 0,39 1105,2 1123,6 35 966 0,40 1155,6 1167,6 39 550 0,42 1282,9 1315,0 46 220 kД 0,97 0,96–0,93 Продолжение таблицы П13 1 0,45 0,48 0,50 0,53 0,56 0,60 0,63 0,67 0,71 0,75 2 1479,2 1688,9 1816,4 2044,8 2286,2 2639,4 2892,5 3273,9 3688,0 4115,7 3 1500,2 1718,7 1843,9 2077,8 2316,7 2690,9 2958,3 3397,7 3797,8 4251,8 4 56 560 68 274 76 604 92 752 107 900 133 770 154 240 186 170 222 880 262 210 Таблица П14 Удельные потери в стали р и в зоне шихтованного стыка рз для холоднокатаной стали марок 3404 и 3405 по ГОСТ 21427-83 и для стали иностранного производства марок М6Х и М4Х толщиной 0,35, 0,30 и 0,28 мм при различных индукциях и f = 50 Гц р, Вт/кг рз, Вт/м2 В, Тл 0,80 1,00 1,20 1,22 1,24 1,26 1,28 1,30 1,32 1,34 1,36 1,38 1,40 1,42 1,44 1,46 1,48 1,50 1,52 1,54 1,56 1,58 1,60 1,62 1,64 1,66 1,68 1,70 1,72 1,74 1,76 3404, 0,35 мм 3404, 0,30 мм 0,320 0,475 0,300 0,450 0,675 0,697 0,719 0,741 0,763 0,785 0,814 0,843 0,872 0,901 0,930 0,964 0,998 1,032 1,066 1,100 1,134 1,168 1,207 1,251 1,295 1,353 1,411 1,472 1,536 1,600 1,672 1,744 0,635 0,659 0,683 0,707 0,731 0,755 0,779 0,803 0,827 0,851 0,875 0,906 0,937 0,968 0,999 1,030 1,070 1,110 1,150 1,190 1,230 1,278 1,326 1,380 1,440 1,500 1,560 1,620 3405, 0,35 мм 0,280 0,425 М4Х, 0,28 мм 0,245 0,370 Одна пластина 170 265 0,610 0,631 0,652 0,673 0,694 0,535 0,555 0,575 0,595 0,615 375 387 399 411 423 0,715 0,739 0,763 0,787 0,811 0,635 0,658 0,681 0,704 0,727 435 448 461 474 497 0,835 0,860 0,869 0,916 0,943 0,750 0,778 0,806 0,834 0,862 500 514 526 542 556 0,970 1,004 1,038 1,074 1,112 0,890 0,926 0,962 1,000 1,040 570 585 600 615 630 1,150 1,194 1,238 1,288 1,344 1,080 1,132 1,184 1,244 1,312 645 661 677 695 709 1,400 1,460 1,520 1,588 1,380 1,472 1,564 1,660 725 741 757 773 Две пластины 215 345 515 536 557 578 589 620 642 664 686 708 730 754 778 802 826 850 878 906 934 962 990 1017 1044 1071 1098 1125 1155 1185 Таблица П15 Значения коэффициента kп.у для различного числа углов с косыми и прямыми стыками пластин плоской шихтованной магнитной системы для стали различных марок при В = 0,9-1,7 Тл и f = 50 Гц Марка стали и её толщина 3404, 0,30 3412, 3413, 3404, мм; 0,35 0,35 0,35 3405, 0,35 косыми прямыми мм мм мм мм Трехфазная магнитная система (три стержня) 6 — 7,48 7,94 8,58 8,75 5 1 8,04 8,63 9,38 9,60 4 2 8,60 9,33 10,18 10,45 — 6 10,40 11,57 12,74 13,13 Однофазная магнитная система (два стержня) 4 — 4,60 4,88 5,28 5,40 — 4 6,40 7,18 7,84 8,08 Число углов со стыками 3405, 0,30 мм М6Х, 0,35 мм М4Х, 0,28 мм 8,85 9,74 10,64 13,52 8,38 9,16 9,83 12,15 9,10 10,10 11,10 14,30 5,44 8,32 5,16 7,48 5,60 8,80 Учебно–методическое издание Ротыч Рем Васильевич Проектирование трехфазных силовых трансформаторов Редактор Формат 60х84 1/16. Бумага офсетная. Ризография. Усл. печ. л. 3,02. Уч.-изд. л. 3,0. Тираж 100. Заказ Южно–Российский государственный технический университет Типография ЮРГПУ (НПИ) им. М.И. Платова Адрес университета и типографии: 346428, г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132.