3 ограждающая конструкция+гнутоклееная рама

Реферат
Представленная пояснительная записка имеет в объеме 31 листов.
Она иллюстрирована необходимыми пояснениями и рисунками, а
также схемами к расчетам:
иллюстраций - 11,
таблиц – 4,
библиогр. – 7.
К пояснительной записке прилагается графическая часть – 1 лист
формата А1.
В
данной
пояснительной
записке
представлены
расчеты
конструктивного решения основных несущих конструкций проектируемого
здания - дощатоклеёной рамы из прямолинейных элементов с зубчатым
соединением в карнизном узле.
В ней также приведены расчеты и конструирование основных
несущих и ограждающих конструкций, узловых соединений, выбраны
мероприятия по защите элементов от гниения и возгорания.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
2
Содержание
Лист
Введение
4
1. Исходные данные
5
2. Компоновка конструктивной схемы здания
6
3. Расчетные схемы несущих и ограждающих конструкций
здания и действующие нагрузки
4. Расчет и конструирование ограждающих конструкций
8
8
5. Расчет стропильной конструкции - дощатоклееной рамы из
прямолинейных элементов с зубчатым соединением в
16
карнизном узле
6. Обеспечение пространственной устойчивости здания
7. Мероприятия по обеспечению долговечности деревянных и
металлических элементов конструкции
8. Расход материалов на несущие и ограждающие конструкции
Список литературы
28
28
30
31
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
3
Введение
Конструкции из дерева и пластмасс относятся к классу легких
строительных конструкций, применение которых в строительстве является
одним из важных направлений на пути повышения эффективности и
ускорения строительного производства.
При разработке проектов зданий и сооружений выбор
конструктивных решений производят исходя из технико-экономической
целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с
учетом
максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и
стоимости строительства. Принятые конструктивные схемы должны
обеспечивать необходимую прочность и устойчивость. Учитываются условия
эксплуатации,
изготовления,
транспортирования
и
монтажа,
предусматриваются меры по обеспечению их капитальности и долговечности
(защита от биологического разрушения, возгорания, действия химически
агрессивной среды).
Деревянные конструкции, преимущественно клееные, рекомендуется
применять в зданиях: сельскохозяйственных, предприятиях лесопильнодеревообрабатывающей промышленности, с химически агрессивной средой
(т.к. древесина и конструкции на ее основе обладают большой стойкостью по
отношению
к
агрессивным
средам),
подсобно-вспомогательных
промышленных и складских и т.п. Конструкции из дерева и синтетических
материалов следует использовать в тех случаях, когда требуется исключить
влияние магнитных свойств конструкций и возможность искрообразования,
создать их «радиопрозрачность». Конструкции с применением синтетических
материалов нашли распространение в отдаленных и сейсмических районах, в
условиях вечной мерзлоты, на подрабатываемых территориях, где требуется
резко уменьшить массу конструкций, сократить транспортные и монтажные
расходы. В районах, имеющих свою производственную базу по
изготовлению конструкций из дерева и синтетических материалов,
применение их не ограничивается.
Сравнительная легкость древесины с учетом ее достаточно большой
прочности и жесткости позволяет перекрывать значительные пролеты.
При проектировании необходимо предусматривать защиту деревянных
элементов от увлажнения, создавать для них осушающий температурновлажностный режим, осуществляя в первую очередь проветривание
конструкций. В необходимых случаях возможно применение химических
мер защиты.
Деревянные и пластмассовые строительные конструкции являются
надежными, легкими и долговечными. Правильное проектирование
позволяет
создавать
капитальные
сооружения,
которые могут
эксплуатироваться длительное время.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
4
1. Исходные данные
Вариант 69
Функциональное назначение проектируемого здания –Крытый
1.
каток;
2.
Район строительства – г. Белгород;
3.
Вес снегового покрова – sg  1,5 кПа ;
4.
Интенсивность ветровой нагрузки –   0,30 кПа ;
5.
Схема
основной
несущей
конструкции
здания
–
дощатоклеёная рама.
Рама из прямолинейных элементов с зубчатым соединением в
карнизном узле. Уклон ригеля в пределах 1:3 – 1:4.
6.
Пролет l  20 м;
7.
Шаг конструкций B  6 м;
8.
Длина здания = 11-ти шагам несущих конструкций = 66 м;
9.
Высота h1  6,5 м;
10.
K СВ  7  9;
11.
К М  5  7%;
12.
Ограждающая конструкция покрытия – трехслойная светопрозрачная плита из полиэфирного стеклопластика:
 Основные размеры: пролет – до 3 м,
ширина – 1-1,5 м,
высота – 1/20-1/30 пролета,
 Материал обшивки и ребер – полиэфирный неориентированный стеклопластик,
 Тип связей – на клею,
 Ориентировочный вес – 0,10-0,20 кН/м2.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
5
2. Компоновка конструктивной схемы здания
Для унификации размеров панелей ограждения привязка колонн к
разбивочным осям принимается нулевой по наружной грани стоек.
Конструкция стенового ограждения - клеефанерные панели размером в
плане 1490х2980 мм с минераловатным утеплителем. Нормативная нагрузка
веса панели – gn = 0,1695кПа.
Принимаем несущие конструкции в виде дощатоклееных рам из
прямолинейных элементов с зубчатым соединением в карнизном узле.
Соединение в карнизном узле ригелей и стоек рамы производится по
биссектрисе с помощью зубчатого стыка, фрезеровка которого выполняется
механизировано. Ригели рамы соединяются в коньке непосредственно
лобовым упором части сечения, центрированного по оси ригеля, или с
помощью стального шарнира. Уклон ригеля 1:3. Шаг рам 6 м. Ограждающие
конструкции покрытия - трехслойная светопрозрачная плита из
полиэфирного стеклопластика: пролет – 3 м, ширина – 1,5 м, высота – 0,13 м.
Стеклопластиковые плиты укладываются по прогонам; шаг прогонов – 3 м
Компоновка конструкции покрытия приведена в графической части (на
чертеже).
В соответствии с рис. 2.1. рама имеет следующие размеры: пролет l =20
м; высота стойки H СТ =3,2 м; уклон ригеля i=1:3 (  =18026/; cos  =0,949;
sin =0,316; tg =0,333).
Высоту H CT стойки и длину L p ригеля определяем по формулам:
H CT  f  0,5  l  tg  6,5  0,5  20  0,333  3, 2 м;
Lp  0,5  l / cos   0,5  20 / 0,949  10,53 м.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
6
Значение углов  ,  , а также значение тригонометрических функций
угла  соответственно равны:
  90    90  1826 /  10826 / ;
 / 2  5413/ ;
  90   / 2  90  5413/  3547 / ;
cos   0,811; sin   0,585; tg  0,721.
Схема здания в осях приведена на рисунке 2.2:
Рис.2.2. Схема плана здания в осях
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
7
3. Расчетные схемы несущих и ограждающих конструкций здания и
действующие нагрузки
Расчетная схема плиты покрытия представляет собой однопролетную
шарнирно-опертую балку с пролетом L = 3 м (рисунок 3.1):
Расчет трехшарнирной дощатоклееной рамы на прочность и
устойчивость производится при следующей схеме загружения:
– расчетная постоянная и временная нагрузки на всем пролете рамы
(рисунок 3.2).
При высоте стойки рамы до 6,5 м расчет на ветровую нагрузку можно
не производить.
4. Расчет и конструирование ограждающих конструкций
4.1.
Статический и конструктивный расчет
Таблица 4.1. Нагрузки на 1 м2 плана здания, кПа
№
1
2
3
Нормативная
Коэффициент
Расчетная нагрузка
нагрузка
надежности
кн/м2
кн/м2
Трехслойная свето-прозрачная плита из полиэфирного стеклопластика
Постоянные нагрузки
Лист
0,0025
1,1
0,00275
стеклопластика
Волнистый лист
0,1
1,1
0,11
стеклопластика
Деревянный брус
0,067
1,1
0,0737
Итого:
0,1695
0,18645
Вид нагрузки
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
8
Сочетание нагрузок и воздействий приведем в таблице 4.2.
Таблица 4.2. Сочетание нагрузок и воздействий
№
1
2
3
4
5
Нормативная
Коэффициент
Расчетная нагрузка
нагрузка
надежности
кн/м2
кн/м2
Трехслойная свето-прозрачная плита из полиэфирного стеклопластика
Постоянные нагрузки
Лист
0,0025
1,1
0,00275
стеклопластика
Волнистый лист
0,1
1,1
0,11
стеклопластика
Деревянный брус
0,067
1,1
0,0737
Итого:
0,1695
0,18645
Временные нагрузки
Временная
1,5
1,4
2,1
снеговая нагрузка
Длительная
0,75
снеговая нагрузка
Итого:
2,25
2,1
Итого:
1,6695
2,28645
Вид нагрузки
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
9
4.2. Геометрические характеристики
Сечение плиты расчленяем на отдельные участки (рисунок 4.1.):
Условно принимаем площадь ребра, составленную из участка
гофрированного среднего листа, FP  F2  F3 .
Площадь ребра:
10,8  11, 4 0, 4 11,8

 4, 44  4,96  9, 4 см 2 .
2
0,95
где tg  124 / 40  3,1;   72;
sin   0,95; cos  0,309.
FРКР  FРСР  0, 4 
Момент инерции ребра:
I РКР  I РСР 
4, 44
0, 4 11,83
 6.052  2 
 220,16см4 .
2
0,95 12
Количество ребер, размещенных по ширине плиты, i = 10:
  1
i2
10  2
 1
5
2
2
Высота ребер или сплошного среднего слоя:
c0  h  1   2  13  0, 4  0, 4  12, 2 см,
где  1 ,  2 - толщины обшивок плиты.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
10
Отношения:
 1  Е1ПР
1   2
0, 4  0, 4
 12, 6 см.
2
2
/ ЕРКР  285 / 300  0,95;
c  c0 
 12, 2 
 2  Е 2 ПР / ЕРКР  357 / 300  1,19.
Так как:
верхняя обшивка подвержена атмосферным воздействиям. Для средней
полосы страны по таблице находим коэффициент m f  0,65 - к расчетным
сопротивлениям и m f  0,80 - к модулю упругости.
для полиэфирного пластика Е  300кН / см 2 ,   0,4,   15  106 :
Е1  0,80  300  240кН / см 2 ; Е 2  300кН / см 2 .
Е1ПР 
Е1
240
300

 285кН / см 2 , Е 2 ПР 
 357кН / см 2 .
2
2
1 
1  0, 4
1  0, 42
I  2 
I
КР
Р
b


FРКР
( 1 1   2  2 )  2   1   2   1   2
b
c2 
КР
F
2  (2   Р   1 1   2  2 )
b
9, 4
5
(1 0, 4  1,19  0, 4)  2 11,19  0, 4  0, 4
220, 6
 25
 144
12, 62  49, 07 см 4
9,
4
144
2  (2  5
 1 0, 4  1,19  0, 4)
144
Тип плит определим по формуле:
Е
I
Р Р
Е ПР I 1, 2
Е
I
Р Р
Е ПР I 1, 2
 0,8
a
 I тип плиты ;
l
 0,8
a
 II тип плиты ;
l
300  220,16 10
14.4
 0, 478  0,8
 0, 048  I тип плиты
285  4827,92
300
т.к. момент инерции обшивок:
b  h3 b   h  1   2  150 133 150 12, 23



 4827,92 см 4 .
12
12
12
12
КР
F
9, 4
 Р   2 2
5
 1,19  0, 4
b
144
H1 
c

12, 6  6, 69 см;
9, 4
FРКР
25
 0,95  0, 4  1,19  0, 4
2 
  11   2 2
144
b
H 2  12, 6  6, 69  5,9 см.
I
49, 07
W1 

 7, 47 см3 ,

0, 4
)
 1 ( H1  1 ) 0,95(6, 69 
2
2
49, 07
W2 
 6, 75 см3 .
0, 4
1,19(6, 69 
)
2
2
I
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
11
4.3. Усилия и напряжения от расчетных нагрузок
q  l 2 q  3002
q  l q  300
M 

 11250q кН  см, Qmax 

 150q кН .
8
8
2
2
Нормальные напряжения в обшивках определим по формуле:
1  
М
11250
11250

q  1505,96q кН / см 2 ,  2 
q  1665, 62 qкН / см 2 .
W
7, 47
6, 75
Сдвигающие напряжения в ребрах:
Р 
 Q b
150q 144


 407,14q кН / см 2 .
2 c  d 2  5 12, 6  0, 4
0,95
где   1.
Сдвигающие усилия в соединениях ребер с обшивками определим по
формуле:
Т1 
 Qb
1 150q 144
1 150q 144

 1  H 1 

 0, 4  6, 69  117,19q; Т 2 

 0, 4  5,9  103,93q.
2 I
2  5 49, 07
2  5 49, 07
4.4. Проверка прочности элементов плиты
Критические напряжения определим по формуле:
 0, 4 
 
2
 k КР Е ПР    3,3  285 
  0, 727 кН / см , ,
а
14,
4
 


2
2
 КР
где k КР - определяем по таблице VI.3. [5] в зависимости от отношения
а1 /а = 300/14,4 = 20,8 > 1,8; k КР = 3,3.
Поскольку  1 
2
1505,96  2, 28645
 0,3443кН / см 2   КР  0, 727 кН / см 2 ,
10000
1665, 62  2, 28645
 0,38кН / см 2   КР  0, 727 кН / см 2 ,
10000
проверку прочности обшивок производим по формулам:
 для растянутой обшивки:  max 
 для сжатой обшивки:  max 

k1

k1
 Rp
 Rc
где k1 - коэффициент, учитывающий влияние ребер на распределение
нормальных напряжений в обшивках панелей; при a / l  14,4 / 300  0,048  0,05 ;
k1  1.
Проверяем прочность растянутой обшивки:
2
1665, 62  2, 28645
 0,38кН / см 2  R p  1,5кН / см 2
10000
Проверяем прочность сжатой обшивки:
 1  0,3443кН / см 2  Rс m f  1,5  0, 65  0,975кН / см 2
Прочность ребер плиты определяем по формулам:
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
12
Ep
p 
E ПР

2Н   q
 макс   tp  Rc ; R p ,
2Н  
 p  Rcp ,
 p.экв   p2  4 p2  Rc ; R p ,
300 2  6, 69  0, 4

0,3443  0,163кН / см 2  1,5кН / см 2 ,
285 2  6, 69  0, 4
300 2  5,9  0, 4
 p2 

0,38  0,179кН / см 2  1,5кН / см 2 ,
285 2  5,9  0, 4
 p  0,09309кН / см2  Rcp  7.5кН / см2 ,
 p1  
 p.экв  0,17932  4  0, 093092  0, 202кН / см2  1,5кН / см2
Прочность клеевого соединения ребер с обшивками определяем по
формуле:
К 
К 
Т
 Rcp ,
bК
0, 02696
 0, 00025кН / см 2  Rcp  7.5кН / см 2 .
108
Прочность верхней обшивки при действии кратковременной
сосредоточенной нагрузки Р  1кН находим по выражению:


 2  u   Rp ,
а

 р   3  u  Е ПР 
так как a /   14, 4 / 0, 4  36; 1,52 4 285 /1, 2 10 2  18,86 , а 60>18,86
По графику (рисунок 34 [6]) определяем коэффициенты  2 и  3 .
При a / а1  14,4 / 300  0,048,  2  0,18,  3  1,7.
Определяем:
u3
pM  a
0, 012 14, 4
3
 0,1148.
285  0, 4
E ПР  
Тогда
 0, 4

 0,18  0,114   2, 7 кН / см 2  R pк  10,5  0, 65  6,825кН / см 2 .
 14, 4

 р  1, 7  0,114  285 
4.6. Прогибы плиты
Изгибная жесткость плиты:
D = Е РКР  I = 285 . 49,07 = 14721 кН/см2/см;
Прогибы плиты от нормативных нагрузок:
q
f max

5q нl 4
q нl 4
q н 3004
 0, 013
 0, 013
 7164,37 q н .
384 D
D
14721
Жесткость плиты проверяем по формуле:
f max  f 
 ;
l
 l 
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
13
f 
f 7164,37  0,92 0, 66
1
1



 
l
300  10000 
300 450  l  150
4.7. Расчет прогонов
Выполняем расчет второго от карниза прогона как наиболее
загруженного, он наклонен под углом   18,15 по отношению к вертикали.
(рисунок 4.7.1)
4.7.1. Сбор нагрузок на 1 м2
Таблица 4.7.1.Нагрузки на 1 м2 плана здания, кПа
Наименование нагрузки
Нормативная
Постоянная:
Трехслойная светопрозрачная
плита
из
полиэфирного
0,1695
стеклопластика
Итого g
0,1695
Временная:
1,5
Снеговая
s   1
Всего:
1,6695
f
Расчетная
1,1
0,1865
-
0,18645
1,4
2,1
2,29
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
14
Погонная нагрузка на прогон:
g H  1,6695  0,1  B   n  1,7695  3 1  5,31 кН / м,
где B − шаг прогонов ( 3м ),
 n − коэффициент ответственности по назначению ( 1 ).
где B − шаг прогонов ( 3м ),
 n − коэффициент ответственности по назначению ( 1 ).
g   2, 29  0,11,1  B   n  2, 4  3 1  7, 2кН / м,
Расчет ведем только на нормальную составляющую нагрузки,
действующую вдоль большей стороны поперечного сечения прогона.
g yH  5,31 cos18,15  5, 04 кН / м,
g y  7, 2  cos18,15  6,84 кН / м.
4.7.2. Расчет поперечного сечения прогона
Прогоны выполняем неразрезными (рисунок 4.7.2.)
Максимальный момент в прогоне от действия расчетной нагрузки
равен:
M
g y  L2
12
6,84  62

 20,52кНм .
12
В качестве материала для прогонов принимаем сосновые доски второго
сорта: Rи  12.87 МПа .
R = RА mдл Πmi =19.5*0,66*1=12.87
Требуемый момент сопротивления сечения равен:
WТР 
M 20.52 103

 1594.4 cм3 .
Rи
12.87
Задаемся шириной доски ( высотой сечения ) – 27.5 см, тогда ширина
сечения прогона равна:
b  2a 
6 WТР 6 1594.4

 12.64 см
h2
27.52
Принимаем следующие размеры поперечного сечения прогона:
b x h = 2x7.5x27.5 см.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
15
4.7.3 Проверка жесткости прогона ( по прогибам )
Момент инерции сечения прогона равен:
b  h3 22,5  27.53
J

 38994см 4 ,
12
12
Прогиб прогона от нормативной нагрузки равен:
H
4
1 gy  L
1, 6695  64 107
f 


 0,144 см ,
384 EJ
384 104  38,99 103
L
f  0,144 см  f и 
 3, 43 см − условие жесткости выполняется.
175
4.7.3. Расчет нагелей ( гвоздей)
Принимаем гвозди диаметром 5 мм и длиной 120 мм.
Определяем для этого гвоздя минимальную несущую способность из
условия изгиба:
TИЗ  4  dгв2  4  0,52  1 кН .
S1  15  d гв  8см.
x=0.21l-15d=0.21*6000-15*5=1259.25мм=1300мм
X ГВ  x  S1  130  8  122 см,
Тогда количество гвоздей в нагельном соединении равно:
nгв 
M оп
20,52

 8, 41 шт.
2  X ГВ  Т гв 2 1, 22 1
Принимаем 10 гвоздей в ряду с расстоянием S2 и S3  4, 2см , что
больше, чем допустимое значение − 4d гв  4  0,5  2 см. (Два ряда по 5 штук)
5. Расчет стропильной конструкции – дощато-клееной cборноразборной трехшарнирной рамы из прямолинейных элементов
5.1. Нагрузки на раму
Нормативное значение собственного веса рамы:
Н
gСВ

g Н / cos   s Н 0, 2695 / 0,949  1,5

 0,34кПа
1000
1000
1
1
kСВ  l
8  20
Н
gСВ   f  gСВ
 1,1 0,34  0,374кПа
Ветровая нагрузка при данной схеме рамы и малой высоте стойки
(Н<6,5м) не учитывается, так как разгружает раму.
Расчетная нагрузка на 1 м горизонтальной проекции рамы:
постоянная
g = 0,686 . 6= 4,115кН/м;
нагрузка от снега
s = 2.1 . 6= 12.6 кН/м;
полная нагрузка
q = (g + s) = 4,115+12.6= 16,71 кН/м;
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
16
Таблица 5.1. Нагрузки на 1 м2 плана здания, кПа
Наименование нагрузки
Нормативная
Постоянная:
Трехслойная
0,2695/0,949=
светопрозрачная
плита
из
=0,28
полиэфирного стеклопластика
Собственный вес рамы
0,34
Итого g:
0,62
Временная:
Снеговая s
1,5
Всего:
2,12
f
Расчетная
1,1
0,312
1,1
-
0,374
0,686
1,4
2,1
2,474
5.2. Статический расчет рамы
Статический расчет рамы производим по внешней грани ригеля и
стойки. Координаты расчетных сечений рамы (рисунок 5.1.):
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
17
Сечение Сечение
x, м
x, м
y, м
y, м
1
0
1,6
2
0
3,2
3
3,33
4,30
4
6,67
5,40
5
6,67
5,40
6
3,33
4,30
7
0
3,20
Максимальное значение изгибающего момента М в карнизе рамы
возникает от действия полной нагрузки, расположенной на всем пролете
конструкции. При таком расположении полной нагрузки опорные реакции
определяем из выражений:
А = В = q . l / 2 = 16,71. 20 / 2 = 167,15 кН;
Н = q . l2 / 8 . f = 16,71. 202 / 8 . 6.5 = 128,58 кН.
Значение изгибающих моментов в сечениях рамы, показанные ниже,
определены по формуле:
M X  A x  x2 / 2  H  y
Сечение
1
2
.
М, кН м -205,77 -411,53
3
4
5
6
-1,32
397,78
397,78
-1,32
7
8
-411,53 -205,77
Нормальная сила сжатия в биссектрисных сечениях 2 и 7 (рис. 2.2.), где
действует максимальный изгибающий момент М=411,53 кН.м,
N X '  A  cos   H  sin   167,15  0,811  128,58  0,585  210, 79кН .
Поперечную силу, действующую вдоль сочленения ригеля и стойки в
карнизе рамы (сечения 2 и 7), определяем:
от полной нагрузки, расположенной на всем пролете рамы:
QY '  A  sin   H  cos   167,15  0,585  128,58  0,811  210, 79кН ;
от постоянной и снеговой нагрузок, расположенных на половине
пролета рамы:
 s l 

q l 
l
l
sin  
cos   
3sin  
cos   


2 
4f
2f
 8 

4,11 20 
12
20
 12, 6  20 


0,585 
0,811 
3  0,585 
0,811  14,56кН .


2
4  6.5
8
2  6.5




QY ' 
5.3. Расчет монтажного соединения, расположенного в карнизной
зоне рамы
Сборно-разборная рама (рисунок 3.2.), состоит из четырех
отправочных прямолинейных элементов – двух стоек и двух полуригелей.
Элементы рамы склеены из досок второго сорта шириной b=140 мм и
толщиной после фрезерования =33 мм.
Усилия растяжения и сжатия в монтажном стыке рамы
воспринимаются клеештыревыми соединениями на внешнем и внутреннем
контурах рассматриваемой конструкции (рисунок 5.2.). Штыри,
воспринимающие усилия растяжения и сжатия в стыке, выполнены из
арматуры d = 20 мм. В каждый из клееных элементов в растянутой зоне
монтажного стыка вклеено по два штыря, расположенных под углом  = 300 к
волокнам древесины. Длину заделываемой части этих штырей принимаем
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
18
равной l3  25d  25  20  500 мм при их расстановке вдоль волокон - s1  200 мм
и в поперечном направлении - s2  70 мм , что удовлетворяет условиям:
s1  10d и s2  3d . Усилие сжатия в стыке рамы передается на древесину
клееных элементов с помощью двух клеештыревых шайб, каждая из которых
состоит из стальной пластины толщиной 10 мм и размеров в плане 120х280
мм, к которой приварены два штыря диаметром 30 мм из арматуры класса
А-III, вклеенных в древесину под углом  = 35048` на глубину
l3  25d  25  30  750 мм . Расстояние между осями штырей, расположенными в
один ряд, составляет 120 мм ( s1  3d ). Все штыри вклеивают в заранее
просверленные отверстия с помощью эпоксидно-цементного компаунда типа
ЭПЦ-1.
Значение усилия растяжения N1П в монтажном стыке рамы, исходя из
учета вклейки одного штыря, определяем в соответствии с формулой:
N1П
 Т
 0,5 В
 cos
2
   sin 


   ТН

2

 cos
  4

 ТВ
2


sin  
 
ТН 


В вышеприведенной формуле значения расчетных несущих
способностей одного штыря из условия его прочности на выдергивание и
изгиб соответственно равны:
TB   RСК  d  5  lЗ kC k  3,14  3, 2  20  5  500  0, 7 1,17  103200.5 Н  103.2 кН  TC  114, 66 кН
TC  AS RS  314  365  114668H  114, 66кН
TH  7d 2  7  2 2  28кН ,
где k C - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение
напряжений сдвига по длине заделываемой части да1нного стержня,
k C  1,2  0,02l З / d  1,2  0,02  500 / 20  0,7 ;
значение которого:
k  - коэффициент, учитывающий изменение несущей способности
штыря от угла  вклеивания, значение которого определяется по формуле:
k  1  0,4 sin   cos  1  0,4  0,5  0,866  1,17 ;
AS - площадь сечения одного штыря, мм 2;
RS - расчетное сопротивление растяжению арматурной стали,
равное для арматуры класса А-III, 365 МПа.
Тогда, значение усилия растяжения N1П в монтажном стыке рамы:
2
  0,5  2
 0,866  0,5 
 

4
 47.21кН .


 
103.2 
28 
  28 



Усилие растяжения N 2 П с учетом вклейки двух штырей:
N 2 П  2  47.21  94.42кН .
N1П
 103.2 
 0,5 

 0,866 
2
В растянутой зоне стыка элементы рамы соединяют двумя болтами
класса 5.6 диаметром 20 и длиной 300 мм. Определяем напряжение в болтах:
 bt  N 2 П / 2  Aвn  94420 / 2  314  150.35МПа  kRbt  0,85  210  178.5МПа,
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
19
где Aвn - площадь поперечного сечения болта, мм 2; Rbt - расчетное
сопротивление растяжению болтов, МПа; k - коэффициент, учитывающий
неравномерное распределение усилий в болтах.
Болты пропускают через швеллер №10 длиной 120 мм, который
приварен к пластине, выполненной из стали марки ВСт3пс6-1 с расчетным
сопротивлением Ry  230МПа . В пластине (см. рис. 5.2.) сечением 120х8 мм и
длиной 620 мм выполнены два отверстия размером 60х24 мм, позволяющие
пропустить штыри и соединить их с пластиной сваркой на длине 5d = 5.20 =
100 мм. Прочность стальной пластины с приваренными к ней наклонными
штырями проверяем на растяжение с изгибом по формуле:
 N 2 П /  An Ry    M S /  c Wn  Ry   94420 /  768  230    122880 / 1568  230   0, 62  1,


2
где
2
площадь сечения нетто стальной пластины
An  8120  24  768мм 2 ; M S - изгибающий момент в пластине, принимаемый
для штырей из арматуры класса А-III, равный M S  30d 3  30  0.0163  стальной
пластины cWn  1,47120  2082 / 6  1568мм3 .
An
-
Так как результат расчета по вышеприведенной формуле не превышает
единицы, то прочность пластины обеспечена.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
20
Прочность сварного шва, крепящего швеллер №10 к стальной
пластине, проверяем по формуле:
по металлу шва:
  f  N2 П / 2 f k f l  94420 / 2  0,7  6  60  177.34МПа  R f   f  c  180 11  180МПа ;
по металлу границы сплавления:
  z  N2 П / 2 z k f l  94420 / 2 1 6  60  131.14МПа  R z  z c  131.14  139.05 11  139.05МПа
где расчетная длина шва l  70  10  60мм , угловой шов толщиной
k f  6 мм выполнен вручную электродом марки Э-42, а расчетное
сопротивление R z  0, 45Run  0, 45  309  139.05кН .
Равнодействующую усилий N 2 П , действующих в ветвях гнутой части
стальной пластины, определяем по формуле:
R  2 N 2 П cos   2  94, 42  0,52  98,52кН ,
где угол    90   / 2  / 2   90  54, 2 / 2  / 2  58,55 .
Равнодействующая R воспринимается элементом А (см. рис. 5.2.),
состоящим из стальной детали, имеющей цилиндрическую поверхность, и
приваренного к ней одного штыря из арматуры класса А-III. Штырь
диаметром 20 мм вклеен в древесину под углом   58,55 к волокнам на
глубину l3  19d  19  20  380 мм .
Несущая способность штыря на продавливание:
TB   RСК  d  5 lЗ kC  3,14  3, 2  20  5 380  0,82  51367 Н  78,313кН  R  98,52кН ,
где k C  1,2  0,02l З / d  1,2  0,02  380 / 20  0,82 .
Определяем усилие сжатия в монтажном стыке рамы:
NC  N X '  N 2 П  210, 79  94.42  305, 21кН .
Проверяем несущую способность штырей клеештыревой шайбы,
воспринимающих усилие сжатия:
2T   RСК  d  5 lЗ kC  2  3,14  3.2  30  5 700  0,7  369.451кН  NC  305, 21кН
где kC  1, 2  0, 02lЗ / d  1, 2  0, 02  750 / 30  0, 7 .
5.4. Расчет карнизного сечения рамы
Значение плеча z пары внутренних усилий, действующих в монтажном
стыке рамы, находим из выражения равенства суммы моментов внутренних и
внешней сил относительно точки приложения усилия растяжения (см. рис.
5.2.):
N C  z  N X ' e0 /   a  .
Принимая первоначально коэффициент   1 , вычисляем:
z  N X '  e0 /   a  / NC  210,79 1952 /1  140  / 305, 21  1251,63 мм,
e0  М / N X '  411,53 / 210, 79  1,95 м ,
a  140мм
где
а параметр
определяется в результате конструирования элементов стыка в его
растянутой зоне.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
21
Высота биссектрисного сечения рамы:
h  z  0,5lш  а  1251, 63  0,5  280  140  1531,53 мм .
Высота сечения ригеля и стойки в карнизе:
hI  h cos   1531, 63  0,811  1241,15 мм .
Определяем коэффициент  при вычисленном значении высоты
сечения ригеля и стойки.
Гибкость полурамы
   НСТ  LР  / 0, 289  hI   3200  10540  / 0, 289 1241,15  38, 27 .
Площадь сечения элементов рамы в карнизе:
FI  b  hI  140 1241,15  173161м2 .
Высоту опорного и конькового сечений рамы принимаем
соответственно:
h0  0, 4  hI  0, 4 1241,15  496, 46 мм ;
hК  0,3  hI  0,3 1241,15  372,34 мм .
Усредненная высота сечений элементов рамы:
hСР   h0  НСТ  hК  LР  /  НСТ  LР    496, 46  3200  372,34 10530  /  3200  10530   401, 27 мм
.
Определяем коэффициент:
k ЖN  0,07  0,93  hСР / hI  0,07  0,93  401, 27 /1241,15  0,37
.
Значение коэффициента  :
  1   2 Н /  3000FI RC mб k ЖN   1  36.62 128580 /  3000 17316119,5  0,816  0,37   0,938
Повторяем расчеты при   0,938 :
z  N X '  e0 /   a  / NC  210,79 1952 / 0,938  140  / 305, 21  1340,75 мм,
h  z  0,5lш  а  1340, 75  0,5  280  140  1620, 75 мм ,
hI  h cos   1620, 75  0,811  1313,37 мм ,
   3200  10540  / 0, 289 1313,37  36,17 ,
FI  b  hI  140 1313,37  183872 мм2 ,
h0  0, 4  hI  0, 4 1313,37  525,35 мм ,
hК  0,3  hI  0,3 1313,37  394, 01мм ,
hСР   525,35  3200  394,0110530  / 3200  10530   394, 42 мм ,
k ЖN  0,07  0,93  hСР / hI  0,07  0,93  394,01/1313,37  0,37
,
  1  36,172 128580 /  3000 183872 19,5  0,816  0,370   0,948 .
Повторяем расчеты при   0,948 :
z  N X '  e0 /   a  / NC  210,79 1952 / 0,948  140  / 305, 21  1325,59 мм,
h  z  0,5lш  а  1325,58  0,5  280  140  1605,59 мм ,
hI  h cos   1605,59  0,811  1301, 08 мм ,
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
22
   3200  10540  / 0, 289 1301,08  36,51 ,
FI  b  hI  140 1301,08  182152 мм2 ,
h0  0, 4  hI  0, 4 1301, 08  520, 43 мм ,
hК  0,3  hI  0,3 1301,37  390,32 мм ,
hСР   520, 43  3200  390,32 10530  /  3200  10530   420,65 мм ,
k ЖN  0,07  0,93  hСР / hI  0,07  0,93  420,65 /1301,08  0,37
,
  1  36,512 128580 / 3000 182152 19,5  0,816  0,370   0,9468 .
Повторяем расчеты при   0,9468 :
z  N X '  e0 /   a  / NC  210,79 1952 / 0,9468  140  / 305, 21  1327,39 мм,
h  z  0,5lш  а  1327,39  0,5  280  140  1607,39 мм ,
hI  h cos   1607,39  0,811  1302,54 мм ,
   3200  10540  / 0, 289 1302,54  36, 47 ,
FI  b  hI  140 1302,54  182356 мм2 ,
h0  0, 4  hI  0, 4 1302,54  521, 09 мм ,
hК  0,3  hI  0,3 1302,54  390, 76 мм ,
hСР   521,09  3200  390,76 10530  / 3200  10530   421,12 мм ,
k ЖN  0,07  0,93  hСР / hI  0,07  0,93  421,12 /1302,54  0,37
,
  1  36,172 128580 /  3000 182356 19,5  0,816  0,370   0,9469  0,9468 .
Окончательно принимаем высоту сечений рамы:
в карнизе: hI  40  33  1320 мм ,
при этом h  1320 / 0,811  1629 мм ;
на опоре: h0  0, 4 1320  528 мм ;
в коньке: hК  0,3 1320  396 мм .
Устойчивость рамы из плоскости обеспечивается продольными
прогонами в местах их крепления к раме на ширине BП=3 м, а также
деревянными элементами связей, расположенными в торцах здания и через
18 м вдоль его длины. Определяем положение нулевой точки из уравнения:
М Х  А  l X  cos   H  H СТ  l X  sin    0,5  q  l X2  cos 2  
 167,15  l X  0,949  128,58  3, 2  l X  0,316   0,5 16, 71  l X2  0,9492 
 158, 625  l X  411, 456  40, 63  l X  7,52  l X2  7,52  l X2  117,995  l X  411, 456  0
Таким образом, после преобразования получаем квадратное уравнение:
l X2  15, 69  l X  54, 71  0
Корни квадратного уравнения:
l X  5, 23 м (см. рис. 5. 2.); l X  10, 45 м (длина полуригеля).
Расстояние от опорного шарнира до сечения ригеля, в котором М Х  0
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
23
lР  Н СТ  l X  3, 2  5, 23  8, 43 м .
Вычисляем коэффициент продольного изгиба:
  3000  k ЖИ /  2  3000 1/ 208,362  0,069 ,
где гибкость рамы из ее плоскости в пределах l Р :
  lР / 0, 289  b  8, 43 / 0, 289  0,14  208,36 .
Значение коэффициента k ЖИ принимаем равным 1.
Коэффициент  M для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:
M  140b2 kФ k ЖМ / lР hI mб  140  0,142 1,37 1/ 8.43 1.32  0,816   0.414 ,
где значение коэффициента kФ :
kФ  1,35  1, 45  с / lР   1,35  1, 45 1.01/ 8.43  1,37;
2
2
с  0,5lР  Н СТ  0,5  8.43  3.2  1.01м;
коэффициент k ЖМ  1.
Вычисляем коэффициенты k ПМ и k ПN :
k ПМ  1   0,142lP / hI  1, 76hI / lP  1 m 2 /  m 2  1 
1  1, 6 ;
 1   0,142  8.43 /1.32  1, 76 1.32 / 8.43  1 
12  1
2
k ПN  1   0, 75  0, 06lР2 / hI2  1 m 2 /  m 2  1 
1  4, 24 ;
 1   0, 75  0, 06   8.43 / 1.32   1 
12  1
2
2
2
Проверяем устойчивость плоской формы деформирования рамы:
N X ' /  FI    k ПN  RC  mб    M / WI  M  k ПM  RИ  mб    
n
 210790 / 184800  0, 069  4, 24 19,5  0,816  


 411,53 106 /  40656 103  0.414 1, 609 19,5  0,816  0,946   0,97  1
где площадь и момент сопротивления карнизного сечения рамы
соответственно равны:
FI  b  hI  140 1320  184800 мм2 ,
WI  b  hI2 / 6  140 13202 / 6  40656*103 мм3 .
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Значение n в вышеприведенной формуле принимают равным 1, так как
элементы рамы в растянутой зоне имеют закрепление из плоскости.
5.5. Расчет элементов, воспринимающих поперечную силу в
карнизном сечении рамы
Поперечная сила QY '  14,56кН воспринимается двумя стяжными
болтами (см. рис. 5.2.), поставленными по одному с каждой стороны
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
24
соединения клееных элементов ригеля и стойки. Принимаем диаметр
стяжных болтов класса 4.6 равным d = 24мм. Болты пропущены через
отверстия диаметром 25 мм в пластинах толщиной =5 мм, приваренных к
швеллерам № 14. Швеллеры крепятся к клееным элементам рамы болтами
диаметром 24 мм.
Проверяем прочность стяжных болтов:
на срез:
NbS  RbS  b AnS  150  0,9  2011  27,1кН  QY ' / 2  14,56 / 2  7, 28кН ;
на смятие:
Nbр  Rbр b  350 1 0,5  175кН  QY ' / 2  7, 28 / 2  3,64кН .
Максимальное усилие, которое действует на болты d = 24мм, крепящие
швеллеры к стойке и ригелю:
Nb  QY '  50  24  / 50  14,56 1, 4  21.55кН .
Несущая способность одного “среза” нагеля:
из условия смятия древесины:
Т  0,5bdk  0,5 14  2.4  0,7  11.26кН ;
из условия изгиба нагеля:
Т  2,5d 2 k  2,5  2.42  0, 7  12.04кН .
Определим прочность нагельного соединения:
n  nср  Т min  1 2 11.26  22.52кН  Nb  21.55кН .
Проверка на смятие стенок швеллера в отверстии под болтом:
Nbp  Rbp   b  t  d  350 1 4,9 16  41.16кН  Nb / 2  21.55 / 2  10.775кН.
5.6. Расчет конструкции опорного узла рамы
Распор рамы в опорном сечении стоек воспринимается стальными
башмаками, которые крепятся к железобетонному основанию с помощью
анкеров диаметром d S  30 мм (рис. 5.3.). Между опорным концом колонны и
стальным башмаком приложен гидроизоляционный слой. Башмаки
выполняют из стали марки ВСт3сп5-1. определяем минимальную высоту
опорной пластины башмака из условия смятия древесины стойки поперек
волокон:
hП  H / bRСМ 90  128580 /140  4,5  204, 09 мм.
Принимаем сечение пластины hП х П  205 х14 мм.
К пластине привариваются две фасонки толщиной   14мм , расстояние
между которыми 142 мм. Пластину рассчитываем как однопролетную балку
пролетом lП  142 мм .
Изгибающий момент в пластине:
M
П
 HlП / 8  128580 142 / 8  1304176 Н  мм.
Проверяем прочность пластины, воспринимающей изгибающий
момент M П :
 П  M П /W П  1304176 / 6696  194,75МПа  Ry  235МПа,
где момент сопротивления
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
25
W
П
  2 h П /6  142  205 / 6  6696 мм3.
На стальную подошву башмака толщиной   1, 4см действуют:
вертикальная опорная реакция - А = 167,15 кН;
момент от распора рамы
- Н = 128,58 кН;
M 0  HhП / 2  128580  205 / 2  131,79 105 Н  мм.
Значение площади и момента сопротивления соответственно равны:
A0  b0l0  242*530  128260 мм2 ;
W0  b0l02 / 6  242  5302 / 6  11329633 мм3 .
Определяем краевые напряжения под подошвой:
 0  А / A0  М 0 / W0  167154 /128260  13179525 /11329633  2, 46 МПа (сжатие);
 0  А / A0  М 0 / W0  167154 /128260  13179525 /11329633  0.139МПа (сжатие).
Значение напряжения сжатия  0 под подошвой не превышает расчетного
сопротивления Rb  6 МПа на сжатие бетона класса В10. так как отрывающее
усилие под подошвой башмака не возникает, то анкерные болты работают
только на срез от действия распора в раме:
  H / 2 A  128580 / 2  506  127, 05МПа  Rbs  150МПа .
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
26
Проверяем прочность на смятие стенок отверстий основания стального
башмака под анкерные болты:
 вр  Н /  2  d S     128580 /  2  30 14   191,34МПа  Rbp  350МПа .
5.7. Расчет конькового узла рамы
Конструкция конькового узла представлена на рисунке 5.4.
Максимальное усилие Н =128,58 кН передается на торцевую часть
элементов ригеля через детали размером lП xbП х П  100 х100 x10 мм ,
выполненных из стали марки ВСт3пс6-1. Напряжение смятия древесины под
ними:
 СМ 90  128,58 103 /100 100  12,85МПа  RСМ  17.68МПа,

 RСМ

  19.5  
 1  sin 3   19.5 / 1  
 1  0,3133  17.68МПа.
R
4.5

 
 90

где RСМ   RСМ / 1  

QY=Sl/8=12.6*20/8=31.5 кН
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
27
Поперечная сила QY  31.5кН в коньке через упорный элемент размером
30х80х20 мм и пластину сечением bх  100х5 мм (сталь марки ВСт3пс6-1)
воспринимается двумя глухарями диаметром 42 мм и длиной 120 мм.
Напряжение от изгиба в упорном штыре:
 Ш  M / W  472500 / 5333,33  88.59МПа  Ry  230МПа,
где М  QylШ / 2  31.5 103  30 / 2  472500 Н  мм,
2
W  bШ  Ш
/ 6  80  202 / 6  5333,33мм 3 .
Расчет прочности сечения растянутой пластины:
  Qy / An  31.5 103 / 380  88.59МПа  Ry  230МПа,
где An   b  d   5100  24  380 мм2 .
Определяем расчетную несущую способность одного глухаря из
условий:
смятия древесины:
TСМ  0,35l3d  0,35 12  0,5 4.2  16.9 кН ;
изгиба глухаря:
Тизг  2,5d 2  2,5  4.22  44.1 кН .
Проверяем несущую способность соединения:
Т min n  nШ  16.905  2 1  33.81 кН  Qy  31.5 кН .
Боковые накладки в виде досок сечением после фрезерования 45х100
мм, длиной 500 мм, прикрепляются к клееным элементам ригеля рамы
болтами диаметром 24 мм, позволяют фиксировать положение элементов
ригеля в плоскости рамы.
6. Обеспечение пространственной устойчивости здания
Пространственные крепления несущих конструкций покрытий должны
обеспечиваться связями жесткости, соединяющими и несущими элементы
ограждающих и несущих конструкций в общую неизменяемую связевую
систему.
Скатные составляющие рамы по верхней кромке имеют шаг 6 м и
выполняются из брусков сечением 10 х 10 см.
Вертикальные связи ставятся в осях 1-2, 6-7, 11-12 и выполняются из
стальных уголков.
7. Мероприятия по обеспечению долговечности деревянных и
металлических элементов конструкции
Меры по обеспечению долговечности и капитальности деревянных
клееных элементов конструкции должны осуществляться в соответствии с
требованиями СНиП II-25-80. «Деревянные конструкции. Нормы
проектирования» и других нормативных документов. Деревянные
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
28
конструкции необходимо предохранять от гниения, возгорания и
увлажнения.
Температурно-влажностный режим имеет решающее значение для
долговечности деревянных конструкций, поскольку его нарушение ведет к
увлажнению и загниванию или перегреву и ослаблению древесины. Особое
внимание надо уделять сохранности и водонепроницаемости кровли,
протекание которой является одной из главных причин увлажнения
древесины. Части деревянных конструкций, подвергающиеся повышенному
нагреву, должны быть изолированы от очагов недопустимого нагрева.
Биостойкость деревянных конструкций обеспечивается соблюдением
следующих правил:

Места соприкасания древесины клееных конструкций с бетоном и
другими материалами должны быть защищены тиоколовыми мастиками
или герметиками, а детали небольших размеров должны пропитываться в
ваннах с подогревом водными растворами фтористого натрия или
обрабатываться пастой марки 200. Антисептированные элементы,
соприкасающиеся с бетоном, металлом, камнем и др., должны
дополнительно изолироваться рулонными материалами: толем,
рубероидом и т.д.;

Наружная поверхность дощатой или фанерной поверхности
обшивки
стен,
подвергающихся
атмосферному
воздействию,
обрабатывается нанесением влагозащитного лакокрасочного покрытия
(например, пентафталевая эмаль ПФ-115, допускается перхлорвиниловая
эмаль ХВ-5169, поливинилхлоридная эмаль ХВ-110 ХВ-1100,ХВ-124,
УРФ-1128).
К мерам конструктивной профилактики относятся:
 устройство надежной изоляции и пароизоляции;
 обеспечение свободного доступа к опорным узлам и постоянного
проветривания их;
 устройство вентиляционных продухов в стеновых панелях и
плитах покрытия.
Для изготовления конструкции допускается использовать только
высушенные пиломатериалы. Влажность древесины для условий
эксплуатации группы А1 для клееной древесины 9% и для неклееной
древесины 20%. Клееные деревянные стойки имеют массивное сечение и их
предел огнестойкости 40-50 минут, поэтому для них обработка антипиренами
не требуется.
Остальные конструкции (несущие и ограждающие) обрабатываем
огнезащитным средством ХМББ-3324 (трудновымываемый фунгицид с
огнезащитными свойствами, не препятствует склеиванию и окрашиванию,
применяется внутри и снаружи помещения) – концентрация раствора 10%.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
29
8. Расход материалов на несущие и ограждающие конструкции
Расход материалов приведен в табличной форме (в виде спецификации) в графической части курсового проекта.
Объем пиломатериалов в заготовке определяется с учетом отходов при
изготовлении конструкции. Для дощатоклееных элементов объем заготовок
определяется по формуле:
VЗАГ  k1 k 2 k 3 k 4 k 5VЧИСТ ,
где VЧИСТ - объем склеенного и окончательно обработанного элемента,
вычисленный по проектным размерам;
k1  1, 2 - коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании пластей
досок, равный отношению толщины доски по сортаменту к толщине
фрезерованной доски;
k 2  1,13 - коэффициент, учитывающий потери пиломатериалов при
раскрое и вырезке недопустимых пороков;
k 3  1,02 - коэффициент, учитывающий потери при сращивании заготовок
на зубчатый шип;
k 4  1,1 - коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании боковых
поверхностей склеенных блоков;
k 5  1,12 - коэффициент, учитывающий потери при окончательной
обработке, торцовке, обрезки по шаблонам;
VЧИСТ  2
0,528  1,32
0,396  1,32
 3, 2  0,14  2
10,53  0,14  3,35 м3 ,
2
2
VЗАГ  1, 2 1,13 1,02 1,11,12  3,35  5,72 м3 .
Расход клея на изготовление клееных деревянных конструкций
определяется по формуле:
G
Pкл.шв . nсл  1
VЧИСТ ,
  nсл
где Pкл.шв .  0,25  0,3 кг / м 3 - расход клея при нанесении на пласти;
nсл - количество слоев досок в пакете;
 - толщина фрезерованной доски в м;
VЧИСТ - объем склеенного блока в м3;
G
0,3  40  1
3.35  29.76кг / м3 .
0, 033  40
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
30
Список литературы
1.
Индустриальные деревянные конструкции: Учеб. Пособие для
вузов/ Ю.В. Слицкоухов, И.М. Гуськов, Л.К. Ермоленко и др.; под ред.
Ю.В. Слицкоухова. - М.: Стройиздат, 1991. – 256 с., ил.
2.
Руководство по проектированию клееных деревянных конструкций /
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко. - М.: Стройиздат, 1977. – 189 с.
3.
Конструкции из дерева и пластмасс. Методические указания к
курсовому проекту для студентов спец. 29.03 – Промышленное и
гражданское строительство / Краснодар. Политехн. ин-т; сост.
Х.С.Хунагов, В.П.Починок. Краснодар, 1992. – 59 с.
4.
Г.Н. Зубарев Конструкции из дерева и пластмасс. – 2-е изд., перераб.
и доп. – М.: Высшая школа, 1990. – 287 с.
5.
Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. Для вузов/Ю.В.
Слицкоухов, В.Д. Буданов, М.М. Гаппоев и др.; Под ред. Г.Г. Карлсена
и Ю.В. Слицкоухова.− 5-е изд., перераб. и доп. − М.: Стройиздат, 1986.
− 543 с., ил.
6.
И.М. Гринь Строительные конструкции из дерева и синтетических
материалов. Проектирование и расчет. – 2-е изд., перераб. и доп. –
Киев-Донецк: «Вища школа», 1979. – 272 с.
7.
СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. –
М.: Стройиздат, 1982. – 65 с.
Лист
15-СБ-СТ4
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
31