Титул Расчет ШГНУ и выбор режима его эксплуатации Часть 1 Выбрать станок-качалку, диаметр и тип насоса, штанг и НКТ и установить режимные параметры работы насоса для заданных условий: дебит скважины - 35 м3/сут, плотность нефти ρн = 880 кг/м3, глубина спуска насоса 1100 м, коэффициент подачи насоса η = 0,7. По диаграмме А. Н. Адонина [24, 27], рис. 4.1 и 4.2, на пересечении проекций (Q = 35 м3/сут и L = 1100 м находим 5СК-6-1,5-1600 и диаметр плунжера насоса 38 мм. При глубине < 1200 м Выбираем невставной насос. Насосы НВ1Б предназначены для откачивания из нефтяных скважин маловязкой жидкости с содержанием механических примесей до 1,3 г/л и свободного газа на приеме не более 10% . В качестве цилиндра в нем использован цельный безвтулочный цилиндр, характеризующийся повышенной прочностью, износостойкостью и транспортабельностью. Для НВ1Б-38 требуется НКТ: 38 + 35 = 73 мм - НКТ 73 x 5,5 мм. Действительно, по табл. 2.12 [17] к этому насосу требуется замковая опора ОМ73, устанавливаемая в НКТ - 73 мм. По табл. 2.1 - 2.3 выбираем штанги из углеродистой стали (σпр = 70 МПа) диаметр = 22 мм (35%) и диаметр = 19 мм (65%). При общей глубине спуска 1100м длина секции штанг диаметром 22 мм 385м, диаметром 19 мм 715 м. Режимные параметры 5СК-6-1,5-1600 таблица 1.1, по ГОСТ 5866-66 Sа = 0,6; 0,9; 1,2; 1,5 м - длина хода точки подвески штанг. Число качаний, n = 5 - 15 мин-1. Редуктор - Ц2НШ-450 с передаточным отношением i = 39,924, и диаметром шкива - 1000 мм (http://www.integral-org.ru/articles/reduktor-tip-ts2nsh450/). Для обеспечения продолжительной работы СК следует принять максимальную длину хода и найти по диаграмме А. Н. Адонина максимальную производительность насоса диаметром 38 мм, которая может быть получена 2 при работе станка-качалки на максимальных параметрах. По диаграмме находим Qmах = 40 м3/сут. При длине хода Smax = 1,5 м, число качаний по формуле (4.1) будет: n nmax Qф Qmax 15 * 35 / 40 13,13 мин -1 . где nmax - максимальное число качаний по характеристике станкакачалки; Qф - фактический дебит скважины; Qmax - максимальная производительность насоса при работе на максимальных параметрах (находят по диаграмме А. Н. Адонина). Определим параметры работы насоса аналитическим методом, исходя из минимума напряжений в штангах. Зададимся стандартными значениями Sа и n и по формулам (4.2) - (4.4) определим Fпл и Dпл и составим табл. 4.5. n 8,9 3 Q S2 q ср Fпл 0,25 Q n q ср где qср - средняя масса 1 п. м двухступенчатых штанг, равный 27 Н =2,7кг [17]. Для выбора оптимального режима сначала задаются рядом возможных значений S для принятого типа станка-качалки и находят по формуле (4.2) соответствующие им значения n. Далее для принятых значений S и полученных значений n определяют площадь сечения плунжера из формулы производительности насоса, см2: Fпл 11 Q , S n (4.4) где Q - производительность насоса, м3/сут; S - длина хода сальникового штока, м. Отсюда Dпл Fпл ; 0, 785 3 Таблица 4.5 Номер режима 1 2 3 4 5 0,9 1,2 1,5 1,8 2,1 23,03 19,1 16,5 14,5 13,2 43,7 40,5 36,9 34,7 31,9 4,43 4,3 3,9 2,9 3,8 Насос «38» Рис. 4.1. Диаграмма А Н. Адонина для выбора оборудования штанговой насосной установки при использовании базовых моделей СК. Таким образом, исходя из табл. 4.5 видно, что наиболее приемлемыми режимами работы насоса при среднем коэффициенте подачи насоса η = 0,7 являются 5-й и 4-й, однако диаметр плунжера при этих режимах получился больший. Для выбора оптимального режима определим максимальные значения нагрузок в точке подвеса штанг по формуле (4.5): S n2 Рmax 4 Fпл ж L g qср L g b 1440 2,5*13,132 34, 7 *880*1100*9,81 3, 27 *1100*9,81(0,892 ) 48252 1100 4 где L - глубина спуска насоса, м; b = (ρш - ρж) / ρш - коэффициент облегчения штанг в жидкости; ρш, ρж - плотность материала штанг и жидкости соответственно; S·n2 / 1440 - фактор инерционных нагрузок; g ускорение свободного падения. b 7850 880 0,887 ; 7850 5 Рmax 8.7 104 880 1100 9,81 27 1100 9,81 2.5 13, 22 0,887 38207 Н . 1100 Наиболее выгодным режимом будет 4-й, при котором Рmax = 38,21 кН наименьшая. Минимальную нагрузку найдем по формуле (4.6): S n2 Р min q ср L g b 1440 2,5 13, 22 5 Рmin 3, 27 1100 9,81 0,887 35273 Н . 1100 Определим максимальное и минимальное напряжения по формуле (4.7) и σпр по формуле (4.8): max Р max 38207 Н max 115,8 106 2 115,8 МПа ; 4 3,3 10 м fш где fш - площадь поперечного сечения штанг. Для выбора материала штанг определяют σпр min а 35273 Н 106.9 106 2 106.9 МПа ; 4 3,3 10 м 115,8 106.9 4, 45 МПа ; 2 амплитудное значение напряжения в асимметричном цикле. пр 115,8 4, 45 22, 7 МПа . По табл. 4.1 - 4.3 выбираем штанги из стали 20Н2М σпр. доп = 90 МПа для некоррозионных условий. Коэффициент запаса прочности штанг составит (формула (4.9)) 5 т 390 3.37 МПа . 115,8 max σт - предел текучести материала штанг. Определим необходимое число качаний при использовании стандартного диаметра плунжера (для 5-го режима это будет 38 мм). По формуле (4.10) n nр где nр Dр Dст - ; n 13, 2 39 13,5 . 38 расчетное число качаний; Dр - расчетный диаметр плунжера; Dст - стандартный диаметр плунжера. Если n получается нестандартное, следует выбрать ближайший стандартный или изготовить шкив для электродвигателя необходимого диаметра: Для насоса НВ1Б-38-35-15 допустимы длина хода 3,5 м и глубина спуска 1500 м. Диаметр НКТ 73 x 5,5 мм. Определим диаметр шкива электродвигателя для нестандартного числа качаний по формуле (4.11): d эд n dр i n эл , Dэл 13,5 1000 38 349 мм . 1470 где n - число качаний в мин; dp - диаметр шкива редуктора; i передаточное число редуктора; nэл - частота вращения вала электродвигателя, мин-1. Таким образом, в результате аналитического расчета мы увеличили диаметр насоса, НКТ, уменьшили число качаний с 15 до 13,2 мин-1 и выбрали более прочные штанги из стали 20Н2М по сравнению с табличнографическим расчетом. 6 Расчет аварийной нагрузки на колонну гладких НКТ Часть 2 Рассчитать аварийную нагрузку на гладкие НКТ 89 x 6,5 мм длиной 1100 м при спущенном в них насосе НГН на штангах диаметром 22 мм на глубину 1100 м. Динамический уровень - 1060 м, ρж = 880 кг/м3. Определим вес труб по формуле (4.54): Р т L т1 q т g L т 2 q т g 1 ж ; (4.54) т 880 Рт 1100 16,8 9,81 50 16,8 9,81 1 188605 Н . 7850 где Lт - длина колонны НКТ; qт - масса 1 п.м НКТ с учетом муфт; g - ускорение свободного падения. Вес штанг в жидкости определим по формуле (4.55). Штанги диаметром 22 мм; fш = 3,79 см2; qш = 27 Н; Dм = 38 мм; диаметр муфты меньше внутреннего диаметра НКТ на 35 мм: Р ш. ж L ш q ш g 1 ж шт 880 Рш. ж 1100 27 9,81 1 258695 Н . 7850 где Lш - длина колонны штанг; qш - масса 1 п.м колонны шганг, ρшт - плотность материала штанг. Вес столба жидкости в трубах (формула (4.56)) Р ж 0,785 d 2 L ш ж g Р ж 0, 785 762 106 1100 880 9,81 45057 Н . где d - внутренний диаметр НКТ. Сила инерции от оборвавшихся штанг по формуле (4.57) Р i ш L ш f ш ш g п 7 Рi ш 1100 3.79 104 7850 9,81 32104 Н . где fш - площадь поперечного сечения штанг; gп - ускорение падения штанг (gп = 3 ÷ 6 м/с2). Аварийная нагрузка на НКТ (формула (4.52)) Р т. ав Р т Р ш. ж Р ж Р i ш , (4.52) где Рт - вес труб без учета погружения их в жидкость; Рш.ж - вес штанг с учетом погружения их в жидкость; Рж - вес столба жидкости в трубах; Рi ш - сила инерция от массы оборвавшейся колонны штанг. Рт. ав 188605 258695 45057 32104 524461 Н . Страгивающую нагрузку на гладкие НКТ 73 x 5,5 мм определим по формуле (1.11).!! Для НКТ 73 х 5,5 мм q = 9,5 кг/м; Lp = 40,3 мм; h1 = 1,81 мм. Найдем: b = 5,5 - 1,81 = 3,69 мм; d = 73 - 2·5,5 = 62 мм; Dср 73 3,69 76,69 м ; Рстр 3,69 0,424 ; 5 3,69 ctg 69 0,384 ; 3,14 76,69 3,69 465 104 106 163334 Н . 76,69 1 0,424 0,384 2 40,3 Коэффициент запаса по страгивающей нагрузке из формулы (4.58) n Рстр Рт. ав 163334 1,22 1,1 . 132801 (4.58) Трубы выдерживают аварийную нагрузку с запасом 1,4. 8