Загрузил lolita17

Задачи по предмету Электроснабжение

Реклама
Содержание
Задача №1 Электрические нагрузки промышленных предприятий ................. 3
Задача №2 Коммутационные и защитные аппараты до 1 кВ ............................ 6
Задача №3 Внутрицеховые электрические сети напряжение до 1 кВ ............ 10
Задача №4 Питающая и распределительная сеть 6-10 кВ предприятий ........ 13
Задача №5 Силовые трансформаторы подстанций .......................................... 16
Задача №6 Потери мощности и энергии в элементах системы
электроснабжения ................................................................................................. 18
Задача №7 Расчет компенсации потерь реактивной мощности завода .......... 19
2
Задача №1
Электрические нагрузки промышленных предприятий
Вариант №9
На
агрегатном
участке
механосборочного
цеха
используются
следующие группы электроприемников:
–
электродвигатели
специализированных
станков,
суммарная
установленная мощность которых Рн = 185 кВт; cosφ = 0,75; Ки = 0,12;
–
электродвигатели
металлообрабатывающих
станков
общего
назначения, суммарная установленная мощность которых Рн = 160 кВт; cosφ
= 0,78; Ки = 0,2;
– электродвигатели подъемно-транспортных устройств, суммарная
паспортная мощность которых Рпасп = 75 кВт; cosφ = 0,65; ПВ= 25 %; Ки =
0,12;
–
электродвигатели
сантехнической
вентиляции,
суммарная
номинальная мощность которых Рн = 78 кВт; cosφ = 0,75; Ки = 0,55;
– сварочные трансформаторы:
Sпасп1 = 28 кВА, ПВ= 40 %, соsφ = 0,5, n = 2, Ки = 0,18;
Sпасп2 = 21 кВА, ПВ= 55 %, соsφ = 0,75, n = 1, Ки = 0,18.
Питание всех электроприемников участка осуществляется от цеховой
ТП на напряжении 380 В. Самый мощный электроприемник на участке –
электродвигатель, Рн = 26 кВт. Определить расчетные активную и
реактивную нагрузки производственного участка цеха.
Решение. Определяется номинальная мощность (приведенная к ПВ =
1) для сварочных трансформаторов:
Pн1 = Sпасп1 √ПВ ∙ cosφ = 28 ∙ √0,4 ∙ 0,5 = 8,85 кВт,
Pн2 = 21 ∙ √0,55 ∙ 0,75 = 11,68 кВт,
В трехфазную сеть трансформаторы включаются по следующей схеме:
в плечи АВ и ВС – по 28 кВ·А, в плечо АС – 21 кВ·А. При такой схеме
включения наиболее загруженной оказывается фаза В, для которой
3
Pв =
Трехфазная
Pab + Pbc 8,85 + 8,85
=
= 8,85 кВт.
2
2
номинальная
условная
мощность
от
однофазных
электроприемников
Pну = 3Pнмф = 3 ∙ 8,85 = 26,55кВт.
Определяется номинальная (приведенная к ПВ= 1) суммарная
мощность подъемно-транспортных установок:
Pн = Pпасп ∙ √ПВ = 75 ∙ √0,25 = 37,5 кВт.
Для всех электроприемников участка находятся значения:
K и св =
0,12 ∙ 185 + 0,2 ∙ 160 + 0,18 ∙ 37,5 + 0,55 ∙ 78 + 0,12 ∙ 26,55 107,036
=
= 0,23,
185 + 160 + 37,5 + 78 + 26,55
460,05
nэ =
2 ∑ Pнi 2 ∙ 460,05
=
= 35,39.
Pн наиб
26
По справочной табл. П2 определяется коэффициент расчетной нагрузки
Кр = 0,75.
Расчетная активная нагрузка всех электроприемников участка (узла)
Рр уз = K р (∑ K иi Pнi + Pнуi K иi ) + K иi Pнуi = 0,75 ⋅
(0,12 ⋅ 185 + 0,2 ⋅ 160 + 0,18 ⋅ 37,5 + 0,12 ⋅ 26,55) + 0,55 ⋅ 78 = 91 кВт,
4
реактивная нагрузка:
соsφ =0,75→arccosφ=0,7227→tanφ=0,882
соsφ =0,78→arccosφ=0,676→tanφ=0,80
tanφ=1,33 и 1,73 ( определен по табл. 2.11 «Справочник по
проектированию электроснабжения» /Под ред. Ю.Г.Барыбина и др. М.:
Энергоатомиздат, 1990 г.)
Q р уз = ∑ K иi Pнi tgφ = 0,12 ⋅ 185 ⋅ 0,88 + 0,2 ⋅ 160 ⋅ 0,8 + 0,18 ⋅ 37,5 ⋅ 1,33 +
+0,18 ⋅ 26,55 ⋅ 1,73 + 0,55 ⋅ 78 ⋅ 0,88 = 99,94 квар.
Ответ: Рр уз = 91 кВт; Q р уз = 99,94 квар
5
Задача №2
Коммутационные и защитные аппараты до 1 кВ
Вариант №9
Три асинхронных электродвигателя цеховых вентиляторов питаются
радиальными линиями от распределительного шкафа ШР-11, который такой
же радиальной линией подключен к распределительному щиту цеха
напряжением 380 В. Номинальные параметры электродвигателей:
Рн1 = 8 кВт; cos φ1 = 0,75; η1 = 82 %; kпуск1 = 7,0;
Рн2 = 10 кВт; cos φ1 = 0,85; η1 = 85 %; kпуск1 = 6,5;
Рн3 = 14 кВт; cosφ1 = 0,8; η1 = 75 %; kпуск1 = 7,5.
Расставить в схеме предохранители для защиты двигателей, определить
номинальные токи их плавких вставок, выбрать магнитные пускатели для
управления электродвигателями.
Решение.
Cхема
включения
электродвигателей
и
распределительного шкафа с расстановкой защитных и коммутационных
аппаратов приведена на рис. 2.1.
Рисунок 2.1
Определяются номинальные токи электродвигателей:
Iн1 =
Iн2
8
= 19,8 А
√3 ∙ 0,38 ∙ 0,75 ∙ 0,82
10
=
= 21,03 А
√3 ∙ 0,38 ∙ 0,85 ∙ 0,85
Iн3 =
14
√3 ∙ 0,38 ∙ 0,8 ∙ 0,75
= 35,5 А
6
Рассчитываются пусковые токи электродвигателей:
Iпуск1 = 19,8 ∙ 7 = 138,6 А;
Iпуск2 = 21,03 ∙ 6,5 = 136,7 А;
Iпуск3 = 35,5 ∙ 7,5 = 266,3 А;
В соответствии с условиями выбора плавких предохранителей
определяются номинальные токи плавких вставок:
α – коэффициент кратковременной тепловой перегрузки:
 α=2,5 – для легкого пуска (нечастые пуски и/или время разгона
не более 10 сек.);
 α=1,6÷2,0 – тяжелые (частые и/или длительные пуски).
для первого двигателя
1) Iвс = 19,8 А; 2) Iвс =
Iпуск 138,6
=
= 55,4 А;
α
2,5
для второго двигателя
1) Iвс = 21,03 А; 2) Iвс =
136,7
= 54,7 А;
2,5
для третьего двигателя
1) Iвс = 35,5 А; 2) Iвс =
266,3
= 106,5 А;
2,5
Поскольку при втором условии токи плавких вставок имеют
большие значения, оно и принимается за основное. По результатам этих
условий
выбираются
номинальные
токи
стандартных
вставок
предохранителей FU1, FU2 и FU3. Для первого двигателя Iвс1 = 63 А, для
второго – Iвс2 = 63 А, для третьего – Iвс3 = 125 А в комплекте с
предохранителями ПН2-100 и ПН2-250.
Для выбора предохранителя FU4 подсчитывается расчетная нагрузка
присоединенных электроприемников. Эффективное их число находится
упрощенным способом. Поскольку отношение
7
m=
Pн наиб
≤ 3, то nэ = n = 3.
Pн наиб
Либо nэ определяется по формуле:
nэ =
Для
двигателей
(Рн1 + Рн2 + Рн3 )2
Рн1 2 + Рн2 2 + Рн3 2
цеховых
= 2,8 ≈ 3
вентиляторов
принимается
значение
коэффициентов использования Ки = 0,65. По справочным табл. П1 и П2
определяется значение коэффициента расчетной нагрузки Кр= 1,18 путем
интерполяции.
Определяются расчетная активная, реактивная и полная нагрузки:
Pр = K р ∑ K и Pи = 1,18 ∙ 0,65 ∙ 32 = 24,54 Вт;
Q р = 1,1 ∑ K и Pи tgφ = 1,1 ∙ 0,65(10 ∙ 0,62 + 8 ∙ 0,88 + 14 ∙ 0,75)
= 16,97 квар;
Sр = √(24,54)2 + (16,97)2 = 29,8 кВА.
Расчетный ток линии
Iр =
29,8
√3 ∙ 0,38
= 45,3 А.
Определяется пиковый ток группы электродвигателей:
Iпик = 266,3 + (45,3 − 35,5 ∙ 0,65) = 289 А.
Выбирается плавкий предохранитель FU4
Iвс = 45,3 А; Iвс =
289
= 115,6 А.
2,5
Принимается номинальный ток стандартной плавкой вставки Iвс =
125 А в комплекте с предохранителем ПН2-250.
Для
управления
электродвигателями
выбираются
магнитные
пускатели, по условию:
Iнэ ≥ Iнд
Для первого и второго двигателей устанавливаются пускатели
ПМЛ21002 с Iнэ = 25 А, для третьего – ПМЛЗ21002 с Iнэ = 40 А.
8
Ответ:
Стандартные плавкие
Типы
вставки предохранителей
пускателей
с предохранителями типа
Двигатель №1
Двигатель №2
Двигатель №3
FU1 Iвс1 = 63 А,
Стандартная
ПН2-100
плавкая вставка
FU2 𝐼вс2 = 63 А
FU4 𝐼вс = 125 А,
ПН2-100
предохранителя с
FU3 𝐼вс3 = 125 А
ПН2-250
ПМЛ21002
ПМЛ21002
предохранителем
типа
ПМЛЗ21002
ПН2-250
9
Задача №3
Внутрицеховые электрические сети напряжение до 1 кВ
Вариант №9
Группу электроприемников, суммарная расчетная нагрузка которых
Sр = 125 кВА, Iпуск наиб = 120 А, предполагается питать от распределительного
шинопровода длиной 82 м. Расстояние от цеховой ТП до ближайшего конца
шинопровода l2 = 42 м. Шинопровод может быть подключен к сборным
шинам 380 В цеховой ТП (1х630 кВА), которая находится на расстоянии 30 м
от ближайшего конца шинопровода.
Выбрать
тип
комплектного
шинопровода
и
его
номинальные
параметры, сечение и марку кабеля, питающего шинопровод; определить
напряжение на выводах удаленного электроприемника, подключенного к
шинопроводу.
Решение.
Определяется
расчетный
ток
для
группы
электроприемников:
Iр =
Sр
√3 ∙ 380
=
125
√3 ∙ 380
= 189,9 А
Принимается к установке распределительный шинопровод ШРА-4,
Iн=250 А. Выбирается автоматический выключатель, которым шинопровод
будет подключаться к цеховой ТП:
Iна ≥ Iр = 189,9 А; Iнр ≥ Iр = 189,9 А.
где Iна – номинальный ток выключателя.
Принимается
Iна = Iнр = 250 А.
Пиковый ток цепи
Iпик ≈ Iпуск наиб + Iр = 120 + 189,9 = 309,9 А.
Ток срабатывания расцепителя выключателя
Iср ≥ 1,25· Iпик = 1,25·309,9 = 387,4 А.
где 1,25 – коэффициент, учитывающий неточность в определении тока
Iкр при разбросе характеристик электромагнитных расцепителей автоматов.
10
При кратности тока выключателя kкр= 12 – кратность отсечки по
отношению Iнр.
kкр·Iнр = 12·250 = 3000 А.
Условие выбора выключателя выполняется, так как 3000 > 454,4.
Выбирается автоматический выключатель ВА-51-35, Iна = 250 А с
комбинированным расцепителем.
Расчетные условия для выбора питающего кабеля:
Iдл ≥ 190 А; Iдл ≥ Iкр·kз= 250·1 = 250 А.
Выбирается кабель АВВГ 3х185+1х95; Iн = 270 А; r = 0,169 Ом/км;
х= 0,059 Ом/км.
Расшифровка аббревиатуры кабеля силового АВВГ:
1. А - жила кабеля изготовлена из алюминиевой жилы.
2.
В
-
изоляция
жил
оболочка
кабеля
изготовлена
из
ПВХ-пластиката
(поливинилхлорид).
3.
В
-
изготовлена
из ПВХ-пластиката
(поливинилхлорид).
4. Г - кабель без брони, т.е. поверх оболочки отсутствует защитный
слой. Г - "голый", "гибкий".
Определяется потеря напряжения в цеховом трансформаторе:
∆Uт = βт(Uаcosφ + Uрsinφ) = 0,9 (1,2·0,8 + 5,37·0,6) = 3,76%;
где βт – коэффициент загрузки трансформатора;
Uа – активная составляющая напряжения к.з. трансформатора;
Uр – реактивная составляющая напряжения к.з. трансформатора;
cosφ – коэффициент активной мощности нагрузки трансформатора;
Uа =
∆Pк
7,6
=
∙ 100 = 1,2 %
Sн
630
Uр = √Uк2 − Uа2 = √5,52 − 1,22 = 5,42 %
Потеря напряжения в кабеле l = 42 м, которым подключен шинопровод
к цеховой ТП:
11
∆Uл =
√3 ∙ 100 ∙ 0,042 ∙ 189,9
(0,169 ∙ 0,8 + 0,059 ∙ 0,6) = 0,62 %
380
Потеря напряжения в распределительном шинопроводе при l = 82 м:
0,5 ∙ √3 ∙ 102 ∙ Iр ∙ lр
(r0 ∙ cosφ + sinφ)
∆U =
Uн
∆Uш =
(3.7)
√3 ∙ 100 ∙ 0,5 ∙ 0,082 ∙ 189,9
(0,21 ∙ 0,8 + 0,6) = 2,73 %
380
Напряжение
на
выводах
удаленного
электроприемника,
подключенного к шинопроводу:
n
U = Uхх − ∑ ∆Ui = 105 − Δ𝑈ш − Δ𝑈л − Δ𝑈т = 105 − 2,73 − 0,62 − 3,76 = 97,89 %
i=1
где Uхх – вторичное напряжение холостого хода трансформатора,
принимаемое равным 105 %
Ответ: Напряжение на выводах удаленного электроприемника,
подключенного к шинопроводу составит 372 В.
12
Задача №4
Питающая и распределительная сеть 6-10 кВ предприятий
Вариант №9
Определить сечение кабельных линий, питающих односекционные РП1 и РП-2 напряжением 10 кВ, а также кабельной перемычки между ними,
обеспечивающей 20%-е резервирование нагрузки РП-2. Расчетная нагрузка
присоединенных к РП потребителей: Sр1 = 3,2 МВА, Sр2 = 3,5 МВА. На шинах
источника питания I∞ = 5,1 кА, на шинах РП-1 I∞ = 5,0 кА; Tа = 0,01 с; Tм =
3000 ч.
Решение. Определяются токи нагрузки обоих РП:
Iр1 =
3200
√3 ∙ 10
= 184 А;
Iр2 =
3500
√3 ∙ 10
= 201 А
Выбираются сечения кабелей питающих РП по допустимому нагреву
токами нагрузки согласно условию Iн≥Iр, выбираем стандартное значение Iн
из таблицы «Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми
жилами с бумажной изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке»,
приведенной в методических рекомендациях по выполнению данной
расчетно-графической работы. Поскольку нагрузки обоих РП примерно
одинаковы, то при прокладке в земле для них принимаются кабели ААШв10(3×95), Iн = 194 А.
С учетом Tм = 3000 ч экономическая плотность тока jэ = 1,4 А/мм2.
Соответственно сечение кабелей:
F1 =
184
= 131 мм2 ;
1,4
F2 =
201
= 144 мм2
1,4
Принимается стандартное сечение обеих кабельных линий F =
150 мм2, (Iн = 275 А).
Токовая нагрузка послеаварийного режима при отключении линии,
питающей РП-2,
13
Iпа =
В соответствии
3,2 + 0,2 ∙ 3,5
√3 ∙ 10
= 225 А.
с Iпа≤Iн·kнер (kнер –
коэффициент допустимой
послеаварийной нагрузки) ток послеаварийного режима меньше, чем ток
допустимой перегрузки кабеля, т.е.
225 ≤ 1,3 ⋅ 194.
kнер=1,3
(допустимая
кратковременная
перегрузка
для
кабелей
напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией (табл. 1.3.1 из
ПУЭ).
Следовательно, сечение кабельной линии, выбранное по допустимому
нагреву током нагрузки, является достаточным и в послеаварийном режиме.
Термически устойчивое сечение кабеля
Fту
√41,9 ∙ 106
=
= 64,7 мм2 ,
100
где
Bк = (5,1 ∙ 103 )2 ∙ (1,6 + 0,01) = 41,9 ∙ 106 .
Принимается стандартное сечение F = 70 мм2. Поскольку условие
экономической плотности тока обусловило самое большое сечение F =
150 мм2, то оно и является определяющим для обеих линий, питающих РП-1
и РП-2.
Расчетный ток кабельной перемычки между РП-1 и РП-2
Iр1−2 =
0,2 ∙ 3500
√3 ∙ 10
= 40,4 А
По допустимому нагреву током нагрузки согласно Iн≥Iр, принимается
кабель ААШв-10(3×16), Iн = 75 А.
Термически устойчивое сечение кабельной перемычки
Fту
√25,3 ∙ 106
=
= 50,24 мм2
100
где
14
Bк = (5,0 ∙ 103 )2 ∙ (1,0 + 0,01) = 25,3 ∙ 106 А2 с.
Принимается ближайшее стандартное сечение Fту = 50 мм2.
Ответ: таким образом, определяющим для кабельной перемычки
является условие термической устойчивости к токам КЗ, по которому ее
сечение принимается равным 50 мм2.
15
Задача №5
Силовые трансформаторы подстанций
Вариант №9
Определить количество и мощность трансформаторов при расчетных
нагрузках цеха Рр = 2000 кВт, Qр = 1900 кВАр. В цехе имеются потребители
всех
категорий
по
надежности
электроснабжения.
Значения
других
параметров: Тм = 6800 ч, Тг = 8760 ч, Sуд = 0,2 кВА/м2.
Решение. Полные расчетная и средняя нагрузки цеха:
𝑆2∑ ≤ 𝑆ном
2
𝑆2∑ = √(∑𝑆приб cos 𝜑приб )2 + (∑𝑆приб sin 𝜑приб )2 = √Р2приб + 𝑄приб
Sр = √2000 + 19002 = 2759 кВ ∙ А;
6800
= 2142 кВ ∙ А.
8760
При наличии в цехе потребителей I и II категорий следует использовать
Sср = 2759 ∙
двухтрансформаторные ТП с коэффициентом загрузки трансформаторов
Кз= 0,7.
Рассматриваются два варианта: с использованием трансформаторов Sн
= 1000 кВ·А (а) и Sн = 1600 кВ·А (б).
Количество трансформаторов цеха:
а) n =
2759
= 3,94.
0,7 ∙ 1000
Принимается: ТП-1 – 2×1000 кВ·А, ТП-2 –2×1000 кВ·А;
а) n =
2759
= 2,46.
0,7 ∙ 1600
Принимается: ТП-1 – 2×1600 кВ·А, ТП-2 –1×1000 кВ·А.
Сравниваются оба варианта при следующих условиях: Кт1 = 11 тыс.
руб.; Кт2 = 16 тыс. руб.
∆Рхх2 - ∆Рхх1 = 2,65 – 1,9 = 0,75 кВт, Е = 0,2.
∆Ркз =
∆Ркз2
∆Ркз2
16,5
−
∆Р
=
−
∆Р
=
− 10,8 = −4,35
кз1
кз1
𝑘2
1,62
1,62
16
k – коэффициент для шкалы номинальных мощностей цеховых
трансформаторов, который равен 1,6.
переводной коэффициент kперев = 500000.
Определяется
разница в приведенных
затратах
вариантов для
принятого количества трансформаторов.
∆Кт = 3·16 – 4·11 = 4 тыс. руб.,
∆Рхх = 3·2,65 – 4·1,9 = 0,35 кВт.
∆Ркз =
16,5 ∙ 3
− 10,8 ∙ 4 = −12,27
1,62
a
40 ∙ 106
C0 =
+b=
+ 28 ∙ 103 = 34 ∙ 103 руб./кВт ∙ год;
Tм
6800
∆Pн =
18 ∙ 2
− 12,2 ∙ 3 = −22 кВт.
1,62
С учетом (5.3)
∆Зт = 0,2 ∙ (4) ∙ (5 ∙ 10
5)
2142 2
+ [0,35 + (
) ∙ (−12,27)] ∙ 34 ∙ 103
1000
= −1,5 ∙ 106 тыс. руб.
Ответ: так как ∆З < 0, то экономичнее вариант с трансформаторами Sн
= 1600 кВА.
17
Задача №6
Потери мощности и энергии в элементах системы электроснабжения
Вариант №9
Определить потери активной энергии в кабельной линии длиной 2,5 км,
выполненной кабелем ААШв-10(3×185), питающей цех предприятия с
трехсменным режимом работы. Годовой расход электроэнергии по цеху
составляет 25000·103 кВт·ч при максимальной токовой нагрузке Iм = 280 А и
cosφ = 0,88.
Решение. По справочным материалам определяется r0 = 0,258 Ом/км
для кабеля с алюминиевыми жилами.
Определяется активное сопротивление линии
Rл = r0·l = 0,258·2,5 = 0,6 Ом.
Определяется максимальная нагрузка линии
Pм = √3 ∙ Uн ∙ Iм cosφ = √3 ∙ 10 ∙ 280 ∙ 0,88 = 4268 кВт.
Число часов использования максимальной нагрузки
25000 ∙ 103
Tм =
= 5858 ч.
4268
При отсутствии графиков для определения τ согласно приведенной
ниже формуле определяется время максимальных потерь
𝜏 = (0,124 +
𝑇м 2
) ∙ 8760
104
5858 2
τ = (0,124 +
) ∙ 8760 = 4414 ч.
104
Определяются потери активной энергии в линии за год
∆Эа = 3(280)2 ∙ 0,6 ∙ 4414 ∙ 10−3 = 622,9 ∙ 103 кВтч.
Ответ: потери активной энергии в кабельной линии за год составят
622,9·103 кВтч
18
Задача №7
Расчет компенсации потерь реактивной мощности завода
Вариант №9
Для уменьшения потерь электроэнергии, повышения экономичности и
пропускной способности электрической сети от РП до ТП завода
целесообразно уменьшить передаваемую реактивную мощность путем
применения компенсации реактивной мощности.
Исходные данные для расчета:
Р1= 2750 кВт; Uн =10 кВ; cosφ1= 0,82; l1 = 5 км; Т1 = 3000 час, т.к.
предприятие односменное.
Требуется определить:
1. Мощность батареи статических конденсаторов и
выбрать тип
конденсаторов.
2. Затраты на потерю электроэнергии до и после установки ку.
3. Потерю напряжения в сети от РП до ТП до и после установки ку.
Решение.
Для определения реактивной мощности предприятия необходимо
вычислить tgφ1
соsφ1 =0,82→arccosφ1=0,0,61→tanφ1=0,7
Далее определяем реактивную нагрузку:
Q1 = Р1 tgφ1=2750·0,7=1925 кВАр
2. Годовое потребление электроэнергии
Wг =Т·Р1 = 3000·2750 = 8 250 000 кВ ч.
Потребление электроэнергии за месяц
Wм 
Время
Wг 8250000

 0,688  10 6 кВт  ч
12
12
работы за месяц для односменного предприятия с восьми
часовым рабочим днем и пятидневной рабочей неделей
Тп = 8·22 = 176 ч
Где 22 – число дней в месяц продолжительностью 8 ч.
19
При cosφ1' = 0,9; tgφ1' = 0,49 согласно стр. 243 «Кудрин Б.И.,
Прокопчик В.В. Электроснабжение промышленных предприятий.- Мн.:
Вышэйшая школа, 1988.», получаем
Qк 
Wм
tg1  tg1 '  688000 0,7  0,49  820,91 кВАр
tп
176
Выбираем однофазные конденсаторы типа КЭПО-10,5-125 мощность
12,5 кВАр в количестве 66 шт. По 22 шт. На фазу. Общая мощность
установки 825 кВАр.
Qку1 = 66·22=825 кВАр
3. Определим экономическую целесообразность установки КУ1 т.е.
Определим затраты на потерю электроэнергии до установки КУ и после от
передачи реактивной мощности.
При отсутствии компенсации реактивной мощности затраты на потери
электроэнергии от передачи реактивной мощности равны.
З1     нб 
Q12
1925 2
r

2967
,
84

207
,
7

 2,1  47968  10 6 рублей
2 л
2
Uн
10
Где β – тариф на электроэнергию β = 2967,84 руб/МВт·час
(средневзвешенная свободная (нерегулируемая) цена, сложившаяся на
оптовом рынке по данным ОАО «АТС»).
rл=r0·l=0,42·5=2,1 Ом,
где r0=0,42 Ом/км для кабеля f = 70 мм2
τнб – время наибольших потерь в году
2
2
Т 
3000 


 нб   0,124 
 8760   0,124 
 8760  207,7ч.
10000 
10000 


при применении компенсации Qк = 825 кВАр затраты на потери
электроэнергии равны.
З1 '     нб 
(Q1  Qк ) 2
1925  8252  2,1  15663  10 6
rл  2967,84  207,7
U н2
10 2
20
Следовательно
уменьшились в
при
применении
компенсации
годовые
затраты
З1 47968

 3,065 раз без учета стоимости КУ.
З1' 15663
4. Определим потерю напряжения в сети от РП до ТП завода l1= 5 км
до и после установки КУ
Потеря напряжения в сети до установки ку
U1 
P1  rл  Q1  X л 2750  2,1  1925  0,4

 654,5В
U
10
Хл = х0·l=0,08·5=0,4 Ом; х0 = 0,08 ом /км для кабеля f = 70мм2
U1 % 
U1
654,5
 100 
 100  6,545%
U
10000
Потеря напряжения в сети после установки ку
U 1' 
P1 r1  Q1  Qк Х 1 2750  2,1  1925  825  0,4

 621,5В
Uн
10
U 1' % 
621,5
 100  6,215%
10000
Ответ: потеря напряжения в сети до установки ку = 6,545%;
потеря напряжения в сети после установки ку = 6,215%
21
Скачать
Случайные карточки
Каталог карточек