При прямом ударе молнии в линию 35 кВ весьма вероятно

О ГРОЗОЗАЩИТЕ ВЛ 35 КВ И ВЫШЕ ДЛИННО-ИСКРОВЫМИ РАЗРЯДНИКАМИ
АНТЕННОГО ТИПА
д.т.н. Г. В. Подпоркин, к.т.н. В. Е. Пильщиков, к.т.н. А. Д. Сиваев, к.т.н. М. К. Ярмаркин
1. Введение
Обеспечение надёжной грозозащиты ВЛ, проходящих по трассам с высоким
удельным сопротивлением грунта (например при скальных грунтах или в районах вечной
мерзлоты), является сложной задачей, т.к. не удаётся обеспечить низкое сопротивление
заземления опор. При высоких значениях сопротивления заземления в случае удара
молнии в грозозащитный трос или опору вследствие падения напряжения от тока молнии
на сопротивлении заземления резко возрастает потенциал опоры, и происходит т. н.
«обратное перекрытие» с опоры на провод линии, которое затем переходит в силовую
дугу. При этом линия должна быть незамедлительно отключена. Тросовая грозозащита в
таких случаях оказывается неэффективной.
В принципе, для обеспечения
необходимой грозоупорности возможно
применение ОПН, однако стоимость такого технического решения чрезвычайно велика,
т.к. для обеспечения надёжной грозозащиты необходимо устанавливать ОПН
параллельно гирляндам ВЛ, по крайней мере, на две фазы, т. е. по два аппарата на опору
[1]. При этом ОПН должен обеспечивать пропускание грозового тока 50-60 кА. Поэтому
стоимость такого аппарата оказывается весьма высокой, и вся система грозозащиты
является исключительно дорогой.
За последние годы в НПО «Стример» разработана система грозозащиты ВЛ 10 кВ
длинно-искровыми разрядниками (РДИ) [2,3]. Принцип действия РДИ состоит в том, что
за счёт использования эффекта скользящего разряда обеспечивается весьма длинный
путь перекрытия по поверхности РДИ. Благодаря большой длине пути перекрытия
исключается переход импульсного разряда в силовую дугу тока промышленной частоты.
Отличительной особенностью РДИ является то обстоятельство, что разряд происходит
вне аппарата и не представляет для него опасности. Разработанная система грозозащиты
одобрена на НТС РАО «ЕЭС» 24.03.2000 и рекомендована к применению в
энергосистемах.
Представляется весьма целесообразным доработать и распространить систему
грозозащиты при помощи длинно-искровых разрядников также на класс напряжения
35кВ и выше. Предварительные проработки показывают реальность и перспективность
такой системы грозозащиты, особенно для регионов с высоким удельным
сопротивлением грунта.
2. Принцип работы РДИ антенного типа
Для исключения перехода импульсного разряда по поверхности РДИ в силовую
дугу тока промышленной частоты длина перекрытия должна быть достаточно большой.
Суммарная длина грозового перекрытия, при котором не устанавливается силовая дуга
тока промышленной частоты, определяется по формуле:
U
(1)
,
Eкр
где: L – суммарная длина грозового перекрытия; U - напряжение промышленной частоты;
Eкр – критическая напряжённость электрического поля.
L
1
При прямом ударе молнии в линию 35 кВ весьма вероятно перекрытие изоляции
двух фаз. Поэтому РДИ надо устанавливать на двух фазах. При срабатывании двух РДИ
образуются два канала перекрытия с суммарной длиной L=l+l=2l, где l – длина
перекрытия по одному РДИ. После срабатывания два РДИ оказываются включёнными
последовательно под линейное напряжение линии. Сопровождающий ток является током
двухфазного короткого замыкания и может достигать 10-20 кА. Критическая
напряжённость электрического поля в канале разряда, при которой не устанавливается
силовая дуга, составляет при этом Eкр = 4 кВ/м [3]. В наиболее тяжёлом случае
напряжение, которое может быть приложено к каналам разряда, является наибольшим
рабочим линейным напряжением. Оно превышает номинальное на 20%, т. е. составляет
U=
1,2Uном=1,2·35=42
кВ.
При
таких
параметрах
по
(1)
получим
L  U / Eкр  42 / 4  10,5 м. Таким образом, длина перекрытия по одному РДИ должна
быть l = L/2=5,25 м. Поскольку РДИ подключается через искровой промежуток, который
для ВЛ35 кВ составляет 0,25 м, длина скользящего разряда по поверхности РДИ должна
быть 5 м.
Гирлянда ВЛ 35 кВ из трёх изоляторов имеет длину около 0,4 м. Примерно такую
же длину изоляционной части имёют полимерные подвесные линейные изоляторы.
Импульсное разрядное напряжение линейной изоляции и в том, и в другом случае
составляет примерно 250-300 кВ. Импульсное разрядное напряжение скользящего
разряда по поверхности кабеля длиной 5 м равно примерно 200 кВ (точное значение
зависит от конструкции кабеля) [2] . Поэтому при установки РДИ (с длиной перекрытия 5
м) параллельно изолятору (с длиной перекрытия 0,4 м) при воздействии стандартного
импульса напряжения 1,2/50 мкс с амплитудой 200 кВ обеспечивается срабатывание РДИ
и неперекрытие изолятора, т. е. обеспечивается координированная работа разрядника с
защищаемой изоляцией. Однако, при воздействии импульсов с крутым фронтом
напряжения, например с крутизной нарастания напряжения 2000 кВ/мкс, координация не
выполняется [2]. Следовательно, для успешной работы РДИ необходимо создать такие
условия, при которых на разрядник не будут воздействовать импульсы с крутым фронтом
напряжения.
Основная идея РДИ антенного типа (РДИА) состоит в том, что благодаря антенне,
подключённой к разряднику, происходит его перекрытие ещё до непосредственного
контакта лидера молнии с ВЛ (см. рис.1). На стадии продвижения лидера молнии от
грозового облака к ВЛ на антенне РДИ наводится высокий потенциал. Антенна
подключена к электроду, находящемуся на поверхности кабеля. Между этим электродом
и заземлённой жилой кабеля возникает разность потенциалов, под действием которой
формируется и развивается скользящий разряд. Ещё до того, как лидер молнии попал в
линию, скользящий разряд перекрывает РДИ. Таким образом обеспечивается
координированная работа разрядника с защищаемой изоляцией.
2
Рис. 1. Иллюстрация принципа работы РДИА: 1 – грозовое облако; 2 – канал
лидера молнии; 3 – объёмный заряд лидера; 4 – антенна; 5 – электрод;
6 – скользящий разряд; 7 – изоляция кабеля; 8 – жила кабеля.
3. Конструктивные схемы РДИА
На рис. 2 приведена одна из возможных конструктивных схем исполнения РДИА.
Кабель разрядника подвешен вертикально вдоль стойки опоры при помощи двух
металлических кронштейнов. Разрядник подключается к проводу линии через искровой
разрядный промежуток, который выполнен при помощи электрода, установленного на
опорном изоляторе. Антенна натянута между электродом на поверхности кабеля,
электродом искрового разрядного промежутка и вершиной опоры через подвесной
изолятор. При приближении канала молнии к линии на антенне и, соответственно, на
подключённом к ней электроде на поверхности кабеля наводится высокий потенциал.
Между электродом и заземлённой через тело опоры жилой кабеля возникает высокое
напряжение, под действием которого кабель перекрывается скользящим разрядом. При
этом антенна, а также электрод искрового разрядного промежутка
оказываются
подключёнными к опоре через канал скользящего разряда. При ударе молнии в опору
через тело опоры и её заземлитель протекает ток молнии. Некоторая часть тока молнии
протекает также по каналу перекрытия кабеля. Если ток молнии небольшой, или
значение сопротивления заземления низкое, то обратного перекрытия не происходит, и
линия продолжает свою работу практически не испытав грозового перенапряжения. При
больших значениях сопротивления заземления опоры возможно обратное перекрытие с
опоры на провод. В рассматриваемом варианте произойдёт перекрытие искрового
воздушного промежутка, установленного параллельно гирлянде изоляторов линии, и
провод линии окажется подключённым к опоре через весьма длинный канал перекрытия
вдоль кабеля, а также канал перекрытия искрового воздушного промежутка. После
3
прохождения тока грозового перенапряжения через канал перекрытия разрядника
протекает сопровождающий ток промышленной частоты. В момент перехода тока через
ноль дуга гаснет, и линия продолжает бесперебойную работу без отключения.
Рис. 2. Схема установки РДИА на опоре: 4 – антенна;5– электрод;
6 – скользящий разряд; 8 – жила кабеля;10 – провод ВЛ;
12 – искровой промежуток; 13 – опорный изолятор;
14 – натяжной изолятор; 15 – электрод искрового промежутка.
На рис. 3 приведена другая конструктивная схема исполнения РДИА с
использованием в качестве антенны грозозащитного троса, изолированного от опор при
помощи изоляторов.
4
Рис. 3. Конструктивная схема исполнения РДИА с использованием в качестве
антенны грозозащитного троса: 16- грозозащитный трос; 17 – перемычка.
В средней части троса вставлен изолятор, который секционирует трос на две
части. Одна половина троса используется для создания системы грозозащиты , например,
верхней фазы А, а вторая часть троса – для защиты другой крайней фазы В. Фаза С (на
рисунке не показана) находится под фазой А и дополнительных мер грозозащиты не
требует [1].
При приближении канала молнии к линии на тросе, а также на электроде на
поверхности кабеля и связанном с ним перемычкой электроде искрового воздушного
промежутка наводится высокий потенциал. Между электродом искрового промежутка
и проводом линии возникает высокое напряжение под действием которого пробивается
искровой воздушный промежуток, и электрод, расположенный на поверхности изоляции
кабеля, приобретает потенциал провода линии, т.е. практически нулевой потенциал.
Между этим электродом и жилой кабеля возникает высокое напряжение, под действием
которого развивается скользящий разряд вдоль поверхности кабеля. При дальнейшем
приближении канала молнии к линии и, соответственно, при дальнейшем нарастании
потенциала троса перекрывается изолятор между тросом и опорой. Таким образом,
провод линии оказывается связанным с опорой через канал перекрытия искрового
промежутка между электродом и проводом, канал скользящего разряда по поверхности
кабеля и канал перекрытия изолятора между тросом и опорой. Отметим ещё раз, что
все эти процессы происходят ещё до окончательного соприкосновения канала молнии с
линией.
При ударе молнии в трос, провод или опору часть тока молнии потечёт по
указанному выше пути, включающему в себя рассмотренные каналы перекрытий. После
прохождения тока грозового перенапряжения протекает сопровождающий ток
промышленный частоты. Благодаря весьма большой суммарной длине каналов
перекрытий при прохождении тока через ноль дуга гаснет, и линия продолжает свою
нормальную работы без перерыва электроснабжения потребителей.
5
Отметим также, что в варианте исполнения системы грозозащиты РДИА рис. 2
антенна подключается к электроду на поверхности кабеля, а варианте рис 3 антенна
подключается к жиле кабеля и сама жила кабеля входит в состав антенной системы, что
усиливает её эффективность.
В случае рассмотренной системы грозозащиты трос может быть расположен
непосредственно на стойке опоры вблизи от провода. Расстояние между тросом и
проводом определяется только условием несинхронного колебания верхнего провода
линии и троса, а не обеспечением необходимо угла грозозащиты, как при традиционном
способе защиты линий при помощи троса.
Соответственно отпадает необходимость в грозостойке, уменьшается высота троса
над землёй, что приводит к уменьшению ветровых нагрузок, а также уменьшается число
прямых ударов молнии в линию.
Предложенная система грозозащиты может быть особенно технико -экономически
эффективна в тех случаях, когда для исключения прорыва молнии на провода применяют
два грозозащитных троса, например при организации защищённых подходов к
подстанциям. В рассмотренной системе грозозащиты достаточно одного троса в
сочетании с длинно искровыми разрядниками.
4. Расчёт напряжения на РДИА при приближении лидера молнии к ВЛ
В качестве примера, в данном разделе приведён расчёт напряжения для варианта
исполнения, показанного на рис. 2. Эффективность антенны в виде троса (см. рис. 3)
значительно выше, чем антенны, показанной на рис. 3. Поэтому наведённые напряжения
на антенне в варианте рис. 3 значительно выше и результаты, полученные для варианта
рис. 2 можно с запасом использовать для оценок работоспособности варианта рис. 3.
При расчётах по методу эквивалентных зарядов [4] канал молнии моделировался
вертикальным цилиндрическим проводником с радиусом 30 м и длиной 2000 м. Канал
принимался равномерно заряженным с погонным зарядом 1 мКл/м, т. е. общий заряд
цилиндра, моделирующего канал, составлял 2,0 Кл. Заряд грозового облака не
учитывался. Цилиндр опускался с постоянной скоростью vк =3·105 м/с, причём высота
его нижнего конца над поверхностью земли изменялась от 300 м до 50 м. Расчёты
показали, что потенциал канала изменяется незначительно: от 52 МВ до 49 МВ, т. е. он
остаётся равным примерно Uк ≈50 МВ.
При продвижении канала молнии к земле увеличивается частичная ёмкость между
каналом и антенной Cка (см. рис. 1). Антенна и подключённый к ней электрод на
поверхности кабеля имеют ёмкость на землю, включающую в себя и ёмкость электрода
относительно заземлённой жилы кабеля. При возникновении и развитии скользящего
разряда канал разряда со стримерами подключается к системе антенна-электрод, т. е.
образуется система «антенна – электрод – стримеры», которая увеличивает свою ёмкость
(для краткости будем называть ёмкость этой системы как «ёмкость антенна-земля» и
обозначать Cаз) по мере развития и продвижения канала скользящего разряда.
Параллельно Cаз включено сопротивление утечки на землю R, которое включает в себя
сопротивление двух загрязнённых и увлажнённых изоляторов
(см. рис. 2) и
сопротивление поверхности кабеля. Эквивалентная электрическая схема расчёта
изменяющегося во времени потенциала антенны показана на рис. 4.
6
Рис. 4. Эквивалентная электрическая схема расчёта потенциала антенны.
Для расчёта по схеме рис. 4 необходимо располагать данными о величинах,
входящих в неё элементов Cка , Cаз и R. Эквивалентная ЭДС может быть принята равной
потенциалу канала молнии Uк ≈50 МВ.
Частичные ёмкости между каналом молнии и антенной Cка и между антенной (с
учётом электрода и стримеров скользящего разряда) и землёй Cаз рассчитаны по методу
эквивалентных зарядов.
Расчёты выполнены для двух случаев: 1) удар молнии в опору; 2) удар молнии в
провод. В первом случае считалось, что канал молнии опускается вертикально по оси
опоры. Во втором – канал молнии был смещён по отношению к опоре на 100 м вдоль
пролёта.
Расчёты частичных ёмкостей между каналом молнии и антенной Cка выполнены
для стандартной опоры ВЛ 35 кВ высотой 20 м при высоте головки канала молнии над
землей с Hк = 50, 75, 100, 150, 200 и 300 м и при значениях длины стримеров lстр=0; 0,5;
1,0; 2,0 и 4,0 м. Длина антенны (см. рис. 2) составляла 5 м.
Расчёты показали, что при расположении канала молнии на оси опоры ёмкость Cка
изменяется в диапазоне 0,4-5 пФ, а при смещении канала молнии на 100 м – в диапазоне
0,3- 1,6 пФ. Ёмкость Cка быстро увеличивается при уменьшении высоты молнии над
землёй Hк и незначительно меняется при изменении длины стримеров lстр.
Результаты вычисления взаимной ёмкости Cка хорошо аппроксимируются
степенными функциями вида
Cка  a ,
Hn
к
(2)
a
a

.
n

n
H
5
к 300  3 10  t 
(4)
где a, n –параметры; Hк – высота канала молнии над землёй, м.
В случае ударе молнии в опору частичная ёмкость между каналом молнии и
антенной аппроксимируется формулой (2) со значениями параметров a=890 пФ, n=1,4, а
в случае удара молнии в провод при a=32 пФ, n=0,78.
Принимая, что скорость продвижения канала молнии не зависит от его высоты над
землёй и составляет примерно vк=3105 м/с [5], а также полагая, что началу отсчёта по
времени соответствует высота канала над землёй 300 м, получим формулу зависимости
высоты канала молнии над землёй от времени
(3)
H к  300  3 105 t .
Подставляя (3) в (2), получим зависимости частичных ёмкостей «канал – антенна» от
времени
C
ка



7
Ток, протекающий между каналом молнии и антенной, практически полностью
определяется емкостным сопротивлением частичной ёмкости Cка (см. рис. 3), поскольку
сопротивление емкости между антенной и землёй Cаз и подключёной ей параллельно
сопротивления утечки R существенно меньше. Поэтому с учётом (4) приближённо ток
может быть оценен по формуле
icм 
dCка
dq dCкаU к

 Uк
 Uк
dt
dt
dt
a  n  3 105




n 1
300  3 105  t 
,
(5)


где Uк=const- потенциал канала молнии (Uк ≈50 МВ).
Например, при t=900 мкс, что соответствует высоте канала молнии над землей Hк=300310590010-6=30м, в случае приближения канала молнии к опоре ток по (5) составляет
5,3 А. В случае смещения канала молнии на 100 м от опоры, т. е. при приближении
канала молнии к проводу, ток по (5) составляет примерно 0,9 А.
Расчёты, выполненные для нескольких фиксированных длин стримеров скользящего
разряда lстр=0; 0,5; 1,0; 2,0; и 4,0 м, показали также, что частичная ёмкость между
антенной (с учётом электрода и стримеров скользящего разряда) и землёй Cаз сильно
зависит от длины стримеров.
С использованием (4) расчёты зависимости потенциала антенны от времени
выполнены по схеме рис. 3 с помощью программы “Microcup”. Величина сопротивления
утечки R (рис. 3) варьировалась от 10 кОм до 100 МОм.
В табл. 1 приведены результаты расчётов потенциала антенны при сопротивлении
утечки R=300 кОм.
Таблица 1
Потенциал антенны Uа, кВ в зависимости от высоты над землёй и расположения
канала молнии при различных длинах стримеров lстр
t,
Hк,
длина стримеров lстр , м
мкс
м
0
0,5
1,0
2,0
4,0
333
200
18
14
13
12
10
16
12
11
9
6
500
150
28
14
25
13
24
12
23
11
20
10
666
100
78
50
75
28
71
24
67
22
50
20
750
75
150
85
140
50
120
40
110
30
85
27
833
50
400
100
390
85
360
83
300
71
220
57
900
30
1500
220
1000
180
840
160
740
140
500
100
Примечание.
В числителе приведены значения потенциала антенны при расположении канала молнии по оси
опоры; в знаменателе – при смещении канала на 100 м от опоры.
Из табл. 1 видно, что потенциал антенны сильно зависит от длины стримеров lстр.
Чем больше lстр, тем больше ёмкость системы антенна со стримерами – земля Cаз и, в
8
соответствии со схемой рис. 4, тем меньше потенциал антенны. Например, при
расположении канала молнии на оси опоры на высоте 50 м над землёй при отсутствии
стримеров потенциал антенны составлял бы 400 кВ, а со стримерами длиной 4 м он
составляет 220 кВ, т. е. почти в два раза меньше. Таким образом, при увеличении длины
стримеров потенциал антенны и, соответственно, напряжение на изоляции кабеля РДИ
падает.
Из табл. 1 видно также, что при смещении канала молнии относительно оси опоры на
100 м потенциал антенны в несколько раз меньше, чем при расположении канала молнии
на оси опоры. Естественно, что особенно сильно это различие проявляется при малых
высотах канала молнии над землёй (Нк= 75-30 м), т.к. при расположении молнии на оси
опоры расстояние до антенны определяется только высотой канала молнии над линией, а
при смещении канала молнии – и величиной этого смещения (в данном случае 100 м).
Тем не менее, даже при смещении канала молнии на 100 м при высоте молнии над
землёй 30 м (см. табл. 1) потенциал антенны составляет более 200 кВ при отсутствии
стримеров, что превышает разрядное напряжения скользящего разряда кабеля длиной 5 м
(см [2], рис. 8). При развитии стримеров длины 4м потенциал антенны снижается до 100
кВ, однако его вполне достаточно для полного завершения перекрытия промежутка по
поверхности кабеля.
Потенциал антенны зависит от сопротивления утечки изоляторов, на которых
крепится антенна, и поверхности кабеля РДИА (см. рис. 4). На рис. 6 приведены
результаты расчётов потенциала антенны от времени при длине стримеров 1м для
различных сопротивлений утечки.
а)
б)
Рис. 6 Зависимости потенциала антенны от времени при различных значениях
сопротивления утечки R (длина стримеров 1м)
а) канал молнии расположен на оси опоры;
б) канал молнии смещён на 100 м относительно опоры;
1- R=10 кОм; 2- R=100 кОм; 3- R=300 кОм;
2- 4 - R=500 кОм; 5- R=1МОм; 6- R=100 MОм.
Из рис. 6 видно, что по мере приближения канала молнии к линии потенциал
антенны резко возрастает, причём скорость возрастания увеличивается со временем.
Потенциал антенны сильно зависит от сопротивления утечки: чем меньше
сопротивление, тем меньше потенциал. Теоретически потенциал антенны мог бы
достигнуть значений порядка 1000 кВ. Однако практически этого произойти не может, т.
к. при достижении на РДИ напряжения примерно 200 кВ он перекрывается, антенна
соединяется с землёй через канал перекрытия, и её потенциал резко падает. При ударе
молнии в опору (рис. 6 а) потенциал антенны существенно выше, чем при ударе молнии в
провод (рис. 6 б).
При загрязнении и увлажнении изоляторов реально возможно сопротивление
утечки порядка 300-500 кОм. В случае удара молнии в провод при указанных значениях
9
сопротивления утечки потенциал антенны составляет примерно 150-200 кВ. Этого
вполне достаточно, чтобы завершить развитие скользящего разряда по кабелю РДИ.
Следует отметить простоту конструкции РДИА, который состоит из отрезка
кабеля, двух лёгких, не находящихся под воздействием рабочего напряжения изоляторов,
антенны, выполненной из троса, и вспомогательной арматуры.
В табл. 2 приведён состав и ориентировочная стоимость одного комплекта РДИА
35 кВ (см. рис. 1).
Таблица 2. Состав и ориентировочная стоимость одного комплекта РДИА-35
№ Название элемента
Количество
Удельная
Стоимость
стоимость,
руб./$
руб.
1
Кабель РДИА
10 м
150/м
1500/50
2
Опорный изолятор
1 шт
400/шт
400/13,3
3
Подвесной изолятор
1 шт
200/шт
200/6,7
4
Электрод
искрового
1 шт
150/шт
150/5
промежутка
5
Трос антенны
7м
30/м
210/7
6
Крепёжныё элементы
300/10
ИТОГО:
2760/92
Из табл. 1 видно, что стоимость одного комплекта РДИА-35 кВ не превышает 3 тыс. руб
($100),
в то время как стоимость одного комплекта ОПН-35 кВ составляет
ориентировочно 12-15 тыс. руб($400-$500) , т. е. примерно в 4-5 раз больше.
В настоящей статье рассмотрены лишь две из многих возможных конструктивных
схем исполнения РДИ антенного типа. Например, в случае применения опоры с
оттяжками, РДИ может быть смонтирован на одной из оттяжек и т. п.
По мнению авторов, рассмотренная выше система грозозащиты может быть
разработана и на более высокие классы напряжения, например 110 кВ.
Выводы
1. Благодаря антенне, подключённой к длинно-искровому разряднику, обеспечивается
его перекрытие при приближении канала молнии к ВЛ ещё до непосредственного
соприкосновения канала с линией.
2. Таким образом осуществляется координированное срабатывание разрядника с
защищаемой гирляндой изоляторов, несмотря на то, что длина пути перекрытия по
разряднику более, чем в десять раз превышает путь перекрытия по гирлянде.
3. Возможны различные, относительно простые конструктивные исполнения
разрядников, например, устанавливаемых на стойку опоры ВЛ, на оттяжку на
грозозащитный трос и т. п.
с подключением к проводу при грозовом
перенапряжении через искровой разрядный промежуток.
4. Вследствие простоты конструкций ориентировочная стоимость длинно-искровых
разрядников существенно меньше, чем подвесных нелинейных ограничителей
перенапряжений. Поэтому предлагаемая система грозозащиты представляется весьма
перспективной и заслуживающей дальнейших проработок, в том числе и на более
высокие классы напряжения.
10
Литература
1. В. В. Крыжановский, А. Н. Новикова, О. В. Шмараго «Грозозащита воздушных линий
электропередачи с участками без тросов», Реферативный обзор РАО «ЕЭС» «Новые
технологии в электроэнергетике», изд. АО «Информэнерго», 2002.
2. G. V. Podporkin, A. D. Sivaev, "Lightning Protection of Overhead Distribution Lines by
Long Flashover Arresters", IEEE Transactions on Power Delivery, Vol. 13, 1998, No. 3,
July, pp. 814-823.
3. Г. В. Подпоркин, В. Е. Пильщиков, А. Д. Сиваев “Грозозащита воздушных линий 10
кВ длинно-искровыми разрядниками модульного типа”, «Электричество» 2002, №4,
стр. 8-15.
4. Е. С. Колечицкий Расчёт электрических полей устройств высокого напряжения.
М.:Энергоатомиздат, 1983.
5. Э. М. Базелян , Б. Н. Горин, В. И. Левитов Физические и инженерные основы
молниезащиты.//Гидрометеоиздат, 1978, с. 223.
11