тепловой насос на диоксиде углерода в сверхкритическом цикле

PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
ТЕПЛОВОЙ НАСОС НА ДИОКСИДЕ УГЛЕРОДА В
СВЕРХКРИТИЧЕСКОМ ЦИКЛЕ ДЛЯ ПАСТЕРИЗАЦИОННООХЛАДИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ МОЛОЧНЫХ ПРОДУКТОВ
Шит М.Л., Иойшер А.М., Шит Б.М.
Институт Энергетики АН Молдовы
Аннотация. Разработаны схемы пастеризационно-охладительных установок для
молочных продуктов с тепловыми насосами на диоксиде углерода. Схемы отличаются
от известных схем возможностью использования дополнительного полезного тепла,
например, для нагрева воды при выполнении основного технологического процесса.
Ключевые слова: тепловой насос, пастеризационно-охладительная установка, молоко,
термодинамический цикл, диоксид углерода.
POMPA DE CĂLDURĂ PE DIOXID DE CARBON ÎN CICLUL TRANSCRITIC PENTRU O
INSTALAŢIE DE PASTEURIZARE ŞI RĂCIRE A PRODUSELOR LACTATE
Şit M.L., Ioişer A.M., Şit B.M.
Institutul de Energetică al Academiei de Ştiinţe a Moldovei
Rezumat. Sunt elaborate schemele instalaţiilor de pasteurizare şi răcire a producelor lactate cu utilizare a
pompelor de căldură pe dioxid de carbon ca agent termic de lucru. Schemele se deosebesc de la cele cunoscute
prin asigurarea posibilităţii utilizării căldurii utilă suplimentară pentru prepararei apei calde concomitent cu
asigurarea calităţii procesului tehnologic.
Cuvinte-cheie: dioxid de carbon, pompa de căldură.
CARBON DIOXIDE HEAT PUMP IN TRANSCRITICAL CYCLE FOR INSTALLATION FOR
PASTEURIZATION AND COOLING OF DAIRY FOODS
Sit M.L., Ioisher A.M., Sit B.M.
Institute of Power Engineering of the Academy of Sciences of Moldova
Abstract. There are elaborated schemes of installations for pasteurization and cooling of dairy foods with heat
pumps introduced in there schemes. Schemes distinguish oneself by the possibility of using of additional useful
heat for getting hot water for technological purposes.
Keywords: heat pump, installation for pasteurization and cooling, dairy foods, thermodynamic cycle, carbon
dioxide.
1. Введение
Энергетическая безопасность и борьба с изменениями климата является целями
социально-экономического развития государства. Повышение энергоэффективности в
молочной промышленности является целью работы, как разработчиков оборудования,
так и эксплуатационного персонала. Для снижения потребления как электрической, так
и тепловой энергии при пастеризации и охлаждении молочных продуктов предлагается
интегрировать теплонасосные установки (ТНУ) в схемы пастеризационноохладительных установок (ПОУ) [1-9]. Однако, надо признать, что работы в этом
направлении еще не достигли уровня достаточного для внедрения в промышленность,
хотя внимание к ним обращено, начиная с 1980 г. (см. библиографию к [2-8]). В данной
работе рассматривается ряд схем ПОУ, использующих ТНУ на экологически чистом
хладагенте - диоксиде углерода с ТНУ. В работе [9] рассматривалась применимость
теплонасосных установок для пастеризации молока для производства сыра и
производится сопоставление этих установок с классическими пастеризационноохладительными установками. В этой же работе приводится анализ применения ТНУ в
молочной промышленности до 2004 г. В установке, описанной в этой работе, молоко
51
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
нагревали от 16...33 оС до 72 оС и охлаждали до 32 оС. Максимальное значение СОР
установки было равным 3,1. Установка представляла собой классическую схему ТНУ с
одним испарителем, одним конденсатором и рекуперативным теплообменником. В
работах [4,5] рассмотрена схема с использованием в контуре ТНУ рекуперативного
теплообменника. В этой схеме рассматривался режим охлаждения молока до 3 оС при
температуре молока на входе 15 оС, с температурой рабочего тела на входе в
конденсатор ТНУ 70 оС и с дополнительным нагревателем молока после конденсатора
(в нагревателе использовался внешний по отношению к ТНУ теплоноситель) с
температурой до 72 оС. В работе [9] рассматривалась каскадная ТНУ, в которой холод,
вырабатываемый в нижней ступени, расходовался на охлаждение молока и
холодоснабжение хранилища готовой продукции, а горячая вода с температурой 90оС
использовалась для пастеризации молока, горячего водоснабжения и отопления. Эта
схема не предусматривала использование модульных пастеризационно-охладительных
установок.
В [6] приведена схема, где ТНУ используется для получения ледяной воды на
испарителе и горячей воды 85 оС на конденсаторе с последующей подачей воды на
пастеризационно-охладительную установку. Недостатком такой схемы является
ограничение по температуре входного молока (10оС), а также низкий СОР из-за
высокой разности температур между испарителем и конденсатором. Кроме того,
расположение испарителя в баке для ледяной воды требует использования
дополнительного насоса для обеспечения ее циркуляции, что увеличивает
электрическую мощность, потребляемую установкой. Схема охлаждения молока в [6]
имеет КПД более низкий, чем схема с прямым охлаждением молока в испарителе.
Нами рассматривается режим пастеризации и охлаждения молока с температурами на
входе и выходе 4 оС и с температурой пастеризации 78 оС, который дополняет схемы
ПОУ с ТНУ [2-9].
Рассмотрены три схемы ТНУ:
- с использованием эжектора для условий стран с холодным климатом, когда
температура воды из трубопровода холодного водоснабжения не выше 10 оС (эта же
схема может быть использована при пастеризации молока для производства из него
сыра);
- схема ПОУ с ТНУ для климатических условий, при которых температура
водопроводной воды изменяется от 4 оС до 24 оС (в этой схеме использовано два
испарителя, включенных параллельно);
- и схема ТНУ с использованием детандера (или турбины, работающей на цикле ORC)
и вихревой трубы и с одним испарителем.
Особенностью первых двух схем является не только получение экономического
эффекта за счет разницы в цене на природный газ и электрическую энергию, но и
получение дополнительно горячей воды для технологических или санитарных целей.
Особенностью третьей схемы является возможность получения, кроме дополнительной
тепловой, еще и дополнительной электрической энергии при тех же затратах энергии
на привод компрессора, что и в первых двух вариантах схем установок. Однако третья
схема более сложная и дорогостоящая.
2. Варианты схем пастеризационно-охладительных установок с тепловым насосом
и их температурный режим
Типовая схема пастеризационно-охладительной установки приведена на рис.1. Здесь: 1
- секция пастеризации, 2,3 - секции рекуперации, 4 - секции охлаждения. На схеме
условно показана одна секция; часто в установках используют две последовательные
секции - одна охлаждается водой при температуре 8оС, а вторая ледяной водой (или
52
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
рассолом) при температуре 1-2 оС. Производительность установки - 10000 л/час.
T 1  277 K ; T 4  349 K ; T 3  331K ; T 6  295K ; T 7  277 K . Кратность расхода воды с
температурой 8 оС, охлаждающей молоко от 22 оС до 10 оС, kV = 4 , а кратность расхода
ледяной воды с температурой 1 оС, охлаждающей молоко от 10 оС до 4оС, kLV = 3
Пастеризованное
молоко на
охлаждение
2
Т4
1
Т5
Т3
Т10
3
Т6
Т7
Т2
Т11
Горячая
вода
4
Молоко на
пастеризацию
Т1
Т9
Т8
холодная и
ледяная
вода
Рис. 1. Принципиальная схема установки для пастеризации и охлаждения молока
В существующих установках в секции пастеризации молоко нагревается от 63 оС до 7486 оС при выработке питьевого молока (или до 86-88 оС при пастеризации кефира).
Охлаждение молока производится от 22 оС до 4 оС в секциях охлаждения. Молоко
насосом подается в секции регенерации, где нагревается за счет теплообмена с горячим
молоком, идущим от секции пастеризации до температуры 61- 63°C а оттуда в секцию
пастеризации, где за счет теплообмена с горячей водой нагревается до температуры
78°C. В выдерживателе молоко находится в течение 25-300 с и далее пастеризованное
молоко проходит секции регенерации, для отдачи тепла встречному потоку молока,
поступающему в аппарат, и его температура снижается до 20...25 °C. Далее это молоко
проходит последовательно секции охлаждения от холодильной установки. Холодное
молоко поступает для хранения в танки. Выдерживатель в установке служит для
усиления пастеризационного эффекта.
Установка c двумя испарителями (рис.2) состоит из компрессора 1, газоохладителя 2,
рекуперативного теплообменника рабочего тела 3, теплообменника дополнительного
подогрева рабочего тела 4, регулирующих клапанов 5, 6, 7 испарителей 8 и 9, эжектора
10, рекуперативного теплообменника на линии подачи холодного молока 11 и
теплообменника подогрева воды для технологических нужд 12. Регулирующий клапан
13 служит для температурного регулирования режима работы теплообменника поз.4.
Выдерживатель молока после пастеризации на схеме явно не показан и размещен
между аппаратами 2 и 11. «Точечные» линии на рис. 1 обозначают трубопроводы
горячей воды для технологических или санитарных нужд. Штрих - пунктирными
линиями показаны трубопроводы подачи молока, линии черного цвета – трубопроводы
хладагента. Числа черного цвета в кружках обозначают температуры сред, числа с
подчерком - нумерация аппаратов в соответствии со схемой, числа черного цвета –
точки соответствия схемы ТНУ и схемы термодинамического цикла.
Схема работает следующим образом. Молоко поступает через рекуперативный
теплообменник 11 на газоохладитель 2, где нагревается до 78оС. Далее молоко после
теплообменника 11 поступает на теплообменник 4, где охлаждается рабочим телом,
подогревая его, и поступает далее на теплообменник 12 и испарители 8 и 9, где
охлаждается до 4 оС.
53
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
11
молоко на
пастеризацию
60
78
58
7
4
2
12
22
58
5
6
4...
20
90
4
1
25
4
3
16
3
2
29
1
5
6
7
9
7
12
10
8
8
24
9
55
горячая
вода для
технологических
нужд
13
9
12
2
10
4
готовый
продукт
Рис. 2. Принципиальная схема пастеризационно-охладительной установки с двумя
испарителями в контуре теплового насоса
После теплообменника 11 можно получить (при расходе молока 2,78 л/с) до 360 кВт
тепловой мощности для нагрева водопроводной воды. Теплообменник 12 должен быть
выполнен с переменной поверхностью теплообмена. Регулирование расходов и
давлений на испарителях показано в виде одного регулирующего вентиля
(конструктивно узел регулирования расходов должны быть выполнен в виде двух
регуляторов - одного регулятора расхода и второго - регулятора давления [10]).
В схеме установки по рис. 2 производится дополнительный подогрев хладагента перед
компрессором (с целью повышения СОР). Для рассматриваемого варианта исходных
данных СОР=4,65. Нами рассматривался вариант схемы с двухступенчатым
компрессором и охлаждением промежуточного теплообменника (между двумя
ступенями компрессора) водой, с последующим подогревом этой воды в
дополнительном теплообменнике, связанном с рекуперативным теплообменником
молока 12. В этом случае можно получить значение СОР=5,24, но так как нам пока не
известны двухступенчатые компрессоры на диоксиде углерода, выпускаемые
промышленностью, то этот вариант подробно не рассматривается. Схема установки с
54
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
двумя испарителями позволяет работать в более широком диапазоне температур воды,
чем схема с одним испарителем, хотя и является более сложной. Как отмечается в [18]
среднегодовой расход воды на 1т выработанного молока составляет 4,5…5,5 тонн. При
работе установки по рис.2 на 1 т. молока вырабатывается около 0,6 т. горячей воды.
Эту воду можно использовать после ее подогрева до 80оС для мойки оборудования,
емкостей, ванн, молочных цистерн и фляг, уборки производственных помещений,
стирки производственной одежды. Термодинамический цикл работы установки в
соответствии со схемой на рис.2 в H, p – диаграмме представлен на рис.3, а параметры
узловых точек этого термодинамического цикла сведены в табл. 1.
Рис. 3. Термодинамический цикл работы установки по схеме на рис.2
№ п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Таблица 1. Параметры узловых точек термодинамического цикла, на рис.3.
P, МПа
G, %
H , кДж / кг
S , кДж / кг
T , oC
7,0
4,17
100,0
-80.846
-0.934
15,0
4,17
100,0
-65.108
-0,879
25,0
4,17
100,0
-49,149
-0,824
90,64
8,0
0
0.133
-0,769
29,0
8,0
0,0
-228,080
-1,484
25,0
8,0
0,0
-244,108
-1,538
12,0
4,72
16,60
-244,291
-1,522
12,0
4,72
100,0
-86,032
-0,967
2,0
3,67
25,25
-245,315
-1,516
2,0
3,67
100,0
-77,179
-0,905
Рассмотрим вариант схемы ТНУ с одним испарителем и эжектором, включенным
между газоохладителем и испарителем, см. например, [10], который может быть
применен в пастеризационно-охладительных установках (рис.4). В такой установке
двухфазный поток поступает в эжектор в состоянии 7 и расширяется до состояния 8.
55
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
Потоки с состояниями 7 и 14 смешиваются при постоянном давлении до состояния 9.
Смесь выходит из диффузора эжектора в состоянии 1. Процесс перехода из состояния 9
в состояние 10 (перед диффузором) считается изоэнтропическим с КПД d  0,8 .
8
60
молоко на
пастеризацию
78
7
22
4
2
1
91
9
3
3
16
2
1
29
4
4
25
5(7)
6
5
8
12
7
2
6
13
14
12
55
4
готовый
продукт
горячая
вода для
технологических
нужд
4...10
Рис. 4. Принципиальная схема установки для пастеризации - охлаждения молока с
тепловым насосом, использующим эжектор
Поток после эжектора поступает в отделитель жидкости, где он разделяется на
насыщенную жидкость и насыщенный пар (состояния 12 и 14). Насыщенная жидкость
поступает на регулирующий клапан 6 и расширяется до состояния 13. Насыщенный пар
хладагента поступает в рекуперативный теплообменник. Схема эжектора представлена
на рис. 5.
9
8
11 (10)
7
14
Рис. 5. Схема эжектора (числа соответствуют номерам точек цикла установки
на рис.4).
Схема на рис.4 может быть применена при условии, что температура водопроводной
воды находится в диапазоне 4...24оС при необходимости охлаждения молока до
56
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
15...32оС. Это связано с допустимой разностью температур молока на входе в
испаритель и температурой хладагента в испарителе. Значение СОР этой схемы
определяется температурой газа на входе в компрессор, изоэнтропическим КПД
компрессора и давлением в газоохладителе. Часть теплоты молока передается в
теплообменнике 9, в котором молоко охлаждается от 60оС до 12оС, а вода
подогревается для технологических целей. При этом дополнительно экономится
тепловая энергия по сравнению с вариантом установки без теплового насоса.
Термодинамический цикл работы установки в соответствии со схемой на рис.4 в H, p –
диаграмме представлен на рис.6,
15
-60 -50-40-30-20-100
10 20 30
40
50
60
70
80 90
110
130
10
5 4
P, МПа
3
5
11
12
1
910
8
6 7
2
13
10
0
-500
-400
-300
20
30
40
50
60 70
-200
H, кДж/кг
80
90
-100
0
100
Рис. 6. Термодинамический цикл работы установки по схеме на рис.4
Хладагент после компрессора 1 поступает в газоохладитель 2, далее на рекуперативный
теплообменник 3, регулирующий клапан 4 и эжектор 5. Двухфазная смесь после
эжектора 5 поступает на отделитель жидкости 8, а на нагрузочный вход эжектора 5
поступает газ от испарителя 7, режим которого определяется регулирующим клапаном
6. Молоко поступает через рекуперативный теплообменник 8 на газоохладитель 2, и
далее на теплообменник 9 для подогрева воды для технологических целей и далее на
испаритель. Теплообменник 9 играет роль стабилизатора температуры молока,
поступающего на испаритель, и компенсирует возмущения по температуре
водопроводной воды, расходу молока, температуре молока после газоохладителя.
В таблице 2 приведены параметры, характеризующие термодинамический цикл ТНУ,
схема которого представлена на рис.4.
Третьим вариантом схемы является схема с подогревом воды с помощью вихревой
трубы (рис.7) и генерацией дополнительной электрической энергии с помощью
детандера или турбины на органическом цикле Ренкина (ORC). Этот вариант, хотя и
является более сложным и дорогостоящим, обладает рядом существенных
преимуществ. Здесь поз.9 - трехпоточная вихревая труба, поз.10,11, - теплообменники
для подогрева воды для санитарных и других нужд предприятия. Установка работает
следующим образом. Компрессор 1 подает газ на газоохладитель 3. Газоохладитель 3
57
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
связан с первичным контуром рекуперативного теплообменника 2, который через
регулирующий клапан 4 и вторичную цепь теплообменника 5 связан с детандером 6,
который нагружен через теплообменник охлаждения газа (он одновременно выполняет
функцию нагрева воды для технологических целей) на вихревую трубу 9.
Таблица 2. Параметры узловых точек термодинамического цикла на рис.6
№ п/п
P, МПа
G, %
H , кДж / кг
S , кДж / кг
T , oC
1
7
4,17
100,0
-80,846
-0,934
2
15
4,17
100,0
-65,108
-0,879
3
83,84
8,60
0,0
-15,20
-0,822
4
29,0
8,60
0,0
-232,365
-1,501
5
24, 55
8,60
0,0
-247,960
- 1,553
6
2,0
3,67
22,60
-251,276
-1,538
7
2,0
3,67
25,80
-244,078
-1,512
8
2,0
3,67
50,0
-189,645
-1,314
9
7,0
4,17
48,0
-189,241
-1,321
10
7,0
4,17
52,0
-180,989
-1,292
11
7,0
4,17
0,0
-289,371
-1,679
12
2,0
3,67
5,7
-289,289
-1,676
13
2,0
3,67
100,0
-77,179
-0,905
Вихревая труба 9 через регулирующий клапан 14 связана с испарителем 10. Горячий
поток из вихревой трубы поступает в теплообменник 11, который служит для нагрева
воды для технологических нужд завода. С выхода холодного потока вихревой трубы
поступает приблизительно 70% общего расхода хладагента. Теплообменник 12 служит
для подогрева газа, поступающего на вход компрессора с использованием теплоты
молока, выходящего из рекуперативного теплообменника 2.
Если предположить, что путем конструктивных решений удастся охладить
газожидкостную смесь на выходе из вихревой трубы на 9,6оС (с 22,6оС до 12оС), и на
выходе горячего газа из вихревой трубы можно получить температуру до 60 оС, то в
рассматриваемом случае станет возможным (при том, что на испаритель будет подано
35% от массового расхода компрессора) получить до 100 кВт дополнительной тепловой
мощности для получения воды для технологических целей.
№ п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Таблица 3. Параметры узловых точек термодинамического цикла установки с
детандером и вихревой трубой
o
P
,
МПа
G
,
%
H , кДж / кг
S , кДж / кг
T, C
19,00
4,5
100,0
-64,950
-0,888
90,48
9,50
100,0
-13,269
-0,830
28,00
9,50
100,0
-240,085
-1,531
21,50
9,50
0,0
-259,342
-1,595
21,30
9,40
0,0
-259,685
-1,596
70,00
9,40
0,0
-48,142
-0,928
39,12
6,10
0,0
-58,456
-0,906
22,60
6,08
13,0
-224,40
-1,461
2,0
3,67
31,91
-230,281
-1,461
2,0
3,67
100,0
-77,179
-0,905
13,0
3,67
100,0
-58,380
-0,838
15,0
3,67
100,0
-55,377
-0,827
58
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
13
59,0
3,67
0,0
-0,78
-0,651
Следует отметить, что применение данной схемы при пастеризации при температуре
90-95оС позволит получить еще больше электрической и тепловой энергии и
использовать вместо детандера турбину на органическом цикле Ренкина (ORC). При
использовании в схеме турбины, работающей в ORC, схема включения вихревой трубы
9 и теплообменника 8 принципиально не изменится. Изменятся только режим их
работы. Также значительно увеличится стоимость установки.
13
2
15
12
11
12
21,5
4
90,5
28
3
2
5
5
78
10
20
28
2
5
21,5
70
19
6
6
23
1
1
39
8
9
8
7
4...24
10
7
26
4
20
молоко на
пастеризацию
14
2
10
9
10
4
10
59
13
готовый
продукт
11
27
14
55
Вода на
технологические нужды
Рис. 7. Принципиальная схема установки для пастеризации - охлаждения молока с
тепловым насосом с детандером и вихревой трубой
Из анализа данных таблицы 3 можно рассчитать СОР установки: COP=4,39. Объем
электрической энергии, генерируемой генератором детандера, составляет около 20%
от энергии, потребляемой компрессором.
59
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
-60 -50-40-30-20-100
15
10 20 30
10
40
60
50
70
80 90
110
4 3
130
2
6
Р, МПа
5
8
7
5
1
9
10
11
13
12
10 20
0
-500
-400
-300
30
40 50
60 70
-200
H, кДж/кг
80
90
-100
0
100
Рис. 8. Термодинамический цикл работы установки по рис.7
4. Особенности системы автоматического управления установкой
Рассмотрим систему автоматического управления (САУ) газоохладителем (ГО) с
регулируемым параметром - температурой продукта на выходе из ГО (рис.2).
Регулирующими воздействиями являются: температура газа на входе в компрессор 1,
изменяемая уровнями давления в испарителях 8 и 9, расход хладагента. Режим работы
испарителя установки регулируется путем изменения расхода воды через
рекуперативный теплообменник, 12, и регулирующим клапаном 7. Режим работы
компрессора 1 регулируется регулятором давления 5, установленным после
газоохладителя 2. Для компенсации возмущений по расходу молока, регулируют
скорость вращения электропривода компрессора, с целью поддержания постоянного
соотношения расходов газа и продукта. Давление газоохладителя и испарителей
регулируется по схемам, предложенным в [10].
Рассмотрим процесс стабилизации режима работы установки при изменении
температуры газа после компрессора. Например, пусть по каким-то причинам
изоэнтропический КПД компрессора увеличился. При этом температура на выходе
компрессора уменьшилась. Предполагаем, что расход хладагента и молока постоянны.
Рассмотрим объект управления с двумя выходами: температурой молока на выходе
теплообменника подогрева воды и температуры на выходе компрессора. Количество
управлений также может быть равно трем: это расход молока на теплообменник 4 и
расход воды на теплообменник подогрева воды 12 и изменение поверхности
теплообмена теплообменника. Критерием качества работы системы стабилизации
является требование нахождения в допуске температуры молока на выходе из
газоохладителя. Система управления температурой газа перед газоохладителем
является внутренним контуром каскадной системы управления стабилизации
60
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
температуры молока после газоохладителя. Структурная схема рассматриваемой
системы, с учетом сказанного выше, имеет вид:
T2 z
__
T1OUT
WP11
T2OUT
__
W2
WP1
W4
W3
T1Z
WCM
WP
W11
T11z
__
WP 2
WI
W12
T11out
Рис. 9. Структурная схема системы регулирования температуры пастеризации и
стабилизации температурного режима испарителя поз.8 ТНУ
Обозначения, принятые на рис.9, приведены в табл.4.
W4 ( p)
W2 ( p)
W3 ( p)
WP1 ( p)
WCM ( p)
W11 ( p)
W12 ( p)
WP 2 ( p)
WP ( p)
WP11
Таблица 4. Обозначения на рис.9
Передаточная функция теплообменника, поз.4, см. рис. 2, по каналу "расход
жидкости в первичной цепи, температура хладагента на выходе вторичной
цепи".
Передаточная функция компрессора по каналу «температура хладагента на
выходе из компрессора» - «температура хладагента на входе в компрессор».
Передаточная функция газоохладителя по каналу «температура продукта на
выходе из газоохладителя» – «температура хладагента на входе в
газоохладитель».
Передаточная функция регулятора контура стабилизации температуры
продукта на выходе из газоохладителя (с учетом динамики регулирующего
клапана) – регулятора подчиненного контура каскадной системы.
Передаточная функция звена, связывающего расход молока и температуру
молока на входе в теплообменник подогрева водопроводной воды.
Передаточная функция теплообменника по каналу «температура первичного
теплоносителя на входе» – «температура вторичного теплоносителя на
выходе теплообменника».
Передаточная функция теплообменника по каналу «расход первичного
теплоносителя – температура вторичного теплоносителя на выходе
теплообменника».
Передаточная функция регулятора контура стабилизации температуры
продукта на выходе из теплообменника подогрева водопроводной воды (с
учетом динамики регулирующего клапана).
Передаточная функция, связывающая перегрев хладагента после испарителя
и изменение нагрузки.
Передаточная функция регулятора главного контура каскадной системы.
61
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
T1z
Передаточная функция, связывающая температуру до испарителя и перегрев
хладагента после этого испарителя.
Задание по температуре продукта на выходе из газоохладителя.
T1out
Температура продукта на выходе из газоохладителя.
T11z
Задание по температуре продукта на входе в первый испаритель.
T11out
Температура продукта на входе в первый испаритель.
T2z
Задание по температуре пастеризации молока.
T2OUT
Температура молока на выходе газоохладителя.
WI
Вид передаточных функций теплообменных аппаратов описан в работе [17] . Для
стабилизации режима системы добавлена обратная связь по температуре перегрева
хладагента после первого испарителя. Детальное исследование систем управления для
разработанных схем будет являться предметом дальнейших работ.
6. Экономический эффект от применения теплового насоса в пастеризационноохладительной установке
Для оценки ожидаемого экономического эффекта от применения ТНУ рассмотрим
сначала схему одной из существующих пастеризационно-охладительных установок для
пастеризации молока при производстве питьевого молока и кисломолочных напитков
производительностью
10000
л/час
(см.
http://www.realpack.by/catalog-48-48191.html?page=1). Оценим тепловую мощность,
расходуемую котельной для
пастеризации молока и холодильную мощность, требующуюся для охлаждения молока.
Количество теплоты, выработанной котельной, необходимое для нагрева молока от
температуры Т3 до температуры Т4 рассчитаем по формуле:
Q1  cm  m Vm T 3  T 4 tr to ,
(6.1)
где tr  0,98 - КПД системы транспорта теплоты, to  0,95 - КПД пароводяного
теплообменника котла, - удельная теплоемкость молока,  m  1027 kg / m3 плотность
Vm  10000 / 3600 ,
молока,
расход
молока,
л/с
(http://conductivity.at.ua/publ/teploprovodnosti_pishhevykh_produktov/teplofizicheskie_svoj
stva_molochnykh_produktov/5-1-0-104). Количество газа (м3/с), необходимое для
выработки количества теплоты Q1 вычисляем по формуле:
Gg  Q1 /  qg  k 
(6.2)
В формуле (6.2) k  0,8 , КПД котла, qg  33500 кДж / кг , удельная теплота сгорания
природного газа. Оценим холодильную мощность установки, вырабатывающей 40000
л/час воды при температуре 8оС и 30000 л/час ледяной воды при температуре 1 оС.
Из уравнения теплового баланса:
cm mVm Tnm  Tkm   cV VVV Tnv  Tkv 
(6.3)
можно определить конечную температуру воды (ледяной воды) и холодильную
мощность испарителей холодильной установки с учетом ev  0,95 - КПД испарителей.
62
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
Можно показать, что при приведенных исходных данных холодильная мощность
каждого из испарителей составит около 100 кВт. Холодильный коэффициент машины
(http://www.frigodesign.ru/manufact/chillers/bitzer_piston/index.php).
kh  3,3
Следовательно, мощность электропривода компрессора составит приблизительно 67
кВт (200/3,3). Мощность электроприводов насосов, расходуемую на подачу горячей
воды, на секцию холодной и ледяной воды, на секцию охлаждения установки
принимаем равной 5% от мощности компрессора холодильной установки. Мощность
насоса для подачи горячей воды на пастеризатор принимаем равной 5 кВт. Общую
электрическую мощность, расходуемую на охлаждение воды в пастеризационноохладительной установке, принимаем равной 73 кВт.
ДИСКОНТИРОВАННЫЙ СРОК ОКУПАЕМОСТИ, ЛЕТ
СТОИМОСТЬ ПРИРОДНОГО ГАЗА 550$/1000m3;СТАВКА ДИСКОНТА 0,1 ТАРИФ на ЭЭ 0,13$/кВт*ч
9
8
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
=
=
=
=
=
2400 ч.
2700 ч.
3000 ч.
3300 ч.
3600 ч.
7
6
5
4
3
2
1
150
200
250
300
СТОИМОСТЬ 1 кВт ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ ТНУ, $
350
Рис.10. Зависимость срока окупаемости ТНУ с двумя испарителями от времени
эксплуатации установки в год
Мощность электропривода теплового насоса при СОР=4,65 составляет около 130 кВт.
Тариф на электрическую энергию принимаем равным 0,14 $/кВт. Зависимость
дисконтированного срока окупаемости при цене природного газа, равной 500$ за 1000
м3 при различном времени работы установки в год, и СОР ТНУ COP  4, 65 приведена
на рис. 3. При применении теплового насоса отпадает необходимость в подогреве
молока до 78оС с помощью газового котла, производится до 360 кВт тепловой
мощности для подогрева водопроводной воды, но одновременно увеличивается на 13073=57 кВт мощность потребляемой электрической энергии. Кроме того,
вырабатывается дополнительная теплота для нагрева воды для технологических или
санитарных нужд предприятия. В стоимость 1 кВт тепловой мощности ТНУ было
учтено увеличение эксплуатационных расходов на пастеризационно-охладительную
установку с ТНУ по сравнению с установкой без ТНУ.
63
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
ДИСКОНТИРОВАННЫЙ СРОК ОКУПАЕМОСТИ, ЛЕТ
СТОИМОСТЬ ПРИРОДНОГО ГАЗА 550$/1000m3;СТАВКА ДИСКОНТА 0,1 ТАРИФ на ЭЭ 0,13$/кВт*ч
14
12
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ВРЕМЯ РАБОТЫ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
ТНУ
=
=
=
=
=
2400 ч.
2700 ч.
3000 ч.
3300 ч.
3600 ч.
10
8
6
4
2
0
150
200
350
300
250
СТОИМОСТЬ 1 кВт ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ ТНУ, $
400
450
Рис.11. Зависимость срока окупаемости ТНУ с детандером и вихревой трубой и
двухступенчатым компрессором от времени эксплуатации установки в год
7. Выводы
1. Применение разработанных схем тепловых насосов на диоксиде углерода в составе
пастеризационно-охладительных установок для молочных продуктов и для различных
климатических условий позволяет существенно снизить потребление природного газа
на предприятиях молочной промышленности, и установки с предложенными схемами
могут иметь приемлемые сроки окупаемости инвестиций.
2. В схему системы регулирования температуры продукта необходимо ввести систему
стабилизации температуры хладагента после компрессора, контур стабилизации
температуры на входе в первый по ходу продукта испаритель, и обратную связь по
температуре перегрева хладагента после первого испарителя.
Литература
[1] Смурыгин В.С., Краснов С.А., Кряклина И.В., Шешунова Е.В. Получение тепла
и
холода
для
животноводческого
комплекса
с
использованием
высокоэффективной энергосберегающей технологии // Современные проблемы
науки и образования. – 2012. – №1; URL: www.science-education.ru/101-5462
(дата посещения сайта: 28.07.2012).
[2] Becker H., Vuillrmoz A., Marechal F, Heat pump integration in a cheese factory.
Applied Thermal Engineering, 2012, v43, October 2012, p.118-127.
[3] Becker H., Marechal F., Vuillrmoz A., Process Integration and Opportunities for
Heat Pumps in Industrial Processes. International Journal of Thermodynamics, Vol.
14 (No.2), pp.59-70, 2011. doi: 10.5541/ijot.260.
64
PROBLEMELE ENERGETETICII REGIONALE 2(19) 2012
TERMOENERGETICĂ
[4] Söylemez M.S., Operational cost minimization of heat pump for milk pasteurization
in dairy. Journal of Dairy Research, 2005, v72., p.482-485.
[5] Söylemez M.S., Optimum heat pump in milk pasteurizing in dairy. Journal of Food
Engineering, V.74, 2006, p. 546-551.
[6] http://telemiks.by/geo/food.html
[7] Bilir N., Kersad H.E. Performance improvement of the vapour compression
refrigeration cycle by a two-phase constant area ejector. International Journal of
Energy Research, 2009, v33., p. 469-480.
[8] Ozyurt O., Comakli O., Yilmaz and Karsh S Heat pump use in milk pasteurization: an
exergy analysis. International Journal of Energy Research. V28, Iss.9, p.833-846,
July, 2004.
[9] Везиришвили О.Ш., Хвития М.Т. Каскадная теплонасосная установка для
охлаждения и пастеризации молока. Холодильная техника, № 7, 1990 г., с.4-6.
[10] Шит М.Л., Балануцэ А.П., Шит Б.М. Теплонасосная установка на диоксиде
углерода с испарителями, работающими на разных температурных уровнях и
при переменной тепловой нагрузке. Problemele Energeticii Regionale 2(10) 2010,
c. 47-58.
[11] Jian-qiang Deng, Pei-xue Jiang, Tao Lu, Wei Lu, Particular characteristics of
transcritical refrigeration cycle with an ejector. Applied Thermal Engineering
27(2007), p. 381-388.
[12] Chen Guangming, Xu Xiaoxiao, Liu Shuang, liang Lixia, Tang Liming, An
experimental and theoretical study of CO2 ejector. Applied Thermal Engineering
33(2010), p. 915-921.
[13] Yari M. performance analysis and optimization of a new two-stage ejector-expansion
transcritical CO2 refrigeration cycle. Applied Thermal Engineering 32(2009), p.
1997-2005.
[14] Manjili F.E., Yavari M.A. Performance of a new two-stage multi-intercooling
transcritical CO2 ejector refrigeration cycle. Applied Thermal Engineering 40(2012),
p. 202-209.
[15] Tekeuchi H. Ejector with throttle controllable nozzle and ejector cycle using the
same. Patent US 6,966,199 B2, Nov.22, 2005.
[16] Sarkar J. Cycle parameter optimization of vortex tube expansion transcritical CO2
system. . Applied Thermal Engineering 48(2009), p. 1823-1828.
[17] Шит М.Л., Журавлев А.А., Шит Б.М. Управление газоохладителем теплового
насоса на диоксиде углерода при работе в непрерывном режиме. Труды
Одесской национальной Академии Пищевых технологий, вып.35, т.2., 2009 г. с.
241-246.
[18] http://molokoportal.ru/11-2-puti-povysheniya-kachestva-i-stojkosti-produktovkonservirovaniya-moloka/
Сведения об авторах
Шит Михаил Львович – к.т.н., зав. Лабораторией «Энергетической эффективности и систем
управления» Института энергетики АНМ. Область научных интересов: тепловые насосы на диоксиде
углерода, автоматическое управление технологическими процессами в энергетике, промышленности,
сельском хозяйстве. E-mail: [email protected]
Иойшер Анатолий Матусович – к.ф-м.н., зав. лабораторией Микропроводов и нитевидных
наноструктур Института "ELIRI" (Кишинев). Область научных интересов: нанотехнология, сенсоры,
производство тепла и холода с помощью вихревых труб и термоэлектрических тепловых насосов. E-mail:
[email protected].
Шит Борис Михайлович – инженер-программист Института энергетики АНМ. Область научных
интересов: тепловые насосы на диоксиде углерода, автоматическое управление технологическими
процессами в энергетике, промышленности, сельском хозяйстве. E-mail:[email protected].
65