оценка последствий взрыва.

1
ИСТОЧНИК: “Защита
в чрезвычайных ситуациях и гражданская оборона: в 2 частях,/
Ефимов В.Ф., Рябиков А.А., Титоренко Л.П., Чебыкин А.Д., под ред. Л.П. Титоренко Учебное
пособие, часть 1, М.: Изд. ООО «Ториус 77», 2009 г.
Семинар 13 Защита от взрывов и оценка взрывоопасной обстановки.
ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ ВЗРЫВА.
1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗАДАЧ ОЦЕНКИ ПОСЛЕДСТВИЙ ВЗРЫВА.
Для принятия решений по защите от воздействия воздушной ударной волны (ВУВ) взрыва на здания,
сооружения, технику или на людей, а также для выработки мер взрывобезопасности необходимы данные,
характеризующие взрывы, которые могут происходить во время военных действий, в производственной сфере
и в быту. Наиболее достоверные сведения о взрыве можно получить путем проведения эксперимента. Однако,
такой подход не всегда применим. Поэтому наиболее распространены расчетные методы, позволяющие
определять значения параметров, характеризующих взрывы.
Вся совокупность задач по проведению расчетов может быть разделена на две группы:
- (1)задачи прогнозирования последствий взрыва по заданному количеству ВВ и
- (2) задачи определения количества ВВ по заданным последствиям взрыва.
(1)Задачи прогнозирования соответствуют ситуации, когда взрыва еще не было, т.е.
требуется рассчитать показатели, характеризующие будущий взрыв. В таких задачах в
качестве исходных данных обычно используются сведения о количестве ВВ и об
условиях взрыва. При этом в результате расчетов должны быть (1а)получены
значения параметров ударной волны (или других поражающих факторов) на заданном
расстоянии от места взрыва (прямая задача), или (1б)определено расстояние от
места взрыва, на котором параметры ударной волны будут иметь заданное значение
(обратная задача).
(2)Задачи определения исходных характеристик ВВ по результатам взрыва обычно
приходится решать при расследовании и анализе причин аварийных взрывов. В этих задачах
известны условия взрыва, место взрыва и степень разрушений по мере удаления от
его эпицентра. В результате решения должно быть определено количество
взорвавшегося вещества. Для расчетов в этих задачах используются те же функциональные зависимости
между степенью повреждения, количеством ВВ и расстоянием от места взрыва, что и при решении задач
прогнозирования.
В ходе расчетов используются следующие показатели:
-вид и количество взрывчатого вещества (ВВ);
-условия взрыва;
-расстояние от места взрыва до места оценки его последствий;
-параметры ударной волны;
-степень повреждения (разрушения) зданий, сооружений, техники или степень поражения
людей.
Для проведения расчетов разработано и представлено в технической литературе значительное
количество функциональных зависимостей, которые связывают между собой эти показатели.
Конкретный вид расчетных соотношений, выражающих эти функциональные зависимости,
определяется условиями взрыва, к которым относятся: тип ВВ (конденсированное ВВ,
газовоздушные смеси, пылевоздушные смеси и др.), место взрыва (воздушный, наземный или
заглубленный взрыв), наличие преград, отражающих ударную волну и другие условия.
2
Разные авторы предлагают разные виды функциональных зависимостей для определения одних и тех
же показателей, позволяющие получить либо большую точность, либо простоту, либо какие - нибудь
другие преимущества при проведении расчетов. Поэтому при выборе того или иного соотношения
для проведения расчетов следует особое внимание обращать на систему ограничений,
определяющих возможность его использования.
Настоящий курс лекций не предусматривает подробного рассмотрения всего
многообразия вариантов проведения расчетов для различных условий взрыва и
поражающих факторов. Далее будут рассматриваться только приближенные методы
проведения расчетов, связанные с наиболее распространенными типами взрывов
конденсированных ВВ и ГВС в открытом, не замкнутом пространстве. Из числа
поражающих факторов взрыва будет рассматриваться только воздушная ударная волна.
2. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ РЕШЕНИИ ЗАДАЧ.
2.1. Тротиловый эквивалент массы ВВ.
Количество взрывчатого вещества или его массу МВВ при проведении расчетов выражают
через тротиловый эквивалент МТ. Тротиловый эквивалент представляет собой массу тротила,
при взрыве которой выделяется столько же энергии, сколько выделится при взрыве
заданного количества конкретного ВВ. Значение тротилового эквивалента определяется по
соотношению:
MT = k MBB
(1)
где: MBB - масса взрывчатого вещества;
k - коэффициент приведения взрывчатого вещества к тротилу1 (см. таблицу Б1).
Таблица Б1
Значения коэффициента k приведения взрывчатого вещества к тротилу
ВВ
Тротил
Тритонал
Гексоген
ТЭН
Аммонал
Порох
ТНРС
Тетрил
k
1.0
1.53
1.30
1.39
0.99
0.66
0.39
1.15
ТНРС - Тринитрорезорцинат свинца
Выражение (1) составлено для взрыва, при котором ударная волна распространяется
во все стороны от точки взрыва беспрепятственно, т.е. в виде сферы. Очень часто на
практике взрыв происходит на некоторой поверхности, например, на земле. При этом
ударная волна распространяется в воздухе в виде полусферы.
Для взрывов на абсолютно твердой поверхности вся выделившаяся при взрыве
энергия распространяется в пределах полусферы и, следовательно, значение массы
взрывающегося вещества как бы удваивается (в определенных случаях можно
говорить о сложении прямой и отраженной волны).
Для взрыва на не абсолютно твердой поверхности, например, часть энергии
расходуется на образование воронки. Учет этого расхода выполняется с помощью
коэффициента η, значения которого приведены в таблице 2. Чем меньше подстилающая
поверхность позволяет затрачивать энергию на образование воронки, тем ближе значение
коэффициента η к 1. Другой предельный случай соответствует ситуации, когда
подстилающая поверхность беспрепятственно пропускает энергию взрыва, например при
взрыве в воздухе. В этом случае значение коэффициента равно η = 0.5.
3
С учетом изложенного значение MT в общем случае определяется по формуле:
MT = 2 η k MВВ
(2)
Выражение (2) для взрыва в воздухе, то есть при η =0.5, принимает вид (1).
Поверхность
η
Таблица Б2
Значения коэффициента η , учитывающего характер подстилающей поверхности
Металл
Бетон
Асфальт
Дерево
Грунт
1.0
0.95
0.9
0.8
0.6
Тротиловый эквивалент при взрыве ГВС
При расчете тротилового эквивалента для ГВС
MT = 2 k η MВ = 2 MВ Q/ Q T, где
(2а)
MВ - масса вещества, взрывающегося в составе облака ГВС, кг;
Q - теплота, выджеляющаяся при сгорании данного вещества, кДж/кг;
Q T - теплота взрыва тротила (4250 кДж/кг) и
η = 1, т.е в предположении, что энергия взрыва полусферического облака ПОЛНОСТЬЮ
отражена поверхностью, над которой это облако образовалось.
Значение MВ определяется соотношением
MВ = σ MХР, где
(2б)
MХР - масса вещества, находившегося в хранилище до образования облака (до аварии);
σ – коэффициент, зависящий от способа хранения вещества, показывающий долю вещества,
переходящую при аварии в газ;
σ =1 – для газов при атмосферном давлении;
σ =0,5 – для сжиженных газов, хранящихся под давлением;
σ =0,1 – для сжиженных газов, хранящихся изотермически;
(Сжиженные природные газы хранятся только в низкотемпературных (изотермических)
резервуарах. ИЗОТЕРМИЧЕСКИЙ РЕЗЕРВУАР – технологическая ёмкость,
предназначенная для хранения и транспортирования сжиженных газов при давлении,
близком к атмосферному, и при низкой постоянной отрицательной температуре.)
σ =0,02-0,07 – для растекшихся ЛВЖ.
2.2. Закон подобия при взрывах.
Расчеты параметров ударной волны основываются на использовании соотношения,
связывающего параметры взрывов разной мощности. Таким соотношением является
закон подобия кубического корня. Этот закон привел к введению в практику оценки
последствий взрыва специального параметра – приведенного радиуса взрыва.
Рассмотрим эти понятия.
Согласно закону подобия значения параметров ударной волны для взрыва некоторой
мощности можно пересчитать для взрывов других мощностей, пользуясь выражениями
закона подобия.
Предположим произведено ДВА взрыва в разных местах и в разное время, и
производится измерение параметров ударных волн от первого взрыва в точке 1 и от
второго взрыва в точке 2.
Закон подобия утверждает, что если параметры волны в точке 1 равны параметрами
волны в точке 2, то справедливо следующее соотношение
R 2  R1 3 MT2 MT1
,
и  2   1 3 MT2 MT1 ,
(3)
где: R2,R1 - расстояния (в м) от центров двух взрывов до некоторых точек 1 и 2, в которых
параметры ударной волны этих взрывов равны между собой;
4
MT2, MT1 - масса зарядов (точнее: тротиловые эквиваленты масс зарядов);
τ2, τ 1 - время с момента взрыва до прихода ударной волны в эти точки.
Выражение (3) можно представить в виде:
R2
3
MT2  R1
3
MT1  R
3
MT  R
(4)
Величина R называется приведенным радиусом взрыва (в условных единицах,
не в метрах) и широко используется в различных расчетных соотношениях для определения
параметров ударной волны взрыва.
С использованием этой величины закон подобия можно сформулировать в виде:
если параметры двух взрывов в соответственных точках совпадают, то приведенные
радиусы взрывов равны.
3.Расчетные соотношения, используемые при решении задач.
3.1. Оценка параметров ударной волны при взрыве конденсированных ВВ.
Давление ∆P для свободно распространяющейся сферической воздушной ударной волны
убывает по мере удаления от места взрыва. Поэтому расчет его значений обычно
проводится на основании соотношений, в которых давление является функцией двух
аргументов - массы ВВ и расстояния от места взрыва.
Сложность разработки и последующего использования таких аналитических выражений
определяется следующим обстоятельством. Скорость спада значения ∆P по мере удаления
от места взрыва изменяется за счет влияния на ударную волну среды, в которой она
распространяется. Чем больше расстояние от места взрыва, тем сильнее искажается
характер изменения давления во фронте ударной волны. Для двух ударных волн, которые
при одинаковых условиях распространения в некоторый момент времени имели одно и тоже
значение ∆P, в последующие моменты значения ∆P будут отличаться, если предыстория
распространения этих волн была разной. Следовательно расчетные соотношения для
определения значений ∆P в эти последующие моменты также должны быть разными.
По изложенным причинам в технической литературе представлен достаточно широкий
спектр расчетных соотношений для определения значений ∆P, каждое из которых имеет
свою сферу применения и назначение. Например, для воздушного взрыва, для наземного
взрыва, для малых расстояний от места взрыва, для значительных расстояний от места
взрыва, для относительно небольших зарядов ВВ, для крупных зарядов ВВ и т.д.
Базовым соотношением при расчетах избыточного давления во фронте волны∆PФ
по известным данным приведенного радиуса взрыва R , (прямая задача) используемым
при аварийных взрывах, принято (эмпирическое) соотношение, полученное на основании
обработки большого статистического материала отечественным исследователем
М.А.Садовским.
Основное «уравнение (формула) Садовского» широко используется при проведении
практических расчетов как для наземных, так и для воздушных взрывов и имеет вид
PФ 
84
270
700

2 
R
R
R3
где R определяется из (2), (4).
, (кПа)
(5)
5
При необходимости решать обратную задачу, т.е. определять расстояние от места
взрыва по заданному значению ∆PФ, можно либо решать уравнение третьей степени (5)
относительно R , либо воспользоваться соотношением:
2
R3

337 
1


 1 ;

P
Ф 

(6)
Формула (6) дает хорошее совпадение с результатами точного решения уравнения (5) и
для значений R в интервале от 2 до 12 ошибка не превышает 10%. При этом расхождение
тем больше, чем больше ∆PФ.
Удельный импульс I определяется по соотношению

I    P( t) dt  0.4
3 MT 2
R
0
,
(кПа . с)
(7)
где: ∆P(t) - функция, характеризующая изменение избыточного давления во фронте
ударной волны за период времени от 0 до τ + .
Кроме приведенных соотношений для расчета значений избыточного давления во фронте ВУВ (воздушной
ударной волны) и удельного импульса в технической литературе имеются соотношения для расчета значений
и других параметров ударной волны: максимальное давление разряжения, длительность фазы разряжения,
скорость распространения ударной волны, давление скоростного напора, температура во фронте ударной волны
и др., однако в данном курсе эти соотношения не рассматриваются.
Пример 3.1.
3.1.а. (1) Прямая постановка задачи.
Определить избыточное давление, которое будет испытывать прибор, установленный
на расстоянии 10 м. от места взрыва 1кг гексогена во взрывном устройстве, размещенном
на грунте.
1. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2):
MT  2kMBB = 2 . 0.6 . 1.3 . 1 = 1.56 кг
2. Определение R (ф-ла 4):
R R
3
MT  10 3 1.56  8.62
3. Определение ∆PФ (ф-ла 5):
84
270
700
84
270
700
 PФ  &
&
&  R 2  R 3  8.62  8.62 2  8.62 3  14 .5 кПа
R
6
3.1.б. (2) Обратная постановка задачи.
Определить максимальное расстояние, на котором допускается установить прибор,
выдерживающий давление 14.5 кПа, от места взрыва 1 кг гексогена во взрывном
устройстве, размещенном на грунте.
1. Определение R (ф-ла 6):
2
R
3

337 
1 
 1  3
 PФ 

2
337 

1  14.5  1  8.37
2. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2):
MT  2kMBB = 2 . 0.6 . 1.3 . 1 = 1.56 кг
3.Определение R (ф-ла 4):
R  R 3 MT  8.373 156
.  9.7 м
Примечание.
Вычисление корня кубического должно производится с помощью калькулятора,
имеющего ИНЖЕНЕРНЫЙ вид . На нем определяется подкоренное выражение,
возводимое в степень 0,3333 (чем больше вводить число ТРОЕК, тем точнее
результат).
3_____
√ МТ = МТ0,3333
Вариант ОБРАТНОЙ ЗАДАЧИ, по которой определяются зоны возможных разрушений
в здании определенной длины.
Для этого СНАЧАЛА по ф-ле 6 определяются РАЗНЫЕ значения приведенного радиуса
взрыва R i для интересующих ДИСКРЕТНЫХ i-тых значений избыточного давления во
фронте волны ∆PФ i (кПа),
Примем в качестве дискретных i-тых значений ∆PФ i = 120 , 80, 50, 30 и 12 кПа.
В качестве i-тых значений ∆PФ i в расчетах РЕКОМЕНДУЕТСЯ брать эмпирические
данные соответствующие степени разрушений неких УСРЕДНЕННЫХ объектов (но не
только кирпичных зданий в соответствии с градациями на рисунке типовой диаграммы
разрушений табл.Б5 для кирпичных зданий и поражения людей только от ударной волны
при ядерном взрыве):
полные – 100 кПа, сильные – 85 кПа, средние - 59 кПа, слабые - 30 кПа,
нет разрушений – 12 кПа .
Определим R i = [(1 + 337/ ∆PФ i )2 - 1 ] 0,3333
∆PФ i кПа
R i
120
2,38
85
2,87
(см. результаты расчета в табл.)
50
3,89
30
5,3
12
9,45
7
Зная характеристики взорвавшегося вещества массой MВВ , характер подстилающей
поверхности (по коэффициенту η по табл. Б2), можно с помощью коэффициента k
приведения взрывчатого вещества к ТРОТИЛУ (по табл.Б1) определить тротиловый
эквивалент при взрыве по формуле 2:
MT = 2 η k MВВ.
Затем надо будет рассчитать для выбранных ДИСКРЕТНЫХ i-тых значения избыточного
давления во фронте волны ∆PФ i ВЕЛИЧИНЫ значения R i ПО ФОРМУЛЕ
_ 3_____
R i = R i √ МТ .
Остается связать полученные координаты R i с с взаимным расположением точки взрыва по
расстоянию до ближайшей точки исследуемого здания и характеру разрушений по длине
этого здания в направлении распространения фронта ударной волны.
3.1.в. Вариант ОБРАТНОЙ ЗАДАЧИ, по которой определяются зоны возможных
разрушений в здании определенной длины.
Произошел взрыв тротила (k=1 массой MВВ =10кг. над грунтом (η=0,6) на расстоянии t =5
м от узкой стороны здания длиной 50 м. Определить зоны возможных разрушений в здании.
1. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2):
MT = 2 η k MВВ.= 2.0,6. 1.10 = 12 кг
1а. Теперь полезно рассчитать значение величины
(MT )1/3 =(MT ) 0,3333= (12) 0,3333=2,3
2.
Определение R i , (ф-ла 6):
R i = [(1 + 337/ ∆PФ i )2 - 1 ] 0,3333,
Рассчитанные по ф-ле (6) величины R i приведены в таблице
∆PФ i кПа
R i
R i = R i .2,3, м
Li м
l i =L i -Li -1, м
120
2,38
5,4
0,4
0
85
2,87
6,6
1,6
1,2
50
3,89
8,95
3,95
2,35
30
5,3
12,2
7,2
3,25
12
9,45
21,7
16,7
9,5
3.
Расчет по формуле, полученной из ф-лы (4), значений
R i = R i . (MT )1/3= R i . 2,3,
Результаты значений R i подставлены в таблицу.
4.
Определим расстояния L i до i-тых точек, в которых будет действовать фронта
ударной волны с известными значениями ∆PФ i (кПа) по формуле
L i = R i– t = R i– 5
Результаты приведены в таблице
5. Определим для i-тых точек шаг l i по длине здания в 50 м, начиная от точки обреза
узкой стороны здания, с которой начинает проходить, затухая, ударная волна l i = L i - L i -1
Результаты приведены в таблице.
8
3.2. Оценка параметров ударной волны при взрыве газовоздушных смесей (ГВС).
3.2.1. Параметры ударной волны на расстояниях R<ro (ro - радиус сферы газового
облака)
При взрывах газовоздушных смесей параметры внутри газового облака могут
изменяться в очень широких пределах в зависимости от условий взрыва, концентрации
горючей компоненты и характера взрывного горения, которые при прогнозировании
взрывов, особенно на открытом воздухе, учесть практически невозможно. Поэтому обычно
расчеты проводят для худшего случая, при котором разрушительные последствия взрыва
наибольшие.
Таким наихудшим случаем является детонационное горение смеси
стехиометрического состава. (Стехиометрическим называется такой состав смеси, в которой горючее
и окислитель находятся в пропорции, необходимой для их полного взаимодействия в процессе окисления.)
Скорость распространения процесса детонационного горения внутри облака очень
велика и превышает скорость звука. Давление внутри облака за время взрыва вообще
говоря не постоянно. Однако для проведения приближенной оценки параметров взрыва
можно условно принять, что облако имеет форму полусферы с центром на поверхности
земли, взрыв ГВС происходит мгновенно и давление в процессе взрыва одинаково и
постоянно во всех точках, находящихся внутри облака.
Для большинства углеродоводородосодержащих газовых смесей стехиометрического
состава можно принять, что давление внутри газового облака составляет 1700 кПа. Для
проведения более точных расчетов в технической литературе приводятся расчетные
соотношения, позволяющие рассчитать скорость детонационного горения, время полной
детонации облака, давление в детонационной волне и др. Однако, главное,, что при этом
следует помнить- при детонационном взрыве практических мер защиты внутри и вблизи
облака НЕ СУЩЕСТВУЕТ.
3.2.2. Параметры ударной волны на расстояниях R> ro.(вне радиуса полусферы )
Формулы для определения значений параметров ударной волны на расстояниях,
превышающих радиус полусферы газового облака в окружающем воздухе, получены путем
апроксимации численного решения задачи о детонации пропановоздушной смеси,
выполненной Б.Е.Гельфандом в 1985 году.( Решение получено интегрированием системы
нестационарных уравнений газовой динамики в сферических координатах в переменных Лагранжа и позволяет
получать результаты удовлетворительно согласующиеся с экспериментальными данными для горючих смесей
различных углеводородов с воздухом, в первую очередь пропана с воздухом.)
Это следующие формулы (ф-лы Гельфанда):
- максимальное избыточное давление во фронте ударной волны (кПа):
 PФ  P0  P
;
(8)
2
lgP  0.65  218
. lgR  0.52( lgR ) ;
(9)
где: MТ - тротиловый эквивалент наземного взрыва полусферического облака ГВС (кг);
R  R 3 MT - приведенный радиус взрыва по ф-ле (4),
R – расстояние от (центра) взрыва,( м); (от взорвавшейся емкости ?)
P0 - атмосферное давление, равное 100 кПа.
- удельный импульс ( Па.с ):
I I
3
MT
;
lgI  211
.  0.97 lgR  0.44( lgR ) 2 .
(10)
(11)
9
Пример 3.2.2а.(3)
Определить (с помощью расчета по формулам Гельфанда) избыточное давление и
удельный импульс во фронте ВУВ (воздушной ударной волны) на расстоянии 100 м. от
емкости, в которой находится 10 т пропана, хранящегося в жидком виде под давлением,
при ее разгерметизации и взрыве образовавшейся ГВС.
1. Определение массы пропана в составе ГВС
MB  M ХР  0.5  10000  5000 кг
2. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2а)
M Т  2M В Q QТ  2  5000  46.4
4.52
 102655 кг
3. Определение приведенного радиуса взрыва (ф-ла 4)
R R
3
M Т  100
3
102655  214
.
4. Определение избыточного давления во фронте ударной волны (ф-ла 9)
lgP  0.65  2.18 lgR  052
. (lgR) 2  0.65  2.18 lg 2.14  052
.  lg 2.14  0.0135 ,
2
откуда P = 10-0.0135  097
. , следовательно (по ф-ле 8):
 PФ  P0  P  100097
.  97 кПа
5. Определение значения удельного импульса ударной волны (ф-ла 10)
lgI  2.11  0.97 lgR  0.44(lgR) 2  2.11  0.97 lg 2.14  0.44lg 2.14  184
.
2
откуда I  101.84  69.2 , и (по ф-ле 10):
I I
3
MT  69.23 102655  3240 Па
с
10
Для МНОГИХ веществ, способных образовывать ГВС, возможно также
использование приближенного метода расчета, основанного на расчете размеров
облака и статистических данных. При этом рассчитывается объем газового облака V0 и
радиус полусферы газового облака r0, которые зависят от количества исходного вещества,
находившегося в хранилище до аварии, и способа его хранения. Определение этих
параметров может быть выполнено по формулам:
V0 
VaMХР
 c cmx
ro  3
, м3;
3VaMХР
MХР
,м;
 2,23
2c cmx
c cmx
(12)
где: Va - объем киломоля идеального газа (постоянная Авогадро:Va=22.4 (м3/кмоль);
MХР - масса вещества, находившегося в хранилище до образования облака (до аварии)(кг);
σ – коэффициент, зависящий от способа хранения вещества, показывающий долю вещества,
μ- молярная масса хранящегося вещества (кг/кмоль);
cстх- стехиометрическая объемная концентрация (в абсолютных долях).
Значения параметров, характеризующих некоторые вещества, приведены в таблице Б3.
Таблица Б3
Значения параметров, характеризующие некоторые вещества и их смеси с воздухом.
Вещество
cстх
Q кДж/кг Вещество
Cстх
Q кДж/кг
μ
μ кг/кмоль
Аммиак
17
0.1972
18650
Пропилен
Ацетилен
Бутан
Метан
Пропан
26
58
16
44
0.0775
0.0313
0.0945
0.0403
48190
45800
50000
46400
Этан
Этилен
Ацетон
Бензол
кг/кмоль
42
0.0446
45800
30
28
42
78
0.0566
0.0654
0.0499
0.0284
47350
47200
28500
38550
Приближенная оценка параметров взрывной волны за пределами облака может быть
проведена по таблице Б4, в которой представлены значения избыточного давления ∆Pф и
эффективного времени действия фазы сжатия θ, заранее рассчитанные для различных
значений R/ro. Значения параметров, указанных в таблице, получены исходя из давления
внутри газового облака 1700 кПа.
Таблица Б4.
Значения максимального избыточного давления и эффективного времени действия
ударной волны при взрыве ГВС
R/r0
0-1
1.01
1.04
1.08
1.13
1.2
1.4
1.8
∆Pф кПа
1700
1232
814
568
500
400
300
200
3
0.37
0.53
0.74
0.97
1.00
1.07
1.10
1.25
10 θ / 0
с/м
R/r0
∆Pф кПа
103θ / 0
с/м
2.7
100
1.7
3
80
1.78
4
50
2.18
5
40
2.30
6
30
2.59
8
20
3.02
12
10
3.53
15
7.8
3.76
40
2.5
4.39
11
Пример 3.2.2б. (4)
Определить по таблице по приближенной оценке избыточное давление во фронте ВУВ
(воздушной ударной волны) на расстоянии 100 м. от емкости, в которой находится 10 т
пропилена, хранящегося в жидком виде под давлением, при ее разгерметизации и взрыве
образовавшейся ГВС.
1. Определение r0 ( по ф-ле 12)
ro  3
3VaMХР
MХР
= 2,2 (0,5.100002/42.0,0446) 0,3333= 2,2 .(5000/1,8732) 0,3333=
 2,23
2c cmx
c cmx
= 2,2(2670) 0,3333=2,2.13,87= 30,5 м
2. Определение R/r0 = 100/30,5 = 3.278≈3,3 м
3. По таблице Б4 находим, что ∆Pф = 80 кПа (с учетом интерполяции 74 кПа).
У = 80 + (50-80). (3,3-3)/(4-3) = 80 +(-30) .0,3 /1 = 80 – 9 = 71
Для специфики взрыва ГВС, образовавшегося от таких тяжелых углеводородов, как
пропан, бутане и этан, в качестве приближенных расчетов можно с достаточной
точностью пользоваться для определения радиуса сферы газового облака ro (в м) БОЛЕЕ
УПРОЩЕННОЙ формулой (12а),
где: МХР - количество вещества, находившегося в хранилище до аварии (взрыва) в кг;
(если МХР берется в ТОННАХ, то коэффициент перед корнем должен быть 18,5)
0.6 - коэффициент, учитывающий способ хранения.
Пример 3.2.2в.
Определить по упрощенной формуле по таблице избыточное давление во фронте ВУВ
(воздушной ударной волны) на расстоянии 100 м. от емкости, в которой находится 10 т
пропана, хранящегося в жидком виде под давлением, при ее разгерметизации и взрыве
образовавшейся ГВС.
1. Определение r0 ( по ф-ле 12а)
3__________
ro =1,85. √ 0,6.М ХР = 1,85. (0,6.10000)0,3333 = 1,85. (6000)0,3333 = 1,85.18,166 = 33,6 м
2. Определение R/r0 = 100/33,6 = 2,976 ≈3,0 м
3. По таблице Б4 находим, что ∆Pф = 80 кПа .
12
3.3.Оценка степени повреждения зданий в условиях городской застройки.
При взрывах в условиях городской застройки характер распространения ударной волны
существенно изменяется из-за ее многократного отражения и экранирования стенами
зданий. По этим же причинам обычно используемые для расчета значений ∆P формулы, в
том числе и рассмотренные выше, неприменимы.
Для оценки степени повреждения или разрушения зданий в городе широко используется
формула, полученная в Великобритании по результатам анализа последствий
бомбардировок во время второй мировой войны:
R  K3 MT / 6 1  ( 3180 / MT ) 2
(13)
где: R - расстояние от места взрыва в метрах;
MT - тротиловый эквивалент заряда в килограммах;
K - коэффициент, соответствующий различным степеням разрушения:
К<5.6 - полное разрушение зданий;
К=5.6-9.6 - сильные разрушения здания (здание подлежит сносу);
К=9.6-28 - средние разрушения (возможно восстановление здания);
К=28-56 - разрушение внутренних перегородок, дверных и оконных проемов;
К=56 - разрушение 90% остекления.
Пример 3.3.(5)
Определить для условий городской застройки расстояние, начиная с которого здания
получат сильные разрушения при взрыве боеприпаса, начиненного 500 кг гексогена.
1. Определение тротилового эквивалента (по ф-ле 1):
MT = k Mвв = 1.3 . 500 = 650 кг
2. Определение искомого расстояния (по ф-ле 13):
R  K3 MT / 6 1  ( 3180 / MT ) 2 = 96
. 3 650 / 6 1  3180 / 650
2
= 48.6 м.
13
3.4. Оценка степени повреждения отдельно стоящих зданий.
Под воздействием ударной волны здания и сооружения ведут себя как упругие
колебательные системы. Расчетная оценка такого воздействия требует решения
достаточно сложных динамических задач, связанных с описанием поведения упругих
конструктивных элементов зданий и сооружений под воздействием ударных нагрузок,
определяемых изменяющимися во времени и пространстве параметрами ударной волны.
Возникающие в конструктивных элементах нагрузки зависят от (1)параметров волны,
(2)характеристик объекта, (3)его размеров и (4)ориентации относительно фронта
волны.
Наиболее точную оценку последствий воздействия ударной волны на конкретный объект позволяет
получить эксперимент, проводимый на его макете с соблюдением правил по-добия. Однако применение
экспериментальных методов оценки далеко не всегда возможно.
Накопленный опыт исследования объектов, подвергавшихся воздействию взрывов, и резуль-татов
экспериментов с макетами выявил ряд закономерностей, позволяющих упрощенными методами оценивать
возможные ожидаемые последствия воздействия взрывов на здания и сооружения.
Ниже будут рассмотрены два метода оценки: (1)по допустимому давлению при взрыве и
(2) по диаграмме разрушения объекта.
14
3.4.1.Оценка по допустимому давлению при взрыве.
Избыточные давления, при которых наступают различные степени разрушений
одного из возможных типов зданий, приведены в Таблице Б5. При использовании таблицы
следует иметь ввиду, что эта таблица соответствует ударной волне ядерного
взрыва, т.е. учитывает воздействие на объект только избыточного давления и не
учитывает поражающее действие импульса. Для других видов взрывов, например для
взрывов конденсированных ВВ или ГВС, значения давлений, приведенных в таблице,
должны быть увеличены в 1.5 раза и более в зависимости от мощности взрыва и после
этого сопоставлены со значениями избыточного давления. рассчитанными по формуле
(5). При использовании таблицы следует иметь ввиду, что результат оценки будет
приблизительным, поскольку не учитывается действие импульса.
Таблица Б5
Действие ∆PФ на объекты и людей.
Объект воздействия
Степень воздействия
∆PФ
Кирпичное здание
Полное разрушение
>70 кПа
производственного типа
Сильные разрушения
33-70 кПа
Средние разрушения
25-33 кПа
Слабые разрушения
12-25 кПа
Остекление
Разрушение на 90%
5 - 10 кПа
на 50%
2 - 5 кПа
на 5%
1 - 2 кПа
Люди
Крайне тяжелое поражение
>100 кПа
Тяжелое поражение
60-100 кПа
Среднее поражение
40-60 кПа
Легкие поражения
20-40 кПа
В таблице Б5 в качестве примера приведены данные только для одного типа здания.
В справочной литературе имеются аналогичные сведения для большого числа различных
зданий и сооружений. В таблице также приведены данные, позволяющие оценить степень
поражения людей действием давления ударной волны.
Пример 3.4.1 (6).
Определить по таблице Б5 степень разрушения кирпичного здания при взрыве на
расстоянии 10м от него на грунте заряда гексогена массой 10 кг.
1. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2):
MT  2kMBB = 2 . 0.6 . 1.3 . 10 = 15.6 кг
2. Определение R (ф-ла 4):
R  R 3 M T  10 3 15.6  4
3. Определение ∆PФ (ф-ла 5):
84
270
 PФ  &
&
& R
R
2

700
R
3

84
270
700


 48.8 кПа
2
4
4
43
4. Увеличивая табличные значения давлений или уменьшая рассчитанное значение ∆PФ в
1.5 раза (48,8 : 1,5 = 32,5 кПа) по таблице Б5 для кирпичного здания получим средние
разрушения (25-33 кПа).
15
3.4.2. Оценка по диаграмме разрушений.
Более точная оценка может быть получена на основе использования диаграмм, в
которых результат воздействия ударной волны зависит от давления и импульса. Каждому
конкретному объекту соответствует своя диаграмма степени разрушений, типичная
форма которой приведена на рисунке 1.
Как следует из диаграммы, лишь небольшая зона А характеризуется зависимостью
степени разрушений как от давления, так и от импульса. Остальная часть плоскости
соответствует прямым ∆P=const (зона В), где влияние импульса мало, и прямым I=const (зона
С), где не ощущается влияния давления.
Недостаток такого подхода к оценке степени разрушения зданий состоит в том, что
составление диаграммы для конкретного объекта представляет собой достаточно сложную
задачу.
Рисунок 1. Форма типовой диаграммы разрушения объекта
Пример 3.4.2 (6а).
Определить по диаграмме степень разрушения кирпичного здания, если на расстоянии 10 м
от него произойдет взрыв 10 кг гексогена на грунте.
1. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 2):
MT  2kMBB = 2 . 0.6 . 1.3 . 10 = 15.6 кг
2. Определение R (ф-ла 4):
R  R 3 M T  10 3 15.6  4
3. Определение ∆PФ (ф-ла 5):
84
270
 PФ  &
&
& R
R
2

700
R
3

84
270
700


 48.8 кПа
2
4
4
43
4. Определение значения удельного импульса (ф- ла 10):
2
3
R  0.4 15.62 10  0.25 кПа с
5. Степень разрушения по величине ИМПУЛЬСА I можно было бы определить по
ТИПОВОЙ диаграмме разрушений кирпичных зданий.
При отсутствии такой КОНКРЕТНОЙ диаграммы для кирпичных зданий воспользуемся
табл.Б5(составленной по воздействию только от ударной волны при ядерном взрыве), по
которой при ∆PФ = 48,8 кПа кирпичное здание ПРИ ЯДЕРНОМ ВЗРЫВЕ получит
сильные разрушения (соответствующие ∆PФ =33-70 кПа).
I  0.43 M T
16
3.5.Определение безопасных расстояний при взрывах.
Безопасными расстояниями для людей при взрывах считаются такие расстояния,
при которых человек не получает травм. При прямом воздействии воздушной ударной
волны на человека границей опасной зоны является расстояние от центра взрыва до
условной линии (радиус окружности), где давление фронта ударной волны
ф не превышает 10 кПа.
В Российской федерации установлены единые правила определения безопасных
расстояний обязательные к соблюдению всеми организациями, выполняющими взрывные
работы. За основу проведения расчета минимально возможного безопасного расстояния в
этих правилах принята формула:
R б е з K3 MT
(14)
где: R >Rбез - безопасное расстояние в метрах;
MT - тротиловый эквивалент взрывчатого вещества в килограммах;
К - коэффициент, зависящий от условий взрыва.
Значения коэффициента К при размещении людей без укрытий устанавливаются в
диапазоне от 30 до 45 для разных типов взрывов.
В исключительных случаях, когда требуется максимально возможное приближение
персонала к месту взрыва, R без может быть определено при коэффициенте 15,
а например, при укрытии людей в блиндажах К = 9.3.
Единые правила определения безопасных расстояний предусматривают правила расчета этих
расстояний не только для человека, но и для зданий (сооружений), и для различных видов
взрывов.
Пример 3.5 (7).
Определить безопасное расстояние для размещения людей в блиндаже при взрыве 50 кг
аммонала.
1. Определение тротилового эквивалента (ф-ла 1):
MT = k MBB = 0.99 . 50 = 49.5 кг
2. Определение безопасного расстояния (по ф-ле 14):
R б е з K3 MT
= 9.33 49.5 =34м.
17
.