загрузить атореферат
advertisement
На правах рукописи КОКОЕВ Сослан Геннадиевич ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ОХРАННЫХ ЦЕЛИКОВ ПРИ РАЗРАБОТКЕ УДАРООПАСНЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ (НА ПРИМЕРЕ ОАО «СУЭК-КУЗБАСС») Специальность 25.00.20 – Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук САНКТ–ПЕТЕРБУРГ 2011 Работа выполнена в государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургском государственном горном университете. Научный руководитель – заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Лев Капитонович Горшков Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Олег Владимирович Ковалев, кандидат технических наук Александр Александрович Подосенов Ведущее предприятие – ОАО «Гипрошахт» Защита диссертации состоится 30 сентября 2011 г. в 15 ч 30 мин на заседании диссертационного совета Д 212.224.06 при Санкт-Петербургском государственном горном университете по адресу: 199106, Санкт-Петербург, 21-я линия, дом 2, ауд. № 1160. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке СанктПетербургского государственного горного университета. Автореферат разослан 29 августа 2011 г. УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ диссертационного совета д-р техн. наук, профессор Э.И. БОГУСЛАВСКИЙ 2 Актуальность работы. Проблема обеспечения безопасного состояния подготовительных выработок, охраняемых целиками, на угольных шахтах России, несмотря на многочисленные исследования в этой области, остается актуальной. От ее успешного решения во многом зависят объемы добычи угля, рентабельность и безопасность работы угольных предприятий, так как в сложных условиях отработки удароопасных пластов обеспечение безопасного состояния горных выработок и целиков является сложной технической задачей. Вопросами безопасного состояния подготовительных выработок и целиков при разработке удароопасных угольных пластов занимались многие исследователи. Существенный вклад в решение этой проблемы внесли С.Г. Авершин, К.А. Ардашев, Н.П. Бажин, Я.А. Бич, Ф.П. Бублик, Ф.Н. Воскобоев, И.Е. Долгий, С.Я. Жихарев, В.П. Зубов, О.И. Ковалев, А.М. Линьков, О.И. Мельников, И.М. Петухов, В.С. Сидоров, В.Д. Слесарев, А.К. Черников и ряд других ученых. Значительных успехов добились исследователи ряда зарубежных стран (О. Якоби, Г. Эверлинг, Х. Хервик, Г. Браунер, А. Бетчлор и др.). По действующим нормативно-методическим документам на пластах, склонных к горным ударам, опасная зона – это участок массива, в пределах которого при ведении очистных работ требуется дополнительные меры безопасности, требующие значительных затрат, что существенно снижает скорость подвигания лавы и объем добываемого угля. В настоящее время на шахтах Кузбасса, разрабатывающих склонные к горным ударам пласты, широко используется система разработки длинными столбами по простиранию с охраной подготовительных выработок целиками. Высокая газоносность пластов требует дополнительного проветривания лавы, которое осуществляется с помощью передовых выработок, пересекающие отрабатываемый участок. В процессе перехода лавой передовой выработки формируется опасная зона с возможными динамическими проявлениями горного давления. Профилактические мероприятия по предотвращению динамических проявлений горного давления должны определяться с учетом напряженно-деформированного состояния массива между 3 лавой и передовой выработкой. Поэтому, для повышения безопасного состояния подготовительных выработок вблизи очистных работ актуальной является задача определения параметров охранных целиков, оптимальной глубины разгрузочных скважин и расстояния между ними, буримых со стороны передовой выработки. Цель диссертационной работы. Определение оптимальных параметров охранных целиков для обеспечения безопасного состояния подготовительных горных выработок в сложных условиях разработки угольных пластов, склонных к горным ударам. Идея работы: Безопасное состояние подготовительных выработок в сложных условиях разработки угольных пластов осуществляется за счет оптимальной ширины межлавного целика и рациональных параметров профилактических мероприятий, проводимых для разгрузки массива бурением глубоких скважин со стороны передовой выработки. Основные задачи исследования: изучение особенностей системы разработки на удароопасных угольных пластах Кузбасса; проведение геофизических исследований проявлений горного давления на участках ведения горных работ; создание геомеханической модели деформирования горного массива в зоне влияния очистных работ; определение параметров охранных целиков для обеспечения безопасного состояния подготовительных выработок в сложных условиях разработки удароопасных угольных пластов. Методы исследований. Обоснование задач исследований; теоретические исследования напряженно-деформированного состояния массива вокруг подготовительных выработок и целиков; лабораторные исследования прочностных и деформационных свойств образцов угля; математическое моделирование напряжённодеформированного состояния массива вокруг подготовительных выработок в сложных условиях разработки угольных пластов; 4 натурные исследования в шахтных условиях, в частности, геофизические исследования краевой части удароопасных пластов. Научная новизна работы: Определены величины и выявлены закономерности распределения напряжений в окрестности подготовительных выработок с учетом размеров зон неупругих деформаций и ширины межлавного целика. Определены параметры напряженно-деформированного состояния в опасной зоне пласта в зависимости от ориентации передовой выработки относительно забоя лавы. Защищаемые научные положения: 1. Параметры напряженно-деформированного состояния целиков и массива в окрестности подготовительных выработок должны определяться, в основном, размерами зон обрушения горных пород при ведении очистных работ. 2. Безопасные размеры межлавного целика определяются критериями его несущей способности и удароопасности с учетом напряжений, возникающих на участках сопряжений лавы с вентиляционным штреком. 3. Ширина участка и расстояния между разгрузочными скважинами при обработке массива со стороны передовой выработки определяются величиной остаточного и временного опорного давления и её ориентацией относительно забоя лавы. Практическая значимость работы: Рекомендации по данной работе вошли в «Методическое руководство по порядку и контролю безопасного ведения горных работ в опасных зонах при высоких скоростях проходки подготовительных выработок и ведения очистных работ на шахтах ОАО "СУЭК-Кузбасс". Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций подтверждается значительным объемом экспериментальных натурных наблюдений за состоянием краевой части пласта и деформациями породного контура выработок, исследованием прочностных и деформационных характеристик угля, моделированием напряженно-деформированного состояния массива. Апробация диссертации. Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на 5 международном форуме молодых ученых «Проблемы недропользования» (Санкт-Петербург, 2009); ежегодных конференциях молодых ученых и студентов СПГГУ «Полезные ископаемые России и их освоение» (Санкт-Петербург, 20092010 г.г.) и научно-техническом совете СПГГУ. Личный вклад автора заключается: в постановке задач исследований, участии в проведении и анализе натурных исследований, обработке полученных данных на ЭВМ, создании конечно-элементных моделей для исследования особенностей напряженно-деформированного состояния массива, выполнении численных экспериментов и разработке практических рекомендаций. Публикации. По теме диссертации опубликовано 6 печатных работ, из них 3 работы в изданиях, входящих в Перечень ВАК Минобрнауки России. Объем и структура работы. Диссертационная работа изложена на 138 страницах машинописного текста, содержит 4 главы, введение и заключение, список использованной литературы из 81 наименований, 86 рисунков и 9 таблиц. ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ В главе 1 диссертационной работы приведены горногеологические условия Талдинского каменноугольного месторождения, выполнен анализ методов расчета безопасных параметров целиков, сформулированы цель и задачи исследования. В главе 2 приведены результаты натурных наблюдений за состоянием краевой части угольного пласта на основе геофизических исследований и по выходу буровой мелочи из прогнозных шпуров. Приведены результаты экспериментальных исследований прочностных и деформационных свойств угля. В главе 3 выполнено математическое моделирование напряженно-деформированного состояния массива с учетом влияния очистных работ, сопоставлены данные геофизических исследований с результатами моделирования, выполнено обоснование и постановка пространственной задачи, учитывающей поэтапный переход лавой передовой выработки. Определены поля нормальных к напластованию напряжений в угольном пласте. 6 В главе 4 разработаны рекомендации по определению оптимальных параметров охранных целиков и профилактических мероприятий для обеспечения безопасного состояния сопряжения лавы с вентиляционным штреком. Основные результаты исследований отражены в следующих защищаемых положениях: 1. Параметры напряженно-деформированного состояния целиков и массива в окрестности подготовительных выработок должны определяться, в основном, размерами зон обрушения горных пород при ведении очистных работ. На шахтах ОАО «СУЭК-Кузбасс» и, в частности, на шахте «Талдинская Западная-1» подготовка выемочных участков производится спаренными выработками с широкими неизвлекаемыми целиками между ними и анкерным креплением оконтуривающих выемочный столб выработок. Для определения влияния целиков на устойчивость подготовительных выработок были проведены натурные исследования с целью определения напряженно-деформированного состояния краевой части пласта в зоне влияния очистных работ с использованием метода дипольного электромагнитного профилирования аппаратурой ИПЭШ-1. Деформирование в виде уплотнения или разрушения структуры угольного пласта под действием горного давления сопровождается снижением или возрастанием удельного электрического сопротивления угля, которое функционально связано с амплитудой поля искусственного источника (А, мкВ). Данный метод позволяет определить качественную характеристику НДС краевой части пласта. Для определения полной картины влияния очистного пространства на напряженно-деформированное состояние целиков и массива вокруг подготовительных выработок моделировался массив горных пород с учетом стадии отработки угля и обрушения пород кровли. Модель представляет собой участок массива 500х500х300 м с подготовительными выработками и межлавными целиками между ними (рис. 1). Обрушение пород кровли моделировалось геометрически призмой обрушения с углом давления, принятым для Кузбасса 63º. Призма обрушения является составной частью 7 массива, но с другими деформационными свойствами. Модуль деформации массива принят равным 20000 МПа, а призмы обрушения – 700 МПа. Рис. 1. Конечно-элементная модель массива пород с призмой обрушения За критерий адекватности модели реальному состоянию участка принята сходимость данных геофизических исследований с результатами математического моделирования (рис. 2). Геофизическое профилирование конвейерного штрека 67-05 шахты «Талдинская Западная-1» качественно соответствуют результатам моделирования. Повышение напряжений в массиве соответствует понижению амплитуды наведенного электромагнитного поля, вызванное уплотнением массива и, следовательно, возрастанием удельного электрического сопротивления угля. Сопоставимость результатов позволяет считать математическую модель адекватной реальной геомеханической обстановке, а результаты моделирования считать достоверными. Анализируя результаты математического моделирования, можно выявить места с наибольшей концентрацией напряжений, вызванной влиянием опорного давления от зависания кровли в местах отработки угля (рис. 3). Самой нагруженной областью является ленточный межлавный целик 1, оставляемый при отработке угля, за счет влияния отработанной и отрабатываемой лавы. Концентрация напряжений на данном участке достигает 2,5 3 . 8 18 Напряжения, МПа 16 14 б) Напряжения, МПа а) забой лавы 12 10 8 -50 0 50 100 150 Длина измерений, м 400 14 12 10 8 350 300 300 200 50 100 150 Длина измерений, м 200 0 50 100 150 Длина измерений, м 200 250 200 забой лавы 150 100 -50 0 50 100 150 Длина измерений, м 0 400 350 250 -100 16 200 А , мкВ А, мкВ -100 18 150 100 200 Рис. 2. Сопоставление данных геофизических исследований с результатами математического моделирования: а) конвейерный штрек 67-05; б) лава 67-04 Рис. 3. Участки с повышенной концентрацией напряжений На участке сопряжения вентиляционного штрека с лавой (цифра 2 на рис. 3) концентрация напряжений достигает 2 2,5 . 9 Участок 3, находясь в зоне повышенных напряжений, попадает в зону влияния лавы 2. Концентрация напряжений на этом участке достигает 1,5 2 . 2. Безопасные размеры межлавного целика определяется критериями его несущей способности и удароопасности с учетом напряжений, возникающих на участках сопряжений лавы с вентиляционным штреком. Сопряжение вентиляционного штрека с лавой находится в зоне наибольшего проявления горного давления, от безопасного состояния которого зависит производительность ведения горных работ. Для выявления закономерности изменения напряженнодеформированного состояния массива в зоне сопряжения от ширины межлавного целика разработана математическая модель формирования поля напряжений в угольном пласте. Вертикальные сжимающие напряжения нетронутого массива горных пород принимаются равными весу столба горных пород до земной поверхности (Н=300 м). Мощность пласта угля 4 м, длина лавы 200 м, скорость подвигания – 10 м/сутки, породы кровли при обнажении легко и среднеобрушаемые. Выработки имеют прямоугольную форму поперечного сечения шириной 5 м и высотой 4 м. Физико-механические свойства пород, слагающих массив, представлен в таблице 1. Таблица 1 Физико-механические свойства пород № п/п 1 2 3 4 5 Зона Вмещающие породы (алевролит к/з) Непосредственная кровля (алевролит м/з) Пласт угля Непосредственная почва (алевролит м/з) Зона обрушения Модуль Плотдеформации, ность, Е, МПа γ, кг/м3 Коэффициент Пуассона, ν Сцепление С, МПа Угол внутреннего трения, φº 10 000 2 400 0,3 - - 6 000 2 000 0,3 - - 1 000 1 340 0,24 2,5 38 6 000 2 000 0,3 - - 700 1 800 0,3 - - 10 Вертикальные напряжения, МПа Для полного анализа напряженно-деформированного состояния массива впереди отрабатываемой лавы были получены напряжения по направлению отработки лавы (рис. 4). Самый высокий уровень напряжений наблюдается непосредственно у лавы, уменьшаясь по мере отдаления вглубь массива. На расстоянии 100 м от забоя лавы у откаточного штрека (ОШ) напряжения равны фоновому значению. Целик у отработанной лавы находится в зоне повышенных вертикальных напряжений, которые составляют 15-18 МПа. Под воздействием отрабатываемой лавы величина напряжений в целике у забоя лавы возрастает до 20-22 МПа. 24 0м 20 м 60 м 100 м 22 20 18 16 14 12 10 H 8 6 отработано целик 4 0 10 20 ва ла ВШ 30 40 Длина ОШ целик 210 220 230 измерений, м 240 лава ВШ 250 260 270 Рис. 4. Вертикальные напряжения по длине отрабатываемой лавы в зависимости от расстояния до забоя лавы Для оценки безопасного состояния сопряжения лавы с вентиляционным штреком (ВШ) использовалась методика, разработанная на основе теории трещин (И.М. Петухов, А.М. Линьков) (рис. 5). Расчетная и допускаемая величины коэффициента интенсивности напряжений определяются по формулам: K i y 2R , K i . до п H 0 a 2 , где y– расчетное напряжение, МПа; R – расстояние от кромки пласта до расчетной точки, определяемой по максимальному выходу буровой мелочи из прогнозных шпуров (рис. 6), м; H0 – глубина, с которой пласт 11 отнесен к опасным по горным ударам, (200 м); а – ширина выработанного пространства, (200 м). 1.2 Ki , ед Ki .доп 1.1 1 0.9 K i f ( y ) 0.8 0.7 5 10 15 18 м 20 25 30 35 40 45 Ширина целика, м Рис. 5. Выбор оптимальной ширины целика 10 1 5 9 Влажность, % Выход штыба, л/м 6 4 3 2 2 1 8 2 7 6 1 5 0 4 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Длина шпура, м Длина шпура, м Рис. 6. Данные прогнозных шпуров в районе сопряжения: 1 – целик; 2 – лава Для шахты «Талдинская-Западная-1» целик шириной больше 18 м обеспечит безопасное состояние сопряжения лавы с вентиляционным штреком. Зоны необратимых деформаций и максимумы опорного давления, формирующиеся у его краев, не сливаются. Меньший максимум с напряжениями 20,5 МПа находится на расстоянии 2,2 м от обнажения со стороны вентиляционного штрека, а больший с напряжениями 23 МПа – на расстоянии 3 м со стороны очистной выработки. Между ними наблюдается некоторый спад напряжений. Суммарный размер 12 предельно напряженных зон равен 5,2 м (предельный размер целика). Целик полностью переходит в предельно-напряженное состояние, когда сумма соответствующих зон превышает его ширину. В данном случае целик сохраняет свою несущую способность, так как ширина целика больше предельного размера. При ведении очистных работ существует опасность динамических проявлений горного давления в целике. Наибольшую опасность представляют целики с предельными размерами. Безопасный размер целика с точки зрения его удароопасности определяется неравенством: Lц > 1,25Lп (И.М. Петухов, А.М. Линьков), где Lц – безопасный размер целика, м; Lп – предельный размер целика, м. Следовательно, в условиях шахты «Талдинская Западная-1» ширина целика больше 6,5 м обеспечит его безопасное состояние. Таким образом, оставляемый межлавный целик должен соответствовать следующим критериям: должен обеспечивать безопасное состояние сопряжения вентиляционного штрека с лавой (Lц = 18 м) и сохранять свою несущую способность (Lц = 5,2 м), не разрушаясь в динамической форме (Lц = 6,5 м). 3. Ширина участка и расстояния между разгрузочными скважинами при обработке массива со стороны передовой выработки определяются величиной остаточного и временного опорного давления и её ориентацией относительно забоя лавы. К сложным условиям отработки пластов относят ведение горных работ в направлении на передовую выработку. Намечаемые к отработке опасные участки пласта следует приводить в неудароопасное состояние заблаговременно, до возникновения в них высокой степени удароопасности. При подходе очистного забоя к передовой выработке на расстояние 0,7l должен быть составлен паспорт заблаговременной обработки участка шириной 0,4l со стороны передовой выработки (l – ширина зоны опорного давления). При ведении горных работ на опасных участках возможна потеря устойчивости выработок. Об этом свидетельствует динамическое явление, произошедшее 18.04.2011 г. в вентиляционном штреке лавы 3-32 в районе передовой выработки 13 на шахте «Алардинская». Часть сечения вентиляционного штрека 332 оказалась заполненной горной массой, из-за чего не обеспечивалось прохождение расчетного количества воздуха из лавы 3-32 (рис. 7). Рис. 7. Динамическое явление, произошедшее в вентиляционном штреке л. 3-32 Для оценки степени влияния очистных работ на НДС пласта между лавой и передовой выработкой была построена объемная конечно-элементная модель с 6 этапами отработки (рис. 8). В первоначальной ситуации расстояние между очистной и передовой выработкой составляет 50 м. С шагом 20 м лава приближается к передовой выработке, тем самым происходит перераспределение напряжений в массиве впереди лавы. На первом этапе отработки часть передовой выработки находится под незначительным влиянием остаточного и временного опорного давления. Самым нагруженным участком является 14 сопряжение между лавой и вентиляционным штреком, а также сопряжение между передовой выработкой и вентиляционным штреком. Вертикальные напряжения на участке сопряжения забоя лавы с вентиляционным штреком составляют 20 МПа, а на участке сопряжения передовой выработки с вентиляционным штреком – 17 МПа. На третьем этапе развития очистных работ образуется сопряжение между забоем лавы, вентиляционным штреком и передовой выработкой. Сформировавшиеся при этом два острых угла являются концентраторами напряжений, так как находятся в зоне наибольшего влияния опорного давления от ранее отработанной и отрабатываемой лавой. Величина вертикальных напряжений составляет 21 МПа. Рис. 8. Система поэтапной отработки лавы с передовой выработкой На четвертом и последующих этапах передовая выработка переходит под влияние только временного опорного давления. Концентратором значительных напряжений так же будут являться 15 сопряжение забоя лавы с вентиляционным штреком и сопряжение между забоем лавы и передовой выработкой. Анализ результатов моделирования показывает, что при развитии очистных работ в сторону передовой выработки формируется сокращающийся целик, напряжения в котором могут быть критическими и спровоцировать горный удар. Во избежание динамического разрушения опасной зоны необходимо проводить профилактические мероприятия по приведению ее в неудароопасное состояние. Создание защищенных зон для ведения очистных работ осуществляются путем бурения рядов разгрузочных скважин большого диаметра. Длина скважин не должна быть меньше ширины сокращающегося целика, при которой возможно его разрушение в динамической форме (lкр = 14 м). Целик является неудароопасным, если его ширина равна 1,25 критической ширины. Согласно этому зона бурения разбивается на 3 участка (рис. 9) с соответствующими расстояниями между скважинами (Сскв) и длиной скважин (lскв). Предложенные параметры длины и расстояния между разгрузочными скважинами позволят сократить объем буровых работ на 30 - 40 % по сравнению с действующими (таб. 2). 1 2 Рис. 9. Участки бурения в зависимости от расположения передовой выработки: 1 – при отработке со стороны конвейерного штрека, 2 –со стороны вентиляционного штрека 16 Таблица 2 Параметры буровых работ Схема при отработке с конвейерного штрека (рис. 9 схема 1) № lскв, dскв, Сскв, уч м мм м 100 0.6 200 1.2 III 17 300 1.8 400 2.4 500 3.0 100 0.7 200 1.3 II 21 300 2.0 400 2.6 500 3.2 100 0.7 200 1.4 I 24 300 2.2 400 2.9 500 3.6 Схема при отработке с вентиляционного штрека (рис. 9 схема 2) № lскв, dскв, Сскв уч м мм ,м 100 0.7 200 1.5 I 26 300 2.2 400 3.0 500 3.7 100 0.6 200 1.3 II 22 300 2.0 400 2.6 500 3.2 100 0.6 200 1.2 III 18 300 1.8 400 2.4 500 3.1 Действующие параметры lскв, м 30 dскв, мм 100 200 300 400 500 100 200 300 400 500 100 200 300 400 500 Сскв, м 0.9 1.2 1.6 2.0 2.5 0.9 1.2 1.6 2.0 2.5 0.9 1.2 1.6 2.0 2.5 ЗАКЛЮЧЕНИЕ Диссертация представляет собой законченную научноквалификационную работу, в которой содержится решение актуальной задачи – обеспечение безопасного состояния подготовительных выработок за счет оптимальных размеров межлавных целиков в сложных условиях разработки удароопасных угольных пластов. Основные результаты выполненных исследований: 1. Разработана пространственная геомеханическая модель напряжённо-деформированного состояния массива при ведении очистных работ, учитывающая прочностные и деформационные характеристики угля и вмещающих пород, зоны обрушения, 17 взаимное расположение выработок, а также их геометрические размеры. 2. По результатам математического моделирования выявлены зоны с наибольшей концентрацией нормальных к напластованию напряжений. Самой нагруженной областью является ленточный межлавный целик. Концентрация напряжений на данном участке достигает 2,5 3 .Менее нагруженным участком является сопряжения вентиляционного штрека с лавой 2 2,5 . 3. Для обеспечения безопасного состояния сопряжения лавы с вентиляционным штреком был выполнен расчет ширины межлавного целика. Оставляемый межлавный целик должен соответствовать следующим критериям: должен обеспечивать безопасное состояние сопряжения вентиляционного штрека с лавой (Lц = 18 м) и сохранять свою несущую способность (Lц = 5,2 м), не разрушаясь в динамической форме (Lц = 6,5 м). 4. Установлены особенности напряженно-деформированного состояния межлавного целика за весь период его существования. Проведение (расположение) выработок в непосредственной близости от краевой части пласта вызывает изменение первоначального напряженного состояния как вокруг самой выработки, так и в образовавшемся целике угля. Напряженное состояние целика зависит от его ширины и уровня нагрузки на него со стороны парной подготовительной выработки и со стороны выработанного пространства. За весь период эксплуатации целика напряжения в нем возрастают в 3 раза, причем по ширине целика возрастание напряжений происходит неравномерно. 5. С помощью пространственной пошаговой математической модели определена степень влияния очистных работ на напряженно-деформированное состояние пласта между лавой и передовой выработкой. По мере приближения лавы к передовой выработке формируется сокращающийся целик, который является концентратором опасных нагрузок. 6. Предложены параметры профилактических мероприятий в опасной зоне на основе результатов пространственной математической модели, которая позволит сократить объем буровых работ на 30 - 40%. 18 ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ СЛЕДУЮЩИЕ РАБОТЫ: 1. Кокоев С.Г. Оценка напряженного состояния системы межштрековых целиков при подготовке к выемке удароопасных пластов // Известия вузов. Горный журнал. – 2010. – № 3. – С. 39-42. 2. Кокоев С.Г. Прогноз и оценка удароопасности угольных пластов / Л.К. Горшков, В.Н. Монахов, Е.В. Шишкин, С.Г. Кокоев // Экология и развитие общества. Материалы XII Международной конференции. – СПб.: МАНЭБ, 2009. – С. 112-116. 3. Кокоев С.Г. Опыт охраны подготовительных выработок на угольных шахтах / Л.К. Горшков, В.Н. Монахов, Е.В. Шишкин, С.Г. Кокоев // Народное хозяйство Республики Коми. Т.19, №1. – Воркута – Сыктывкар – Ухта, 2010. - С. 31-35. 4. Кокоев С.Г. Обеспечение устойчивости горных выработок целиками различной жесткости / Л.К. Горшков, С.Г. Кокоев // Записки Горного института. Т.189. – СПб.: СПГГИ(ТУ), 2011. – С. 206-208; 5. Кокоев С.Г. Геомеханическое обоснование оптимальных параметров целиков при многоштрековой схеме подготовки угольных пластов // Записки Горного института. Т.189. – СПб.: СПГГИ(ТУ), 2011. – С. 226-228; 6. Kokoev S.G. Geomechanische Begrundung der optimalen Parameter von ungleichartigen Streckenfesten / KokoevS.G. // Scientific Reports on Resource Issues – 2010, vol. 3. – P. 228-230. 19
