Курсовая работа Новосибирск 2010. Тепловой расчёт КЕ-2.5-14С

Реклама
Новосибирский Государственный Архитектурно-Строительный
Университет
Кафедра: Теплогазоснабжения
и
вентиляции
Курсовая работа
Тепловой расчёт КЕ-2.5-14С
Новосибирск 2010.
Пояснительная записка
к
курсовой работе
“Тепловой расчёт котельного агрегата КЕ-2.5-14С”
Выполнить тепловой расчёт котлоагрегата !!!!тип агрегата КЕ-2,5-14С, паропроизводительность
D=2,5 тонн в час.параметры вырабатываемого теплоносителя-пар P=1,2.
Топливо Бабаеевский уголь Б1.
КП-ТГиВ-09-ТГУ
Должн.
Разработал
Проверил
Принял.
Фамилия
Подп. Дата.
Пояснительная
записка
Стад.
У
Лист
1
Листов
НГАСУ гр. 441з
Содержание
Стр
Введение
1.Топливо.Воздух.Продукты сгорания
1.1.Основные характеристики топлива
3
5
5
1.2.Выбор коэффициента избытка воздуха и присосов в газоходах котельного
агрегата
5
1.3.Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания топлива
6
1.4. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания
7
2.Тепловой баланс парогенератора
3.Расчёт топочной камеры
8
9
3.1. Основные конструктивные и тепловые характаристики топки
3.2.Определение полной поверхности стен топки
3.3.Полная и лучевоспринимающая поверхность топки
9
9
4.Поверочный расчёт теплообмена в топке
10
5.Расчёт конвективных поверхностей нагрева
11
6.Расчёт водяного экономайзера
14
7.Сводная таблица теплового расчёта
17
8.Список используемой литературы
18
Лист
3
5
5
Описание котла:
Новая серия котлов типа КЕ разработана ЦКТИ имени И.И.Ползунова совместно
с Бийским котельным заводом (БиКЗ) паропроизводительностью от 2,5 до 25 т/ч
для выработки насыщенного или слабоперегретого пара давлением 1,4 или 2,4
МПа. Котёл имеет унифицированные верхний и нижний барабаны с внутренним
диаметром 1000мм и расстоянием между ними 2750мм, а также боковые экраны и
конвективный пучок.
Боковые стены топочной камеры экранированы, фронтовая и задняя
стены выполнены из огнеупорного кирпича (без экранов). Ширина топочной
камеры котла 2874мм. С правой стороны задней стенки топочной камеры котла
имеется окно, через которое продукты сгорания поступают в камеру догорания
и далее в конвективный пучок.
Под камеры догорания наклонен таким образом, чтобы основная масса
падающих в камеру кусков топлива скатывались на решётку. Трубы
конвективного пучка, развальцованные в верхнем и нижнем барабанах,
установленные с шагом вдоль барабана 90мм и поперечным шагом 110мм (за
исключением среднего, равного 120мм, и боковых пазух, ширина которых 195387мм).
В конвективном пучке разворот газов осуществляется в горизонтальной
плоскости при помощи шамотной и чугунной перегородок.
Боковые экраны в области топочной камеры и ограждающих стен в
конвективном пучке выполнены из труб диаметром 51×2,5мм с шагом 58мм.
Боковые экраны и крайние боковые ряды труб конвективного пучка имеют
общий нижний коллектор.
В котлах применены схемы одноступенчатого испарения. Питательная
вода из экономайзера подаётся в верхний барабан под уровень воды по
перфорированной трубе. В нижний барабан котловая вода опускается по задним
трубам конвективного пучка. Передние трубы конвективного пучка являются
испарительными.
Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры
левого и правого экранов .Кроме того , котловая вода из верхнего барабана по
опускным стоякам , расположенным на фронте котла , поступает в нижние
коллекторы боковых экранов. Пароводяная смесь выходит из испарительных
труб в верхний барабан, где происходит барботаж пара через слой воды. Пар,
отсепорированный в паровом пространстве барабана, проходит через
пароприёмный дырчатый потолок, установленный на расстоянии 50мм от
верхней образующей барабана, и направляется в паропровод.
Боковые стены котлов закрыты натрубной обмуровкой, состоящей из слоя
шамотобетона толщиной 25мм по сетке и несколько слоёв изоляционных плит,
толщиной около 100мм. Натрубная обмуровка покрывается снаружи
металлической обшивкой толщиной 2мм, привариваемая к каркасу.
Котёл оборудуется системой возврата уноса и острым дутьём. Унос,
оседающий в 4-ёх зольниках котла, возвращается в топку при помощи
инжекторов и вводится в топочную камеру на высоте 400мм от решетки.
Смесительные трубы возврата уноса выполнены прямыми, без поворотов,
что обеспечивает надёжную работу системы.
Воздух острого дутья вводится в топку через заднюю стенку в зависимости от
паропроизводительности котла 5-12соплами диаметром 20мм. Сопла
установлены на высоте 500мм от уровня колосникового полотна.
Воздух в систему возврата уноса и острого дутья подаётся от
высоконапорного
вентилятора производительностью 1000м3/ч и полным
напором 380мм вод.ст.
Лист
4
Выбор типа топки.
Выбор типа топки зависит от вида и свойств сжигаемого топлива его золы, а также от
тепловой мощности и от конструкции теплоагрегата. В моем агрегате малой
паропроизводительностью применяется слоевая топка.
Выбор хвостовой поверхности нагрева. Определение температуры уходящих
газов.
Предварительный выбор: хвостовая поверхность нагрева: водяной экономайзер;
температура уходящих газов: ух=1700С.
Применение водяного экономайзера способствует повышению эффективности работы
теплогенератора за счет уменьшения потерь с уход. газами q2 и интенсификации процесса
воспламенения. Для предотвращения коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева
температура наруж. стенки трубы экономайзера должна быть выше температуры точки росы
вод. паров. Поэтому температура уход. газов выбирается более высокой.
1.Топливо. Воздух. Продукты сгорания.
1.1.Основные характеристики топлива
Из «Нормативного метода» выписываем основные характеристики указанного в задании
топлива:
Таблица 2.1 Расчётные характеристики для твёрдых топлив.
Рабочая масса топлива; состав, %:
Wр
Ар
56,5
7
Sрк
Sро
0,5
Ср
Нр
Nр
Ор
25,4
2,4
0,2
8
Низшая теплота сгорания ккал/кг: Qpн=2090.
1.2.Выбор коэффициента избытка воздуха и присосов в газоходах котельного
агрегата
По мере движения продуктов сгорания по газоходам коэффициент избытка
увеличивается за счёт присосов воздуха в газовый тракт агрегата через неплотности в
обмуровке.
Присосы воздуха по газоходам Δα и расчетные коэффициенты
избытка воздуха
Таблица№1
Участок газового
тракта
Δα
Расчетный коэффициент
избытка воздуха
Топка
0,1
1,4
1,4
1-й Котельный
пучок
0,05
αпп=αт+Δαкп=1,4+0,05=
1,45
1,425
0,05
αкп=αпп+Δαкп=1,45+0,1=
1,55
1,5
αэк= αкп+ Δαэк=1,55+0,1=
1,65
1,6
2-й Котельный
пучок
Экономайзер
(водяной)
Присосы
0.1
α
Среднее значение
αср=αi-1+αi
2
Лист
5
1.3.Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания топлива
Расчётные значения теоретически необходимого количества воздуха V0в и объема
образующихся продуктов сгорания V0г берём в соответствии с «Нормативным методом». Расчёт
объёмов воздуха и продуктов сгорания. [1, табл. XI].
Характеристики продуктов сгорания по поверхностям нагрева
Таблица№2
Характеристики
топлива
V0 =2,65 м3/кг; VRO2=0,48 м3/кг;V0N2=2,09 м3/кг; V0H2O=1,01
м3/кг; Vг=3,58
Ед-ца
Участки газохода
измер
Топка
Котельные
Эк-зер
пучки
(водяной)
Величины
1.Средний коэф-т
избытка воздуха
(из табл 1)
2.Объем водяных
паров
ср
o
VH2O=V H2O+0,016(αι -1)V
Vг= VRO2+
ср
1,4
1,425
1,5
1,6
м3/кг
1,03
1,028
1,03
1,01
м3/кг
4,64
4,70
4,905
5,17
-
0,218
0,215
0,206
0,195
-
0,103
0,102
0,098
0,093
-
0,231
0,317
0,304
0,288
г/м3
0,75
0,74
0,71
0,68
o
3.Полный объем продуктов сгорания
V0N2+
-
VH2O+(αι -1)V
o
4.Объемная доля водяных
паров
‫ ح‬Н2О= VH2O /Vг
5.Объемная доля
трехатом
ных газов
‫ ح‬RO2= VRO2 /Vг
6.Суммарная объемная
доля 3-ех атомных газов
‫ ح‬п = ‫ ح‬RO2+ ‫ ح‬Н2О
7.Концентрация золы в
продуктах сгорания
μЗ= 10Ар α ун
Vг
αун=8,5%- доля золы в уносе [1,табл. ХХ, ХХI].
1.4.Энтальпия воздуха и продуктов сгорания
Энтальпия теоретического объёма воздуха и продуктов сгорания, отнесённые к 1кг (м3)
топлива при соответствующих температурах, рассчитываем, руководствуясь «Нормативным
методом». [1, XIV, XV]. Энтальпию продуктов сгорания для соответствующих участков газового
тракта опред. по формуле:
Јi= Јог+( αiср-1) Јов+ Јзл;
Энтальпия золы учитывается, если
αун Ар>1.5
Qpн
7*5 =0,02
2090
Энтальпия воздуха и продуктов сгорания
Таблица№3
Јо
,оС
Јо
в
г
Топка
Вт
Участки газового тракта
Котельный
Экономайзер
пучок
αкп=1,475
αэк=1,5
αт=1,4
Ј
ΔЈ
Вт
Ј
ΔЈ
Ј
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1200
1400
1600
1800
2000
84
168
254
342
432
525
619
715
810
908
1108
1312
1518
1724
1936
121
244
371
502
637
775
916
1063
1212
1364
1672
1990
2314
2644
2980
154,2
311,22
472,62
638,82
809,82
985,02
1163,62
1349,02
1536,02
1727,22
2115,22
2514,82
2921,22
3333,62
3754,42
160,92
323,82
491,67
664,47
842,22
1024,4
1210,05
1420,6
1596,8
1795,3
2198,3
2286,02
3035,06
3462,9
3899,6
163
328
498
673
853
1037,5
1223,5
1420,5
1617
1818
2226
2646
3073
3506
3948
2200
2148
3319
4178,22
4339,3
4393
ΔЈ
Лист
7
2.Тепловой баланс парогенератора.
При работе парового котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной
теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты.
Таблица№4
Определяемая
величина
Обозначение
Ед.
изм.
1.Распологаемая
теплота
2. Потеря теплоты
от хим.недожога
3. Потеря теплоты
от механич. неполноты
сгорания
4. Температура уход.
газов газов
5. Энтальпия уход.
газов
6. Температура воздуха
в котельной
7. Энтальпия воздуха
в котельной
8. Потеря теплоты с
уход. газами
Qрр
q3
Ккал Qрр=Qнр+Qв.вн+iтл
кг
%
[1, табл. XXI]
q4
%
ух
предварительный
выбор
Ккал
см. табл. 3
кг
0
С
принимается
300С
Ккал
9,46V0
кг
(Јух-αух Јхв)(100- q4)
%
Јух
tхв
Јхв
q2
0
Расчетная
формула
[1, табл. XXI]
С
Qрр
Расчет
Величина
Qрр=2090
2090
-
1
-
3,5
-
170
-
275,247
30
9.46*2.65
25,07
(275,247-1,45*25,06)96,5
2090
11,03
9. Потеря теплоты от
наруж. охлаждения
10. Потеря со шлаком
q5
%
[1, рис. 5-1]
-
2,9
q6
%
Σq
%
7*0,95*47,6
2090
11,3+3,5+1+2,9+0,15
0,15
11. Сумма тепловых
потерь
12. КПД агрегата
13. Коэф-т сохранения
теплоты
Арαшл(с)зл
Qрр
q2+ q3+ q4+ q5+ q6
18,58
ка
φ
%
-
100-18,58
1-0,034
81,42
0,966
100- Σq
1q5
ка+ q5
Расход топлива:
В=Д(iп''-iпв)+Gпр(iкип-iпв)
Qррка
В=2.5(665,8-100)+0,084(197,3-100)=0,840 т/ч
2090*0,81
Расчетный расход топлива с учетом механической неполноты его сгорания:
Вр=В(1- q4/100);
Вр=0,840(1-0,035)=0,781 т/ч
3.Расчёт топочной камеры
3.1.Основные конструктивные и тепловые характеристики топки
Определим тепловое напряжение топочного объема:
qυ=BpQpн
VT
qυ=0,781*2090=148,8 кВт/м3)
10,97
VT топочный объем VT=1.99+8.4+0.83-1.3+1.13+0.15-0.23=10.97м3
Определим площадь зеркала горения:
qR= BpQpн
R
Fст=37.2
2
Где R-активная площадь колосниковой решетки R=6,39 м
qR=0,781*2090=255,4
6,39
3.2.Определение полной поверхности стен топки:
Fст= ΣFсттопка+ ΣFсткам.дог
Fст=29,653(м2)
3.3.Полная и лучевоспринимающая поверхности стен топки
Определяема
величина
1. Расстояние между
осями край.труб
2.Освещенная
длина труб
3. Площадь, занятая
лучевосприн.
поверхностью
4. Наруж. диаметр
труб
5. Шаг трубы
6. Расстояние от оси
труб
до стены
7. Отношение s/d
8. Отношение e/d
9. Угловой
коэффициент
10. Площадь
лучевосприн.
поверхностей
экранов
11. Площадь
лучевосприн.
поверхности топки
12. Степень
экраниранирования
топки
13. Коэффициент
загрязнения
14. Коэф. тепловой
эффективности
экранов
Обозначение
b
Ед.
изм
Расчетная
формула
м
Конструктивно
l
м
Конструктивно 3.3
Fпл
м2
Fпл= b l
5,24
d
мм
51
51
51
s
мм
58
58
120
е
мм
Эстеркин таб.
2.8
Эстеркин таб.
2.8
Конструктивно
0,5d
0,5d
0,0009
х
-
0,5
2,352
0,0009
0,78
Нлi
м2
s/d
e/d
[1,
номограмма
1]
Нлi= Fплх
Нлт
м2
Нлт=ΣНлi
9,5

-
= Нлт/ Fст
9,5/29,6=0,32

-
[1, табл. 6-2]
0.55
-
=х

Бок.ст.
(л+п)
топка
1.59
Бок.ст.
(л+п)
кам.дог.
0.33
Задняя
стена
кам.дог.
1,66
3.3
2,52
1,08
4,18
1,14
0,5
0,99
5,24*0,99=5,18 1,08*0,99=1,06 4,18
*0,78=
3,26
0,54
0,04
Лист
9
15. Коэф. тепловой
ср
ср=ΣiНлi/ Fст
-
0,55*9,5/29,6=0,18
эффективности топки
4.Поверочный расчет теплообмена в топке
Адиабатическая температура горения определяется по J- диаграмме, если за энтальпию
полезное тепловыделение Qпт.
Таблица№6
Определяема
величина
Обозначение
ср
Ед.
изм
Способ
определения
Результат
-
табл. 5
0,18
S
м
3,6Vт/ Fст
3,6*11/29,6
=1,5
М
-
М=0,59-0,5хт
хт=0,14
0,52
αт
-
По табл. №1
1,4
5. Присос воздуха
в топке
6. Энтальпия хол. воздуха
Δαт
-
По табл№1
0,1
Joхв
По табл№4
25,07
7. Кол-во теплоты
вносимое в топку
воздухом
8. Полезное
тепловыделение в топке
9. Адиабатическая
температура горения
10. Температура газов на
выходе из топки
11. Энтальпия газов на
выходе из топки
12. Объемная доля:
вод.паров
трехатомн. газов
Qв
ккал
кг
ккал
кг
1. Коэф. тепловой
эффективности топки
2. Эффективная толщина
излучающего слоя
3. Параметр учитывающий
распределение температ. в
топке
4. Коэф-т избытка воздуха
на выходе из топки
Qв=αтJoхв
35,09
1,4*25,07=35,09
Qпт
а
''т
J''т
ккал
кг
0
С
о
С
ккал
кг
‫ ح‬RO2
‫ ح‬Н2О
-
Qпт=Qрн100-q3-q4-q6
100-q4
По табл№3
2065,09
1171,27
Предварительный
выбор
По табл№3
1727,22
По таблице№2
0,218
0,103
По таблице№2
0,231
1000
13. Суммарная объемная
доля
3-ех атомных газов
14. Произведение
‫ح‬п
-
Р пS
м*кгс/см2
р× ‫ ح‬п×S
0,1*0,231*1,5
0,03
15. Коэффициент
ослаблен.лучей:
3-ех атомными газами
Кг‫ ح‬п
1/(м*кгс/см2)
[1, формула 6-08]
0,83
Золовыми частицами
Коксовыми частицами
КзлμЗ
Кк
1/(м*кгс/см2
1/(м*кгс/см2
[1, формула 6-13]
Кк=х1*х2
0,48
0,15
Лист
9
10
5
16. концентрация
золы в газах
17. Коэффициент
ослабления лучей
топочной средой
18. Суммарная сила
поглощения
топочного объема
19. Степень черноты
факела
20. Степень черноты
топки
21. Отношение площади
зеркала горения к
площади стен
23. Действительная температ. на выходе
из топки
24. Энтальпия газов на
выходе из топки
25. Общее
тепловыделение топки
μЗ
г/м3
По таблице№2
0,75
К
1/(м*кгс/см2)
К= Кг‫ ح‬п +КзлμЗ+ Кк
0,83+0,48*0,75+0,15
1,34
K*p*s
0,201
КРS
αф
-
aт
-
1-е-КРS
[1, формула 6-36]
ρ
-
R/ Fст
0,135
1,08
0,01
((2090*0,781)/1300)/29,6=0,01
''т
J″т
Qл
о
С
[1, формула 6-30]
910
ккал
кг
ккал
кг
По табл№3
1553,09
φ(Qпт-J″т)
494,64
5.Расчёт конвективных поверхностей нагрева
К конвективным поверхностям нагрева следует отнести конвективные пучки и водяной
экономайзер. При установившемся тепловом состоянии кол-во теплоты, отданное греющим
теплоносителем Qг равно кол-ву теплоты, воспринятому нагревающим теплоносителем Qт.
Расчёт котельных пучков:
Определим конструктивные характеристики котельных пучков:
Таблица№7.1
Определяема
величина
Обо- Ед.
Способ
1-й газоход 2-й газоход
зна- изм определения
чение
1. Характер омывания
конструктивно
Коридорное
труб газами
2. Расположение труб
конструктивно
Поперечное
в пучке
3. Диаметр труб
d
м конструктивно
0,051
4. Поперечный шаг
S1
мм конструктивно
90
между трубами
5. Продольный шаг
S2
мм конструктивно
110
между трубами
6. Относительный
σ1
S1/ d
1,764
поперечный шаг
7. Относительный
σ2
S2/ d
2,157
продольный шаг
Лист
12
11
5
8. Число рядов труб
вдоль
9. Число рядов труб
поперек
10. Длина труб
11. Омываемая
площадь
12. Число рядов труб
по ходу продуктов
сгорания
13. Длина труб
14. Омываемая
площадь
15. Площадь
поверхности нагрева
16. Живое сечение
17. Площадь живого
сечения для прохода
продуктов сгорания
z1
шт.
конструктивно
z2
шт.
конструктивно
l
Нi
м
м2
конструктивно
Нi=πdlz
34,01
27,21
zст
шт.
конструктивно
80
72
lст
Нстi
м
м2
конструктивно
Нст= πdlz
ΣН
м2
ΣН=ΣН1+ ΣНст
Fi
м2
Fср
м2
F=ab-z1l
Fср= ΣН
Н1+Н2
F1 F2
13
9
20
2,09
2,36
34,01
27,21
61,22
0,37
0,25
0,38
Таблица№7.2
Определяема
величина
1.Температура прод.
сгоран.на входе в
конвективный пучек
2. Энтальпия прод.
сгоран.на входе в
конвективный пучек
3. Температура прод.
сгоран.на выходе из
конвективного пучка
4. Энтальпия прод.
сгоран.на выходе из
конвективного пучка
5. Расчетная
температура потока
продуктов сгорания в
конвективном
газоходе
6. Объем газов
7. Средняя скорость
прод.сгоран в
конвективном
газоходе
5.Коэффициент
теплоотдачи
конвекцией
6. Эффективная
толщина излучения
Обозначение
Ед.
изм
Способ
определения
Результат
пп
о
С
По табл№6
910
J'пп
ккал
кг
По табл№3
1553,09

о
Предварительный выбор
310
По табл№3
508,059
С
 = +
2
610
Vг
м3/кг
По табл№2
3,58
г
м/с
г=Вр×Vг(+273)
F ×273
15
к
ккал
м2ч0С
[1, формула 7-33]
84,81
S
м
J''

С
ккал
кг
о
4
s  0,9d 


ss
d
1
2
2

 1


0.129
7. Коэффициент
ослаблен.лучей:
3-ех атомными
газами
Золовыми
частицами
Коксовыми
частицами
8. Степень черноты
газового потока
9. Степень черноты
газового потока
10. Температура
загрязненной стенки
11. Коэффициент
теплоотдачи
излучением
12. Коэффициент
использования
13. Суммарный
коэффициент
14. Коэффициент
тепловой
эффективности
15. Коэффициент
теплопередачи
16. Больщая
разность темп-ры
17. Меньшая
разность темп-ры
18. Температурный
напор
Кг‫ ح‬п
КзлμЗ
Кк
1/(м*кгс/см2
[1, формула 6-08]
[1, формула 6-13]
Принимается для
слоевой топки
2,34
6,15
0
kps
-
(Кг‫ ح‬п+kзл)рs
0,23

-
1-е-КРS
0,2
С
tз=t+Δt
216,6
αл
ккал
м2ч0С
ζ
-
αл=н*
-[1, номограмма
19]=25,4
Постоянная, для
поперечного
омывания
α1= ζ(к+ л)
68.36
tз
о
12.3
1
α1
ккал
м2ч0С
ψ
-
[1, табл. 7-3]
0,65
К
ккал
м2ч0С
о
С
К =ψ× α1
44.48
-187,08
746,22
Δtб
Δtм
о
-187,08
76,92
Δt
о
t б  t м
2,3g t б
t
1297
С
С
м
19. Кол-во теплоты
восприн.пов-тью
нагрева
20. Уравнение
теплового баланса
30.Расчетная
невязка
Qкп
Qг
ΔQ
ккал
кг
КНΔt
Вр
1755.2
ккал
кг
φ(J′-J″+Δα×J0прс)
1751.6
Q Q
Q
г
кп
 100
0,19
кп
Лист
13
5
6.Расчет водяного экономайзера
1)Количество теплоты, которые должны отдать продукты сгорания при принятой температуре
уходящих газов.ккал/кг
Q
г

J 
 J эк   'эк  J в
0
эк

φ=0,97
J΄эк=508,059 ккал/кг
J˝эк = 275,247 ккал/кг
Δαэк=0,1
J0хв=25,07 ккал/кг
Qг=0,97(508,059 -275,247 +0,1*25,07)=230.7 ккал/кг
2)Количество теплоты, которым могут располагать газы. ккал/кг
Q
эк
 Q  
100
р
н
ка
100  q

Q  Q 
л
кп
4
Qрн=2090 ккал/кг
ηка=81,42
q4=3,5 %
Qл=494,04 ккал/кг
Q=1755.2 ккал/кг
Qэк=2090*0,81* 100__ _ (494,04+1755.2)=495ккал/кг
100-3,5
ΔQ = Qэк- Qг = 495-230.7 *100 = 1,1
Qг
230,7
3).Определим энтальпию воды после водяного экономайзера. ккал/кг
i
эк
ί

ВQ
D G
р
г
 iэк
пр
'
эк =508,059 ккал/кг
Вр=0,781 т/ч
Qг=230.7 ккал/кг
D =2,5т/ч
Gпр=0,084 т/ч
i''эк=0,781*230.7=577,8 ккал/кг
2,5+0,084
Лист
14
5
Находим температуру по[1, табл.XXIV] t''эк=150.
5)Определяем площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания:
-при установке чугунного водяного экономайзера
Fэк=Z1Fтр
Z1=4
Fтр=0,12 (Эстеркин “Котельные установки” таблица 6.3.Конструктивные характеристики труб
чугунных экономайзеров ВТИ стр90)
Fэк=4×0,12=0,48 м2
6)Определяем действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере
г=Вр×Vг(эк+273)
Fэк ×273
Вр=0.28 кг/c
Vг=3,58(из таблицы№2)
эк=150+265 =207,5 оС
2
Fэк=0,48 м2
г=0,22*3,58 (207,5+273) =3 м/с
0,48*273
7)Определяем коэффициент теплопередачи для чугунного экономайзера
К= Кн Сυ
Кн=7.1 [1, номограмма 20]
Сυ=1,02 [1, номограмма 20]
К=7.1*1.02=7.242
8)Определим площадь поверхности нагрева водяного экономайзера, м2
Нэк=Qг×*Вр
КΔt
Нэк=230,7* 827.82 = 202,5м2
7.242*130.24
9)Определим общее число труб
Лист
15
5
n= Hэк/ Нтр
Нэк=202,5 м2
Нтр=2,95(Эстеркин “Котельные установки” таблица 6.3.Конструктивные характеристики труб
чугунных экономайзеров ВТИ стр90)
n=202,5/2,95=68,6
10)Определим число рядов
m=n/z1
n=69
z1=4
m=69 =17,25
4
11)Определим действительную поверхность нагрева:
Н′=Z′×Нтр
Z′=m×n
Z′=17×4=68
H′=68×2,95=200.6 м2
ΔН=202.5-200,6 *100 = 0,9<2%
202,5
7. Определим невязку теплового баланса:
ΔQ=Qрн*ηбр – (Qл+Qкп+Qэк)(1-q4)
100
ΔQ=3210*0,86-(3079,045+2386,43+78,99)(1-4 ) =5444,464-5422,69=21,77
100
((5444,464-5422,69)/5444,464)*100=0,4<0,5
Лист
16
5
.
Список используемой литературы
1.Эстеркин Р.И.”Котельные установки курсовое и дипломное
проектирование”:
учебное пособие для техникумов .Л.:Энергоатомиздат.Ленингр.отделение,1989.-280 с.,ил.
2.Тепловой расчёт котельных агрегатов (нормативный метод).
М.:Энергия , 1973.-295с.
3.Справочник по котельным установкам малой производительности /Под
ред. К.Ф.Роддатиса.М.:Энергоатомиздат , 1989.-488 с.: ил .
4.Котлы малой , средней мощности и топочные устройства . Каталог –
справочник .-М.:1983,-200с.
Лист
18
5
Скачать
Связанные карточки
Создать карточки