эффективность исходных материалов в бетонах

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСХОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ В БЕТОНАХ
Дворкин О.Л., канд. техн. наук, доц. (Украинский государственный университет
водного хозяйства и природопользования, г.Ровно)
К характерным особенностям современной строительной технологии можно отнести
все большее развитие производства цементов и бетонов с минеральными добавками.
В Украине и других европейских странах стандартизированы портландцементы,
содержащие до 35% активных минеральных добавок, 20% известняка, 80% композиции
добавок, включающих доменный шлак, каменноугольную золу-унос и др. Увеличились
допустимые предельные значения содержания шлака и пуццолан в шлако- и пуццолановых
портландцементах, достигнув соответственно 80 и 55%.
Целесообразность увеличения доли минеральных добавок в цементах не вызывает
сомнений для цементных заводов, в то же время для потребителей цементов она не всегда
однозначна. В разное время этот вопрос вызывал острые споры между производителями и
потребителями цементов. С развитием рыночных отношений он приобретает еще большую
остроту. Введение минеральных добавок в цементы позволяет экономить наиболее
энергоемкий компонент цемента - клинкер и с макроэкономических позиций уменьшает
расход топливных ресурсов на производство самого бетона, изделий и конструкций на его
основе [1,2]. В то же время для предприятий-потребителей цемента основным условием при
оценке предпочтительности применения того или иного его вида является обеспечение
необходимых качественных показателей выпускаемой продукции при наименьших на нее
затратах.
Технико-экономическим критерием эффективности цемента в рядовых бетонах можно
считать отношение необходимых на него затрат к величине прочности бетона Rб:
Сц Ц
К э.ц 
,
(1)
Rб
где Сц- стоимость 1 т цемента; Ц- расход цемента на 1 м3 бетона.
Возможно применение также сравнительного критерия К э.ц. , характеризующего
отношение затрат на добавочный и бездобавочный цементы в равнопрочных и
равноподвижных бетонах:
Сц Ц
(2)
К э.ц  0 0 ,
Сц Ц
где Сц0 и Ц0- соответственно стоимость и расход цемента без минеральных добавок.
Экономический эффект применения цементов с добавками в денежном выражении
можно оценить из разности:
(3)
Э ц  С ц Ц  С 0ц Ц 0 .
В табл.1 приведены полученные нами экспериментальные значения удельного расхода
цементов близкой активности, изготовленных ВАТ "Волынь" (Здолбуновский ЦШК,
Украина) в бетонах классов В15-В40 при использовании гранитного щебня фракции 5-20 мм
и кварцевого песка с Мк=1,9. Бетоны твердели как в нормальных условиях, так и при
тепловой обработке.
В качестве эталонного принят бездобавочный портландцемент (цемент І типа) М500 с
нормальной густотой 25-26%. Химико-минералогический состав клинкера: С3S=55-58%,
С2S=16-23%, С3А=6,8-8,3%, С4АF=11,5-12,5%. В цемент вводили при помоле как активные
минеральные добавки доменный шлак по ГОСТ 3476 и опоку по ТУ 21-26-11.10. Тонкость
помола цементов характеризовалась остатком на сите 008 10-15%, удельной поверхностью
по Блейну 2000-2800 см2/г.
Нормальная
густота,%
Таблица 1
Эффективность цементов с минеральными добавками
Расход цемента в кг/м3 для бетона
классов (марок) при ОК=5-9 см
Условия
Вид цемента
твердения
В15
В22,5
В30
В40
(М200) (М300) (М400) (М500)
норм.
1. Бездобавочный
портландцемент М500
(Rц=52,5 МПа)
26,5
проп.
(2)+3+6+2
проп.
(2)+3+9+2
248
327
412
487
268
350
425
512
265
340
420
510
260
345
440
535
1,048
1,055
1,068
1,045
проп.
280
360
455
565
25,8
(2)+3+6+2
1,044
1,029
1,070
1,10
проп.
275
350
450
550
(2)+3+9+2
1,037
1,029
1,071
1,078
272
365
460
555
норм.
1,097
1,12
1,12
1,14
3. Портландцемент с
35% доменного шлака
проп.
281
365
450
540
26,6
М500
(2)+3+6+2
1,048
1,023
1,059
1,055
(Rц=51,5 МПа)
проп.
275
355
440
535
(2)+3+9+2
1,038
1,044
1,048
1,049
268
355
460
560
норм.
4. Портландцемент с
1,08
1,086
1,12
1,15
20% композиционной
проп.
290
375
475
575
добавки (10% шлак +
27,5
(2)+3+6+2
1,08
1,07
1,12
1,12
10% опока) М500
проп.
280
360
465
570
(Rц=52,1 МПа)
(2)+3+9+2
1,057
1,059
1,11
1,12
285
375
485
580
норм.
5. Портландцемент с
1,15
1,15
1,18
1,19
35% композиционной
проп.
300
380
475
580
добавки (20% шлак +
28,2
(2)+3+6+2
1,12
1,09
1,12
1,13
15% опока) М500
проп.
290
370
470
570
(Rц=51,5 МПа)
(2)+3+9+2
1,09
1,09
1,12
1,12
Примечания: 1. Rц- активность цемента по ГОСТ 310-81; 2. Условия твердения: норм.нормальное, проп.- пропаривание; 3. Расход цемента при пропаривании определяли из
условия достижения бетоном 70% проектной прочности; 4. Под чертой приведено значение
относительного расхода цементов с добавками по сравнению с бездобавочным цементом.
2. Портландцемент с
20% доменного шлака
М500
(Rц=51,8 МПа)
норм.
Анализ данных, приведенных в табл.1 показывает, что при практически одинаковой
активности и нормальной густоте расход цемента с добавкой 20% доменного шлака
увеличивается для бетонов нормального твердения классов 15-25 на 4,8-5,5%, классов 25-40
на 6,7-9,9%, при замене 10% шлака опокой соответственно на 8-8,6% и 11,6-14,9%.
Увеличение содержания шлака до 35% вызывает перерасход цемента на 9,6-13,9 %,
композиции шлак-опока на 14,9-19%. При тепловой обработке перерасход цемента с
введением минеральных добавок несколько снижается особенно при более длительных
режимах и повышенной температуре пропаривания. Известно также, что увеличение расхода
цементов с введением добавок возрастает с ростом подвижности смесей и их нормальной
густоты [1]. Отрицательное влияние повышенной нормальной густоты возрастает по мере
повышения прочности бетона, подвижности бетонной смеси и форсировании режима
тепловой обработки.
В табл.2 приведены расчетные значения экономического эффекта применения
рассмотренных цементов при отпускных ценах (в USD) завода-поставщика.
Таблица 2
Экономический эффект применения цементов с 20 и 35% добавок
Экономический эффект в USD на 1 м3
бетона классов
Вид цемента и условия твердения
бетона
В15
В22,5
В30
В40
(М200)
(М300)
(М400)
(М500)
1. Портландцемент с 20%
доменного шлака М500 (твердение
1,1
1,4
2,1
1,3
при нормальных условиях)
2. Портландцемент с 20%
доменного шлака М500
1,2
1,8
1,6
1,2
(пропаривание (2)+3+6+2)
3. Портландцемент с 20%
доменного шлака М500
1,3
1,8
1,5
1,7
(пропаривание (2)+3+9+2)
4. Портландцемент с 35%
композиционной добавки (20%
0,3
0,5
0,2
0,0
шлак + 15% опока) (твердение при
нормальных условиях)
5. Портландцемент с 35%
композиционной добавки (20%
0,7
1,3
1,0
1,0
шлак + 15% опока) (пропаривание
(2)+3+6+2)
6. Портландцемент с 35%
композиционной добавки (20%
0,9
1,2
1,0
1,3
шлак + 15% опока) (пропаривание
(2)+3+9+2)
Примечание: Расчет экономического эффекта выполнен с учетом стоимости цемента
Франко-завод для объединения "Ровножелезобетон" (Украина). Стоимость за 1 тонну
бездобавочного цемента принята 42,9 USD, цемента с 20% доменного шлака – 36,7 USD,
цемента с 35% композиционной добавки – 36,1 USD.
При применении цементов с повышенным содержанием минеральных добавок, как
правило, наблюдается некоторое замедление роста прочности в первые 7 дней при
сохранении марочной прочности. Если для бездобавочного цемента 7-суточная прочность
составляет 0,65-0,75, в 28 сут для портландцемента с 20% доменного шлака она снижается до
0,55-0,65, с 35% шлака до 0,5-0,6, при замене 15% шлака опокой до 0,4-0,5.
Известно, что имеется некоторое критическое содержание минеральной добавки выше
которого активность цемента начинает снижаться, хотя марка цемента и цена на него
остаются неизменными. Это критическое содержание для каждой добавки с учетом ее
особенностей зависит от химико-минералогического состава клинкера, тонкости помола и
температурно-влажностных условий твердения цемента [3].
Потребителям цемента приходится считаться с тем, что нередко при одинаковых
марках бездобавочного цемента и цемента с минеральными добавками активность
последнего может быть существенно ниже. Можно ориентировочно считать, что каждые 2
МПа активности в среднем эквивалентны расходу 10 кг цемента на 1 м3 бетона [4].
Полученные экспериментальные данные соответствуют основным тенденциям,
установленным многими исследователями и отмеченным в "Типовых нормах расхода
цемента".
Практически одинаковая активность цементов без минеральных добавок и содержащих
их еще не дает основания считать , что изготовленные на их основе бетоны будут иметь
равную прочность при равных цементно-водных отношениях (Ц/В) и обеспечивать при этом
равные показатели удобоукладываемости бетонной смеси. Это обусловлено неодинаковыми
условиями структурообразования различных цементов в стандартных растворах
определенной консистенции и бетонах различной подвижности, с высокой насыщенностью
последних полидисперсными заполнителями и др.
В общем случае перерасход цементов с минеральными добавками в бетонах
пропорционален параметру К, который можно представить произведением
К=k1k2k3,
(4)
где k1- коэффициент недобора активности применяемого цемента с минеральной добавкой
по сравнению с активностью бездобавочного цемента (k1=Rц/Rц0); k2- коэффициент недобора
прочности бетона на цементе с минеральной добавкой по сравнению с прочностью бетона на
бездобавочном цементе при равной активности цементов и Ц/В=const (k2=Rб/Rб0); k3коэффициент изменения водопотребности бетонной смеси по сравнению с
водопотребностью на бездобавочном цементе (k3=В/В0).
Применение параметра К целесообразно на стадии проектирования составов бетонов
при возможности выбора цементов и оценке их эффективности. В настоящее время при
проектировании составов бетона особенности цементов с минеральными добавками
учитывают обычно лишь через изменение водопотребности бетонных смесей при изменении
нормальной густоты цементов.
Нормальная густота, однако, не всегда и не полностью характеризует особенности
влияния минеральных добавок на необходимые значения Ц/В и расхода цемента.
Повышению нормальной густоты, как известно, способствует введение добавок с высокой
молекулярной влагоемкостью особенно осадочного происхождения. Добавки доменного
шлака и в ряде случаев золы-уноса практически не изменяют водопотребность цементов.
При использовании цементов с минеральными добавками формулу прочности бетона
целесообразно представить в виде:
R б  k1k 2 АR 0ц Ц / В  0,5 ,
(5)
где А- коэффициент, учитывающий качество заполнителей.
Тогда из условия Ц=В.Ц/В можно найти значение К:
К  k1k 2k 3 
R ц 2 (Ц  0,5В)
2
R 0ц
(Ц  0,5В )
0
.
(6)
0
Определение эмпирических значений k1, k2 и k3 и параметра К в целом желательно
выполнять в результате обобщения опытных данных предприятий-поставщиков и
потребителей цемента и учитывать их при проектировании составов бетона.
Экономическая эффективность применения цементов с минеральными добавками в
бетонах с приемлемым уровне качества достигается лишь тогда, когда выполняется условие:
С  С0
Ц0
,
Ц
(7)
где С и С0 – стоимость соответственно цемента с минеральными добавками и
бездобавочного цемента.
Можно также утверждать, что относительное уменьшение стоимости цемента с
минеральными добавками должно быть выше его перерасхода в бетоне по отношению к
расходу бездобавочного цемента:
С 0ц  С ц Ц  Ц 0
.
(8)

Сц
Ц0
Таким образом формирование цены на цемент с минеральными добавками цементный
завод должен выполнять не только с учетом конъюнктурных соображений и затрат на
изготовление, но и основываясь на реальной эффективности этих цементов в бетонах. С
другой стороны потребитель цемента при решении вопроса о предпочтительности
применения цементов с минеральными добавками должен учитывать наряду с их
стоимостью и результаты экспериментальных подборов или расчетного проектирования
составов соответствующих бетонных смесей.
Широко известным технологическим приемом экономии цемента и снижения
стоимости бетона является введение активных минеральных добавок (активных
наполнителей) в бетонную смесь. Для расчетной оценки возможной экономии цемента при
введении минеральных добавок можно использовать модифицированную зависимость
прочности бетона Rб от Ц/В:
 Ц  К ц.э Д

(9)
R б  АR ц 
 0,5  ,
В


где Д – расход добавки, Кц.э – коэффициент "цементирующей эффективности" добавки, т.е.
условный ее цементный эквивалент.
 Ц  К ц.э Д 
 можно считать некоторым приведенным Ц/В (Ц/В)пр т.е. таким
Параметр 
В


Ц/В при котором прочность бетона без минеральной добавки (ненаполненного бетона) равна
прочности бетона с минеральной добавкой.
"Цементирующая эффективность" активных минеральных добавок является функцией
многих факторов, характеризующих их состав, структуру, дисперсность, условия твердения,
возраст бетона и др.
В табл.3 приведены экспериментально полученные средние значения К ц.э для золы
Ладыженской ГРЭС при оптимальном содержании ее в бетонной смеси (100…150 кг/м3).
Таблица 3
Значения Кц.э для золы Ладыженской ГРЭС
Кц.э для бетона
Класс бетона по
Пропаренного по нормального твердения при марке цемента
прочности
режиму
2+3+6+2
400
500
при 80 0С
В12
0,45
0,35
0,30
В15
0,42
0,33
0,28
В20
0,40
0,30
0,25
В25
0,37
0,26
0,23
В30
0,35
0,25
0,20
Для равнопрочных бетонов с одинаковой удобоукладываемостью экономия цемента Ц
за счет введения минеральной добавки может быть найдена из уравнения:
Ц  К ц.э Д  (Ц / В)пр В ,
(10)
где В – изменение водопотребности бетонных смесей при введении минеральной добавки.
С позиций экономии цемента и цементного клинкера минеральную добавку можно
применять лишь в том случае, если (Ц/В)пр больше Ц/В бетона с добавкой. Из выражения
(Ц/В)пр следует:
(Ц / В)пр  Ц / В  К ц.э Д / В .
(11)
При отклонении значения Д от оптимального величина Кц.э снижается, она может
переходить через нулевое и приобретать даже отрицательное значение.
Критерием эффективности использования цементного клинкера в бетонах может
служить прочность бетона на 1 кг израсходованного клинкера:
(12)
L  R сж К л ,
3
где Кл – расход клинкера в кг на 1 м бетонной смеси.
В табл.4 приведены значения прочности и критерия L для экспериментальных составов
бетонных смесей с добавками известково-карбонатной пыли (ИКП) и микрокремнезема
(МК). Из них следует, что введение оптимального количества как МК так и ИКП позволяет
увеличить эффективность использования клинкера в 1,2…2 раза.
Таблица 4
Значения прочности бетона и критерия L
Расход материалов, кг/м3
Д
З
Ц
В
52
65
77
97
125
84
113
101
90
113
146
131
179
179
179
122
158
172
189
189
180
189
150
170
63
78
48
60
93
62
148
133
112
103
119
107
128
128
99
99
128
140
122
122
153
153
122
138
-
113
113
174
174
189
164
Прочность при сжатии,
МПа, в возрасте 28 сут
Добавка ИКП
25
28
30
23
28
29
Добавка МК
22
30
15
19
33
23
Без добавки
15
20
Критерий L
0,174
0,195
0,209
0,235
0,221
0,21
0,215
0,293
0,189
0,24
0,32
0,20
0,107
0,144
Значения критерия L, рассчитанные по типовым нормам расхода, колеблются в
зависимости от вида цемента, удобоукладываемости, проектной марки и отпускной
прочности бетона. При использовании, например, портландцемента и его разновидностей и
твердения в нормальных условиях для М400 L=0,094…0,156; М500 – L=0,106…0,16; М600 –
L=0,133…0,179 (при расчетах условно принято, что цементы содержат 80% клинкера).
Наиболее высокие значения критерия L достигаются для бетонов контактной структуры при
пустотности заполнителей, приближающейся к минимально возможной. Практический опыт
показывает, что для таких бетонов объем цементного теста может быть уменьшен до
12…15% объема бетона. В гидротехническом строительстве имеется опыт получения и
применения бетонов из особо жестких смесей с расходом цементно-зольного вяжущего
100…120 кг/м3 и воды 70…80 кг/м3, уплотняемых с помощью специальных виброкатков. У
таких бетонов достигается значение критерия L=0,25…0,3.
Для получения плотных бетонов при рядовой гранулометрии смеси заполнителей из
малоподвижных и подвижных смесей необходимый объем цементного теста находится в
пределах 24…40%. При этом минимальный расход вяжущего независимо от его активности
обычно нельзя уменьшить менее 200 кг/м3. Сохранение необходимого расхода вяжущего при
снижении доли его клинкерной части и соответствующем увеличении критерия L возможно
при введении активных минеральных добавок в процессе изготовления вяжущего или
бетонной смеси без увеличения их водопотребности. Эффективные способы введения
значительного количества минеральных добавок в бетонные смеси могут быть реализованы
через
технологию
вяжущих
низкой
водопотребности
(ВНВ),
тонкомолотых
многокомпонентных цементов (ТМЦ), интенсивной раздельной технологии (ИРТ) [1,2].
Если, например, при обычном способе введения золы-уноса в бетонные смеси достигается
экономия клинкера до 20%, то введение ее с ТМЦ при изготовлении бетонов с
суперпластификаторами позволяет сэкономить клинкер и соответственно увеличивать L в
1,5 раза.
Из выражения критерия L можно заключить, что его увеличение возможно за счет
повышения Ц/В без увеличения расхода клинкера, а также роста активности цемента. Для
повышения Ц/В могут применятся все технологические приемы уменьшения
водопотребности бетонных смесей, из которых особенно эффективным является введение
суперпластификаторов.
Наряду с применением минеральных добавок все более широкое применение для
достижения необходимых свойств бетона, снижения расхода материальных и энергетических
ресурсов при изготовлении этого материала и при применении его для производства
конструкций, возведения зданий и сооружений находят химические добавки количество
которых обычно не превышает 1% массы цемента. В настоящее время предприятия по
изготовлению бетона, изделий и конструкций на его основе наряду со сравнительно
дешевыми добавками, получаемыми часто из промышленных отходов, применяют
специально синтезируемые добавки на основе дорогого химического сырья [5]. Такие
добавки-модификаторы позволяют обеспечить высокое качество бетона и в широком
диапазоне регулировать его свойства, однако при оценке целесообразности их введения,
замены ими традиционных дешевых добавок приходится достигаемый технический эффект
соизмерять с необходимыми дополнительными затратами.
Эффективность любых технических решений, в том числе и введения химических
добавок в бетон должна определяться экономическим эффектом (Э) и коэффициентом
эффективности затрат (Кэ). Последний представляет собой отношение экономического
эффекта к затратам необходимым для его получения. Удельные затраты на добавку (З д) при
получении бетона легко рассчитываются:
З д  С д Д  З доп
(13)
д ,
3
где Сд – стоимость добавки на 1 м бетона с учетом необходимых транспортных расходов; Д
– удельный расход добавки; З доп
д - удельные расходы, связанные с дополнительной
обработкой добавки, ее хранением, дозированием, изменением состава бетонной смеси и др.
Достигаемый экономический эффект от введения добавки (Эд) может быть реализован
как при производстве бетона, изделий, конструкций и сооружений на его основе, так и при
их эксплуатации в соответствии с проектом. Полный экономический эффект от введения
добавки в бетоны, является смешанным, расчет его достаточно сложен и на практике обычно
не выполняется.
Затраты на добавку (Зд) при производстве бетонной смеси оказываются оправданными,
если соблюдается условие:
Зд  Зм  Зпр  Зм  Зпр ,
(14)
где Зм и Зм - затраты на исходные материалы бетонной смеси без добавки и с добавкой; Зпр и
Зпр - прочие затраты на производство бетонной смеси без добавки и с добавкой.
При выполнении условия (6.17) предполагается, что показатели свойств бетонной
смеси с добавкой не ниже показателей без добавки.
Аналогично можно рассчитать допустимые затраты при производстве изделий,
конструкций и возведении сооружений, учтя дополнительно стоимость арматуры, тепловой
энергии, строительных работ.
Эффективность затрат на добавку с позиций экономии ресурсов можно выразить
коэффициентом К р :
К рэ 
С э.р
Зд
 Р
э
i

  Р in ,
(15)
где Сэ.р – стоимость сэкономленных ресурсов,  Р i и  Р i достигаемые при введении
добавки и нормируемые показатели свойств бетона.
Качественные преимущества бетонов с добавками в конкретных условиях применения
бетона могут использоваться с различной целью. Так, повышение прочности бетона может
быть использовано для изменения сечения конструкций, уменьшения расхода арматуры,
ускорения ввода строительных объектов в эксплуатацию и т.д. Соответственно изменяется
стоимость сэкономленных ресурсов и величина коэффициента эффективности.
Для непосредственной оценки эффективности изменения тех или свойств бетона с
помощью добавки при постоянных показателях других свойств или параметров состава
может служить соотношение:
Р  Р i ,
(16)
К 0э  I
Зд
где Рi и Р i -сравниваемое свойство бетона с добавкой и без добавки.
n
0
Коэффициент эффективности качественных показателей бетона К э позволяет не
просто
указать
на
определенный
технический
эффект
введения
добавки
(пластифицирующий, ускоряющий твердения, антиморозный и т.д.) но и определить "цену"
такого эффекта. В некоторых случаях она может быть такой, что традиционные
сравнительно дешевые добавки могут оказаться эффективнее чем новейшие "супердобавки".
Такой вывод является справедливым обычно лишь когда не обязательна при сравнении
различных добавок примерная одинаковость величины достигаемого технического эффекта.
В противном случае т.е. при Рі  Р і  const оценочным критерием при сравнении различных
добавок являются необходимые удельные затраты на них.
Во многих регионах Украины существует дефицит кондиционных крупного и в
особенности мелкого заполнителей. Материалы необходимого качества часто завозят из
других регионов, что приводит к повышению себестоимости бетона. Однако во многих
случаях вполне возможно использовать действенные способы для обеспечения
нормированных требований к бетону, применяя местные заполнители. Это может быть
обогащение местных материалов путем их промывания и классификации, смешивание их с
привозными высшего качества, повышение расхода цемента, применение химических
добавок и др.
Ряд довольно жестких требований к заполнителям некоторых видов бетонов, в
частности, гидротехнического или дорожного, которые поставлены в нормативных
документах продиктован не только сугубо техническими требованиями, но и, в
определенной мере, соображениями экономии цемента. Получение бетона, например,
высокой морозо- и коррозионной стойкости возможно и на песке с содержанием
отмучиваемых примесей более предельно установленного стандартом, однако при условии
применения воздухововлекающих добавок и ограничении водосодержания бетонной смеси
путем введения пластификаторов. Такие технологические приемы в нынешних условиях, как
правило, более экономически выгодны, чем транспортирование песка необходимого качества
часто на значительные расстояния.
Ряд требований государственных стандартов на материалы и составы бетонных смесей
без ущерба для качества бетона могут быть сняты, а требования к составам бетона могут
быть обеспечены эффективными технологическими решениями. Например, ограничение
В/Ц0,4 для большинства дорожных изделий, совсем не увязано с требованиями к прочности
таких изделий. Оно продиктовано требованиями к их морозо- и коррозийной стойкости. Но
обеспечение последних возможно не только через уменьшение В/Ц, а и снижением
водосодержания смеси при неизменном В/Ц при введении пластифицирующих добавок, и
воздухововлечении.
1.
2.
3.
4.
5.
Список литературы
Дворкин Л.И. Снижение расхода цемента и топлива в производстве сборного
железобетона. -К.:Вища шк., 1985.- 99 с.
Дворкин Л.И., Дворкин О.Л. Эффективность цементов с минеральными добавками в
бетонах. //Цемент и его применение. -С.-Петербург: №2, 2002. - С. 41-43.
29 Бутт Ю.М., Окороков С.Д., Сычев М.М., Тимашев В.В. Технология вяжущих
веществ. -М: 1965.-619 с.
179 Типовые нормы расхода цемента для приготовления бетонов сборных и
монолитных бетонных и железобетонных изделий и конструкций. -М.:
Стройиздат,1985. – 45 с.
14 Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. - М.: Стройиздат, 1990, 396с.