Волноводный ферритовый вентиль

Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению специального лабораторного практикума
«Радиофизика и электроника»
(специальность 013800, радиофизика и электроника)
Часть X
ВОЛНОВОДНЫЙ ФЕРРИТОВЫЙ ВЕНТИЛЬ
Ростов-на-Дону
2006
Кафедра прикладной элекродинамики и компьютерного моделирования
Методические указания разработаны
кандидатом физико-математических наук, ст.преподавателем Губским Д.С.
кандидатом физико-математических наук, доцентом Нойкиным Ю.М.
кандидатом физико-математических наук, доцентом Нойкиной Т.К.
кандидатом физико-математических наук, доцентом Стариковой А.Л.
Ответственный редактор доктор физико-математических наук Лерер А.М.
Компьютерный набор и верстка студента Черничкиной Н.А.
Печатается в соответствии с решением кафедры ПЭКМ физического
факультета РГУ, протокол № 13 от 7 февраля 2006 г.
Издание 2-е, переработанное и дополненное
Лабораторная работа № 10
ВОЛНОВОДНЫЙ ФЕРРИТОВЫЙ ВЕНТИЛЬ
Цель работы –
изучить физический принцип работы и характеристики
ферритового вентиля на примере волноводного устройства
трехсантиметрового диапазона длин волн Э8-24.
Задание – занести в рабочую тетрадь:
– название и цель лабораторной работы;
– основные положения, формулы и рисунки необходимые при
ответе на контрольные вопросы.
1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Ферритовый вентиль – невзаимное четырехполюсное устройство,
пропускающее волну в одном направлении почти без ослабления, но
поглощающее волну, распространяющуюся в обратном направлении.
Вентили применяются для защиты генераторов СВЧ от изменения
сопротивления нагрузки, для построения развязывающих цепей, в качестве
элементов измерительных установок.
В настоящей работе изучается ферритовый вентиль, в котором используется
явление ферромагнитного резонанса.
2 ФЕРРОМАГНИТНЫЙ РЕЗОНАНС
Магнетизм атома обусловлен двумя причинами: 1) движением электронов
по орбитам, что приводит к появлению орбитального магнитного момента и
орбитального механического момента импульса; 2) спином, т.е. собственным
механическим моментом импульса электрона, и, соответственно, спиновым
магнитным моментом. Ядерный магнитный момент на три порядка меньше
магнитного момента электрона и при рассмотрении магнитных свойств вещества
может не учитываться.
3
Магнетизм ферромагнетиков создан, в основном, спиновыми магнитными
моментами. В простейшей модели атом ферромагнитного вещества может быть
представлен в виде волчка, обладающего собственным механическим моментом
импульса

и магнитным моментом
L

Pm .
Эти моменты направлены в
противоположные стороны и связаны соотношением
Р m   L ,
(1)
e
– гиромагнитное отношение;
2m
e и m – заряд и масса электрона;
g – численный множитель, принимающий значения: 1 – для
орбитального движения свободного электрона, 2 –для спина электрона и близкое
к 2 для различных веществ, где электроны не свободны.
где   g
Если такой волчок поместить в магнитное поле напряженностью


H 0 не
параллельной Pm , на него будет действовать вращающийся момент (рисунок 1)

 
M  [PH B 0 ],
(2)
где B0   0H 0 .


На рисунке 1 вектор Pm лежит в плоскости XY, вектор M (а, следова
тельно, и dL ) расположены в направлении оси Z, т.е. перпендикулярно вектору

dL . В силу известного соотношения


dL
M
dt
(3)

момент импульс L получит приращение


dL  Mdt ,

а так как dL
(4)

перпендикулярно L , то возникает прецессия вектора

L


(соответственно, Pm ) вокруг оси Y, т.е. вокруг вектора H 0 . Угловую скорость

L
прецессии  0 можно вычислить следующим образом: за время dt вектор
повернется на угол d в соответствии с рисунком 1
d 
dL
.
L sin 
(5)
4
По определению угловая скорость  0 
0 
d
и, следовательно,
dt
PmB0 sin 
e
 g 0 H0 .
L sin 
2m
(6)
Но
Y
Pm
dφ
dL
Ө
M
X
X
L
Z
dL
dL
Z
dφ
Рисунок 1 – Прецессия
Рисунок 1 – Прецессия
В
ферромагнетике
действующее
на
волчок
магнитное
поле

H0
определяется не только внешним полем, но и внутренними полями анизотропии и
размагничивающими полями (которые зависят от формы ферромагнитного
образца) и другими факторами.
Из соотношения (6) видно, что угловая скорость прецессии не зависит от
угла  , одинакова для всех атомов и определяется только величиной магнитного


поля H 0 . Конец вектора Pm вращается по часовой стрелке, если смотреть в

направлении вектора H 0 . Частота  0 при реально достижимых полях лежит в
диапазоне сверхвысоких частот. Вследствие потерь, в отсутствие других, кроме
7

поля H 0 , воздействий угол  будет уменьшаться и через некоторое время вектор


Pm установится параллельно H 0 .

Иначе обстоит дело, когда на ферромагнетик, кроме поля H 0 , наложено

высокочастотное магнитное поле с частотой
близкой к
 0 . Пусть


высокочастотное магнитное поле H ~ перпендикулярно к постоянному поля H 0 ,
поляризовано
по
кругу и
направление
вращения

вектора
совпадает
с
направлением прецессии вектора Pm (назовем такую поляризацию правой или
положительной, и, соответственно, обозначим вектор высокочастотного поля



H ~ ). При совпадении частот    0 вектор H ~ неподвижен относительно Pm и,
следовательно, ВЧ поле постоянно стремится изменить угол  . Энергия ВЧ поля,
непрерывно подводимая к магнетику, рассеивается в виде тепла в
кристаллической решетке ферромагнетика. Если вращение ВЧ поля происходит


против часовой стрелки (левая поляризация H ~ ), вектор H ~ вращается с
удвоенной
частотой
относительно
вектора

Pm ,
поглощение
энергии
в
ферромагнетике в среднем не происходит.
Явление резонансного поглощения энергии высокочастотного поля в
ферромагнитных веществах называется ферромагнитным резонансом.
Среду с потерями описывают комплексной магнитной проницаемостью
   'i" . Действительная компонента определяет скорость распространения
электромагнитной волны в ферромагнетике, мнимая – магнитные потери. Для
волны поляризованной по правому кругу     '  i" , по левому -     '  i" .
На рисунке 2 приведены графики зависимости компонент  '  , " ,  '  , " от

величины постоянного поля H 0 при неизменной частоте  ВЧ поля. Для  '  и
"  наблюдаются резонансные явления –
возрастание "  до максимума при
совпадении частоты прецессии и ВЧ поля, резкое изменение  '  вблизи
резонансной частоты. Компоненты для левополяризованной волны таких свойств
не обнаруживают.
8
//
/+
/
/_
//+
Но рез.
Но
//_
Но рез.
Но
Рисунок 2 – Характеристика ферромагнетиков
В ферромагнитных металлах на высоких частотах имеют место большие
потери на вихревые токи. Поэтому в устройствах использующих явление
ферромагнитного резонанса применяются ферромагнитные материалы с большим
омическим сопротивлением и малыми диэлектрическими потерями – ферриты.
3 ФЕРРИТЫ
Ферриты – химические соединения окиси железа Fe2O3 с окислами других
материалов. Состав феррита может быть выражен формулой
( Me k O 2 )m ( Fe23O32 )n ,
(7)
2
где Me – обозначает любой выбранный металл;
k – валентность металла;
m, n – целые числа.
Укажем некоторые характерные ферриты:
1) феррошпинели (имеют кристаллическую структуру шпинели MgOAl2O3)
– k=2, m=1, n=1, Me=Ni, Co, Mn, Mg, Fe, Cu, Zn, Cd;
9
2) феррогранаты (кристаллизируются изоморфно с гранатом) – k=3, m=6,
n=5, Me=It, Cd, Ln и др.
Синтез полукристаллических ферритов осуществляется по обычной
керамической технологии. Из смеси исходных окислов прессуют изделия нужной
конфигурации, которые подвергают затем спеканию при температуре от 900 до
1500оС. От температуры, среды обжига, скорости обжига зависят распределения
компонентов по подрешёткам, электрические, магнитные и др. свойства.
Удельное сопротивление ферритов доходит до 107 – 108 Ом м при довольно
высокой диэлектрической проницаемости
диэлектрических
потерь
(tg  104 ) .
(   10  15)
Большинство
и малой величины
ферритов
являются
магнитомягкими материалами.
Анизотропные свойства ферритов проявляются при наложении постоянного
магнитного поля. Передающая линия, содержащая намагниченный феррит
обладает несколькими замечательными особенностями, в том числе:
1) необратимыми или невзаимными (не подчиняющимися принципу
взаимности) резонансными потерями;
2) необратимым фазовым сдвигом;
3) невзаимным вращением плоскости поляризации волны.
4 ВОЛНОВОДНЫЙ РЕЗОНАНСНЫЙ ВЕНТИЛЬ
В основе работы любого резонансного вентиля лежит явление поглощения
СВЧ энергии в гиромагнитной среде при ферромагнитном резонансе.
В прямоугольном волноводе с волной типа H10 имеются две плоскости,
параллельные узким стенкам волновода, в которых СВЧ магнитное поле
распространяющейся волны имеет круговую поляризацию.
Вентиль с резонансным поглощением на прямоугольном волноводе
(рисунок 3) с волной типа H10 основан на использовании поперечно намагниченной ферритовой вставки 1, расположенной в области волновода с вращающимся

полем H ~ .
8
2
N
S
1
3
1 – ферритовая вставка; 2 – постоянный магнит; 3 – диэлектрическая пластина
Рисунок 3 – Волноводный вентиль
Поперечное поле подмагничивания создают постоянным магнитом 2,
причём величину поля подбирают равной полю гиромагнитного резонанса для
право поляризованной волны. Падающая волна, при прохождении которой на
феррит действует вектор H с левым вращением относительно поля
подмагничивания, распространяется через вентиль с небольшим затуханием.
Отражённая волна, при прохождении которой на феррит действует

правовращающийся вектор H ~ , интенсивно затухает из-за больших потерь в
феррите при гиромагнитном резонансе.
Поле подмагничивания необходимое для существования гиромагнитного
резонанса, и требуемое положение ферритовой пластины в волноводе зависят от
частоты, что ограничивает диапазонные свойства резонансного вентиля.
Расширить рабочую полосу частот резонансного вентиля удаётся с помощью
диэлектрической пластины 3, скрепленной с ферритовой пластиной (рисунок 3).
Диэлектрическая пластина способствует сохранению в полосе частот условий

вращения вектора H ~ в зоне расположения феррита.
9
5 КОАКСИАЛЬНЫЙ РЕЗОНАНСНЫЙ ВЕНТИЛЬ
Принцип действия резонансного вентиля – взаимодействие циркулярнополяризованной волны с намагниченным ферритом. Поскольку в обычной
коаксиальной линии не существует циркулярно-поляризованного вектора
магнитного поля СВЧ, его создают искусственно, заполняя частично коаксиал
диэлектриком с большой диэлектрической проницаемостью. Область с
эллиптической поляризацией СВЧ магнитного поля наиболее близкой к круговой,
находится у поверхности диэлектрика.
Диэлектрик заполняет половину сечения линии (рисунок 4),
Но
Рисунок 4 – Схема поперечного сечения коаксиального резонансного вентиля
Рисунок 4 – Схема поперечного сечения коаксиального резонансного вентиля
что позволяет при одном направлении подмагничивающего поля располагать два
ферритовых образца по обе стороны от центрального проводника коаксиального
волновода. Толщина ферритовых образцов 1 – 2 мм, ширина 2 – 5 мм.

При распространении волны в одном направлении вектор H ~ окажется
поляризован по правому кругу (большие потери); при распространении волны в
противоположном направлении волна окажется левополяризованной (малые
потери). Для расширения полосы частот по обратным потерям применён метод
неоднородного магнитного поля. Необходимая неоднородность поля достигается
10
шунтированием зазора равномерно намагниченного магнита
стальными
шунтами. Широкополосное согласование прибора с трактом достигнуто
применением диэлектрических ступенчатых (чебышевских) переходов.
6 ПАРАМЕТРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ
Параметры и характеристики ферритовых вентилей позволяют оценить
возможности их применения в конкретной схеме при определённых режимах
эксплуатации и определяют качество вентилей.
1) Средняя частота диапазона (в мегагерцах) и ширина полосы (в процентах
или мегагерцах) определяют диапазон рабочих частот вентиля, т.е. диапазон
частот, в котором основные параметры находятся в пределах, заданных
техническими требованиями к вентилю.
Обеспечение симметричности частотной характеристики, т.е. получение
примерно одинаковых величин параметров на крайних частотах при некотором
запасе по их величине на средней частоте, определяет устойчивость параметров
заданных пределов при воздействии климатических факторов. Частотная
характеристика вентилей с полосой пропускания свыше 7–10% чаще всего имеет
осциллирующий характер.
2) Ослабление сигнала при его прохождении через ферритовый вентиль в
прямом направлении называется вносимыми потерями в прямом направлении Lпр.
Прямые потери показывают степень ослабления мощности на выходе
вентиля по сравнению с мощностью на входе для прямого направления передачи
сигнала. Потери определяются в децибелах и вычисляются по формуле
Lпр= 10 lg Pвх , [дБ ],
Р вых .пр
где Рвх – мощность на входе;
Рвых.пр. – мощность на выходе.
Вносимые потери в прямом направлении в большей своей части (за
исключением потерь на отражение, которые для настроенного ферритового
устройства
пренебрежимо
малы)
являются
диссипативными
потерями
элетромагнитной волны. Причиной затухания является поглощение мощности в
11
ферритовом образце, диэлетрических деталях и потери в линии передачи. Для
волновода, например, эти потери связанны с затуханием поля в его стенках.
При правильном выборе размеров сечения волновода в следствие малости
потерь в стенках ( порядка 0,05 – 0,1дБ/м ), а также ввиду выполнения вентилей в
виде коротких отрезков волновода (от единиц сантиметров до нескольких
дециметров) потери в волноводе, вносимые в общие потери вентилей на 1 – 2
порядка меньше потерь ферритовых и диэлектрических материалов. Тем не
менее, при проектировании, изготовлении, эксплуатации ферритовых устройств
СВЧ обращают внимание на качество выбора, исполнения и состояния
токопроводящих поверхностей волновода и их покрытий.
Для СВЧ диэлектриков тангенс угла диэлектрических потерь tgδ не
превышает 10-3, а для СВЧ ферритов не превышает 10-2. Поэтому величина
диэлектрических потерь в ферритовых вентилях колеблется в пределах
0,05 – 0,2дБ.
Основную долю прямых потерь составляют магнитные потери в феррите,
появляющиеся
вследствие
ферромагнитного
резонансного
поглощения
(рисунок 5). При конструировании резонансных вентилей выбирается область
работы вблизи резонанса. Потери на «хвосте» резонансной кривой составляют
заметную величину и в основном определяют потери в ферритовом устройстве.
П
о
т
е
р
и
Н рез
Но
Рисунок
5 – Зависимость
потерьввферрите
феррите магнитного
поля поля
Рисунок
5 – Зависимость
потерь
от магнитного
12
3) Ослабление сигнала при его прохождении через ферритовый вентиль в
обратном направлении называется затуханием в обратном направлении Lобр.
Обратное затухание вентиля показывает степень ослабления мощности на выходе
вентиля по сравнению с мощностью на входе для обратного направления
передачи сигнала. Обратное затухание определяется по формуле
Lобр=
10 lg Р вх
Р вых .обр
, [дБ].
(9)
Величина обратного затухания Lобр для разных типов вентилей различна и
зависит от принципа действия и конструктивного их выполнения. Как правило,
его величина составляет около 20дБ, но может колебаться в пределах 15 – 40 дБ и
более.
4) Важным параметром является коэффициент стоячей волны напряжения ρ
(КСВН), характеризующий величину мощности, отражённой от ферритового
вентиля. Отражение электромагнитной волны от нагрузки имеет место при
неравенстве сопротивления нагрузке Zн и волнового сопротивления линии
передачи Zс. Коэффициент подсчитывается по формуле:
.
Г
.
.
.
ZН  ZС
. .
.
(10)
Z Н  С
Наличие
в волноводе или другой линии передачи ферритовых и
диэлектрических деталей приводит к возникновению отражений в силу различия
сопротивлений на границе перехода от пустого волновода к частично
заполненному ферритом и диэлектриком. По величине Г можно найти КСВН
.
1 Г
ρ=
. .
(11)
1 Г
Для
обеспечения
заданной
величины
КСВН
используют
методы
широкополосного согласования – ферритовые и диэлектрические детали
выполняют со скосом, обеспечивающим плавный переход от пустого волновода к
частично заполненному. Однако даже у хорошо согласованных ферритовых
вентилей наблюдаются иногда значительные отражения из-за наличия паянных
или сварных соединений, которые являются некоторыми неоднородностями в
13
линии передачи. Дополнительное рассогласование может давать величину КСВН
порядка 1,1 (особенно в коаксиальных линиях). Это довольно значительная
величина, поэтому при измерениях параметров и монтаже ферритовых вентилей
следует обращать серьёзное внимание на тщательную стыковку их с волноводным
или коаксиальным трактом.
7 ИЗУЧАЕМЫЙ ФЕРРИТОВЫЙ ВЕНТИЛЬ
В работе изучается волноводный резонансный вентиль Э8-24,
предназначенный для использования в качестве однонаправленной развязки
элементов волноводного тракта, а также для улучшения качества согласования
измерительной аппаратуры в диапазоне частот 8,24 – 12,05ГГц. Потери в
обратном направлении составляют не менее 20дБ, в прямом – не более 1,6дБ.
Коэффициент стоячей волны напряжения (КСВН) не более 1,3. Максимальная
допустимая рассеиваемая вентилем мощность 3Вт.
Прибор выполнен на несимметричном Н – образном волноводе сечением
2310мм с волновым сопротивлением 50Ом. В приборе применен феррит марки
40СЧ (92) в виде пластин. Диэлектрический вкладыш выполнен из материала
ДПЕ-2 с диэлектрической проницаемостью   20 . Магнит (сплав АИКО – 4) при
намагничивании до насыщения имеет поле в центре зазора не менее 8,8А/м.
8 ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ
Для экспериментального изучения физического принципа действия
ферритового вентиля и его характеристик используется установка, структурная
схема которой приведена на рисунке 6.
14
Рисунок 6 – Структурная схема лабораторной установки
На этом рисунке обозначены:
A1 – изучаемый ферритовый вентиль Э8–24;
G1 – генератор сигналов высокочастотный Г4–109;
P1 – микровольтметр В6 – 9;
W1 – развязывающий ферритовый вентиль Э6 – 44;
W2 – измерительный поляризационный аттенюатор Д5 – 5;
W3 – амплитудный детектор;
A – соединительный кабель.
9 УКАЗАНИЕ МЕР БЕЗОПАСНОСТИ
ВНИМАНИЕ!
При подготовке
рабочего
места
необходимо
выполнить
правила,
изложенные в “Инструкции по технике безопасности для студентов в учебной
лаборатории”, предварительно изучив ее. Изучить раздел “Указание мер
безопасности” в “Техническом описании к инструкции по эксплуатации” (ТО и
ИЭ) к каждому прибору, входящему в установку, и руководствоваться ими при
работе.
15
10 ПОДГОТОВКА К ИЗМЕРЕНИЯМ
Для подготовки к измерениям необходимо проделать следующее:
1) ознакомиться с краткими теоретическими сведениями;
2) ознакомиться с каждым прибором по «Техническому описанию
инструкции по эксплуатации»;
3) собрать рабочее место согласно рисунку 6;
4) включить приборы в сеть и подготовить их к работе в соответствии с их
эксплуатационной документацией.
11 ПРОВЕДЕНИЕ ИЗМЕРЕНИЙ
Для измерения характеристик волноводного ферритового вентиля
необходимо проделать следующее:
1) проверить, чтобы переключатель
ПОДДИАПАЗОНЫ
генератора
находились в положении 1, переключатель РЕЖИМ ГЕНЕРАТОРА – в
положении
,
переключатель УРОВЕНЬ МОЩНОСТИ dB mW – в
положении 0, переключатель ИЗМЕРЕНИЕ ЧАСТ – МОЩН – в положении
МОЩН;
2) проверить, чтобы переключатель селективного микровольтметра Hz –
kHz находился в положении 200 – 2, а переключатель µV/dB – mV/dB – в
положении 1;
3) волноводные переключатели поставить в положение 1, измерительный
аттенюатор Д5-5 – на деление 50дБ; проверить, чтобы изучаемый вентиль
находился в положении, соответствующим направлению указателя → от
генератора, и был надежно подсоединен к тракту;
4) вращая ручку УСТ МОЩН генератора, добиться показаний индикатора
мощности генератора в середине шкалы; ручкой ЧАСТОТОМЕТР установить на
шкале частотометра частоту 8,5ГГц, поставить переключатель ИЗМЕРЕНИЕ
ЧАСТ – МОЩН в положение ЧАСТ и, вращая ручку УСТАНОВКА ЧАСТОТЫ,
добиться максимального отклонения стрелки индикатора генератора, при этом
16
генератор будет настроен на частоту 8,5ГГц; вернуть переключатель ЧАСТ –
МОЩН в положение МОЩН;
5) добиться показаний индикатора селективного микровольтметра в
пределах шкалы переключателя µV/dB – mV/dB; запомнить показание индикатора
микровольтметра;
6) волноводные переключатели поставить в положение 2; вращая ручку
измерительного аттенюатора Д5-5, добиться предыдущего показания индикатора
микровольтметра;
записать
показание
аттенюатора,
которое
будет
соответствовать затуханию изучаемого вентиля на установленной частоте;
7) изменяя частоту генератора через 0,5ГГц в диапазоне 8,5 – 12ГГц
повторить измерения по п.п. 3 – 5, переходя при частотах, превышающих 10ГГц,
на второй поддиапазон генератора;
8) поставить переключатель УРОВЕНЬ МОЩНОСТИ dB mW генератора в
положение минус 50, а ручку УСТ МОЩН генератора в крайнее левое положение,
что соответствует отсутствию мощности на выходе генератора;
9) отсоединить изучаемый вентиль и подключить его к тракту так, чтобы
указатель ← был направлен теперь к генератору;
10) повторить измерения по п.п. 1 – 7;
11) по окончании измерений выключить приборы и поставить изучаемый
вентиль в исходное положение.
12 УКАЗАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ РЕЗУЛЬТАТОВ
Для оформления результатов измерений необходимо:
1) посчитать прямые потери ферритового вентиля в зависимости от
частоты:
Lпр ( дБ )  10 lg
Р пр
Р0
;
2) посчитать обратные потери ферритового вентиля в зависимости от
частоты:
Lобр ( дБ )  10 lg
Pпр
P0
;
17
3) построить графики зависимости прямых и обратных потерь ферритового
вентиля от частоты:
Lпр (дБ)  F ( f )(МГц) и Lобр (дБ)  F ( f )(МГц) ;
4) рассчитать по графикам п. 3 вентильное отношение ферритового вентиля
в диапазоне частот:
B=
Lобр
L пр
;
5) построить график частотной зависимости вентильного отношения В() в
рабочем диапазоне частот В = F (f) (МГц).
13 УКАЗАНИЯ К ОТЧЕТУ
Отчет должен содержать:
1) все пункты задания;
2) структурную схему установки;
3) результаты измерения, представленные в виде таблиц и графиков;
4) выводы по работе и оценку полученных результатов (письменно).
14 КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
1. Какое устройство называется ферритовым вентилем?
2. В чем заключается явление ферромагнитного резонанса?
3. Почему в СВЧ устройствах используются ферриты, а не ферромагнитные
материалы?
4. Свойства ферритов. Магнитная проницаемость намагниченных ферритов

при действии перпендикулярного к H 0 ВЧ поля.
5. Устройство и принцип действия резонансного вентиля на коаксиальной
линии.
6. Устройство и принцип действия резонансного вентиля на прямоугольном
волноводе.
18
7. Принцип действия измерительных приборов, входящих в установку.
8. Каково назначение вентиля?
9. Рассчитайте величину постоянного магнитного поля, обеспечивающего
ферромагнитный резонанс на частоте =10ГГц.
10. Укажите СВЧ устройства, в которых используются ферритовые
вентили. Приведите примеры пассивных и активных устройств с использованием
ферромагнитных вентилей.
19
ЛИТЕРАТУРА
1. Никольский В.В. Электродинамика и распространение радиоволн.
Учебное пособие. – М.: “Наука”, 1978. - 544 с.
2. Специальный физический практикум / Под ред. А.А.Харламова, часть 3.
- М.: Изд. МГУ, 1977. – 382 с.
3. Лебедев И.В. Техника и приборы СВЧ, т. 1 – М.: Высшая школа, 1970. –
440 с.
4. Сазонов Д.И., Гридин А.Н., Мишустин Б.А. Устройства СВЧ – М.:
Высшая школа, 1981. – 285 с.
5. Эпштейн А.Г. Измерительная аппаратура сверхвысоких частот. – Л.:
Судостроение, 1965. – 247 с.
6. Альтман Дж. Устройства СВЧ. – М.: Мир, 1968. – 487 с.
7. Микаэлян А.Л. Теория и применение ферритов на сверхвысоких
частотах. – М.: Энергиздат, 1963. – 662 с.
8. Вамберский М.В., Абрамов В.П., Казанцев В.И. Конструирование
ферритовых развязывающих приборов СВЧ / Под ред. М.В. Вамберского. – М.:
Радио и связь, 1982. – 136 с.
20