Электрические машины

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
КАРАЧАЕВО-ЧЕРКЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И
КОНТРОЛЬНЫЕ РАБОТЫ
ПО ДИСЦИПЛИНЕ «Электрические
машины»
Для студентов заочного отделения
направления подготовки 140400.62 Электроэнергетика и электротехника
Черкесск – 2007
2
Рекомендовано к опубликованию
кафедрой электроснабжения протокол № 1 от 30.08.07.
Публикуется по решению УМО КЧГТА
протокол № 1 от 30.08.07.
Составитель: А-З.Р.Джендубаев, доц.
Рецензенты:
1. Шелест В.А., доц.
2. Гурин А.В., доц.
Редактор:
Лаказов К.З., доц.
3
ПРЕДИСЛОВИЕ
Методические указания предназначены для выполнения контрольных работ
по электромеханике студентами заочного отделения специальности 140211
Электроснабжение. Первая контрольная работа посвящена трансформаторам, а
вторая – асинхронным машинам. В методических указаниях приведены
основные темы по теории электромеханики, которые необходимо изучить, и
вопросы для самопроверки, позволяющие студенту самостоятельно оценить
эффективность освоения теоретического курса. После изучения основных тем
по трансформаторам и асинхронным машинам можно приступать к
выполнению контрольных работ. По пунктам этих работ даны ссылки на
литературу с указанием страниц. Представлены таблицы с исходными
данными, которые необходимы при расчете. Приведены примеры расчета
контрольных работ.
4
ТРАНСФОРМАТОРЫ
Основные вопросы теории трансформаторов, которые необходимо изучить:
1. Конструктивное выполнение силовых трансформаторов, классификация
магнитных систем и особенности последних.
2. Принцип работы трансформатора. ЭДС обмоток, обусловленные основным
магнитным потоком и потоками рассеяния.
3. Основные уравнения, векторные диаграммы и схемы замещения.
4. Режимы холостого хода и короткого замыкания. Напряжение короткого
замыкания.
5. Внешние характеристики трансформатора. Изменение напряжения.
6. Нагревание и охлаждение трансформаторов, потери и КПД.
7. Параллельное включение трансформаторов.
8. Переходные процессы в трансформаторах.
9. Трансформаторы специального назначения.
10.Регулирование напряжения трансформаторов.
Вопросы для самопроверки
1. В чем состоит принцип действия трансформаторов? Области их
применения. Как можно классифицировать составляющие магнитного
потока трансформатора? Какие ЭДС они индуктируют?
2. По какой среде в основном замыкаются потоки рассеяния?
3. Объясните назначение основных элементов конструкции трансформаторов.
Из какого материала выполняется сердечник трансформатора?
4. Сделайте сопоставление особенностей магнитных систем стержневых и
групповых трансформаторов.
5. От каких величин зависит ЭДС, наведенные в обмотках основным
магнитным потоком? Чем отличаются выражения ЭДС первичной и
вторичной обмоток? Что называется коэффициентом трансформации?
6. Какие факторы определяют величину тока холостого хода трансформатора?
Почему сердечник выполняют замкнутым?
7. Почему при подведении к первичной обмотке синусоидального напряжения
кривая тока холостого хода несинусоидальна?
8. Как уменьшить потери холостого хода и короткого замыкания? Какие
методы применяют при определении КПД трансформатора?
9. Что называется напряжением короткого замыкания?
10.Как по напряжению короткого замыкания определить установившийся ток
короткого замыкания?
11.Как определить параметры схемы замещения?
12.От чего зависит изменение вторичного напряжения трансформатора?
13.Почему основной магнитный поток трансформатора практически не
изменяется при переходе от холостого хода к нагрузке?
5
14.Объясните физический процесс увеличения тока первичной обмотки
трансформатора с уменьшением сопротивления нагрузки?
15.Как определить группу соединения трехфазного трансформатора? Какие
группы являются стандартными?
16.Объясните физический смысл основных уравнений трансформатора.
17.Каковы условия включения трехфазных трансформаторов на параллельную
работу? Как распределяется нагрузка между трансформаторами при
неравенстве коэффициентов трансформации и неравенстве напряжений
короткого замыкания? Можно ли включать на параллельную работу
трансформаторы разных групп соединений?
18.Какие достоинства и недостатки имеет автотрансформатор по сравнению с
трансформатором?
19.При каких условиях КПД трансформатора достигает наибольшего значения?
20.Какие применяются способы охлаждения трансформаторов?
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 1
1. Определить фазные и линейные значения напряжений и токов в
номинальном режиме.
2. Определить параметры схемы замещения, приведенные к первичной
обмотке, а также активную и реактивную составляющие напряжения
короткого замыкания. Начертить схему замещения трансформатора.
3. Используя
упрощенную
схему замещения,
построить внешние
характеристики трансформатора при различных коэффициентах мощности
нагрузки. Найти процентное изменение вторичного напряжения при
номинальном токе. Построить зависимость КПД от нагрузки. Определить
нагрузку, при которой трансформатор имеет максимальный КПД.
4. Трансформатор включен параллельно с другим таким же трансформатором.
Определить распределение нагрузки и допустимую суммарную нагрузку при
cos  0,8 (R-L нагрузка) для следующих случаев:
a. один из трансформаторов включен на одно из ответвлений +5%, +2,5%,
–2,5%, –5%, а другой – на ответвление, соответствующее номинальному
напряжению (0%). Для этого случая найти уравнительный ток и токи
трансформаторов. Построить векторную диаграмму в масштабе;
b. напряжение короткого замыкания одного из трансформаторов отличается
от напряжения короткого замыкания другого трансформатора.
5. Рассчитать установившийся и максимальный (ударный) ток короткого
замыкания.
Методические указания
В соответствии со своим шифром необходимо из таблицы 3 выбрать
исходные данные и приступить к расчету контрольного задания с учетом
следующих рекомендаций:
6
К пункту 1. Линейные и фазные напряжения и токи определяют с учетом
способа соединения обмоток, т.е. группы соединения трансформатора
[6, c. 106], [4, c. 66], [3, c. 253]. Коэффициент трансформации напряжения
следует считать приблизительно равным отношению фазных напряжений.
К пункту 2. Параметры схемы замещения рассчитать по потерям
холостого хода и короткого замыкания. Расчетными значениями токов и
напряжений являются их фазные величины [6, c. 92], [4, c. 77], [3, c. 291].
К пункту 3. При построении внешних характеристик и определении
изменения вторичного напряжения используется упрощенная схема замещения
трансформатора [6, с. 112], [4, с. 84], [3, c. 301]. Нагрузку трансформатора, при
которой достигается максимальный КПД, определить по соотношению
постоянных и переменных потерь [6, с. 114], [4, с. 88], [3, c. 309].
К пункту 4. Распределение нагрузки между трансформаторами при
неравенстве коэффициентов трансформации ( к1  к 2 ) и напряжений короткого
замыкания ( u к1  u к 2 ) рассчитать с использованием [6, c. 115], [4, c. 109],
[3, c. 310].
К пункту 5. При расчете установившегося и максимального (ударного)
токов короткого замыкания можно использовать [6, c. 130], [4, c. 131],
[3, c. 334].
Пример расчета
Данные трехфазного трансформатора: S 2 н  250000 ВА – номинальная
мощность; Px  1100 Вт – потери холостого хода; Pк  4400 Вт – потери
короткого замыкания; u к  8% – напряжение короткого замыкания, i х  2,5% –
ток холостого хода; U 1нл  15000 В , U 2 лн  525 В – номинальные линейные
напряжения; Y/Δ-11 – группа соединения обмоток. Коэффициенты мощности
нагрузки: cos  2  1 (активная нагрузка, R); cos  2  0,8 (активно–индуктивная,
R-L). При параллельной работе трансформаторов коэффициент трансформации
второго трансформатора увеличен путем переключения обмотки высокого
напряжения на ответвление +5%, т.е. к 2  1,05к1 . (Для других заданий возможно
переключение на ответвления 2,5%, –2,5%, –5%.) Отношение напряжений КЗ
трансформаторов равно: u к 2 u к1  1,2 , т.е. u ê 2  1,2  8%  9,6% .
1. Значения токов и напряжений
U
15000
 8660 В ;
Фазные напряжения: U 1н  U 1нф  1нл 
3
3
U 2 н  U 2 нф  U 2 нл  525 В .
Номинальный первичный ток (фазный):
7
S 2н
S 2н
250000


 9,623 A .
3U1нф
3U1нл
3  15000
Sн
250000

 274,937 A (линейный);
Номинальный вторичный ток: I 2 нл 
3U 2 л
3  525
S
I
274,937
I 2 н  I 2 нф  2 н  2 нл 
 158,74 A (фазный).
3U 2 нф
3
3
Коэффициент трансформации: к  W1 W2  E1 E2  U1ф U 2ф  8660 525  16,495 .
(При соединении Y/Y-0 необходимо использовать следующие выражения:
U
U
S
S 2н
U 2 н  U 2 нф  2 нл ;
U 1н  U 1нф  1нл ;
;
I1н  I1нф  I1нл  2 н 
3U1нф
3
3
3U1нл
S
S 2н
.)
I 2 н  I 2 нф  I 2 нл  2 н 
3U 2 нф
3U 2 нл
В дальнейших расчетах используются фазные токи и напряжения: U 1н ;
U 2 н ; I 1н ; I 2 н .
I1н  I1нф  I1нл 
2. Параметры схемы замещения
I i % 9,623  2,5%
Ток холостого хода I 0  1н 0 
 0,241 A .
100 %
100 %
Сопротивление взаимной индукции z m  rm  jx m при условии, что
Z1  r1  jx1  0 можно определить по данным холостого хода трансформатора:
U
8660
z m  z x  z0  1н 
 35933,61 Ом .
I 0 0,241
P
1100
Составляющие сопротивления z m : rm  rx  r0  x2 
 6313,023 Oм ;
3I 0 3  0,2412
xm  x x  x0  z02  r02  35933,612  6313,023 2  35374,709 Ом .
Коэффициент мощности холостого хода:
Px
1100
cos x  cos 0 

 0,176 .
3I 0U 1н 3  0,241  8660
U
692,8
Сопротивление короткого замыкания: zк  1к 
 71,994Ом ,
I1н 9,623
U  u % 8660 В  8%
где U1к  1ф к 
 692,8 В .
100%
100%
P
4400
Составляющие z к :
rк  к2 
 15,838Oм ;
3I1н 3  9,623 2
xк  zк2  rк2  71,994 2  15,838 2  70,23Ом .
Коэффициент мощности короткого замыкания:
8
r1  7,919Ом
x1  35,115 Ом
r2  7,919Ом
I1
x2  35,115Ом
I2
rm  6313,023 Oм
I0
U1
U 2

z нагр
xm  35374,709 Ом
Рис. 1 Схема замещения трансформатора
Pк
4400

 0,22 .
3I1нU1к 3  9,623  692,8
x
70,23
Угол короткого замыкания:  к  arctg к  arctg
 77,2910  1,349 рад .
rк
15,838
Напряжение короткого замыкания и его активная и реактивная
составляющие в относительных единицах:
U
u %
u к  1к  к  z к  0,08 ;
U 1н 100 %
rI
P
uка  к 1н  rк  к  Pк  uк cos к  0,08 cos1,349   0,0176 ;
U1н
S2н
cos к 
хк I1н
х I  3I  Q
 xк  к 1н  1н   к  Qк  u к sin  к  0,08 sin 1,349   0,078 .
U1н
U1н  3I1н  S 2 н
Параметры обмоток: r1  r2  rк 2  7,919Ом ; x1  x2  xк 2  35,115Ом .
uкr 
3. Внешние характеристики и КПД трансформатора
Расчет осуществляем в относительных единицах. Задаемся рядом значений
коэффициента нагрузки трансформатора   I 2 I 2 н . Вычисляем изменение
напряжения, находим вторичное напряжение, заносим полученные значения в
таблицу 1 и строим внешние характеристики трансформатора.
Изменение вторичного напряжения трансформатора в относительных
U  U 2 U1н  U 2

 1  U 2 ,
единицах равно: u  20
U 20
U1н
где U 20 – вторичное напряжение на ХХ;
u   u êà cos 2  u êr 
u
sin    
2
2
cos 2  u êa sin  2 
.
2
2
êr 
9
Напряжение, о.е.
1,02
cos  2  1
1
u 
0,98
0,96
0,94
cos  2  0,8
0,92
0,9
0,88
0
0,25
0,5
0,75
1
1,25
1,5
Коэффициент нагрузки
Рис. 2. Внешние характеристики трансформатора
Например, при cos  2  0,8 и   0,25 имеем:
u  0,250,0176  0,8  0,078  0,6  0,25
2
0,078  0,8  0,0176  0,62
2

 0,01522  0,000084  0,015304.
Вторичное напряжение: U 2  1  u  1  0,0153  0,9847 .

1
2
3
4
5
6
0
0,25
0,5
0,75
1
1,25
cos  2  1
u 
0
0,00459
0,009561
0,01491
0,02064
0,02676
U 2
1
0,99541
0,990439
0,98509
0,97936
0,97324
Таблица 1
cos  2  0,8
u 
U 2
0
1
0,0153
0,9847
0,03079
0,96921
0,04643
0,95357
0,06226
0,93774
0,07823
0,92177
Изменение вторичного напряжения трансформатора при номинальном токе
(   1) и cos  2  1 равно u%  2,06% , а при cos  2  0,8 – u%  6,22% .
Для построения графиков   f   воспользуемся следующим выражением:
S 2 н cos 2
P
P2
.
 2 

P1 P2  Px   2 Pк S 2 н cos 2  Px   2 Pк
Например, при   0,25 и cos  2  0,8 имеем:
0,25  250000  0,8

 0,9732 .
0,25  250000  0,8  1100  0,252 4400
Суммарные потери: P  Px   2 Pк  1100  0,25 2 4400  1375 Вт .
Значение коэффициента нагрузки, соответствующее максимальному КПД:
10
1
cos  2  1
КПД, о.е.
0,99
0,98
0,97
cos  2  0,8
0,96
0,95
0,94
0,93
0
0,25
0,5
0,75
1
1,25
1,5
Коэффициент нагрузки
Рис. 3. КПД трансформатора
 max 
Px
1100

 0,5 .
Pê
4400
Максимальный КПД:  max 
 max S 2 н cos 2
 0,9785 .
2
 max S 2 н cos 2  Px   max
Pк
Результаты расчета заносим в таблицу 2 и строим график   f   (рис. 3).
Таблица 2

1
2
3
4
5
6
7
0
0,1
0,25
0,5
0,75
1
1,25
Потери, Вт
2
 Pк
P
0
1100
44
1144
275
1375
1100
2200,
2475
3575
4400
5500
6875
7975
КПД, %, при cos  2
cos  2  0,8
cos  2  1
0
0
0,9562
0,9459
0,9785
0,9732
0,9827
0,9785
0,9813
0,9767
0,9785
0,9732
0,9751
0,9691
4. Параллельная работа трансформаторов
Регулирование коэффициента трансформации осуществляется со стороны
высокого напряжения. Коэффициент трансформации второго трансформатора в
соответствии с заданием больше на +5%, т.е. к 2  1,05к1  1,05  16,495  17,32 .
При подключении первичной обмотки второго трансформатора к
номинальному напряжению, его вторичное напряжение будет равно:
U 2.2  U 1н к 2  8660 17,32  500 В , т.е. меньше, чем у первого трансформатора
11
( U 2.2  U 2.1  U 2 н  525 В ). Определим уравнительный ток в относительных
единицах при неодинаковых коэффициентах трансформации:
к
0,0488
I у 

 0,305 ,
u к1  u к 2 S н1 S н 2  0,08  0,08250000 250000 
где к  к1  к 2 
к1к 2  16,495  17,32 16,495  17,32  0,0488 .
Уравнительный ток в абсолютных единицах:
I у  I у I 2 н  0,305  158,74  48,41 А .
Токи трансформаторов с учетом уравнительных токов и токов нагрузки
( I 2 нг1  I 2 нг 2  I 2 н при cos  2  0,8 ) равны:
I 2.1  I 22нг1  I у2  2I 2нг1I у cos(к  2 ) 
 158,74 2  48,412  2  158,74  48,41cos(1,349  0,644 )  198,109 A ;
I 2.2  I 22нг 2  I у2  2I 2нг 2 I у cos(к  2 ) 
 158,74 2  48,412  2  158,74  48,41cos(1,349  0,644)  125,843 А .
Загружается больше тот трансформатор, у которого больше вторичное
напряжение, т.е. меньше коэффициент трансформации. На рис. 4 представлена
диаграмма токов при к1  к2 , когда общая нагрузка трансформаторов равна
S 2 н1  S 2 н 2  500 кВА .
Нагрузка
первого
трансформатора
составляет
I 2.1 I 2 н  198,109  100%  158,74  124,8% , т.е. он перегружен, а нагрузка
второго – I 2.2 I 2 н  125,843  100 %  157 ,74  79,8% (недогружен).
I, A
150
I2 нг1  I2 нг 2  I2 н
I2.1
125
U 2
I2.2
100
75
2
50
25
I-50
у2
к
Iу1
I, A
0
-25
0
25
50
-25
Рис. 4. cos  2  0,8
75
100
125
150
12
Определим распределение нагрузки между трансформаторами, когда они
имеют разные напряжения короткого замыкания: u к 2  1,2u к1  1,2  0,08  0,096 .
Воспользуемся следующим выражением:
1 1
1
1
1
1
I 2.1 : I 2.2 
:
 S 2.1 : S 2.2 
:

:
 1,2 ,
z k1 z k 2
u k1 u k 2 0,08 0,096
где S 2.1  S 2.1 S 2 н1 , S 2.2  S 2.2 S 2 н 2 – относительные мощности (нагрузки)
первого и второго трансформаторов.
Если нагрузка второго трансформатора равна номинальной S 2.2  250 кВА ,
то первый трансформатор будет перегружен S 2.1  1,2S 2.2.  300 кВА . Общая
нагрузка составит 550 кВА , что больше суммарной номинальной мощности
трансформаторов ( 500 кВА ). Если нагрузка первого трансформатора равна его
номинальной мощности S 2.1  S 2 н1  250 кВА , то второй трансформатор будет
недогружен S 2.2  S 2.1 1,2  208,3кВА . При этом допустимая общая нагрузка
двух трансформаторов составит S 2.1  S 2.2  250  208,3  458,3кВА.
5. Токи короткого замыкания трансформатора
Для упрощения расчетов будем считать, что КЗ произошло при работе
трансформатора в режиме холостого хода, и ток первичной обмотки I 1  0 .
Установившийся ток КЗ в относительных единицах равен:
I
1
1
1
I к  к 


 12,5 .
I1н z к u к 0,08
Ток КЗ в абсолютных единицах – I к  I к I1н  12,5  9,623  120,29 А .
Максимальный (ударный) ток КЗ возникает при t     1 2 f1  :
i1к max
r
 к

 2 I к 1  e xк


 12,838




  2  120,291  e 70, 23  






 2  120,291  2,71828 0,5742   265,9 А.
В относительных единицах этот ток равен i1к max  26,7 , т.е. он существенно
больше номинального тока трансформатора.
13
АСИНХРОННЫЕ
МАШИНЫ
Основные вопросы теории асинхронных машин, которые необходимо
изучить:
1. Создание вращающегося магнитного поля.
2. Основные уравнения рабочего процесса, векторные диаграммы, схемы
замещения.
3. Электромагнитный, механический и полезный механический моменты
асинхронного двигателя, механические характеристики.
4. Регулирование скорости.
5. Потери и КПД асинхронной машины. Энергетическая диаграмма.
6. Однофазный асинхронный двигатель и его особенности.
7. Конденсаторный двигатель.
8. Асинхронный генератор.
Вопросы для самопроверки
1. Объясните принцип работы асинхронного двигателя.
2. Почему коэффициент мощности асинхронной машины cos  1?
3. Почему машина называется асинхронной?
4. Почему при увеличении нагрузки снижается скорость вращения
асинхронного двигателя?
5. Объясните, почему по мере разгона двигателя уменьшается пусковой ток?
6. Как изменяется начальный и максимальный моменты асинхронного
двигателя при включении реостата в цепь фазного ротора?
7. Как влияет напряжение сети на величину моментов асинхронного
двигателя?
8. Какие потери возникают в асинхронной машине?
9. В каких режимах может работать асинхронная машина?
10. Какие достоинства и недостатки имеет асинхронная машина?
11. Почему при обрыве одной фазы у трехфазного асинхронного двигателя не
будет пускового момента?
12. Какое скольжение асинхронного двигателя называется номинальным?
13. Назовите кратность пускового тока асинхронного двигателя.
14. Для чего нужен конденсатор в конденсаторном асинхронном двигателе?
14
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 2
Трехфазный асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором серии
4А имеет технические данные, приведенные в таблице 4.
Определить:
1. Высоту оси вращения h и число полюсов 2р.
2. Частоту вращения поля n1 .
3. Скольжение при номинальной нагрузке síîì .
4. Полезный механический момент на валу Ì íîì .
5. Начальный пусковой момент Ì ïóñê .
6. Максимальный момент двигателя Ì ìàõ .
7. Потребляемую из сети номинальную активную мощность P1íîì .
8. Суммарные потери при номинальной нагрузке P .
9. Потребляемую двигателем номинальную реактивную мощность Q1íîì .
10.Номинальный ток I íîì и пусковой ток I ïóñê двигателя при соединении
обмоток статора «звездой» и «треугольником».
Методические указания
В соответствии со своим шифром необходимо из таблицы 4 выбрать
исходные данные и приступить к расчету контрольного задания с учетом
следующих рекомендаций:
К пункту 1. Ознакомиться с системой обозначения, принятой для
асинхронных двигателей серии 4А [8, с. 233].
К пунктам 2 – 10. При определении значений скольжения, моментов,
потерь и токов, представленных в этих пунктах можно воспользоваться
выражениями, которые приведены в учебниках по электрическим машинам.
Пример расчета
1.
2.
3.
4.
Решение варианта с двигателем 4A100S2Y3.
В обозначении типоразмера двигателя цифры, стоящие после обозначения
серии 4А, указывают на высоту оси вращения, т. е. h = 100 мм. Следующая
далее цифра указывает на число полюсов, т. е. 2р = 2.
При частоте переменного тока 50 Гц этому числу полюсов соответствует
синхронная частота вращения n1  3000 îá / ìèí .
Скольжение при номинальной нагрузке определяется номинальной частотой
вращения ротора двигателя
n  n2 3000  2880
síîì  1

 0,04 или 4%.
n1
3000
Полезный механический момент на валу двигателя при номинальной
нагрузке, т.е. при номинальной частоте вращения 2820 об/мин
15
P2
P 9,55  4000
 9,55 2 
 13,26 Í  ì ,
 2n2 60 
n2
2880
2ò 2
где  
– угловая скорость вращения ротора.
60
Начальный пусковой момент на валу двигателя
Ì

Ì ïóñê  Ì íîì  ïóñê   13,26  2  26,52 Í  ì .
 Ì íîì 
Номинальный фазный ток обмотки статора
Píîì
4000
I1íîì 

 7,87 À
m1U 1íîì  íîì cos1íîì
3  220  0,865  0,89
Потребляемая двигателем из сети активная мощность в режиме
номинальной нагрузки
P
4
P1íîì  íîì 
 4,6 24 êÂò .
 íîì
0,865
Суммарные потери двигателя при номинальной нагрузке
P  P1íîì  Píîì  4,624  4  0,6 24êÂò .
Потребляемая двигателем из сети реактивная мощность в режиме
номинальной нагрузки
M2 
5.
6.
7.
8.
9.
P2

Q1íîì  S12íîì  P1íîì2  m1  U 1íîì I 1íîì   P1íîì2  3  220  7,87   4624 2  2,37 êÂÀð
10. Линейный ток статора:
при соединении обмоток статора «звездой»
I1 ëèí  I1  7,87 A ,
при соединении обмоток статора «треугольником»
I 1 ëèí  3I 1  1,73  7,87  13,62 A .
2
2
Литература
1. Брускин Д.Э., Зорохович А.Е., Хвостов В.С. Электрические машины. –
М.: Высшая школа, 1987.
2. Бут Д.А. Основы электромеханики. –М.: Изд-во МАИ, 1996.
3. Вольдек А.И. Электрические машины. – М.: Энергия, 1978.
4. Иванов-Смоленский А.В. – М.: Энергия, 1980.
5. Кацманн М.М. Сборник задач по электрическим машинам. – М.:
Издательский центр «Академия», 2003
6. Копылов И.П. Электрические машины. – М.: Энергоатомиздат, 1986.
7. Костенко М.П., Пиотровский Л.М. Электрические машины. – М–Л.: 1964.
8. Справочник по электрическим машинам: В 2 т. /Под общ. Ред.
И.П.Копылова и Б.К.Клокова. Т. 1. – М.: Энергоиздат, 1988.
9. Торопцев Н.Д. Электрические машины сельскохозяйственного
назначения. – М.: Энергоиздат, 2005.
16
Таблица 3
Послед.
цифра
шифра
S2н,
кВА
cosφ2, Ответвпри R лениe на
ВН, %
и R-L
uк 2
u к1
0
4,5 4,8
1/0,8
+5
800
4,5
1/0,8
355
1090
100
500
4
160
5
25
Потери
Px,
Pк,
Вт
Вт
180
560
1
40
250
2
63
3
uк,
%
i0,
%
Линейные напряжения, U1л / U2л, кВ
Предпоследняя цифра шифра
1,24
0, 1
10/0,4
2, 3
3/0,525
4, 5
6/0,69
6, 7
10/0,525
8, 9
6/0,4
–5
1,24
10/0,525
3/0,69
6/0,4
10/0,69
3/0,525
4,5 3,3 1/0,81
+2,5
1,22
3/0,69
10/0,4
6/0,525
35/0,69
20/0,4
1500
4,5 2,7 1/0,81
–2,5
1,22
20/0,69
3/0,525
10/0,4
6/0,4
35/0,69
700
2700
5,5
1/0,82
+5
1,2
20/0,4
10/0,525
6/0,69
35/0,4
3/0,69
250
1000
3800
5,5 3,5 1/0,82
–5
1,2
10/0,69
20/0,4
35/0,525
3/0,4
6/0,525
6
400
1400
6000
8
+2,5
1,18
35/11
20/3,15
6/0,525
10/0,69
3/0,69
7
630
2300
8700
8,
–2,5
1,18
20/6,3
35/3,15
3/0,69
35/11
10/3,15
8
1000 2750 12000 6,5 1,5 1/0,84
+5
1,16
35/11
30/3,15
6/3,15
10/0,69
3/0,525
9
1600 3650 18000 6,5 1,4 1/0,84
–5
1,16
20/11
35/6,3
10/3,15
35/11
20/3,15
4
4
3,5 1/0,83
2
1/0,83
ПРИМЕЧАНИЕ.
Линейным значениям вторичного напряжения U 2 л = 0,525; 3,15; 6,3; 11 кВ соответствует группа соединений Y/Δ-11, для
U 2 л = 0,4; 0,69 – группа Y/Y-0,
17
Таблица 4
Предпо
следняя
цифра
шифра
Тип двигателя
Píîì ,
кВт
n2
об/мин
 íîì ,
%
cos 1íîì
0
4А132S4УЗ
7,50
1455
87,5
1
4A160S2Y3
15,0
2940
2
4А200М2УЗ
37,0
3
4А112М4УЗ
4
I ïóñê
M ïóñê
I1íîì
0,86
88,0
2945
5,5
4А132М4УЗ
5
M íîì
M max
M íîì
U1 , В
7,5
2,0
2,2
220/380
0,91
7,0
1,4
2,2
220/380
90,0
0,89
7,5
1,4
2,5
380/660
1445
85,5
0,85
7,0
2,0
2,2
220/380
11,0
1460
87,5
0,87
7,5
2,2
3,0
220/380
4А180М4УЗ
30,0
1470
91,0
0,89
6,5
1,4
2,3
380/660
6
4А200М6УЗ
22,0
975
90,0
0,90
6,5
1,3
2,4
220/380
7
4А280М6УЗ
90,0
985
92,5
0,89
5,5
1,4
2,2
380/660
8
4А315М8УЗ
110
740
93,0
0,85
6,5
1,2
2,3
380/660
9
4А355М10УЗ
110
590
93,0
0,83
6,0
1,0
1,8
380/660