1. исходные данные

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
(ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
______________________________
КАФЕДРА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ И ЭЛЕКТРОННЫХ АППАРАТОВ
НИЗКОВОЛЬТНОЕ КОМПЛЕКТНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ
УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Расчетно-пояснительная записка
к курсовому проекту по курсу
«ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ И ЭЛЕКТРОННЫЕ АППАРАТЫ»
Выполнил: студент группы Эл-13-06
Воронцов К.А.
Принял:
Коробков Ю.С.
Москва
МЭИ
2008
- 2.
СОДЕРЖАНИЕ
СОДЕРЖАНИЕ ............................................................................................. 2
ПРЕДИСЛОВИЕ ........................................................................................... 4
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ............................................................................. 8
2. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ .......................................................... 10
2.1. Расчёт параметров трансформатора ................................................ 10
2.2. Расчет параметров электродвигателя .............................................. 11
2.3. Выбор кабелей ................................................................................... 13
2.3.2. Кабель, соединяющий распределительную шину с питающим
трансформатором (l0=15м). ................................................................... 14
2.3.3. Кабели, соединяющие двигатель с распределительной шиной
(l1=8м). ..................................................................................................... 14
2.3.4. Кабели, соединяющие нагрузку с распределительной шиной
(l2= l3= l4=8м)........................................................................................... 15
2.3.5. Кабели, соединяющие нагрузку с распределительной шиной
(l5= l6= l7=8м)........................................................................................... 15
2.4. Определение сопротивления выбранных кабелей ......................... 18
2.5.Расчет токов короткого замыкания .................................................. 18
2.5.1. Расчёт тока трехфазного КЗ в точке 1 ....................................... 20
2.5.2. Расчёт тока двухфазного КЗ в точке 1 ....................................... 20
2.5.3. Расчёт тока однофазного КЗ в точке 1 ....................................... 20
2.5.4. Полученные результаты сводим в табл. 3 ................................. 21
2.6. Расчет ударного тока короткого замыкания .................................. 21
2.6.1. Расчет ударного тока КЗ в точке 1 ............................................. 21
2.6.2. Расчет ударного тока КЗ в точке 2 ............................................. 22
2.7. Проверка условия нормального пуска двигателя .......................... 22
2.8. Проверка падения напряжения до контактора ............................... 22
- 3.
3. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ УПРАВЛЕНИЯ И
ЗАЩИТЫ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ ............................................................ 24
3.1. Описание схемы прямого пуска асинхронного двигателя с
короткозамкнутым ротором .................................................................... 25
3.1.1.Нормальная работа асинхронного двигателя с
короткозамкнутым ротором .................................................................. 25
3.1.2. Нештатные режимы ..................................................................... 26
3.2 Выбор магнитного пускателя ............................................................ 27
3.3 Выбор теплового реле ........................................................................ 33
3.4. Выбор автоматического выключателя................................................. 39
3.4.1. Выбор автоматического выключателя QF1 ................................... 40
3.4.2. Выбор автоматического выключателя QF0 ................................... 43
3.4.3. Выбор автоматических выключателей QF5-7 .......................... 48
3.5. Выбор автоматического выключателя дифференциального тока
FD2-4 .......................................................................................................... 53
3.6. Выбор кнопок .................................................................................... 55
3.7. Выбор плавких предохранителей .................................................... 58
3.8. Выбор зажимов .................................................................................. 60
3.9 Выбор бокса монтажного .................................................................. 62
4. ПУСКОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ДВИГАТЕЛЯ И ЗАЩИТНЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ ........................................ 63
ЗАКЛЮЧЕНИЕ ........................................................................................... 65
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ .......................................................................... 67
- 4.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Развитие современной техники невозможно без широкого использования
электрических и электронных аппаратов - устройств управления потоками
энергии и информации, осуществляющих:
 включение и отключение электрических цепей объектов, принимающих
участие в получении, преобразовании, передаче, распределении и потреблении
электроэнергии;
 контроль и измерения параметров указанных объектов;
 защиту их от несанкционированных режимов работы;
 управление технологическими процессами;
 регулирование (поддержания на неизменном уровне или изменение по
определенному закону) параметров отмеченных выше объектов;
 преобразование неэлектрических величин в электрические;
 создание магнитного поля с определенными параметрами и направлением
в заданном объеме [1 - 3].
Независимо от назначения, области применения, принципа действия,
конструктивного исполнения и т. п. все электрические аппараты можно
разделить на две большие группы:
 электромеханические, непременно содержащие подвижные элементы, в
результате перемещения которых и осуществляется функционирование аппарата;
 статические (иногда называемые бесконтактными) или силовые
электронные, не имеющие подвижных частей и осуществляющие возложенную
на них функцию в результате изменения параметров и характеристик входящих в
их состав элементов и блоков.
Электрические аппараты (ЭА) - это электротехнические устройства,
применяемые при использовании электрической энергии, начиная от ее
производства, передачи, распределения и кончая потреблением. Разнообразие
- 5.
видов ЭА и различие традиций мировых электротехнических школ затрудняют
их классификацию. Это еще больше усугубляется многозначностью и
неопределенностью самого термина аппарат (лат. „apparatus" - техническое
устройство). В России термин „аппарат" был распространен с 1879 г. известным
электротехником П.Н. Яблочковым на следующие электротехнические
устройства того времени: рубильники, переключатели, коммутаторы, реле и
регуляторы.
Одним из основных признаков классификации ЭА является напряжение.
По этому признаку различают аппараты низкого (до 1000 В) напряжения
(АНН) и аппараты высокого (свыше 1000 В) напряжения (АВН).
Большинство аппаратов низкого напряжения условно можно разделить на
следующие основные виды:
аппараты управления и защиты - автоматические выключатели, контакторы,
реле, пускатели электродвигателей, переключатели, рубильники,
предохранители, кнопки управления и другие аппараты, управляющие режимом
работы оборудования и его защитой;
аппараты автоматического регулирования - стабилизаторы и регуляторы
напряжения, тока, мощности и других параметров электрической энергии;
аппараты автоматики - реле, датчики, усилители, преобразователи и другие
аппараты, осуществляющие функции контроля, усиления и преобразования
электрических сигналов.
Следует отметить, что АНН иногда классифицируют по величине
коммутируемого тока: слаботочные (до 10 А) и сильноточные (свыше 10 А). При
этом нижние пределы коммутируемых современными ЭА токов достигают 10-9
А, а напряжений - 10-5 В.
Аппараты высокого напряжения работают в сетях с напряжением до 1150 кВ
переменного тока и 750 кВ постоянного тока и также существенно различаются
по своим функциям. К АВН обычно относят следующие основные виды
аппаратов:
- 6.
выключатели высокого напряжения, обеспечивающие включение и
отключение электрических цепей в различных режимах работы, включая
аварийные, например, короткое замыкание (КЗ);
токоограничивающие реакторы для ограничения токов КЗ и
шунтирующие реакторы для ограничения перенапряжений и компенсации
реактивной мощности;
ограничители перенапряжений на основе разрядников и элементов с
нелинейной вольтамперной характеристикой (например, оксидо-цинковые
ограничители перенапряжений - ОПН);
разъединители и отделители для отключения цепи без тока при ремонте
электрооборудования;
измерительные трансформаторы для высоковольтных цепей.
Электрические аппараты как низкого, так и высокого напряжения обычно
являются конструктивно законченными техническими устройствами,
реализующими определенные функции и рассчитанными на разные условия
эксплуатации.
В основе большинства электромеханических ЭА лежит контактная система с
различными типами приводов - ручным, электромагнитным, механическим и др.
Процессы, протекающие в ЭА, определяются различными и многообразными
физическими явлениями, которые изучаются в электродинамике, механике,
термодинамике и других фундаментальных науках.
Элементная база современной силовой электроники не только существенно
расширила диапазон коммутируемых мощностей до единиц мегаватт, позволила
поднять верхний уровень частоты коммутации электронных ключей, что сделало
возможным создавать аппараты управления, регулирования и защиты
постоянного и переменного тока с высокими технико-экономическими
показателями. Появились новые виды силовых электронных аппаратов,
управляющих качеством электрической энергии и коэффициентом мощности.
Следует отметить, что достижения современной микроэлектроники и, в
частности, микропроцессорной техники в настоящее время также используются
практически в ЭА всех видов, как электромеханических, так и силовых
- 7.
электронных. Это позволяет существенно расширить их функциональные
возможности, обеспечить эффективный контроль и диагностику, а также
возможность управления с различных иерархических уровней системы, в
которой используются ЭА.
В более широком смысле ЭА в настоящее время можно считать техническими
устройствами, относящимися к новой, перспективной области техники механотронике, являющейся синтезом электромеханики и электроники.
Ввиду такого широкого распространения электрических аппаратов очевидно,
что надо уметь выбирать аппараты, комплектовать различные устройства, и
первым шагом на пути к этому является данный курсовой проект.
- 8.
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Проектирование низковольтного комплектного устройства производится по
исходным данным, описанным в табл. 1.
Таблица 1. Исходные данные
№п/п
Параметры
Обозн.
Разм
Значение
.
Радиальная схема электроснабжения (см. рис. 1)
1
1
Мощность питающего трансформатора
Sном
кВ*А
315
2
Номинальное линейное напряжение
Uном.л.
В
380
3
Напряжение короткого замыкания
uК
%
4
4
Потери в меди
Pcu
кВт
3,9
5
15
l0
Длины соединительных кабелей
l1
м
8
8
l2- l7
6
Материал кабеля
Cu
-
7
№ двигателя
№
-
18
8
Тип двигателя
А112М2
-
-
9
Мощность двигателя
Pном.дв
кВт
7,5
10
КПД двигателя

%
87
11
Коэффициент мощности двигателя
cos
-
0,89
12
Кратность пускового тока двигателя
k1
-
7
13
Время пуска двигателя
tп
с
2
14
Номер варианта схемы однофазной
№
-
2
нагрузки
15
Номинальные токи однофазной нагрузки
I2- I4
А
10
15
Номинальные токи однофазной нагрузки
I5- I7
А
13
- 9.
Рис. 1. Радиальная схема электроснабжения
Т - трансформатор
QF0 – автоматический выключатель для защиты энергосистемы;
QF1 – автоматический выключатель двигателя
М – асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором
- 10.
Вариант 2
L1, L2, L3
PEN
L1,N,PE
L2,N,PE
L3,N,PE
FD2
FD3
FD4
l2
l3
l4
L1
QF5
l5
L2
QF6
L3
QF7
l6
l7
Рис. 2. Схема однофазной нагрузки (вариант 2)
2. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ
Предварительные расчёты проводятся для определения параметров сети и
нагрузки, которые необходимо знать для правильного выбора аппаратов
управления и защиты.
2.1. Расчёт параметров трансформатора
Расчёт параметров трансформатора проводится для последующего определения
токов КЗ. Токи КЗ являются важным критерием при выборе аппаратов защиты.
 Полное сопротивление трансформатора zтр:
2
U ном.л u к %

z тр 
,
Sном 100
где Uном.л - номинальное напряжение вторичное цепи трансформатора;
uк% – напряжение короткого замыкания;
Sном – полная мощность трансформатора.
2
4
380

 0,0183 Ом.
z тр 
315 103 100
- 11.
 Номинальный ток трансформатора:
315 103

 478,6 А.
I ном.тр 
3  U ном.л
3  380
S
 Активное сопротивление трансформатора:
r тр 
PCu
,
2
3 I ном.тр
где PCu – потери в меди.
3,9 103
P
Cu

 0,0057 Ом
r тр 
2
3 I ном.тр
3  (478,6) 2
 Реактивное сопротивление трансформатора находится их формулы
полного сопротивления:
2
z тр  xт р  r тр ;
2
2
2
2
xтр  zт р  r тр  (0,0183)  (0,0057 )  0,01744 Ом.
2

Ток короткого замыкания (КЗ) на зажимах трансформатора Iкз.тр:
I кз.тр  I ном.тр 
100
 478, 6 
u к%
100
 11965 А.
4
2.2. Расчет параметров электродвигателя
Расчёт параметров электродвигателя производится для правильного выбора
кабелей, а также аппаратов управления и защиты.
 Номинального ток двигателя:
Iном.дв 
P
3Uном.л.ηcosφ

,
где Р – мощность двигателя;
 – коэффициент полезного действия при номинальном моменте на валу
двигателя;
cos – коэффициент мощности двигателя.
I ном.дв 
7, 5 103
 14, 72 А.
3 380  0,87  0,89
- 12.
 Пусковой ток двигателя Iп.дв:
I п.дв  k1  I ном.дв ,
где k1 – кратность пускового тока двигателя;
I п .дв  7 14,72  103,04 А.
 Ударный пусковой ток двигателя (амплитудное значение) Iуд.дв:
I уд .дв  k уд  2  I п.дв .
Примем значение ударного коэффициента k уд  1,3 , тогда
I уд .дв  1,3  2  103,04  189,44 А.
- 13.
2.3. Выбор кабелей
Выбор сечения кабелей, соединяющих электродвигатель и нагрузку с
питающим трансформатором, по номинальному напряжению и току надо вести,
учитывая, что длительно допустимый ток кабеля должен быть не менее, чем на
20% больше номинального тока линии (см.п.1.3.10.,табл.1.3.6[4]). Сечение
рабочего нейтрального (N) и защитного (РЕ) проводника выбираем равным
фазному.
Следовательно, расчетный ток можно определить по формуле:
Iрасч≥1,2Iном ,
(2.3.1)
где Iном - номинальный рабочий ток.
2.3.1 Выбор типа кабеля
Руководствуясь табл. 1.3.6 [4], а также табл. 1 [5], выбираем кабель ВРГ.
Кабель ВРГ является силовым кабелем с медными жилами с резиновой
изоляцией в поливинилхлоридной оболочке. Применяется для прокладки внутри
помещений, в каналах, туннелях, в условиях отсутствия механических
воздействий на кабель и при наличии агрессивных сред (кислот, щелочей и др.)
Структура условного обозначения кабеля:
ВРГ Х1Х2-Х3 ГОСТ 433-73
Х1 – количество жил;
Х2 – сечение жилы в мм2;
Х3 – рабочее напряжение.
К обозначению марок кабелей, предназначенных для эксплуатации в районах с
тропическим климатом, добавляют через дефис букву Т, кабелей круглой или
плоской
формы
с
заполнением,
предназначенных
для
прокладки
в
электроустановках, требующих уплотнения при вводе, - букву «З», кабелей с
однопроволочными жилами - буквы «ОЖ» в скобках.
- 14.
2.3.2. Кабель, соединяющий распределительную шину с
питающим трансформатором (l0=15м).
Так как двигатель является активно-индуктивной нагрузкой, потребляемый им
ток будет иметь реактивную составляющую.
Складывая ток двигателя с током нагрузки по теореме косинусов, получим:
I 0 ,ном  (I 24 ,ном  I5-7 ,ном )2  I 2ном. дв  2I ном. дв  (I 24 ,ном  I5-7 ,ном )  cos φ ;
I 0 ,ном = 23 2  14,72 2  2  23  14,72  0,89  36,72 А.
По формуле (2.3.1) определяем расчетный рабочий ток для этого участка I0, расч :
I0, расч=1,2I0, ном=1,236,72=44,064 А
Сечение токопроводящей жилы: S0 =10 мм2 (табл. 1.3.6 [4]).
Для двигателя выбираем кабели с медными жилами с резиновой изоляцией в
поливинилхлоридной оболочке, небронированные:
 Трехжильный кабель ВРГ 310-660 ГОСТ 433-73 (фазный проводник).
Допустимый длительный ток Iдлит.доп =55 А [4].
 Одножильный кабель ВРГ 110-660 ГОСТ 433-73 (PEN-проводник)
Допустимый длительный ток Iдлит.доп =80 А [4].
2.3.3. Кабели, соединяющие двигатель с распределительной
шиной (l1=8м).
По формуле (2.3.1) определяем расчетный рабочий ток для этого участка I1,расч :
I1,расч=1,2Iном.дв=1,2ּ14,72=17,664 А
Сечение токопроводящей жилы: S0 =1,5 мм2 [4].
Выбираем
кабели
с
медными
жилами
с
резиновой
изоляцией
в
поливинилхлоридной оболочке, небронированные:
 Трехжильный кабель ВРГ 31,5-660 ГОСТ 433-73 (фазный проводник).
Допустимый длительный ток Iдлит.доп =19 А [4].
 Одножильный кабель ВРГ 11,5-660 ГОСТ 433-73 (PEN-проводник).
Допустимый длительный ток Iдлит.доп =23 А [4].
- 15.
2.3.4. Кабели, соединяющие нагрузку с распределительной шиной
(l2= l3= l4=8м)
По формуле (2.3.1) определяем расчетный рабочий ток для этого участка I2-4,расч:
I2-4,расч=1,2I2-4,ном=1,2ּ10=12 А
Сечение токопроводящей жилы: S0 =1,5 мм2 [4].
Кабель с медными жилами с резиновой изоляцией в поливинилхлоридной
оболочке, небронированные:
 Трехжильный кабель ВРГ 31,5-660 ГОСТ 433-73 (фазный, N- и PEпроводники). Допустимый длительный ток Iдлит.доп =19 А [4].
2.3.5. Кабели, соединяющие нагрузку с распределительной шиной
(l5= l6= l7=8м)
По формуле (2.3.1.) определяем расчетный рабочий ток для этого участка I57,расч:
I5-7,расч=1,2I5-7,ном =1,213=15,6 А
Сечение токопроводящей жилы: S0=1,5 мм2 [4].
Кабель с медными жилами с резиновой изоляцией в поливинилхлоридной
оболочке, небронированные:
 Двухжильный кабель ВРГ 21,5-660 ГОСТ 433-73 (фазный, PENпроводники). Допустимый длительный ток Iдлит.доп =19 А [4].
Результаты выбора кабелей сведем в табл. 2.
- 16.
Таблица 2. Параметры кабелей
Номер
кабеля
l0
PEN0
l1
PEN1
l2- l4
PE2-4
l5- l7
Длина кабеля l, м
15
15
8
8
8
8
8
Параметр
Номинальный ток
нагрузки кабеля
36.72
14.72
10
13
44.064
17.664
12
15.6
Iном , A
Расчетный ток
Iрасч , А
Длительно
допустимый ток
55
80
19
23
19
19
19
Материал
Cu
Cu
Cu
Cu
Cu
Cu
Cu
Сечение S, мм 2
10
10
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
Количество жил
3
1
3
1
кабеля Iд.д., A
3
2
Воздух
Прокладка кабеля
Удельное
активное
сопротивление
rуд, мОм/м
2,31
2,31
15,3
15,3
15,3
15,3
15,3
- 17.
Таблица 2. Окончание
Удельное
активное
сопротивление
при рабочей
2,707
2,707
17,93
17,93
17,93
17,93
17,93
0,08
0,08
0,104
0,104
0,104
0,104
0,104
34,65
34,65
122,4
122,4
122,4
122,4
122,4
1,2
1,2
0,832
0,832
0,832
0,832
0,832
температуре 60°С
rуд.t, мОм/м
Удельное
реактивное
сопротивление
xуд, мОм/м
Активное
сопротивление
кабеля
R = rуд  l, мОм
Реактивное
сопротивление
кабеля
x = xуд  l, мОм
Полное
электрическое
сопротивление
кабеля
2
2
z  x  r , мОм
34,67
34,67 122,403 122,403 122,403 122,403 122,403
- 18.
2.4. Определение сопротивления выбранных кабелей
Удельное активное сопротивление при рабочей температуре
r уд.t  r 0(1  α(t раб  t0 ))  l
= 0,0043 1/˚С – температурный коэффициент сопротивления;
t0 - температура окружающей среды (равна 25˚С);
t раб
- рабочая температура (равна 60˚С);
r0 – удельное сопротивление при 20°С.
2.5.Расчет токов короткого замыкания
Ток трехфазного КЗ:
( 3)
I кз 
U ном.л
,
3  z кз
(2.5.1)
где zкз – сопротивлении участка цепи до точки КЗ [6].
Ток двухфазного КЗ
( 2) U ном.л
,
I кз 
2  Z кз
(2.5.2)
где zкз – сопротивлении участка цепи до точки КЗ [6].
Ток однофазного КЗ
(1)
I кз 
3  U ном.л
2  x кз  x 0
2

 2r кз  r 0

2
,
(2.5.3)
где rкз и xкз - соответственно активное и индуктивное сопротивления прямой и
обратной последовательности цепи до точки КЗ [6].
Сопротивления нулевой последовательности:
активное:
r0  r0Т  r0к  3  rн.п ;
(2.5.4)
- 19.
индуктивное:
x0  x0T  x0к  3 xн.п ,
(2.5.5)
где r0Т и x0Т - соответственно активное и индуктивное сопротивления нулевой
последовательности трансформатора (при соединении обмоток трансформатора
«треугольник-звезда» r0Т = rТ и x0Т = xТ; ); r0к и x0к - активное и индуктивное
сопротивления кабелей, (r0к = rк и x0к = xк); rн.п и xн.п. - активное и индуктивное
сопротивления нулевого проводника, (находится также как и сопротивление
кабеля).
Необходимо рассчитать токи трех-, двух- и однофазного КЗ в месте установки
двигателя, однофазного КЗ в месте установки однофазной нагрузки, а также токи
трехфазного КЗ на зажимах вышестоящих выключателей и трансформатора.
Суммарные сопротивления составляют:
активное:
r кз  r c  r т  r к  r пк ;
(2.5.6)
xкз  xc  xт  xк ,
(2.5.7)
реактивное:
где rc и xc – приведенные активное и индуктивное сопротивления энергосистемы
(активным сопротивлением rc можно пренебречь, xc = xт), rт и xт – соответственно
активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности питающего
трансформатора; rпк - переходное сопротивление контактов в местах соединения
(принимаем равным 15мОм).
Тогда модуль полного сопротивления до точки КЗ составит:
Z кз 
Параметры трансформатора:
xкз  r кз
2
2
xT  0,01744 Ом;
(2.5.8)
rт  0,005675 Ом.
- 20.
2.5.1. Расчёт тока трехфазного КЗ в точке 1
Используем формулы (2.5.1), (2.5.6), (2.5.7), (2.5.8):
xкз  0,01744  0,01744  0,0012  0,0352 Ом;
rкз  0,03465  0,015  0,00567  0,05535 Ом;
z кз  x кз  rкз  (0,0352) 2  (0,05535) 2  0,06559 Ом;
2
2
U ном. л
( 3)
I кз 
3  z кз

380
 3345 А.
3  0,06559
2.5.2. Расчёт тока двухфазного КЗ в точке 1
Используем формулы (2.5.2), (2.5.6), (2.5.7), (2.5.8):
( 2)
I кз 
U ном. л
380

 2897 А.
2  z кз
2  0,06559
2.5.3. Расчёт тока однофазного КЗ в точке 1
Используем формулы (2.5.3), (2.5.4), (2.5.5), (2.5.6), (2.5.7), (2.5.8):
xкз  0,01744  0,01744  0,0012  0,0352 Ом
rкз  0,03465  0,015  0,00567  0,05535 Ом
r0  rт  rк  3  rн.п  rт  4  rк  0,005675  4  0,03465  0,1443 Ом
x0  xт  xк  3  xн.п  xт  4  xк  0,1487  4  0,0012  0,1535
(1)
I кз 

3  U ном.л
2  x
кз

 x0   2r кз  r 0
2

2

3  380
(2  0,0352  0,1535)  (2  0,05535  0,1443)
2
2
 2755 A
Ом
- 21.
2.5.4. Полученные результаты сводим в табл. 3:
Таблица 3. Сводные данные о токах в различных точках схемы
Точки
токи
Зажимы
1
2
3
трансформатора
I ном , А
478,6
36,72
14,72
10; 13
I п.д , А
–
–
103,04
–
I уд.п , А
–
–
189,44
–
I д.д , А
–
55
19
19
3 
I кз
,А
11965
3345
1209
–
2 
I кз
,А
–
2897
1048
1048
1
I кз
,А
–
2755
662
662
2.6. Расчет ударного тока короткого замыкания
Ударный ток короткого замыкания находится из соотношения [1]:
I уд.кз  kуд  2  I (3)кз
где kуд - ударный коэффициент, зависящий от отношения (x т  x к ) /(rт  rк ) .
При расчетах используем следующие соотношения по рекомендации МЭК [1]
  3(rт  rк ) 
k уд  1,02  0,98 exp 

 xт  xк 
2.6.1. Расчет ударного тока КЗ в точке 1
Воспользуемся формулой (2.6.1):
 3  0.05535 
 1,02876 .
k уд  1,02  0,98  exp 
 0.0352 
(2.6.1)
- 22.
Найдём ударный ток КЗ:
I уд.кз  1, 02876  2  4381, 03  4857 А.
2.6.2. Расчет ударного тока КЗ в точке 2
Воспользуемся формулой (2.6.1):
  3(5,675  14,5  23,1) 
k уд  1,02  0,98 exp 
  1,02106 .
17
,
44

1
,
2

0
,
8


Найдём ударный ток КЗ:
I уд.кз  1,02106  2  1209  1744
А
2.7. Проверка условия нормального пуска двигателя
В условиях легкого пуска двигателя (длительность пуска tп < 5 c) должно
соблюдаться условие
( 3)
I кз
I п.дв.
2 ,
где I кз(3) - ток трехфазного КЗ на двигателе (точка 2).
В таком случае будем иметь:
1209
 11,73  2 .
103,04
Условие выполнено, следовательно, выбранные кабели обеспечивают
нормальный пуск двигателя.
2.8. Проверка падения напряжения до контактора
В режиме пуска двигателя, когда в цепи протекает пусковой ток Iп.дв. ГОСТом
нормируется максимальное падение напряжения до контактора. Максимальное
падение напряжения не должно превышать 15% от Uном.л, т.е. должно
выполняться следующее условие
- 23.
U1≤U ,
где U1 – фактическое падение напряжения;
U – максимальное допустимое падение напряжения.
U1  I п.дв  ( r 2  x 2 ) ,
где r и х – соответственно активное и индуктивное сопротивления цепи до места
установки контактора в цепи (в данном случае сопротивление цепи до точки 1).
U=0,15*380=57 В.
Активное сопротивление:
r  rкз  0,017  0,0057  0,015  0,05535 Ом;
Индуктивное сопротивление:
x  x кз  0,00077  0,01744  0,01744  0,0352 Ом.
U1  103, 04  0, 055352  0, 0352 2  6, 75 В;
6,74 В <57 B.
Условие выполнено, значит кабели до контактора выбраны правильно.
- 24.
3. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ УПРАВЛЕНИЯ И
ЗАЩИТЫ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ
На рис. 3 представлена схема прямого пуска асинхронного двигателя с
короткозамкнутым ротором.
Рис. 3. Схема прямого пуска асинхронного двигателя с короткозамкнутым
ротором
М — двигатель;
FU1 — предохранители вспомогательной цепи;
КМ — пускатель магнитный;
SB1, SB2 — выключатели кнопочные;
SB3, SB4 — выключатели кнопочные дополнительные;
КК — тепловое реле;
QF — автоматический выключатель;
- 25.
3.1. Описание схемы прямого пуска асинхронного двигателя с
короткозамкнутым ротором
3.1.1.Нормальная работа асинхронного двигателя с
короткозамкнутым ротором
Управление работой асинхронного двигателя
с короткозамкнутым ротором
осуществляется с помощью двух вспомогательных (сигнальных) цепей. Эти две
вспомогательные цепи выполняют одинаковые функции и для управления
двигателем достаточно использовать одну из них.
Для запуска асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором необходимо
включить автоматический выключатель QF. Напряжение подаётся на цепи
управления. Для замыкания контактов контактора KM, чьи вспомогательные
контакты шунтируют кнопки SB1 и SB3 (кнопки “Пуск”), необходимо включить
его, нажав кнопку SB1 или SB3. Контакты КМ шунтируют SB1 и SB3,
препятствуя размыканию вспомогательной цепи. Ток с провода фазы В (L2) идёт
по предохранителю FU1, через замкнутые контакты кнопок “Стоп” SB2 и SB4,
вспомогательные контакты пускателя КМ, контакты теплового реле KK, обмотку
контактора KM, второй предохранитель FU1, и попадает на провод фазы C (L3).
Обмотка контактора КМ получает питание и притягивает якорь, который
воздействует на главные и вспомогательные контакты, замыкая разомкнутые и
размыкая замкнутые.
После этого ток от каждой фазы поступает к двигателю. Двигатель
начинает разворачиваться.
Для остановки двигателя необходимо нажать кнопку SB2 или SB4 (кнопки
“Стоп”). Тогда обмотка контактора KM оказывается обесточенной, якорь
контактора КМ возвращается в исходное положение и все замкнутые контакты
размыкаются, а разомкнутые - замыкаются. Для отключения схемы необходимо
воспользоваться автоматическим выключателем QF.
- 26.
3.1.2. Нештатные режимы
Для защиты вспомогательных цепей от перегрузок предусмотрены плавкие
предохранители FU1, которые срабатывают при аварийном режиме в цепях
управления (например, при коротком замыкании на зажимах катушки
магнитного пускателя).
При
коротком
замыкании
на
зажимах
двигателя
срабатывает
автоматический выключатель QF. Автомат отключается, размыкая силовые
контакты, что в свою очередь приводит к отключению цепи управления и
размыканию
главных
контактов
магнитного
пускателя.
Например,
при
торможении двигателя ток в рабочей цепи растёт и при полной его блокировке
становится близким к КЗ. При этом срабатывает автоматический выключатель
QF.
Для
защиты
двигателя
от
перегрузок
по
току
(например,
при
технологической перегрузке из-за увеличения момента сопротивления на валу
двигателя) применяется тепловое реле KK . При перегрузке ток статорной
обмотки увеличивается в 5-7 раз. При этом нагревательный элемент теплового
реле реагирует на увеличение тока, и контакты KK размыкаются, при этом
катушка магнитного пускателя теряет питание- пускатель размыкает статорную
обмотку двигателя.
При резком снижении напряжения более чем на 17% отключается
контактор, так как при понижении напряжения уменьшается электромагнитная
сила и пружина возвращает контактор в исходное положение.
При плавном снижении напряжения питания, а также при обрыве фазы, и
постоянной нагрузке на валу двигателя ток статора увеличивается, вызывая
срабатывание теплового реле.
- 27.
3.2 Выбор магнитного пускателя
Пускатель магнитный предназначен для частых коммутаций и служит для
защиты цепи от падения напряжения.
Основные технические параметры, по которым производится выбор
пускателя, следующие:
а) назначение и области применения. Наиболее распространены магнитные
пускатели серий ПМА, ПМЛ, ПМЕ с тепловыми реле серии РТТ, РТЛ, РТН
соответственно;
б) род тока, количество и исполнение главных и вспомогательных контактов.
Род тока— переменный, частота— 50 Гц; согласно схеме включения двигателя
аппарат должен иметь не менее трех замыкающих силовых контактов и одного
замыкающего вспомогательного контакта;
в) номинальное напряжение и номинальный ток в цепи. Номинальное
напряжение— 380 В; номинальный ток (должен быть не меньше номинального
тока двигателя)- 20 А;
г) категория применения. Аппарат должен работать в категории АС-3, то есть
магнитный пускатель должен отключать в режиме нормальных коммутаций [1]
I0 =6* Iном.р≥ Iп.дв , а в режиме редких коммутаций I0 =10* Iном.р≥ Iуд.п..дв,
где Iном.р, Iп.дв, Iуд.п..дв - соответственно номинальный рабочий ток, пусковой и
ударный пусковой токи двигателя;
д) климатическое исполнение и категория размещения. Аппарат предназначен
для эксплуатации в среде с умеренным и холодным климатом (УХЛ) в
категории размещения 3 (закрытые помещения с естественной вентиляцией без
искусственно регулируемых климатических условий, где колебания температуры
и влажности воздуха и воздействие песка и пыли существенно меньше, чем на
открытом воздухе);
- 28.
Таблица 4. Параметры выбора пускателя магнитного.
№
Параметр
Значение
1
Тип пускателя
ПМА, ПМЛ, ПМЕ
2
Род тока
Переменный
3
Номинальное напряжение, В
380
4
Номинальный ток, А
20
5
Число главных контактов
3
6
Категория применения
АС-3
7
Наличие теплового реле
Нет
8
Степень защиты
IP00, IP20
п.п.
По вышеперечисленным параметрам в программе «ВыбоР 2.2» выбирается
магнитный пускатель, параметры которого приведены в табл. 5.
Таблица 5. Параметры выбранного магнитного пускателя.
п.п.
Параметр
Значение
1
Порядковый номер
2
Тип пускателя
3
Номинальное напряжение, В
380
4
Номинальный ток, А
25
5
Номинальный рабочий ток при напряжении >=380 В
25
6
Номинальный рабочий ток при напряжении 660 В
-
7
Реверсивный-1 .Нереверсивный-0
0
8
Наличие теплового реле
НЕТ
9
Тип теплового реле
НЕТ
10
Наличие аппарата позисторной защиты
НЕТ
415
ПМЛ2100
- 29.
Таблица 5. Продолжение
11
Категория применения
12
Частота включений в час при напряжениях
380/660 В
АС3
3600/НЕТ
13
Режим работы
П;ПП
14
Степень защиты
IP00
15
Число главных контактов
3З
16
Число вспомогательных контактов
1З
17
Напряжение на обмотке управления, В
380
18
Номинальный ток вспомогательных контактов, А
10
19
Мощность обмотки управления, Вт
20
Коммутационная износостойкость в исполнении
А, млн. циклов
21
Коммутационная износостойкость в исполнении
Б, млн. циклов
22
Коммутационная износостойкость в исполнении
В, млн. циклов
23
Механическая износостойкость в исполнении А,
млн. циклов
24
Механическая износостойкость в исполнении Б,
млн. циклов
25
Механическая износостойкость в исполнении В,
млн. циклов
20-60
2,0
1,0
0.3
16
16
8
26
Объем пускателя в исполнении А, см
384,2
27
Масса пускателя, кг
0,533
28
Номинальный ток теплового элемента, А
НЕТ
29
Пределы регулирования тока по отношению к
номинальному, А
30
Время срабатывания при 6∙ Iном , с
НЕТ
НЕТ
- 30.
Таблица 5. Окончание
31
Термическая стойкость реле при 18∙ Iном , с
32
Технические условия(ТУ)
33
Завод-изготовитель
НЕТ
14-644.005-84
ЭМЗ;
АЛЕКСАНДРИЯ
По отраслевому каталогу 07.14.01-02 [7] выбираем пускатель магнитный ПМЛ-2100.
Пускатели электромагнитные серии ПМЛ предназначены для дистанционного пуска
непосредственным подключением к сети, остановки и реверсирования трехфазных
асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором при напряжениях до 660 В
переменного тока частотой 50 и 60 Гц.
При наличии тепловых реле или аппаратов позисторной защиты пускатели
защищают
управляемые
электродвигатели
от
перегрузок
недопустимой
продолжительности.
Структура условного обозначения пускателей:
ПМЛ-ХХХХДМХХХ:
ПМЛ – серия пускателей магнитных;
1-ый X – величина пускателя в зависимости от номинального тока:
1 – 10А, 16А; 2 – 25А; 3 – 40А; 4 – 63А, 80А;
2-ой X – назначение и наличие теплового реле и аппарата позисторной защиты:
1 – без реле, нереверсивные;
2 – с реле, нереверсивные;
5 – без реле, реверсивные с электрической и механической
блокировками;
6 – с реле, реверсивные с электрической и механической блокировками;
7 – пускатель «звезда»-«треугольник»;
3-ий Х - степень защиты и наличие кнопок:
0 – IP00;
- 31.
1 – IP54 без кнопок или с кнопкой теплового реле;
2 – IP54 с кнопками «Пуск» и «Стоп»,
3 – IP54 с кнопками «Пуск» и «Стоп» и сигнальной лампой;
4 - IP40 без кнопок;
6 – IP20
4-ый Х- исполнение пускателя по числу и исполнению контактов
вспомогательной цепи:
0 – 1 замыкающий(10-40А), 1 замыкающий и один размыкающий (40-80А);
1 – 1 размыкающий;
Д- буква, обозначающая пускатели с номинальным током на 16А – для 1-й
величины, 80А – для 4-й величины, с уменьшенными массогабаритными
показателями – для 3-й величины;
М – исполнение пускателей с возможностью крепления как на стандартную
рейку, так и винтами на плоскости;
Х – климатическое исполнение по ГОСТ 15150-69 (О, О*, ОМ);
Х – категория размещения по ГОСТ 15150-69 (2; 4);
X – износостойкость (А, Б, В)
Условия эксплуатации пускателя
Высота над уровнем моря до 2000м.
Диапазон рабочих температур от -40 до +55°С.
Окружающая среда взрывобезопасная, не содержащая пыли в количестве,
нарушающем работу пускателей,
а также агрессивных газов и паров в концентрациях, разрушающих металлы и
изоляцию.
Рабочее положение – крепление на вертикальной плоскости допускается отклонение не
более 20° в любую сторону.
По способу защиты человека от поражения электрическим током пускатели относятся к
классу 0 по ГОСТ 12.2.007.0-75.
- 32.
Проверка выбора пускателя
В категории AC-3 аппарат должен выключать в режиме нормальных
коммутаций (см. табл. 6.1 [3])
I0=6Iном.р.=625=150 А ≥ Iп.дв.=103 А
В режиме редких коммутаций:
I0=10Iном.р.=1025=250 А ≥ Iуд.п.дв.=190 А
Таким
образом,
оба
условия
выбранным
магнитным
пускателем
выполняются, следовательно магнитный пускатель выбран правильно.
Рис. 4. Общий вид, габаритные и установочные размеры
пускателя ПМЛ-2100
Формулирование заказа магнитного пускателя
ПМЛ-2100, 380 В, 2 А, ТУ У3.11-05814256-097-97
- 33.
3.3 Выбор теплового реле
Тепловые реле в совокупности с линейными контакторами (магнитные
пускатели) применяются для защиты двигателей, работающих в
продолжительном режиме (рабочий период составляет не менее 30 мин).
Применение тепловых реле для защиты двигателей, работающих в повторнократковременных режимах, нецелесообразно ввиду чувствительности
нагревательного элемента к его тепловому состоянию, обусловленному
циклическим характером токовой нагрузки, что изменит временные
характеристики теплового реле. Использование тепловых реле при работе
двигателя в повторно-кратковременном режиме, а также вблизи устройств,
излучающих дополнительное тепло, может привести к ложным срабатываниям
реле.
Тепловые реле, встраиваемые в магнитные пускатели, выбираются по
следующим основным параметрам: типоисполнению реле; конструктивным
особенностям; номинальному току нагревательного элемента (нагревателя); току
несрабатывания (уставки по току) и диапазону его изменения; времени
срабатывания (при 20%-ном увеличении тока по отношению к номинальному
значению); времени срабатывания при токах перегрузки (например, при
пусковом токе двигателя).
По типоисполнению тепловые реле выпускаются одно-, двух- и
трехполюсные. Степень защиты и климатическое исполнение реле определяются
пускателями, в которые они встраиваются.
Тепловые реле имеют или в них отсутствует температурная компенсация,
регулятор уставки тока несрабатывания, самовозврата (дистанционного возврата
или ручного), возможности сменяемости нагревательного элемента, ускоренного
срабатывания реле при обрыве фазы. Конструктивные особенности реле
определяются и количеством коммутирующих контактов. Выбор типа теплового
реле, встроенного в магнитный пускатель, производится из условия равенства
номинального тока нагревателя и двигателя [2]:
- 34.
Ií î ì .í àãðåâ  Ií î ì .äâ.
Пускатели серии ПМА и ПМЕ имеют встроенные тепловые реле типа РТТ, а
пускатели серии ПМЛ - реле типа РТЛ. Реле типа РТТ и РТЛ выполнены с
температурным компенсатором, что позволяет значительно уменьшить влияние
температуры окружающей среды на временные характеристики реле, и
регулятором тока уставки (тока несрабатывания реле).
Для защиты тепловых реле от токов короткого замыкания используют
максимальные токовые реле, предохранители и автоматические выключатели.
Время срабатывания tср выбранного теплового реле при 20%-ном увеличении
тока в обмотке двигателя, то есть при Iср.  1,2  Iном.нагрев. не должно превышать
20 мин. Для определения
tср пользуются защитной характеристикой реле

tср.  f  I I
.
ном .нагрев . 

При пуске двигателя время срабатывания
t ср теплового реле должно быть
больше времени пуска t п ненагруженного двигателя, то есть [1]:
1,5 tп  tср.  tп
Если это условие не выполняется, то необходимо изменить I ном.нагрев в
пределах регулирования тока несрабатывания или заменить тепловой
нагревательный элемент.
Данные для выбора теплового реле в программе ВыбоР 2.2 приведены в табл. 6
- 35.
Таблица 6. Параметры для выбора теплового реле
№
Параметр
Значение
п.п.
1
Тип реле
РТЛ
2
Номинальный ток нагревательного
25
элемента, А
3
Тип нагревательного элемента
Несменный
4
Степень защиты
IP00, IP20
5
Способ возврата
Ручной
Результаты выбора теплового реле в программе «Выбор 2.2» сведены в табл. 7.
По промышленному каталогу 07.33.14-02 [8] выбираем тепловое реле РТЛ-1021 [7].
Времятоковая характеристика выбранного реле показана на рис.13.
- 36.
Таблица 7. Параметры выбранного теплового реле
Параметр
Значение
п/п
1
Порядковый номер
2
Тип реле
3
Исполнение реле
3
4
Номинальный ток реле, А
25
5
Номинальный ток теплового элемента, А
16
6
Пределы регулирования тока по отношению к
13
РТЛ-1021
13-19
номинальному, А
7
Тип нагревательного элемента
Несмен.
8
Потребляемая мощность одним полюсом реле,
1,7-2,8
Вт
9
Способ возврата
Руч.
10
Степень защиты
IP20
11
Климатическое исполнение и категория
О4
размещения
Номинальное напряжение вспомогательной
12
380
цепи, В
Номинальный ток вспомогательных контактов,
13
10
А
14
Время срабатывания при 1,5 Iном, с
60-180
15
Время срабатывания при 6 Iном , с
4,5-9
16
Термическая стойкость реле при 18
17
Масса реле, кг
0,163
18
Объем реле, см3,
241,6
,с
1,0
- 37.
Общие сведения о тепловом реле РТЛ
Реле серии РТЛ предназначены для защиты трехфазных асинхронных
двигателей
с
короткозамкнутым
ротором
от
перегрузок
недопустимой
продолжительности и от токов, возникающих при обрыве одной из фаз.
Реле применяются в схемах управления электроприводами, реле типов РТЛ1000 и РТЛ-2000 могут устанавливаться индивидуально с помощью клеммников
КРЛ-104 и КРЛ-204 соответственно, а также крепиться непосредственно к
пускателям серии ПМЛ.
Реле имеют: три полюса; температурный компенсатор; механизм для
ускоренного срабатывания при обрыве фазы; регулятор тока несрабатывания;
ручной
возврат;
один
размыкающий
и
один
замыкающий
или
один
размыкающий контакты; переднее присоединение внешних проводников;
несменные нагревательные элементы.
Структура условного обозначения реле
РТЛ-Х ХХХ Х4
РТЛ – серия;
Х – исполнение по номинальному току реле (1 – на 25А, 2 – на 80А, 3 – на 200А);
ХХХ - исполнение по току несрабатывания;
Х4 – климатическое исполнение (О) и категория размещения (4).
Условия эксплуатации реле:
Реле устанавливается на высоте до 2000 м над уровнем моря. Диапазон
рабочих температур от -40 до +55°С. Окружающая среда взрывобезопасная, не
содержащая пыли в количестве, нарушающем работу реле, а также агрессивных
газов и паров в концентрациях, разрушающих металлы и изоляцию. Вибрация
мест крепления реле с частотой от 10 до 100Гц при ускорении не более 1g.
Рабочее положение на вертикальной плоскости крышкой вверх, регулятором
тока несрабатывания вперед (допускается отклонение от рабочего положения до
15° в любую сторону).
- 38.
Рис. 5. Габаритные, установочные и присоединительные
размеры реле РТЛ-1021.
Формулирование заказа реле.
«Реле электротепловое токовое РТЛ-1021 О*4; 25А; ТУ У3.11-05814256-099—97»
- 39.
3.4. Выбор автоматического выключателя
Автоматический выключатель используется для защиты системы от токов КЗ и
перегрузки.
Основные технические параметры, по которым производится выбор
автоматических выключателей, следующие:
 назначение, область применения и исполнение. Для решения поставленной задачи
могут использоваться автоматические выключатели, предназначенные для защиты
цепей и электродвигателей от КЗ и перегрузок по току, а также нечастых (до 6
включений в час) пусков электродвигателей;
 род тока, значение напряжения и число главных контактов. Выбирается
трехполюсный ( с тремя главными контактами) автоматический выключатель
переменного тока, напряжением 380 В;
 тип расщепителя, встроенного в автоматический выключатель. Для
реализации заданных защитных функций используются максимальные расцепители
тока. В зоне токов перегрузки- тепловые расцепители, электромагнитные с
гидравлическим замедлением или полупроводниковые расцепители тока, в зоне КЗ—
электромагнитные или полупроводниковые расцепители;
 номинальный ток максимального расщепителя тока, значение которого должно
превосходить максимальный ток в номинальном режиме;
 кратность уставки тока отсечки к номинальному току расщепителя в
зоне КЗ. Ток отсечки максимальной токовой защиты определяется из условия
несрабатывания автоматического выключателя QF0 (см. рис.1) при пуске
электродвигателя [3]: I o 0  (1,1..1, 2)  I уд.п.
Выбирается автоматический выключатель, у которого номинальная отсечка
превышает, либо кратность уставки тока отсечки к номинальному току
электромагнитного расцепителя превышает (1,1..1, 2) 
I уд.п.
I ном.расц.0 .
- 40.
Верхняя граница кратности тока не должна превышать
(2)
I кз2
I ном.расц.0 ;
 время срабатывания расцепителя в зоне токов перегрузки. По защитной
характеристике автоматического выключателя определяется время срабатывания
расцепителя при перегрузке линии и проверяется условие согласования нагрузочной
характеристики и защитной характеристики автоматического выключателя:
Для схемы рис. 1 требуется выбрать три автоматических выключателя:
3.4.1. Выбор автоматического выключателя QF1
Автоматический выключатель QF1, ближайший к электродвигателю (см. рис.1)
выбирается:
а) по номинальному току расцепителя
Iном.р.  Iном.дв.  14,72 А .
Принимаем Iном.р.  20 А ;
б) из условия несрабатывания отсечки при пуске двигателя. Номинальная отсечка
расцепителя выключателя QF1,
Iотс.ном.  I0  (1,1...1,2)  I уд.п. ,
I 0  1,1189,44  208,384 А .
Выбирается автоматический выключатель, номинальная отсечка которого
превышает 208,384 А, либо кратность уставки тока отсечки к номинальному току
расцепителя превышает 208,384 Iном.р. ;
в) по предельной коммутационной способности выключателя, значение которого
должно быть не меньше максимального тока короткого замыкания в точке 2 (см. рис.1)
(3)
- I кз2  1209 А ;
Выбранный выключатель имеет предельную коммутационную способность, равную
3 кА, следовательно условие выполнено.
- 41.
г) по кратности уставки тока отсечки к номинальному току расцепителя в зоне токов
КЗ Iотс.ном.  Kкр  I ном.р.  I кз , где Kкр - коэффициент кратности уставки отсечки к
номинальному току;
Iном.р. - номинальный ток электромагнитного расцепителя ;
I кз - ток короткого замыкания;
если условие выполняется, то автоматический выключатель будет
осуществлять защиту от коротких замыканий.
Подставим значения K кр и
Iном.р. в формулу:
Iотс.ном.  12  20  240 А .
Условие пункта б. выполняется:
Iотс.ном.  I0  208,384 А ,
Условие пункта в. выполняется:
Iотс.ном.  Iкз(1)  662 А  Iкз(2)  1048 А  Iкз(3)  1209 А .
Условия несрабатывания отсечки при пуске двигателя выполняется,
автоматический выключатель осуществляет защиту от коротких замыканий.
Все условия выполняются, следовательно автоматический выключатель
выбран правильно.
Параметры, по которым выбирается автоматический выключатель QF1,
приведены в табл. 8.
Таблица 8. Параметры для выбора автоматического выключателя QF1
№П.П.
Параметр
Значение
1
Род тока
Переменный
2
Номинальное напряжение, В
3
Число главных контактов
4
Тип расцепителя
ЭМ
5
Номинальный ток расцепителя, А
20
6
Одноразовая ПКС, кА
3
7
Степень защиты
380
3
IP00, IP20
- 42.
Выбранный таким образом автоматический выключатель относится к классу
нетокоограничивающих выключателей, трехполюсного исполнения, с
электромагнитным расцепителем, ручным приводом, стационарного исполнения.
Данным требованиям удовлетворяет автоматический выключатель, выбранный по
промышленному каталогу 07.00.04-99 [9], технические параметры которого
представлены в табл. 9.
Таблица 9. Параметры выбранного автоматического выключателя QF1
п.п
Параметр
Значение
1
Порядковый номер
2
Тип выключателя
3
Род тока
АС
4
Номинальное напряжение, В
380
5
Номинальный ток, А
40
6
Число главных контактов
3
7
Число свободных контактов
0
8
Тип расцепителя
ЭМ
9
Номинальный ток расцепителя, А
20
10
Кратность уставки отсечки к номинальному току
12
11
Кратность уставки тока перегрузки к номинальному току
0
12
Предельная коммутационная способность, кА
3
13
Одноразовая ПКС, кА
6
14
Электродинамическая стойкость, кА
15
Степень защиты
16
Число общих циклов коммутации, ВО
63000
17
Число циклов под нагрузкой, ВО
50000
18
Климатическое исполнение и категория применения
УЗ; ТЗ
19
Технические условия (ТУ)
16-522.148-80
20
Завод- изготовитель
ОАО «НВА»
АЕ2033М-100
6,5
IР00; IР20
Черкесск
- 43.
По промышленному каталогу 07.00.04-99 выбираем [9] автоматический
выключатель АЕ2033М-100. Выбираем выключатель с номинальным током 20 А.
Рис.6 Габаритные и установочные размеры автоматических выключателей
АЕ2033М-100-20У3-А.
3.4.2. Выбор автоматического выключателя QF0
Выключатель QF0 защищает энергосистему. Он выбирается по следующим
параметрам:
а) по номинальному току расцепителя I ном.р.  I ном. ,
где
I ном.
- общий номинальный ток, I ном.  36, 72 А . Принимаем
номинальный ток расцепителя
I ном.р.  40 А ;
б) по номинальной отсечке расцепителя автомата QF0: I ном.о2  kн.о.  I ном.о4 ,
- 44.
где I ном.о4 - наибольшая номинальная отсечка расцепителя нижестоящих
выключателей, то есть принимается I ном.о2  1,3  240  312 А .
Принимаем номинальный ток отсечки выключателя QF0:
I ном.о2  312 А ;
в) из условия отключения тока трехфазного, двухфазного, однофазного
КЗ в точке 1 (см. рис.1)
(1)
(2)
(3)
I ном.о 2  624 ( А)  I кз1
 2755 А  I кз1
 2897 А  I кз1
 3345 А
Условие выполняется, следовательно автоматический выключатель будет
отключать токи короткого замыкания.
г) по предельной коммутационной способности выключателя, значение
которого должно быть не меньше тока короткого замыкания в точке 1 (см. рис.1)
(1)
(2)
(3)
 2897 А ; I кз1  2755 А ;
I кз1
 3345 А ; I кз1
Выбранный выключатель имеет предельную коммутационную
способность, равную 4,5 кА, следовательно условие выполнено.
Выключатель выбран правильно.
Параметры, по которым выбирается автоматический выключатель QF1,
приведены в табл. 10.
Таблица10. Параметры для выбора автоматического выключателя QF0
№П.П.
Параметр
Значение
1
Род тока
Переменный
2
Номинальное напряжение, В
3
Число главных контактов
4
Тип расцепителя
ЭМ
5
Номинальный ток расцепителя, А
40
7
Степень защиты
380
3
IP20
- 45.
Выбранный таким образом автоматический выключатель относится к классу
нетокоограничивающих выключателей, трехполюсного исполнения, с
электромагнитным расцепителем, ручным приводом, стационарного исполнения.
Данным требованиям удовлетворяет автоматический выключатель, выбранный по
программе ВыбоР 2.2, технические параметры которого представлены в табл. 11.
- 46.
Таблица11. Параметры выбранного автоматического выключателя QF0
п.п
Параметр
Значение
1
Порядковый номер
2
Тип выключателя
3
Род тока
АС
4
Номинальное напряжение, В
380
5
Номинальный ток, А
63
6
Число главных контактов
3
7
Число свободных контактов
8
Тип расцепителя
9
Номинальный ток расцепителя, А
10
Кратность уставки отсечки к номинальному току
12
11
Кратность уставки тока перегрузки к номинальному
0
30
АЕ2043М
132Р; 131Р
ЭМ
16 - 63
току
12
Предельная коммутационная способность, кА
4,5
13
Одноразовая ПКС, кА
6,5
14
Электродинамическая стойкость, кА
6,5
15
Время срабатывания при 1,5  I ном. ,с
230
16
Время срабатывания при
17
Тип присоединения
18
Вид привода
19
Степень защиты
20
Способ установки
СТ
21
Тепловые потери, Вт
10
22
Число общих циклов коммутации, ВО
100000
23
Число циклов под нагрузкой, ВО
10000
24
Исполнение выключателя
НТ
25
Объем выключателя, мм3
1087500
26
Установочные размеры, мм
136х16
6  Iном. ,с
6
ПР
РУЧ
IР00; IР20
- 47.
Таблица11. Окончание
27
Масса выключателя, кг
28
Климатическое исполнение и категория применения
29
Технические условия (ТУ)
30
Завод - изготовитель
1,38
УЗ; ТЗ
16-522.064-82
ПО-ЭАТИРАСПОЛЬ
По промышленному каталогу 07.00.04-99 выбираем [9] автоматический
выключатель АЕ2043М. Выбираем выключатель с номинальным током 40 А.
Рис.7 Габаритные и установочные размеры автоматических выключателей
АЕ2043М-100-20У3-А
- 48.
3.4.3. Выбор автоматических выключателей QF5-7
Выбор автоматического выключателя, защищающего нагрузку (см. рис.1),
проводится в следующей последовательности:
а) по номинальному току расцепителя I ном.р.  I ном. ,
где I ном. - номинальный ток во второй линии, I ном.  13 А . Принимаем
номинальный ток расцепителя
I ном.р.  16 А ;
б) выключатель проверяется на способность коммутировать ток короткого
(2)
замыкания в точке 3 (см. рис.1) I кз3  1048 А . Предельна коммутационня
(3)
способность составляет 4,5 кА, что выше I кз3  1048 А .
Все условия выполняются, следовательно автоматический выключатель
выбран правильно.
Таблица12. Параметры для выбора автоматического выключателя QF5-7
№П.П.
Параметр
Значение
1
Род тока
Переменный
2
Номинальное напряжение, В
3
Число главных контактов
4
Тип расцепителя
5
Номинальный ток расцепителя, А
16
6
ПКС, кА, не менее
1,5
7
Степень защиты
220
1
ЭМ; Т
IP20
По промышленному каталогу 07.00.60-05 выбирается [10] автоматический
выключатель ВА47-29. Выбираем выключатель с номинальным током 16 А.
Технические параметры выбранного выключателя представлены в табл. 9.
- 49.
Таблица 13. Параметры выбранного автоматического выключателя QF5-7
п.п Параметр
Значение
2
Тип выключателя
ВА47-29
3
Род тока
АС
4
Номинальное напряжение, В
230
5
Номинальный ток, А
16
6
Число главных контактов
3
7
Число свободных контактов
0
8
Тип расцепителя
9
Номинальный ток расцепителя, А
16
12
Предельная коммутационная способность, кА
4,5
18
Вид привода
РУЧ
19
Степень защиты
IР20
22
Число общих циклов коммутации, ВО
20000
23
Число циклов под нагрузкой, ВО
6000
30
Завод- изготовитель
ИЭК
ЭМ; Т
Рис.8 Габаритные и установочные размеры автоматических выключателей
ВА47-29
- 50.
Общие сведения об автоматических выключателях серии АЕ20 и АЕ20М
Выключатели автоматические серий АЕ20 и АЕ20М предназначены для
защиты электрических цепей от токов перегрузки и токов КЗ, а также для
оперативных включений и отключений цепей (с частотой до 30 включений в час)
напряжением до 660 В переменного тока частотой 50, 60 Гц, напряжением до 380
В частотой 400 Гц.
Структура условного обозначения выключателей
АЕ20ХХХХ-ХХХ-ХХХХ-Х:
АЕ - выключатель автоматический;
20 - номер разработки;
1ый X - величина выключателя в зависимости от номинального тока:
2 -16 А; 3 -25 А; 4 - 63 А; 5 - 100 А; 6 - 160 А;
2-ой X - число полюсов в комбинации с максимальными расцепителями тока:
3 - трехполюсные с электромагнитными максимальными расцепителями тока;
4 - однополюсные с электромагнитными и тепловыми максимальными
расцепителями тока;
6 - трехполюсные с электромагнитными и тепловыми максимальными
расцепителями тока;
9- трехполюсные с тепловыми максимальными расцепителями тока;
3-ий X - наличие буквы М - для выключателей модернизированных
(АЕ2030М; АЕ2040М; АЕ2050МП);
4-ый X - наличие буквы П - для выключателей с повышенной предельной и
одноразовой коммутационной способностью (для выключателей
АЕ2040МП, АЕ2050МП);
5-ый X - наличие свободных контактов:
1 - без свободных контактов;
2 - один замыкающий свободный контакт;
3 - один размыкающий свободный контакт;
4 - один замыкающий и один размыкающий свободные контакты);
6-ой X - дополнительные расцепители (
0 - без дополнительных рас целителей;
- 51.
2 - независимый расцепитель);
7-ой X - температурная компенсация и регулировка номинального тока
теплового расцепителя:
Р - регулировка номинального тока тепловых расцепителей и температурная
компенсация;
Н - регулировка номинального тока тепловых расцепителей без
температурной компенсации;
Б - без регулировки номинального тока тепловых расцепителей и
температурной компенсации для распределительных пунктов (с
уменьшенными габаритными размерами);
0 - без регулировки номинального тока тепловых расцепителей и
температурной компенсации;
1-ое XX - степень защиты:
00 - IP00; 20 - IР20; 54 - IP54 (для выключателей типа АЕ2040М);
2-ое XX - климатическое исполнение У. Т категории размещения 3 (в
оболочке степени защиты IP00) по ГОСТ 15150-69, а также исполнения У,
Т, УХЛ категории размещения 2 (в оболочке степени защиты IP54);
X - класс износостойкости (А - первый; Б - второй).
Условия эксплуатации автоматических выключателей
Автоматические выключатели устанавливаются на высоте над уровнем моря
не более чем 2000 м; температура окружающего воздуха от минус 40 до 60 °С;
окружающая среда незврывоопасная, не содержащая газы, жидкость и пыль в
концентрациях, нарушающих работу выключателей;
отсутствие непосредственного воздействия солнечной радиации;
группа механического исполнения МЗ, М4, М6 по ГОСТ 17516.1-90;
вибрация мест крепления, по степени жесткости V по ГОСТ 20.57.406-81 с
частотой от 10 до 100 Гц, ускорение 1g;
многократные ударные нагрузки по степени жесткости Iа по ГОСТ 17516.1-90
с ускорением до 5g;
номинальный режим работы - продолжительный;
- 52.
рабочее положение - установка на вертикальной плоскости надписью „J"
вверх, возможен поворот вправо или влево на 90°, допускается отклонение от
рабочего положения до 10° в любую сторону;
степень зашиты от воздействия окружающей среды и от соприкосновения с
токоведущими частями: IP00 для выводных зажимов и IP20 для оболочки
выключателя, IP20 для выводных зажимов и оболочки, IP54 для выводных
зажимов и оболочки по ГОСТ 14255-69;
выключатели исполнения У категории 3 также пригодны для эксплуатации в
условиях, нормированных для исполнения УХЛ категории 4;
по способу защиты от поражения электрическим током выключатели со
степенью защиты IP00, IP20 соответствуют классу защиты 0, со степенью
защиты IP54 - классу защиты II по ГОСТ 12.2.007.0-75;
требования техники безопасности по ГОСТ 112.007.0-75, ГОСТ 12.2.007.6-93,
ГОСТ 21991-89, ГОСТ 12434-93.
Формулирование заказа автоматических выключателей
«Выключатель АЕ2033М-100-20У3-А, 380 В, 50 Гц, 20 А, ТУ 16-522.148-80».
«Выключатель АЕ2043М-100-20У3-А, 380 В, 50 Гц, 40 А, ТУ 16,522.148-80».
«Выключатель ВА47-29, 230 В, 50 Гц, 16 А».
- 53.
3.5. Выбор автоматического выключателя дифференциального тока
FD2-4
Выбор автоматического выключателя дифференциального тока (АВДТ),
защищающего однофазную нагрузку (см. рис.2), проводится в следующей
последовательности:
а) по номинальному току расцепителя I ном.р.  I ном. ,
где I ном. - номинальный ток в линии нагрузки,
номинальный ток расцепителя
I ном.  10 А . Принимаем
I ном.р.  16 А ;
б) выключатель проверяется на способность коммутировать ток короткого
(2)
замыкания в точке 3 (см. рис.1) I кз3  1048 А . Ток предельной коммутационной
(2)
способности составляет 4,5 кА, что выше I кз3 .
Все
условия
выполняются, следовательно автоматический выключатель
дифференциального тока выбран правильно.
По промышленному каталогу 07.00.62-05 выбирается [11] автоматический
выключатель дифференциального тока АД-12. Выключатель настроен на ток
16 А.
Таблица14. Параметры выбранного АВДТ FD2-4
№П.П.
Параметр
Значение
1
Номинальное рабочее напряжение, В
230
2
Номинальная частота тока сети, Гц
50
3
Число главных контактов
2
4
Номинальный ток электромагнитного
16
расцепителя, А
5
Номинальный отключающий
30
дифференциальный ток, мА
6
Предельная коммутационная способность, кА
7
Степень защиты
4,5
IP20
- 54.
Рис.8. Габаритные и установочные размеры автоматического выключателя
дифференциального тока АД-12
Формулирование заказа автоматических выключателей
дифференциального тока
«Дифференциальный автомат АД-12; 230 В; 50 Гц; 16 А; 30 мА»
- 55.
3.6. Выбор кнопок
Для коммутации электрической цепи нужно выбрать выключатели
кнопочные.
Выключатели кнопочные подбираются по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению – 380 В;
б) по номинальному току (установившийся ток в цепи управления
рассчитывается по формуле: I уст.упр. = P uц.упр. , где P – мощность цепи
управления (в нашем случае мощность катушки пускателя),
I уст.упр. = 60 380 = 0,157 А .
Так как при срабатывании магнитной цепи имеет место значительный зазор,
ток в цепи может быть выше рассчитанного в 10-30 раз:
Iп.упр. = 30  0,157 = 4,71 А ;
в) по функциональному назначению – 4 кнопки «пуск» и «стоп». По
промышленному каталогу 07.12.07-98 выбираем [12] выключатели кнопочные
серии ВК50 (см. рис 9)
Общие сведения о выключателях кнопочных
Выключатели кнопочные ВК50 предназначены для коммутации
электрических цепей управления переменного тока напряжением до 660 В
частотой 50 и 60 Гц и постоянного тока напряжением до 440 В и применяются
для комплектации панелей, пультов, постов и шкафов управления в стационарных установках.
- 56.
Рис.9. Габаритные и установочные размеры выключателей кнопочных ВК50.
Структура условного обозначения выключателей кнопочных
BK50-2I-XXXX0-54-X2:
ВК - выключатель кнопочный;
50 - номер серии;
21 - номинальный ток: 10 А;
1-ый Х - число замыкающих контактов: 0 - контакт отсутствует; 1 - 1
контакт; 2 - 2 контакта;
2-ой Х - число размыкающих контактов: 0 - контакт отсутствует; 1 - 1
контакт; 2 - 2 контакта;
ХХ - управляющий элемент по виду основной детали: 11 - толкатель
цилиндрический; 13 - толкатель грибовидный;
0 - наличие фиксации: фиксация отсутствует;
54 - степень защиты по ГОСТ 14255—69: IP54;
Х2 - климатическое исполнение (УХЛ, Т) и категория размещения по
ГОСТ 15150 - 69.
- 57.
Условия эксплуатации выключателей кнопочных
Выключатели кнопочные устанавливаются на высоте над уровнем моря не
более чем 2000 м, допускается до 4300 м со снижением нагрузок;
температура окружающего воздуха от минус 40 до 40 °С для исполнения
УХЛ2, от минус 10 до 50 °С для исполнения Т2, для исполнения УХЛ2 допускается эксплуатация выключателей при минус 60 °С в нерабочем состоянии;
относительная влажность воздуха 80% при температуре 15 °С для исполнения
УХЛ2 и до при температуре 27 °С для исполнения Т2;
окружающая среда невзрывоопасная, не насыщенная токопроводящей пылью,
не содержащая агрессивных и химически активных газов и паров в
концентрациях, способных разрушить покрытия металлов и изоляцию;
в условиях вибрационных нагрузок в диапазоне частот 0,5-100 Гц с
максимальной амплитудой ускорения 2g, а также в условиях ударных нагрузок с
пиковым ударным ускорением 5g при длительности удара 2 - 20 мс, степень
жесткости 4;
рабочее положение выключателей в пространстве любое;
степень защиты выключателей со стороны привода IP54, со стороны
контактных выводов IP00 по ГОСТ 14255-69;
класс защиты человека от поражения электрическим током 0 по ГОСТ
12.2.007.0-75;
требования техники безопасности по ГОСТ 12.2.007.6-93 и ГОСТ 12.2.064-81.
Выключатели для внутригосударственных и экспортных поставок
соответствуют требованиям ТУ УЗ.12-00216875-023-97 (ГЛТИ.642240.011 ТУ),
ГОСТ 2492-84 и ГОСТ 12434-93.
Выключатели климатического исполнения Т дополнительно соответствуют
требованиям ГОСТ 15963-79.
Выключатели, предназначенные для поставок на экспорт, дополнительно
соответствуют требованиям РД 16.01.007-88.
- 58.
Формулирование заказа выключателей кнопочных
«Выключатель ВК50-21-11110-54-УХЛ2, красный, СТАРТ, ТУ
УЗ.12.00216875-23-97 (ГЛТИ.642240.011 ТУ)»
«Выключатель ВК50-21-11110-54-УХЛ2, черный, СТОП, ТУ УЗ.12.0021687523-97 (ГЛТИ.642240.011 ТУ)»
3.7. Выбор плавких предохранителей
Параметры для выбора предохранителей для защиты двигателя
Для защиты электрической сети (при токах КЗ) нужно выбрать
предохранители.
Предохранители выбираются по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению - 380 В;
б) по номинальному току плавкой вставки: номинальный ток плавкой
вставки должен удовлетворять неравенству
I yном.вст.  1,25  Iп.уст.  1,25 4,71  5,8 А .
Принимаем I ном.вст.  10 А .
в) по номинальному току основания - 25 А.
По промышленному каталогу 07.04.12-99 выбираем [13] предохранители
плавкие НПН2-60 УХЛ3.
Рис.10. Габаритные, установочные и присоединительные размеры
предохранителей НПН2-60 УХЛ3
- 59.
Общие сведения о плавких предохранителях
Предохранители предназначены для защиты электрооборудования
промышленных установок и электрических сетей с номинальным напряжением
до 660В переменного тока частотой 50 и 60Гц и до 440В постоянного тока при
токах КЗ и перегрузках.
Структура условного обозначения плавких предохранителей
НПН2-60-0 XX
НПН - предохранитель с неразборной плавкой вставкой с наполнителем;
2 - номер серии;
60 - величина номинального тока контакта основания - 63 А;
0 - с передним присоединением проводников к выводам предохранителя;
XX - климатическое исполнение (У, Т, УХЛ) и категория размещения
(3, 4) по ГОСТ 15150-69.
Предохранители в климатическом исполнении У и Т изготовляются для
категории размещения 3 и в климатическом исполнении УХЛ для категории
размещения 4.
Условия эксплуатации плавких предохранителей
Плавкие предохранители устанавливаются на высоте над уровнем моря не
более чем 2000 м; температура окружающего воздуха от минус 40 до 40°С;
относительная влажность окружающего воздуха не более 80% при
температуре 20°С;
окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая газы, жидкость и пыль в
концентрациях, нарушающих работу предохранителей;
вибрационные нагрузки с частотой 1 - 100 Гц при максимальном ускорении
1g;
многократные ударные нагрузки с ускорением 3g при длительности удара 2 20 мс;
- 60.
Формулирование заказа плавких предохранителей
«Предохранитель НПН2-60-0 УХЛ3 на 6,3 А, экспорт, ТУ 16-521.010-75».
3.8. Выбор зажимов
Выбор зажимов производится по номинальному току 45 А и сечению
провода 10 мм .
2
Для подвода и отвода кабелей к электрическому шкафу управления системой
применяются блоки зажимов или зажимы наборные.
Рис.11. Габаритные и присоеденительные размеры блока зажимов.
Структура условного обозначения зажимов
ХХ(Х)ХХ-ХХХ-Х/ХХ-ХХ:
ХХ(Х) - наименование серии: ЗН - зажим наборный; БЗ - блок зажимов;
БЗН - блок зажимов наборных; БЗК - блок зажимов контактных; XX - номер
серии;
1-ый X - номинальное сечение зажима, мм2;
2-ой X - обозначение зажима (блока) по функциональному назначению:
- 61.
М - мостиковый; П - проходной; И - измерительный;
Р - разъединительный; К - с подгоночным сопротивлением; Л- для
установки на печатные платы; Д - двухэтажный;
3-ий Х - величина тока, А;
Х/Х - обозначение способа присоединения проводника с выводом с
каждой стороны зажима: В - винтом (болтом) к плоскому выводу; П –
пайкой (сваркой); Н - накруткой; С - соединителем; К - под кабельный
наконечник; Д - винтом к гнездовому выводу;
4-ый X - климатическое исполнение и категория размещения (УЗ; ТЗ; УХЛ4)
по ГОСТ 15150-69 и ГОСТ 15543-89;
5-ый X - количество зажимов в блоке;
6-ой X - конструктивное исполнение блоков наборных: А - с двумя
пластмассовыми торцевыми крышками; Б- с двумя пластмассовыми
прижимными корпусами; Г - с металлическими прижимными скобами и
торцевой крышкой для маркировки; Ш - на шпильке.
Выбираем два блока зажимов [14] для двух кабелей (l2,l3)
Формулирование заказа зажимов
«Зажим БЗН27-16М63-Д/ДУ3-4А 16-91 ИГФР.687222.035ТУ»
- 62.
3.9 Выбор бокса монтажного
Бокс монтажный предназначен для размещения выбранных аппаратов.
Параметры выбора бокса монтажного
Бокс монтажный выбирается в зависимости от габаритов аппаратов, а так же
по степени защиты.
Общие сведения о боксе монтажном
Бокс монтажный ЩРНМ с гладкой монтажной панелью.
Предназначен для изготовления ящиков Я 5000 (РУСМ, ШУ), щитов
управления и автоматизации.
Рис.12. Габаритные размеры бокса монтажного.
Для выбранных аппаратов, с учетом их габаритных размеров, выбираем бокс
монтажный ЩРНМ-2:
Н=500мм,
Н1=440мм,
L=400мм,
L1=340мм,
В=220мм.
Выбираем степень защиты IP54.
Формулирование заказа бокса монтажного
«Бокс монтажный ЩРНМ-2, IP54»
- 63.
4. ПУСКОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ДВИГАТЕЛЯ И ЗАЩИТНЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ
Для проверки правильности выбора аппаратов защиты необходимо
проанализировать их времятоковые характеристики и построить их совместно с
пусковой характеристикой двигателя в одной системе координат (см.рис. 12). В
проектируемом устройстве используется трёхполюсная схема подключения
теплового реле (кривая 1 на рис.13)
- 64.
Рис.13 Времятоковая характеристика реле типа РТЛ-2100
1 – времятоковая характеристика при трехполюсной работе реле,
2 – времятоковая характеристика при двухполюсной работе реле,
3 – пусковая характеристика асинхронного двигателя А112М2
- 65.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
При выполнении курсового проекта я получил множество новых знаний и
навыков. Среди них следующие мои достижения, ставшие возможными только
благодаря этому курсовому проекту:

Я более глубоко изучил назначение, устройство и принцип работы
аппаратов управления и защиты
 Я восстановил в памяти и получил новые навыки владения программами
Microsoft Word, Math Type, Adobe Photoshop, Abby Fine Reader, а также
почти освоил слепой десятипальцевый метод ввода текстовой информации.
 Я научился правильно оформлять свои работы, учитывая ЕСКД и ГОСТ.
 Я научился составлять технические данные для выбора
аппаратов, формулировать заказы на аппараты и
комплектовать низковольтные устройства.
 Я стал более эрудированным и образованным человеком в целом.
 Я ознакомился с компьютерной программой ВыбоР 2.2, существенно
усложняющей выбор электрических аппаратов в связи с низким качеством
пользовательского интерфейса, основанного на псевдографических
текстовых символах. Также я узнал, что программа ВыбоР 2.2 написана на
языке Basic, что ставит под сомнение возможность перевода алгоритмов
поиска информации в базе данных на современные языки
программирования высокого уровня.
 Я приступил к проектированию низковольтного комплектного устройства
защиты для сервера официального интернет-портала ИЭТ'а.
Всем студентам, читающим это заключение, советую немедленно приступать
к выполнению курсового проекта, даже если вы ещё не поступили в МЭИ.
Учтите, что для выполнения этого курсового проекта потребуется много
времени. Сделать его в конце семестра не получится, его надо делать постепенно
и планомерно. Также советую ни в коем случае не покупать курсовой проект и
- 66.
сделать его самостоятельно. Это даст Вам много новых полезных знаний,
которые непременно пригодятся на защите курсового проекта, защите
лабораторных работ и на экзамене. Рекомендую в своем курсовом проекте
использовать отечественные аппараты, так как в каталогах по ним даётся гораздо
больше информации и они превосходят зарубежные аналоги по массе и
габаритам, а также по эстетическим характеристикам. Это позволяет узнать
больше разных параметров аппаратов защиты и управления, а значит, и узнать
больше об их устройстве и работе, взяв в руки подключённый к сети аппарат со
степенью защиты IP00.
- 67.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Азанов В.А., Акимов Е.Г., Ведешенков Н.А. и др. Методическое пособие
по курсу «Электрические и электронные аппараты»: М.: Издательство
МЭИ, 2001.
2. Электрические и электронные аппараты: Учебник для студентов вузов
Под ред. Ю.К. Розанова. М.: Информэлектро, 2001.
3. Буткевич Г.В., Дегтярь В.Г., Сливинская А.Г. Задачник по
электрическим аппаратам. М.: Высш. шк., 1987.
4. Правила устройства электроустановок: Энергоатомиздат, 1985.
5. ГОСТ 433-73 Кабели силовые с резиновой изоляцией. М.: Издательство
Стандартов, 1997.
6. Крючков И.П. Практические методы расчета токов короткого замыкания.
Конспект лекций: Учебное пособие по курсу «Переходные процессы в
электрических системах». М.: Издательство МЭИ, 1993.
7. Пускатели электромагнитные серии ПМЛ. М.: Информэлектро, 2002.
8. Реле электротепловые токовые серии РТЛ. М.: Информэлектро, 2002.
9. Выключатели автоматические серии АЕ20 и серии АЕ20М
(модернизированные). М.: Информэлектро, 1999.
10.Выключатели автоматические. М.: ИЭК, 2005.
11. Дифференциальные автоматы. М.: ИЭК, 2005.
12. Выключатели кнопочные серии ВК50. М.: Информэлектро, 2000.
13. Предохранители плавкие серии ПП24. М.: Информэлектро, 1999.
14. Зажимы наборные серии ЗН24 и блоки зажимов серии БЗН27. М.:
Информэлектро, 1997.