Котлы стационарные, паровые и водогрейные. Расчет на

Реклама
реклама на сайте
UralStroyInfo
СоюзстройиндустрииСвердловской области
Логин:
Регистрация
Забыли пароль?
Пароль:
?????
ПрайсОбъекты
Оборудование
Главная
листы |
Предприятия
строительства
и спецтехника
Тендеры
Статьи Документы Нормативно-техническая литература Исследования
Союз
стройиндустрии
Поиск:
Каталоги
НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ
Котлы стационарные, паровые и водогрейные. Расчет на прочность колл
от действия нагрузок в опорах и подвесках
Раздел: РТМ
Расширенный поиск по
строительному порталу
Номер: РТМ 108.031.109-79
Дата введения: 01.06.2011
Статус: действующий
Область и условия применения: Руководящий технический материал (РТ
распространяется на стационарные паровые и водогрейные котлы и
устанавливает единую методику расчета на прочность цилиндричексих
горизонтальных коллекторов под действием местных весовых нагрузок в
и подвесках.
РТМ также может быть использован для расчета местных напряжений в
окрестности опор котельных барабанов, корпусов котлов и других
цилиндричексих конструкций энергомашиностроения.
Опубликован в: Издательство "Машиностроение" № 1993
Утвержден в: Минэнерго СССР
Скачать документ (Размер файла, Кб: 47.89)
* Документы для скачивания доступны БЕСПЛАТНО только для зарегистрированных
пользователей.
- Регистрация юридических лиц;
- Регистрация физических лиц.
Блок авторизации пользователей находится в правом верхнем углу страницы.
КОТЛЫ СТАЦИОНАРНЫЕ, ПАРОВЫЕ
И ВОДОГРЕЙНЫЕ.
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ КОЛЛЕКТОРОВ
ОТ ДЕЙСТВИЯ НАГРУЗОК В ОПОРАХ
И ПОДВЕСКАХ
(РТМ 108.031.109-79)
Настоящий руководящий технический материал (РТМ) распространяется
стационарные паровые и водогрейные котлы и устанавливает единую ме
расчета на прочность цилиндрических горизонтальных коллекторов под
действием местных весовых нагрузок в опорах и подвесках.
РТМ также может быть использован для расчета местных напряжений в
окрестности опор котельных барабанов, корпусов котлов и других
цилиндрических конструкций энергомашиностроения.
1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Dн
- номинальный наружный диаметр коллектора, мм;
Dв
- номинальный внутренний диаметр коллектора, мм;
s
- номинальная толщина стенки коллектора, мм;
а
- ширина поверхности подвески или опоры, мм;
b
- длина поверхности подвески или опоры, мм;
G
- усилие, приложенное к одной подвеске или опоре, Н (кгс);
θ
- половина угла охвата коллектора подвеской или опорой, град
d
- номинальный наружный диаметр плавниковой трубы, мм;
q
- распределенная нагрузка, МПа (кгс/мм2);
2l
- длина участка, на котором действует распределенная нагрузк
h
мм;
- ширина участка, на котором действует распределенная нагру
р
- внутреннее давление в коллекторе, МПа (кгс/мм2);
dш
- номинальный внутренний диаметр штуцера, мм;
k1
- коэффициент;
k2
- коэффициент;
σz
- осевое напряжение в коллекторе, МПа (кгс/мм2);
σφ
- окружное напряжение в коллекторе, МПа (кгс/мм2);
Nz, Nφ
- соответственно осевое и окружное усилия в коллекторе, отне
к единице длины, Н/мм (кгс/мм);
Мz, Мφ
- соответственно осевой и окружной изгибающие моменты в
коллекторе, отнесенные к единице длины, Н (кгс);
σzp
- осевое напряжение от внутреннего давления, МПа (кгс/мм2);
σφ p
- окружное напряжение от внутреннего давления, МПа (кгс/мм
σγ p
- радиальное напряжение от внутреннего давления, МПа (кгс/м
σ1, σ2, σ3
- главные нормальные напряжения, МПа (кгс/мм2);
σэ
- эквивалентное напряжение, МПа (кгс/мм2);
[σ]
- номинальное допускаемое напряжение при расчетной темпер
МПа (кгс/мм2).
2. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
2.1. Расчет на прочность коллекторов под действием весовых нагрузок яв
поверочным и выполняется после выбора основных размеров коллектора
соответствии с ОСТ 108.031.02-75.
2.2. Используемые материалы и полуфабрикаты, а также технология
изготовления и контроль коллекторов, штуцеров и деталей опор и подвес
должны соответствовать указанным в отраслевой нормативно-техническ
документации.
2.3. Отношение наружного диаметра коллектора к толщине стенки должн
удовлетворять условию Dн/s = 9 + 35.
Для коллекторов с отношением Dн/s < 9 расчет на прочность от действия
нагрузки должен проводиться в соответствии с ОСТ 108.031.02-75.
2.4. Настоящий РТМ рассматривает коллекторы с вертикальным подвесо
экранов (черт. 1 и черт. 2).
2.5. Схемы расположения подвесок или опор и нагружения коллектора ук
на черт. 1 и черт. 2.
2.6. Для подвесных конструкций коллекторов направление действия усил
также распределенной нагрузки q, приложенной к коллектору, совпадает
направлениями, указанными на черт. 1, черт. 2, черт. 3. Для опорных
конструкций направление усилия G и распределенной нагрузки q
противоположно направлениям, указанным на черт. 1, черт. 2, черт. 3.
3. МЕСТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
3.1. Усилие G, действующее на подвеску или опору (см. черт. 1, черт. 2, ч
определяется как суммарный вес коллектора, его содержимого и
присоединенного оборудования, приходящийся на одну подвеску или оп
3.2. Для коллекторов цельносварных газоплотных экранов реактивная на
q, действующая со стороны экрана на коллектор (см. черт. 3), определяет
номограммам, приведенным на черт. 3, в зависимости от диаметра колле
Реактивная нагрузка, действующая на газоплотный экран со стороны кол
по величине равна q и противоположна по направлению.
3.3. Ширина участка h, на котором действует распределенная реактивная
нагрузка q, при расчете напряжений в коллекторе принимается равной h
Черт. 1. Общий вид коллектора газоплотного экрана
Черт. 2. Расчетная схема коллектора
Черт. 3. Распределенная нагрузка, действующая на коллектор со стороны
Длина участка 2l воздействия нагрузки q для коллектора и газоплотного
определяется по кривым, приведенным на черт. 3.
3.4. По размерам подвесок или опор а и b вычисляются коэффициенты
3.5. Для подвесных конструкций расчет максимальных усилий Nz, Nφ и м
Мz, Мφ в коллекторе, вызванных действием весовых нагрузок, ведется по
кривым, приведенным на черт. 4-11.
Для опорных конструкций значения усилий Nz, Nφ и моментов Мz, Мφ в
коллекторе, найденные по кривым черт. 4-11, берутся со знаком минус.
3.6. Для подвесок или опор, удовлетворяющих условию а > b, значения N
Мz, Мφ в коллекторе определяются по кривым, приведенным на черт. 4-7
использованием параметров k1 и θ.
Черт. 4. Номограммы для вычисления усилий Nz, Nφ в коллекторе при
9...13 и а > b
Черт. 5. Номограммы для вычисления моментов Мz, Мφ в коллекторе пр
9...13 и а > b
Черт. 6. Номограммы для вычисления усилий Nz, Nφ в коллекторе при
14...35 и а > b
3.7. Для подвесок или опор, удовлетворяющих условию b > а, значения у
моментов Nz, Nφ, Мz, Мφ, действующих в стенках коллектора, определяют
кривым, приведенным на черт. 8 - 11, с использованием коэффициентов
3.8. В случае подвеса коллектора за штуцер при определении максимальн
усилий и моментов в коллекторе по пп. 3.4 - 3.7 принимается
а = b = 0,85dш.
3.9. Наибольшие местные напряжения возникают в коллекторе (у краев п
или опор) в точках А или А’ при а > b и в точках В или В’ при b > а (см. ч
черт. 2).
3.10. Значения максимальных местных окружных σφ и осевых σz напряже
стенках коллектора определяются по формулам:
.
Черт. 7. Номограммы для вычисления моментов Мz, Мφ в коллекторе пр
14...35 и а > b
Черт. 8. Номограммы для вычисления усилий Nz, Nφ в коллекторе при
9...13 и а < b
Знак минус относится к внутренней поверхности (точки A’ или В’), знак п
наружной (точки А или В).
3.11. Напряжения от внутреннего давления вычисляются по формулам:
Черт. 9. Номограммы для вычисления моментов Мz, Мφ в коллекторе пр
9...13 и а < b
Черт. 10. Номограммы для вычисления усилий Nz, Nφ в коллекторе при
14...35 и а < b
4. УСЛОВИЯ ПРОЧНОСТИ
4.1. Для рассматриваемой точки коллектора (точки А или А’, В или В’)
вычисляются три главных нормальных напряжения, которые представляю
собой алгебраическую сумму действующих в одном направлении напряж
вызванных весовыми нагрузками и внутренним давлением. Главные напр
определяются по формулам:
σ1 = σφ + σφp; σ2 = σz + σzp; σ3 = σrp;
если σφ + σφp > σz + σzp > σrp;
σ1 = σz + σzp; σ2 = σφ + σφp; σ3 = σrp;
если σz + σzp > σφ + σφp > σrp;
4.2. Эквивалентное напряжение для рассматриваемой точки коллектора
принимается равным
σэ = σ1 + σ3.
4.3. Величина эквивалентного напряжения в коллекторе от действия весо
нагрузок и внутреннего давления должна удовлетворять условию
σэ < 1,5 [σ].
Величина номинального допускаемого напряжения принимается в соотве
с ОСТ 108.031.02-75.
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖ
Сп
ПРИМЕР РАСЧЕТА
1.1. Вычислить напряжения от весовых нагрузок в коллекторе наружным
диаметром Dн = 273 мм и толщиной стенки s = 26 мм, Dн/s ~ 10.
Ширина подвески а = 25 мм, длина b = 120 мм, весовая нагрузка на одну
подвеску G = 5 m.
Внутреннее давление в коллекторе р = 164 кгс/см2.
Допускаемое напряжение [σ] = 9,7 кгс/мм2.
1.2. Порядок расчета приведен в таблице.
Черт. 11. Номограммы для вычисления моментов Мz, Мφ в коллекторе пр
14...35 и а < b
Искомая величина
Коэффициенты k1, k2
Расчет
Максимальные усилия Nz, Nφ и
моменты Мz, Мφ (см. черт. 8 и
9) в коллекторе
Максимальные местные
напряжения в стенках
коллектора
Напряжения под действием
внутреннего давления
Главные напряжения
σ1 = σφ = 13,55 кгс/мм2;
σ2 = σz = 9,27 кгс/мм2;
Эквивалентное напряжение
Условие прочности
σ3 = σr = 0,82 кгс/мм2
σэ = σ1 - σ3 = 13,55 + 0,82 = 14,37 кгс/
σэ < 1,5 [σ] = 1,5 . 9,7 = 14,55 кгс/мм2; 14,3
ПРИЛОЖ
Сп
ПЕРЕЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ,
НА КОТОРЫЕ ДАНЫ ССЫЛКИ В ДАННОМ РТМ
ОСТ 108.031.02-75. Котлы стационарные паровые и водогрейные и
трубопроводы пара и горячей воды. Нормы расчета на прочность.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Условные обозначения. 1
2. Общие положения. 1
3. Местные напряжения. 2
4. Условия прочности. 7
Приложения. 7
версия для печати
* Документы для скачивания доступны БЕСПЛАТНО только для зарегистрированных
пользователей.
- Регистрация юридических лиц;
- Регистрация физических лиц.
Блок авторизации пользователей находится в правом верхнем углу страницы.
Назад
Наверх
Главная | Союз стройиндустрии | Прайс-листы | Тендеры | Объекты
строительства | Предприятия | Оборудование и
спецтехника | Каталоги | Литература | Допуск СРО
[AD]
Скачать