Примеры решения задач по дисциплине «Хладотранспорт»

Примеры решения задач по дисциплине «Хладотранспорт»
1.Расход холода на обработку продуктов.
Задача. Определить площадь поверхности говяжьей полутуши массой 200 кг.
Р е ш е н и е. По формуле FТ=QтGт + вт; (1)
где FT-площадь поверхности полутуши, м2;
GT-масса полутуши, кг
QTвТ- эмпирические коэффициенты (табл.13)
FT=0,017х200+2,15=5,55м2.
Задача. Определить площадь поверхности бараньей туши массой 20кг.
Р е ш е н и е. По формуле Fтб=0,311√Gтб (2)
где Gтб- масса бараньей туши, кг
Fтб= 0,311√20=1,4м2.
Задача. Определить расход холода на охлаждение 10т тощего мяса, если начальная
температура груза +25оС, конечная 0оС.
Р е ш е н и е. Пользуясь формулой Qохл=QrCr(tн-tн); (3)
где Gт-масса груза кг
Сr-теплоемкость груза, кДж/кгК
tн, tк- температура груза до и после охлаждения, К
Задача. Определить расход холода на охлаждение 3000 кг рыбы от +20 до –0оС.
Р е ш е н и е. Пользуясь формулами (3) и табл.15 находим:
Qохл=3000х3,042х20=205 200кДж
Задача. Определить количество отводимого тепла при охлаждении 50т летних
яблок до 3оС после их сбора (температура плодов +25оС).
Р е ш е н и е. По формулам (3) и табл. 14 находим:
Qохл= 50 000х3,86 (25-3)=4 246 000 кДж;
Если груз находится в таре (ящики, бочки и т.д.), то в расчетные формулы
включают дополнительное слагаемое Qт равное Ст (tн-tк) или Ст (iтн-iтк),
характеризующее тепловыделения тары, где Qт, Ст – соответственно масса и
теплоемкость тары.
При замораживании продуктов расход холода (кДж) определяют по формулам:
Q3=Gr[Cro(tн-tкр)+ϕωr+Crм(tкр-tк)]; (4)
где Сrм-теплоемкость охлажденного и мороженого груза, кДж/(кгК);
tкр- криоскопическая температура продуктов. К;
ϕ-доля воды в продуктах;
r-удельная теплота льдообразования, равная 335 кДж/кг;
ϕωr-теплота льдообразования, кДж/кг;
ω-доля вымороженной воды;
Задача. Рассчитать расход холода, необходимого для заморозки 5т говядины от +24
до –10оС.
Р е ш е н и е. По формуле (4) и табл.15
Q3=5000[(2,51 {(24-(-1)}+0,84х 0,76 х335+1,76{(-1)-(-10о)}]
ω=0,84;
Q3=5000(62,75+213,7+15,8)=1461 000КдЖ;
2.Грузовые фронты.
Задача. Требуется определить длину платформы со стороны подачи автотранспорта
при следующих условиях: ηа=0,5; bа=4; ψс =1; τа=0,6; βа=1,2; τс=7; суточное
поступление груза к платформе 130т, грузоподъемность автомобиля 12т.
Р е ш е н и е. Количество автомобилей, обслуживаемых у автомобильной
платформы, определим по формуле (5):
nа=Gса(Gcа(qаηа),
nа=130 : (12⋅0,5)=21,6≈22
Согласно формуле (6)
Lа=22⋅4⋅1⋅0,6⋅1,2:7=9 м
с
где G а- суточное поступление груза к автомобильной платформе, m;
qа- грузоподъемность автомобиля, т ;
ηа- коэффициент использования грузоподъемности автомобиля (0,5 по 0,7)
Согласно формуле (6)
Lа=nаваψсβа/τc, (6)
где nа- число автомобилей, поступивших к фронту за сутки;
ва - ширина кузова автомобиля с учетом дополнительного расстояния на
проходы;
ψс- коэффициент, учитывающий долю подаваемых автомобилей в максимальную
дневную смену (0,6…1);
τа -время загрузки или разгрузки одного автомобиля (0,5…0,75ч);
βа- коэффициент неравномерности поступления автомобилей к фронту (1…1,5);
τc-продолжительность смены. ч.
Lа=22⋅4⋅1⋅0,6⋅1,2:7=9м
Если холодильный склад проектируется в порту, то определяют длину водного
причала (Lв):
Lв =
Gв lсτ n β n
(7);
qc 24
Lв>lc
где Gв- суточное поступление груза водным транспортом, τ;
lс – длина судна, м;
τв – продолжительность погрузки или выгрузки одного судна, ч;
βв- коэффициент неравномерности поступления груза к причалу;
qс – вместимость судна, т;
Перерабатывающую способность фронтов холодильника определяют в тоннах
(G) или вагонах (Nв) за сутки:
τ ф nв РсТ
; (8)
τ р +τ м
τ ф nв
; (9)
Nв =
τ р +τ м
G=
где τф – продолжительность работы фронта за сутки, ч;
nв –число вагонов в подаче;
Рст- статическая нагрузка вагона, т;
τм – продолжительность подачи и уборки вагонов, ч;
τр – среднее время погрузки или разгрузки одной подачи, ч;
Задача. Определить суточную перерабатывающую способность фронтов
холодильника в тоннах, если известны: τф=14ч, Рст=35т, τм=1,2ч, τр=2,5ч. В одной
подаче 10 вагонов.
Р е ш е н и е. По формуле (8) находим
G=14⋅10⋅35: (2,5+1,20=1324т.
3.Поверхность и коэффициент теплопередачи
грузового помещения
Задача. Определить площадь теплопередающей поверхности грузового помещения
рефрижераторного вагона габарита 1-Т с длиной кузова 21м, имеющего следующие
размеры, мм (рис. 1), наружные: длина Lн=19 140 , ширина Вн=3100, высота Нн=3420;
высота вертикальной части стен hв=2800, наклонной hн=620; толщина крыши g=250,
пола е=224 мм, торцовой стены f2=300, перегородки f1=200. боковой стены f=230.
Р е ш е н и е. Расчетная площадь теплопередающей поверхности грузового
помещения вагона представляют собой среднегеометрическую величину между
площадями наружной и внутренней поверхностей
Fр= FнFв (10)
Определяем внутренние размеры грузового помещения, мм;
длина Lвн=Lн- (f1+f2)=19 140-(200+300)=18 640;
ширина Ввн=Вн-2f =3100-2⋅230=2640;
высота Нвн=Нн-(g+е)= 3420-(250+224)=2946;
высота вертикальной части стены hвв =hв-(g+е)=280-(250+224)=2326.
Площадь наружной поверхности вагона (м2) найдем суммированием площадей
наружных поверхностей крыши Fнкр, боковых стен Fнб, торцевой стены Fнт,
перегородки Fнпер и пола Fнn.
Fнкр=lдLн=3,530⋅19,14=67,54;
здесь lд- длина дуги крыши;
Fнб=2Lнh=2⋅19,14⋅2,800=107,10;
Fнт=Fнпер=10,14;
Fнп=LнВн=19,14⋅3,1=59,33.
Площадь наружной теплопередающей поверхности вагона
2
н
F = Fкрн + Fбн + FТн + Fпер
+ Fnн = 254,26 м .
Аналогично предыдущему, рассчитывая площадь внутренней поверхности
вагона, получим Fв= 213,10м2. Тогда расчетная площадь теплопередающей
поверхности грузового помещения
2
Fр = Fн FВ = 254,26 ⋅ 213,10 = 232,77м
Из этого примера можно сделать следующие выводы.
1. Отношение площади крыши к площади пола Fкр/Fп= 67,54/59,33 = 1,14, т.е. в
приближенных расчетах площадь крыши можно принимать больше площади
пола на 12-14%.
2. Средняя арифметическая площадь теплопередающей поверхности
приблизительно равна средней геометрической, поскольку
(254,26+213,10)/2= 233,68.
Погрешность расчета не превышает ( 233,68 – 232,77)/232,77⋅100= 0,39%.
3. Отношение площади наружной поверхности к расчетной средней составляет
Fн /Fв =254,26/232,77 ≈1,1; т.е. расчетная теплопередающая поверхность
на 10% меньше наружной.
Чем меньше толщина изоляции кузова, тем ближе по величине средняя
теплопередающая поверхность к наружной.
Коэффициент теплопередачи в целом по кузову вагона определяется как
средневзвешенная величина между коэффициентами теплопередачи стен, пола и
крыши
k=
k кр Fкр + k б Fб + kТ FТ + k пер Fпер + k П FП
Fкр + Fб + FТ + Fпер + FП
,
(11)
где Fкр, Fб, Fт, Fпер , Fн – расчетные площади соответственно поверхности
крыши, боковых стен, торцевой стены, перегородки и пола в
м2
Задача. Рассчитать коэффициенты теплопередачи кузова вагона, имеющего размеры
в выше указанной задаче, если коэффициенты теплопередачи крыши kкр=0,18;
боковой стены kб=0,28, торцевой стены kТ=0,17; перегородки kпер=60, пола kп=0,27
Вт/ (м2⋅К).
Р е ш е н и е. Зная площади наружных поверхностей отдельных элементов
ограждений кузова, определим приближенно расчетные площади поверхностей,
принимая их на 10% меньше наружных:
Fб = Fбн / 1,1 = 107,1 / 1,1 = 98,0 м 2
Fкр = Fкрн / 1,1 = 67,54 / 1,1 = 61,3 м 2 ;
Fп = 59,33 / 1,1 = 53,8 м 2
FТ = Fпер = 10,14 / 1,1 = 9,2 м 2 ;
Подставив в формулу (11) полученные значения, находим
k=
0,18 ⋅ 61,3 + 0,28 ⋅ 98 + 0,17 ⋅ 9,2 + 0,60 ⋅ 9,2 + 0,27 ⋅ 53,8
2
= 0,26 Вт/(м ⋅К).
61,3 + 98 + 9,2 + 9,2 + 53,8
Существует несколько методов расчета теплоизоляции охлаждаемых
помещений: зональный, слоевой, круговых потоков, Жилинского и др. Наиболее
часто применяют зональный метод, а также метод круговых потоков.
При зональном методе поверхность теплопередачи стен, крыши и пола делят
на зоны, характеризуемые одинаковой конструкцией. Коэффициент теплопередачи
каждой (j-й) зоны рассчитывают по формуле
kj =
1
1
αн
+∑
i
δi 1
+
λi α В
,
(12)
где αн- коэффициент теплопередачи от наружного воздуха к наружной
поверхности ограждения грузового помещения вагона, Вт/(м2⋅К).
δi –толщина отдельных однородных слоев в рассчитываемой конструкции
ограждения, м;
λi –коэффициент теплопроводности материала рассчитываемого слоя, Вт(м⋅К);
αв- коэффициент теплоотдачи от внутренней обшивки вагона к воздуху внутри
грузового помещения Вт/(м2⋅К);
iпорядковый номер слоя в конструкции зоны.
Значение αв при естественной циркуляции воздуха принимают равным 7-9, а
при побудительной циркуляции – 17-23 Вт/(м2⋅К). Величина αн при скорости
движения воздуха не более 2,5 м/c равна 29Вт/(м2⋅К). При большей скорости ее
рассчитывают по формуле
(13)
αн=4,9+15√υ,
где υ -скорость движения воздуха, м/c.
Далее определяется средний коэффициент теплопередачи кузова вагона по
формуле
k ср = ∑
j
k j Fj
F
,
(14)
где F=ΣFj -суммарная площадь поверхности ограждений кузова вагона, м2.
Установленное расчетным путем среднее значение коэффициента
теплопередачи обычно увеличивают на 10-20% для учета теплового влияния
боковых поверхностей.
Если ввести в формулу (12) дополнительный коэффициент βтм, учитывающий в конструкции ограждения «тепловые мостики» ( потолочные дуги,
вертикальные стойки из гнутых профилей в стенах, деревянные бруски и болты в
конструкции пола и т.п.), то расчеты можно значительно упростить. Для вагонов
с плитной изоляцией βтм можно принять равным 1,3-1,4; для конструкций
«сэндвич» 1,2-1,3.
Задача. Определить коэффициент теплопередачи кузова нового
рефрижераторного вагона, если расчетная теплопередающая поверхность
грузового помещения равна 200м2, в том числе крыши – 45, стен – 115, пола40м2; толщина теплоизоляционного слоя в крыше 230 мм, в стенах –200мм, в
полу 150мм;. В качестве изоляции применен полистирол с коэффициентом
теплопроводности λ = 0,040 Вт/(м2 ⋅К).
Обшивка потолка выполнена из древесноволокнистых плит толщиной 2мм,
деревянный настил из досок 45мм и покрыт слоем резины 4мм. Наружная и
внутренняя обшивки кузова из металлических листов толщиной 2мм.
Р е ш е н и е. Определим коэффициент теплопередачи для стен, крыши и пола.
Значения коэффициентов примем: αв=9 Вт/(м2 ⋅К) и αн= 29; коэффициент
теплопроводности стали 58, дерева- 0,20, резины – 0,15.
По формуле (12) рассчитаем коэффициент теплопередачи:
стен k СТ =
1
= 0,184;
1 0,002 0,2 0,002 1
+
+
+
+
29
58
0,04
58
9
крыши k кр =
пола k п =
1
= 0,161;
1 0,002 0,23 0,004 1
+
+
+
+
20
58
0,04 0,20 9
1
1 0,002 0,15 0,045 0,004 1
+
+
+
+
+
29
58
0,04 0,20
0,15 9
= 0,225 .
Средний коэффициент теплопередачи кузова нового вагона без учета «тепловых
мостиков»:
′ =
k ср
k CT FCT + k кр FКР + k п Fп
FСТ + Fкр + Fп
=
0,184 ⋅115 + 0,161 ⋅ 45 + 0,225 ⋅ 40
= 0,187 Вт/(м2 ⋅К);
115 + 45 + 40 = 0,187
с учетом «тепловых мостиков»:
2
′ β ТМ = 0,187 ⋅1,4 = 0,262 Вт/(м ⋅К).
k срн = k ch
3. Расчет теплопритоков.
Общее количество тепла (Вт), которое должно отводиться холодильной
установкой вагона, перевозящего грузы, определяют по формуле
Q1об = Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6
где Q1 – теплоприток, поступающий в грузовое помещение вагона через
ограждения кузова;
Q2 - теплоприток, поступающий в вагон с наружным воздухом вследствие
инфильтрации его через неплотности кузова;
Q3 –дополнительный теплоприток от воздействия солнечной радиации;
Q4- теплоприток, при вентилировании груза в вагоне;
Q5 – теплоприток, эквивалентный работе электродвигателей
вентиляторов – циркуляторов;
Q6 – тепло, отнимаемое от перевозимых груза и тары и на погашение
биологического тепла.
Q1=kрFр(tн-tв),
(76)
где kр – расчетный коэффициент теплопередачи ограждений кузова с учетом
увеличения его в процессе эксплуатации из-за увлажнения и «старения»
изоляции на 20-50% ;
Задача. Произвести тепловой расчет рефрижераторного вагона габарита 1-Т с
длиной кузова 21 м, имеющего размеры, указанные в задаче 43, а коэффициенты теплопередачи – в задаче 44.
Продолжительность охлаждения свежих плодоовощей после загрузки в вагон
60 ч.
Р е ш е н и е. Примем: kр = 0,34 Вт/(м2 ⋅К) – коэффициент теплопередачи кузова
рефрижераторного вагона ; tн = +36оС – расчетная температура наружного воздуха;
tв= -20оС – расчетная температура внутри вагона; Vво = 0,012м3/с – воздухообмен
через неплотности кузова вагона; Fc = 93,1 м2 – расчетная поверхность вагона,
подверженная солнечному облучению; tс = 16ч – продолжительность солнечного
облучения в течение суток; сr = 3,6 кДж/(кг⋅К) – теплоемкость груза.
Тогда по формуле (15)
Q1 = kр Fр(tн – tв)
Q1= 0,34⋅232,8 (36+20) = 4433 Вт.
где kр – расчетный коэффициент
F – расчетная площадь
tн , tв- расчетная температура внутреннего и наружного воздуха, оС.
Q2= Vво[(tн - tв )+r(ϕнgн- ϕвgв)] 103, (16)
где Vво- воздухообмен через неплотности кузова. м3/с;
с – теплоемкость воздуха; с= 1,3 кДж/(м3⋅К);
r– теплота конденсации водяных паров из наружного воздуха (кДж/г) при
охлаждении его в вагоне до температуры выше 00С r =2,55 и ниже 00С- 2,89;
ϕн и ϕв – относительная влажность воздуха снаружи и внутри вагона (в долях
ед.); из основных исходных условий имеем ϕн = 0,25 и ϕв = 0,9;
gн и gв – влагосодержание насыщенного воздуха при температурах tн и tв
определяется по таблице физических свойств влажного воздуха. В данном случае
gн = 41,5г/м3 и gв = 1,05г/м.
Теплоприток с воздухом, проникающим в вагон через неплотности кузова,
можно определить также по разности энтальпий наружного и внутреннего воздуха:
Q2 = Vво ρ (iн –iв ) 103 (17)
где ρ - плотность воздуха при температуре tн, кг/м3;
iн и iв – энтальпия воздуха снаружи и внутри вагона, кДж /кг. Ее определяют в
зависимости от температуры и влажности воздуха. При наиболее тяжелых условиях
перевозки iн = 60 кДж/кг; iв = -18 кДж/кг; ρ = 1,27кг/м3.
По формулам (16) и (17) вычислим:
Q2 = 0,012[1,3(36+20) + 2,89(0,25⋅41,5 – 0,9⋅1,05)] 1000 = 1200 Вт.
Q2 =0,012⋅1,27(60+18)1000 = 1200 Вт.
(18)
Q3 = kрFс∆tcΖc/24,
где ∆tc - превышение температуры поверхности, подвергающейся солнечному
облучению, над температурой наружного воздуха, 0С.
(19)
∆tc = µJа/αн;
где µ = 0,75 – 1,0 – коэффициент проницания через ограждение кузова теплового
потока солнечной радиации;
J = 640 Вт/м2 – средняя интенсивность радиации за период облучения;
а = 0,7 – коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью вагона;
αн = коэффициент теплоотдачи от наружного воздуха к стенке вагона на стоянке,
αн = 23 Вт/ (м2⋅К).
По формулам (18) и (19) определим:
∆tc = 0,8⋅640⋅0,7/23 = 150С;
Q3 = 0,34 ⋅93,1 ⋅15 ⋅16/24 = 316 Вт.
(20);
Q4 =1000Nη(z/24)
где N – суммарная мощность, потребляемая электродвигателями вентиляторов –
циркуляторов (она составляет от 2 до 5,6 кВт);
η - коэффициент, показывающий какая доля электроэнергии, потребляемой
двигателями вентиляторов –циркуляторов , превращается в тепло, подводимое к
воздуху грузового помещения. Если двигатели вентиляторов –циркуляторов
находятся в грузовом помещении, как у большей части рефрижераторных
вагонов. То η = 1; если за пределами грузового помещения (в машинном
отделении), как в 5- вагонной секции ГДР типа ZА-5 , то η = 0,8-0,9;
z – число часов работы вентиляторов –циркуляторов в сутки.
Согласно формуле (20) найдем
Q4 = 1000⋅4⋅0,8⋅22/24 = 2930 Вт. Здесь N = 4 кВт, z =22ч, Q5 = 200 Вт.
Потребную холодопроизводительность установки (Вт) при перевозке
мороженных грузов рассчитывают исходя из общего количества тепла (Вт), которое
должно отводиться установкой, увеличенного на коэффициент β, учитывающий
перерывы в работе. Вызываемые оттаиванием «снеговой шубы» и проиводством
профилактического осмотра и ухода за оборудованием.
(21).
Q1 = Q1обβ
По формуле (21):
Qоб = 4433+1200+316+2930+20= 9079 Вт
При эффективном времени работы холодильной установки 22ч в сутки β = 24/22=
1,08.
Qоб = 9079 х 1,08 = 9805 Вт.
При перевозке неохлажденных плодоовощей :
Qоб = Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7 (22)
Здесь первые пять слагаемых рассчитывают таким же образом, как и при 1 режиме,
но принимают во внимание изменение исходных данных (tв, gв и т.п.); слагаемое Q6
представляет собой тепло, отнимаемое от перевозимых грузов и тары, в которую
они упакованы, при охлаждении во время перевозки, а Q7 – биологическое тепло,
выделяемое плодами и овощами при перевозке:
Q6 =
(Gr cr + GT cT )(t ГК − t ГК )
,
3,6 z охл
(23)
где Gr и GT – масса груза и тары, кг;
сТ=2,7 кДж/(кг⋅К) – теплоемкость тары;
сr – теплоемкость груза, кДж/(кг⋅К);
tрн = 30оС- начальная температура груза;
tГК = 4о С – конечная температура груза;
zохл =60ч – продолжительность охлаждения плодоовощей.
Q7 = Gr qб/1000,
(24)
где qб = 97 Вт/т- количество биологического тепла, выделяемого плодоовощами.
Для случая перевозки неохлажденных плодоовощей рассчитаем первые пять
слагаемых в общей сумме теплопритоков, а затем Q6 и Q7.
Q1 = 0,34⋅ 232,8 (36-4) = 2533 Вт;
Q2 = 0,012 [1,3(36-4) + 2,55 (0,25⋅41,5 – 0,9⋅6,4)]1000 = 640 Вт
Q3 = 316 Вт; Q4 = 2930 Вт; Q5 = 200 Вт;
Согласно формуле (23)
Q6 =
(25700 ⋅ 3.6 + 4540 ⋅ 2.7)(30 − 4)
= 12600 Вт.
3.6 ⋅ 60
В данном случае при плотности груза (с тарой) 280 кг/м3, массе тары, равной
15% общей массы груза, и полезном грузовом объеме вагона 108 м3 получим
Gr=0,85⋅280⋅108 = 25700 кг; GТ=0,15⋅280⋅108 = 4540 кг.
По формуле (24) рассчитаем:
Q7 ==25700⋅97/1000 = 2 500 Вт.
Следовательно:
Qоб = 2533+640+316+2930+200+12600+2500= 21 719 Вт;
Q11 = 21719⋅1,08 = 23457 Вт.
После расчета потребной рабочей холодопроизводительности на 1 и 11 режимах ее
переводят в стандартную и по большей величине выбирают компрессор. Расчет
поверхности и подбор конденсатора и воздухоохладителя выполняют по рабочей
холодопроизводительности.
Задача. В 5- вагонной секции БМЗ перевозят яблоки. Погрузка выполнена на
станции при температуре груза +25оС. Поезд в пути следования находится 50 ч.
Яблоки необходимо охладить до +3оС. В каждом вагоне находится 30т яблок.
Расход холода на погашение суммарных теплопоступлений, за исключением тепла,
выделяемого до заданной температуры яблок при транспортировке.
Р е ш е н и е. Для охлаждения 30т яблок от 25 до 3о С необходимо (согласно (3)
табл. 16) отвести 30 000⋅83= 2 490 000 кДж тепла (14 тыс. Вт). Холодильная
установка БМЗ с учетом надежности их работы может производить (13,9 тыс. Вт ⋅
0,9) = 12,5 тыс. Вт. На охлаждение яблок может быть израсходовано 12,5 -2,8 = 9,7
тыс. Вт. Таким образом, до заданной температуры (+3оС) яблоки не могут быть
охлаждены.
5. Расстояние между пунктами экипировки.
Цель экипировки – снабжение подвижного состава дизельным топливом,
смазочными и обтирочными материалами, рассолом (поезда и 12- вагонные секции),
хладагентами, водой для технических и бытовых нужд.
П о л н у ю э к и п и р о в к у выполняют, как правило, на базах приписки
рефрижераторного подвижного состава, а также на основных пунктах экипировки,
где должен быть сосредоточен запас дизельного топлива и других материалов,
достаточный для снабжения всех видов рефрижераторных вагонов в течение 10
суток. Для хранения запаса пункт экипировки располагает соответствующими
емкостями.
Потребный запас каждого вида экипировочных материалов определяют путем
составления ведомостей (табл. 32). Необходимый двухсуточный резерв обозначен Р′
О с н о в н ы е п у н к т ы э к и п и р о в к и обычно рассчитаны на
одновременное снабжение двух поездов, четырех 12- вагонных или шести 5вагонных секций полным запасом экипировочных материалов (табл.1).
Таблица 1. Количество материалов, необходимых для полной экипировки
рефрижераторного подвижного состава.
Материалы
Рефрижераторный поезд
20 650
200
150
13 850
960
3
4 900
1 060
Дизельное топливо, л
Дизельное масло, л
Компрессорное масло, л
Раствор СаСО2, л
Аммиак NН3, кг
Хладон-12, кг
Уголь, т
Вода, л
Суточн. расход дизель. топлива, кг
12-вагонная
секция
10 400
330
100
9 600
840
4
2 470
1 080
5-вагонная
секция
7950
220
30
225
1,5
720
АРВ
1460
80
На рис. 2 представлена примерная схема размещения экипировочных устройств на
пункте основной экипировки.
В с п о м о г а т е л ь н ы е п у н к т ы э к и п и р о в к и служат для пополнения
запасов экипировочных материалов, израсходованных в пути следования. Эти
пункты располагают на определенных расстояниях друг от друга. Величина этих
расстояний зависит от скорости движения холодных поездов и количества
экипировочных материалов, которое может быть израсходовано без ущерба для
бесперебойной работы холодильного оборудования.
Указанное расстояние рассчитывают по формуле
Lэ =
(
Р ОД − Р ′Д )υ мр
Р СД
км,
На рис. 2 представлена примерная схема вспомогательного пункта экипировки.
Потребность экипировочных материалов и необходимую емкость складов для
этих пунктов определяют тем же порядком, что и для основных пунктов
экипировки.
Задача. Рассчитать расстояние между пунктами вспомогательной экипировки 5вагонных секций, если νмр = 500 км/сут.
Р е ш е н и е. По формуле (25) и данным табл.1
Lэр =
7950 − 1440
500 = 4520км.
720
Литература:
1.Тертеров М.Н., Лысенко Н.Е., Панферов В.Н. Железнодорожный хладотранспорт
М., Транспорт, 1987.
2. Демьянков Н.В., Маталасов О.Ф. Хладотранспорт. М., Транспорт. 1975.
3. Тертеров М.Н., Лысенко Н.Е., Панферов В.Н. Хладотранспорт (с примерами
решения задач) М., Транспорт, 1985.