Технология производства летательных аппаратов 43 УДК 536.21
advertisement
Технология производства летательных аппаратов 43 УДК 536.21:536.48 Г.Г. ЖУНЬ Национальный технический университет "ХПИ", Украина ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕПЛОЗАЩИТЫ КРИОСОСУДА Предложен способ разработки высокоэффективной теплозащиты с экранно-вакуумной теплозащитой (ЭВТИ) для криоемкостей, криососудов и криоустройств, широко используемых в ракетно-космической и криогенной технике, криомедицине и животноводстве для хранения и использования в значительных объемах жидких N2, Н2 и Не. экранно-вакуумная теплоизоляция (ЭВТИ), теплопроводность, тепломассоперенос, криососуд, вакуум, давление, температура, оптимизация и криососудов не были понятными для специали- Введение стов из-за отсутствия достаточно апробированных Ранее выпускаемые в значительных количествах различные криососуды, криоемкости и криоустройства с машинным ускоренным их изолированием (за 0,5…1 ч) слоями экранно-вакуумной теплоизоляцией (ЭВТИ) характеризовались в 2…3 раза большими потерями ожиженных газов, чем из космических криостатов, изготовляемых в единичных экземплярах в криогенных центрах различных стран (в том числе во ФТИНТ НАНУ, Харьков) с ручным очень медленным (в течение нескольких недель) их изолированием пакетами ЭВТИ. Предложен способ разработки высокоэффективной теплозащиты с ЭВТИ для различных криоемкостей и криососудов (с характеристиками близкими к космическим криостатам), широко используемых в ракетно-космической технике для транспортирования, хранения в значительных объемах жидкого азота и водорода в ракетных системах, а также для создания альтернативных экологически чистых источников энергии для теоретических соотношений для их исследования и анализа. Не существовали и методики и установки для экспериментального исследования сложных процессов тепломассопереноса в теплозащите с пакетами ЭВТИ на криососудах, теплопритоков отдельно по всем конструктивным элементам, теплопроводности (λэф) их пакетов ЭВТИ и многих других параметров. Это не позволяло оценить совершенство используемых в криососудах конструкций и их тепловую эффективность. Анализ положений незавершенной и неапробированной методики теплового расчета криососудов [1], а также состояния пакетов ЭВТИ в них после их эксплуатации в течение 10 лет и более позволили установить, что их теплопроводность λэф должна определяться (согласно соотношения (1)) многими параметрами: λэф = f(λ┴, λII, P, ΔT, δи.ср.,Fср, Ру h, ρ, Δλм, Δλл, Δλк.к., Δλл.к.к), транспортных средств. (1) где λ┴, λII – теплопроводность в поперечном и про- 1. Анализ состояния проблемы теплозащиты криосистем и обоснование задач исследования дольном слоям ЭВТИ направлении; Р – давление газа в теплоизоляции; ΔТ – перепад температуры по толщине пакета ЭВТИ; δи.ср – среднеинтегральная Долгие годы причины расхождения между теп- толщина пакета ЭВТИ на криососуде; Fср – средняя ловыми характеристиками космических криостатов поверхность теплоизоляции в криососуде, Ру – мон- Г.Г. Жунь АВИАЦИОННО-КОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ, 2007, № 5 (41) 44 Технология производства летательных аппаратов тажное усилие натяжения; h – ширина раскроя ис- новениями, процесса вакуумировки и диффузии ходного материала ЭВТИ на полосы; ρ – плотность молекул из материала, соответственно; Bi* , H – укладки слоев в пакете ЭВТИ, Δλм, Δλл, Δλк.к., Δλл.к.к – дополнительные молекулярный, лучистый, контактно-кондуктивный и лучисто-контактно-кондуктивный составляющие механизмов теплопереноса через пакет ЭВТИ, образующихся от влияния более 10-ти выявленных ухудшающих факторов. безразмерные коэффициенты газообмена в вакуумной системе и через поверхность материала; То – оптимальная температура процесса вакуумирования; DT – коэффициент диффузии молекул из вакуумируемого материала; Va – тепловая скорость молекул; Еп – энергия преодоления приповерхност- Теоретических соотношений для расчета такой теплопроводности для пакета ЭВТИ на криососудах, осложняемой значительным числом различных параметров, не существовало. ного барьера. Вследствие неизвестности способов определения многих из перечисленных в соотношениях (2) и (3) параметров неапробированными оставались в тео- Значительную информацию об особенностях происходящих процессов тепломассопереноса в теплозащите криососудов возможно получить из анализа измеренных профилей температуры Т(l), Т(δ) и давления Р(l), Р(δ) в продольном и поперечном сло- рии [2] и уравнения для расчета параметров Р и W для пакетов ЭВТИ. Из проведенного анализа сделан вывод о необходимости решения принципиально новых научных задач выявления основных закономерностей и фи- ям ЭВТИ направлении, а также величин газоотделе- зических параметров для многомерных сопряжен- ния (W). Методики измерения температуры в таких ных процессов тепломассопереноса в многоэле- слоях ЭВТИ не были известными. Не существовали ментных теплоизоляционных конструкциях с паке- и апробированные миниатюрные датчики давления тами ЭВТИ на промышленных криососудах (ослож- для измерения данного параметра в такой теплоизо- няемых ляции в диапазоне от 10–4 до 101 Па. Из анализа по- ухудшающих факторов), путем экспериментально- ложений незавершенной теории процессов вакуу- расчетных исследований по разработанным ориги- мирования Р(τв) и газоотделения W(τв) для материа- нальным устройствам и методикам на изготовлен- лов теплозащиты [2] установлено, что значения па- ных установках. На основании полученных резуль- раметров Р и W в пакете ЭВТИ обуславливаются татов следовало разработать комплекс научно- многими параметрами, согласно соотношений обоснованных параметров, конструкций и техноло- выявлением значительного количества гий для оптимизации теплозащитной конструкции Р = f(W, a, D┴, DII, δи.ср., l, Sу, So, τa, τпр, τв, τD, Bi* ) (2) W = f(To, τв, DT, τD, Va, Еп, H ), (3) криососуда. Вследствие сложности многомерных сопряжен- и ных процессов тепломассопереноса в теплозащитной конструкции криососудов было решено ком- где а – величина сорбции газов на адсорбенте ваку- плекс научно-обоснованных параметров, конструк- умного насоса криососуда; D┴, DII – коэффициенты ций и технологий для оптимизации всех характери- диффузии в поперечном и продольном слоям ЭВТИ стик криососуда (Ко) разрабатывать из результатов направлении; l – расстояние откачки молекул; Sу, такой оптимизации для 5-ти его отдельных основ- So – поверхность вакуумируемого материала и шту- ных составляющих факторов (устраняющих причи- цера откачки; τa, τпр, τв, τD – время жизни молекул в ны снижения тепловых характеристик криососуда адсорбированном состоянии, пролета между столк- от ухудшающих факторов (Ку); оптимизирующих Технология производства летательных аппаратов 45 все выявленные параметры машинного способа изо- изменения профилей температуры Т(l), Т(δ) и давле- лирования криососудов полосами ЭВТИ с воспроиз- ния Р(l), Р(δ) в пакете ЭВТИ, эффективность тепло- водимой минимальной теплопроводностью λэф.min обмена αл с парами криоагента на локальных участ- (Км); способствующих достижению предельной ках по высоте неизотермической горловины, ресур- максимальной степени использования холода паров са работы криососуда R при разовом заполнении. Эх.max (Кх), обуславливающих конструкцию адсорб- В результате было установлено, что в пакете ционного вакуумного насоса с максимальной защи- ЭВТИ с прокладочной стекловуалью ЭВТИ-7 (ис- той его адсорбента от "отравляющего" воздействия пользовавшейся в низкокачественных криососудах) высококипящих молекул Н2О, СО2 и других, содер- имеются участки с локальным повышенным (на ~3 жащихся в откачиваемых продуктах газоотделения порядка) давлением газа (зависимость Р(х/δ) 1, рис. 1) из материалов теплозащиты (Ка); ускоряющих про- [3] в сравнении с необходимым оптимальным цесс термовакуумной дегазации материалов изоля- Ро≤10–3 Па. ционной полости для достижения оптимального газоотделения Wо и давления Ро за регламентированное время τд (Кд). Из этого следует, что комплекс Ко для оптимизации характеристик всего криососуда должен обуславливаться 5-ю его составляющими согласно соотношения Ко = f(Ку, Км, Кх, Ка, Кд). (4) 2. Результаты оптимизации теплозащиты криососуда В настоящей работе выявление новых основных закономерностей многомерного сопряженного процесса тепломассопереноса в теплозащите криососуда осуществлялось путем экспериментально-расчетных исследований с использованием более 20 разработанных оригинальных устройств и методик на Рис. 1. Изменение давления Р(1,2) и теплопроводности λэф (3,4) по относительной толщине (х/δ) слоев в пакете ЭВТИ на криососуде с жидким азотом: 1,4 – теплоизоляция с использованием стекловуали ЭВТИ-7; 2,3 – слои ЭВТИ с бумагой УСНТ-10 изготовленных установках и с применением более 7000 серийных криососудов. В опытных криососу- Это следует из анализа зависимостей λэф(Р) для дах варьировались определенные параметры, конст- трех различных пакетов ЭВТИ на криососудах (см. рукции и технологии, а также различное (в том чис- на рис. 2 зависимости 1, 2 и 4) [3]. Локальные участ- ле многолетнее) воздействие на их теплозащиту ва- ки (рис. 1) образуются в результате слипания слоев куума, низких температур, динамических эксплуа- ЭВТИ от клеевой основы ПВА, выделяющейся из тационных нагрузок и термоциклирования. При ЭВТИ-7 при нагревании криососуда в процессе де- этом экспериментально исследовались в них изме- газации. В результате слипания теплопроводность нения: теплопритоков по отдельным конструктив- пакета ЭВТИ увеличивается на 40 % от увеличения ным элементам, теплопроводность пакета ЭВТИ, вклада газовой составляющей теплопереноса Δλг. степень использования холода паров криоагентов, Для устранения его в пакете ЭВТИ стали использо- 46 Технология производства летательных аппаратов вать новый (выбранный) прокладочный материал тричества величиной (6…8)·10–7 кл/м2; лучисто- УСНТ-10 (Ми), не содержащий клеевой основы. контактно-кондуктивного теплового потока Δλл.к.к. Для пакетов ЭВТИ с данной прокладкой зависи- на ~13 % от одновременного повышения плотности мость Р(х/δ) 2 (рис. 1) имеет монотонный характер, а слоев в изоляции и увеличения их степени черноты полученное давление в ЭВТИ соответствует опти- из различных источников. мальному значению Ро. Установлено более 10 различных ухудшающих Для такой теплоизоляции теплопроводность λэф факторов, которые обуславливают увеличение теп- не зависит от ее толщины δ (зависимость λэф(δ) 3, лопроводности (Δλу) пакетов ЭВТИ из слоев ПЭТФ- рис. 1) и увеличивается при наличии клеевой осно- ДА+ЭВТИ-7 на низкокачественных криососудах до вы (кривая 4, рис. 1). (22…28)·10–5 Вт/(м·К), т.е. в 7…9 раз в сравнении с непрогреваемыми образцами данной теплоизоляции на калориметре. Из этого следует, что ухудшение тепловых характеристик данной теплоизоляции обуславливается увеличением всех составляющих механизмов теплопереноса согласно соотношения Δλу = f(Δλг, Δλл, Δλк.к., Δλл.к.к.). (5) На основании полученных результатов исследований разработан комплекс Ку из 9 следующих параметров, конструкций и технологий, с использованием которых устраняется образование в пакетах Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопроводности (λэф) от давления воздуха в криососуде с жидким азотом для следующих изоляционных композиций: 1, 3 – изоляция ПЭТФ-ДА+ЭВТИ-7; 2 – СНТ-10-Д; 4 – ПЭТФ-ДА+УСНТ-10; 3 – калориметрические данные [1] В пакетах ЭВТИ на низкокачественных криососудах происходит увеличение теплопроводности [4] от повышения: лучистого теплового потока Δλл на ~ 41 % в результате возрастания степени черноты экранов теплоизоляции в 3…8 раз от попадания на них угольной пыли из несовершенной конструкции адсорбционного вакуумного насоса, а также образования слоя криоконденсата из откачиваемых продуктов газоотделения; контактно-кондуктивного теплопереноса Δλк.к. на ~6 % от увеличения плотности слоев в пакете ЭВТИ в результате воздействия возникающих при изолировании зарядов статэлек- ЭВТИ ухудшающих факторов: То, Ро, Wо, ρо – оптимальные значения температуры, давления, газоотделения и плотности укладки слоев в пакете ЭВТИ, соответственно; Ао, По – оптимизированные конструкции адсорбционного вакуумного насоса и пакета ЭВТИ, исключающих образование и попадание угольной пыли в слои теплоизоляции и конденсацию криоосадка, соответственно; Зу – заземляющее устройство для снятия образующихся зарядов статэлектричества в процессе изолирования; nг.о. – оптимальное число подмоточных слоев стекловуали ЭВТИ-7 на горловине для обеспечения склеивания торцов пакета ЭВТИ с ее поверхностью и предотвращения его деформации при эксплуатации. Таким образом, комплекс Ку обуславливается перечисленными параметрами, конструкциями и характеристиками согласно соотношения: Ку = f(То, Ро, Wо, ρо, Ао, По, Зу, nг.о., Ми). (6) Технология производства летательных аппаратов 47 В результате в таких оптимизированных криосо- Установлено, что к монтажным параметрам от- судах теплопроводность, например, для пакета носится также количество подмоточных слоев стек- ЭВТИ из слоев ПЭТФ-ДА+УСНТ-10 уменьшилась ловуали на поверхности внутренней колбы криосо- -5 в ~ 6,7 раза до значения (4,1…4,2)·10 Вт/(м·К). суда nк.о.. Для выявления параметров машинного способа Из полученных результатов следует, что ком- изолирования криососудов пакетами ЭВТИ иссле- плекс Км для оптимизации всех выявленных мон- довалась зависимость теплопроводности λэф от мон- тажных параметров для изолирования криососудов с тажных усилий натяжения (Ру) для полос теплоизо- воспроизводимой минимальной теплопроводностью ляции (измеряемых разработанным динамометром), λэф.min обуславливается пятью выявленными пара- ширины раскроя изолируемого материала на полосы метрами согласно соотношения: (h) и от диаметра (D) изолируемого внутреннего Км = f(Ру.о., hо, nг.о., nк.о., D). (7) резервуара криососуда [5]. Результаты некоторых таких экспериментальных Установлено, что одной из причин низкой эф- ПЭТФ- фективности изготовлявшихся криососудов явля- ДА+УСНТ-10, с различной шириной их раскроя на лось незначительное использование в них холода полосы (h) на криососудах диаметром 0,18 и 0,38 м, паров криоагентов (менее 19 %) для уменьшения представлены на рис. 3. суммарных теплопритоков, вследствие несовершен- исследований, на примере изоляции ства конструкции их сопряженного узла: торцы ЭВТИ – поверхность горловины. Проведенные исследования позволили установить, что эффективность данного охлаждающего эффекта Эх в криососудах обусловлена взаимосвязью между сопряженными процессами теплообмена внутри их неизотермической горловины с парами криоагента (α) и теплообменом на ее поверхности с торцами ЭВТИ (К) за счет механизма теплопроводности через стенку горловины. Выявлено 9 параметров, конструкций и Рис. 3. Зависимость теплопроводности λэф слоев ЭВТИ на криососуде с жидким азотом от монтажных усилий натяжения Ру, ширины их раскроя на полосы h и диаметра изолируемого внутреннего резервуара D технологий, позволивших достигнуть полный теплообмен между торцами ЭВТИ и горловиной (Кmax) и максимальный коэффициент теплообмена (αmax) с парами криоагента внутри горловины, что обеспечило в криососудах с жидкими N2, Н2 и Не макси- Из них следует, что для криососуда с D=0,38 оп- мального охлаждающего эффекта (Эх.max) для них, тимальными являются ширина h=0,07 м и усилие равного 1,6, 4,8 и 40, соответственно. Это составля- натяжения Ру.о.=0,19 кг/полосу. Для криососуда с ет 97, 94 и 89 % от максимальных теоретических D=0,08 м – hо=0,0,35 м, а Ру.о.= 0,06 кг/полосу. В ре- значений данных параметров [6]. зультате оптимизации для двух различных криосо- В результате показано, что в этом случае вели- судов получены одинаковые воспроизводимые ко- чина сопряженного продольного теплопереноса QII эффициенты теплопроводности λэф.min, близкие к по экранному материалу изоляции из пакета ЭВТИ к наименьшим их калориметрическим значениям. горловине (с объемом паров криоагента внутри) 48 Технология производства летательных аппаратов превышает поперечный тепловой поток Q┴ через где Тmin – минимальная температура охлаждения данную теплоизоляцию в криососудах с жидким N2, адсорбента в вакуумном насосе; Эз.о. – оптимизиро- Н2 и Не в ~1,6, ~5 и ~40 раз, соответственно. Найде- ванное число защитных тепловых экранов; Vо – но, что комплекс Кх, обеспечивающий достижение в суммарный объем продуктов газоотделения из ма- изготовляемых криососудах максимальное исполь- териалов теплозащиты за срок эксплуатации (5, 10, зование холода паров Эх.max обуславливается 9 пара- 15 лет). Проведенные исследования показали, что с метрами и технологиями согласно соотношения: помощью такой оптимизированной конструкции вакуумного адсорбционного насоса срок поддержа- Кх = f(Кmax, αmax, Ру.о., hо, nг.о., nк.о., Nн.о., Fотб, ЭAl.о). (8) ния оптимального вакуума в изоляционной полости увеличивается в ~2,5 раза. где Nн.о. – неравномерное распределение (по уста- При серийном производстве криососудов боль- новленному закону) торцов пакета ЭВТИ вдоль по- шое значение имеет ускорение процесса термоваку- верхности горловины; Fотб – дополнительная по- умной дегазации изоляционной полости для дости- верхность контакта торцов пакета ЭВТИ с горлови- жения оптимального газоотделения Wо и давления ной, достигаемая за счет отбортовки торцов ЭВТИ; Ро за регламентированное время (τд) при оптималь- ЭAl.о. – дополнительные экраны из Al-фольги, ис- ной температуре То и скорости откачки vо [8]. Экс- пользуемые в пакетах ЭВТИ. периментально установлено, что достижение для Высокоэффективная работа криососуда (любой изоляционной полости газоотделения Wо за время τд криосистемы) во многом определяется совершенст- оказалось возможным лишь после осуществления вом конструкции его вакуумного адсорбционного для адсорбционного и прокладочного изоляционно- насоса и сорбционной способностью используемого го материала предварительной дегазации в специ- адсорбента для получения и длительного поддержа- альной вакуумной камере через штуцер в 3…5 раз ния в изоляционной полости оптимального вакуума большего диаметра (чем в криососуде) при темпера- Ро ≤ 10–3 Па. При этом установлено, что адсорбент туре Тп.д. = 390…400 К в течение τп.д. = 24…28 ч с для него должен выбираться по величине сорбции к откачкой до Рп.д. = 10–1 Па и последующим насыще- продуктам газоотделения (ап.г.) при рабочем давле- нием данных материалов сухими N2 или воздухом нии (Рраб) и модификации его поверхности высоко- (Гн) до атмосферного давления. Такая предвари- кипящими молекулами Н2О, СО2 и другими. Они тельная обработка позволяет дегазировать из дан- содержатся в откачиваемых продуктах газоотделе- ных материалов значительный объем (до 70 %) про- ния из материалов теплозащиты и оказывают значи- дуктов газоотделения, состоящих в основном из мо- тельное "отравляющее" их сорбционную способность (на ~50 %) воздействие [7]. По данной характеристике наиболее эффективным для использования в вакуумном насосе оказался уголь СКТ-4 (Ма) в сравнении с углем БАУ и другими. Выявлено, что комплекс Ка для оптимизации конструкции вакуумного адсорбционного насоса обуславливается 8-ю параметрами, конструкциями и технологиями, согласно соотношения: Ка = f(Рраб, Тmin, Wо, Ао, Эз.о., Vп.г., ап.г., Ма), лекул Н2О. Замена их на молекулы N2 (или воздуха) ускоряет последующий процесс вакуумирования данных материалов из межстенной полости криососудов в 2,5…3,7 раза, поскольку молекулы N2 имеют (согласно нашим исследованиям) величину адсорбции а(Р) и теплоту этого процесса Q(а), а также время их жизни в адсорбированном состоянии в, соответственно, ~2, ~2,5 и 4-5 раза меньшие в сравнении с молекулами Н2О. Установлено, что ком- (9) плекс Кд для оптимизации процесса дегазации меж- Технология производства летательных аппаратов 49 стенной полости криососудов состоит из 8-ми пара- Разработанный комплекс из 30 научно-обосно- метров, конструкций и технологий, согласно соот- ванных параметров, конструкций и технологий и ношения: выбранные наиболее эффективные современные Кд = f(Wо, То, Тп.д., Рп.д. τп.д., Гн, τз, Мк), (10) изоляционные, адсорбционный и конструктивные материалы внедрен в серийное производство 7-ми где Мк – наиболее эффективный конструктивный типов криобиологических сосудов емкостью от 5 до материал. 35 л на Харьковском заводе транспортного оборудо- Из полученных результатов исследований теоре- вания (ХЗТО), что позволило довести их тепловые, тических (по развитым нами теориям теплового вакуумные и другие характеристики до лучших в расчета и вакуумирования), а также эксперимен- мире. тальных новых особенностей многомерных сопря- В результате ресурс работы, например, криосо- женных процессов в многоэлементной теплозащите суда Х-34Б (35 л) с жидким азотом увеличился со криососудов по созданным методикам на изготов- 100-110 до 390…400 суток (в ~3,6 раза). Это в 1,6 ленных установках разработан комплекс Ко из 30 раза выше лучшего подобного французского крио- научно-обоснованных параметров, конструкций и сосуда RVS-35A. От повышения качества выпус- технологий, позволивших оптимизировать в криосо- каемых криососудов завод ХЗТО получил экономи- судах теплопроводность пакетов ЭВТИ до предель- ческий эффект более 700 тыс. руб. (в ценах 1991 г.). ной низкой теплопроводности λэф.min, близкой к ка- К настоящему времени уже изготовлено более лориметрическим значениям, получать максималь- 160 тыс. таких высокоэффективных криососудов, ную степень использования холода паров криоаген- которые широко используются в ракетно-косми- тов Эх.max, сравнимую с предельной теоретической, и ческом комплексе, животноводстве, криомеди- оптимальный вакуум Ро ≤ 10 –3 Па в изоляционной цине и криобиологии на Украине, в странах СНГ, полости с поддержанием данных параметров в тече- Финляндии, Венгрии, Монголии и других стра- ние 10…15 лет эксплуатации τэ криососудов (крио- нах. устройств) в интервале 4…120 К. В результате в Следует отметить, что современный и грядущий данных оптимизированных криососудах были дос- прогресс в развитии многих отраслей науки, техни- тигнуты предельные ресурсы работы Rmax при разо- ки, медицины, животноводства, решении проблем вом заполнении их жидким криоагентом на протя- жизнеобеспечения, в развитии альтернативных мо- жении τэ. Получение таких характеристик Rmax для торных топлив для транспортных средств связывают криососудов в течение τэ определяется использова- с использованием явления сверхпроводимости (в нием комплекса из 30 разработанных научно- том числе высокотемпературной), чистых и сверх- обоснованных параметров, конструкций и техноло- чистых газов (получаемых криогенными методами), гий (или тремя предельными параметрами λэф.min, а также с внедрением жидкого метана, водорода и Эх.max и Ро) для их оптимизации согласно соотноше- низкотемпературных процессов в энергетике. Для ниям: этого требуется использование значительного коли- Rmax = f(То, Ро, Рраб, Wо, Тmin, Тп.д., Рп.д., αmax, чества различных криоустройств, криоемкостей и Кmax, τд, τп.д., Ру.о., hо, nг.о., nк.о., ρо, ап.г., Гн, криососудов с самой эффективной криогенной теп- Vп.г., Nн.о., Ао, Ио, Fотб, ЭAl.о., Эз.о., Зу, D, лоизоляцией с пакетами ЭВТИ, комплекс научно- Ми, Ма, Мк) (11) обоснованных параметров, конструкций и технологий для изготовления которых разработан автором и или Rmax = f(λэф.min, Эх.max, Ро). (12) описан в настоящей работе. 50 Технология производства летательных аппаратов Заключение 3. Жунь Г.Г. Разработка оптимальной технологии вакуумирования криососудов // Придніпровсь- По полученным результатам экспериментальнорасчетных исследований новых особенностей многомерных сопряженных процессов тепломассопереноса в многоэлементной теплозащите с пакетами ЭВТИ на криососудах с использованием разработанных оригинальных устройств и методик на изготовленных установках разработан комплекс из 30-ти научно-обоснованных параметров, конструкций и технологий для проектирования, оптимизации и изготовления различных криососудов и криоемкостей для интервала 4-120 К с предельно низкими потерями жидких криогентов. Разработанный комплекс позволил оптимизировать серийные криобиологические сосуды, выпускаемые на заводе ХЗТО, до тепловых, вакуумных и др. характеристик лучших существующих аналогов. кий науковий вісник. Сер.: Машинобудування. – 1998. – № 43 (110). – С. 43-51. 4. Жунь Г.Г., Гетманец В.Ф., Михальченко Р.С. и др. Выявление и устранение факторов, ухудшающих эффективность криососудов // Инж.-физ. журн. – 1989. – Т. 56, № 2. – С. 271-276. 5. Жунь Г.Г. Оптимизация технологии монтажа теплозащитных слоев ЭВТИ криососудов // Придніпровський науковий вісник. Сер.: Машинобудування. – 1998. – № 28 (95). – С. 24-30. 6. Эффективность "безэкранного" метода использования холода паров в криососудах с широкой горловиной / Г.Г. Жунь, В.Ф. Гетманец, Р.С. Михальченко, П.Н. Юрченко и др. // Инж.-физ. журн. – 1988. – Т. 54, № 4. – С. 600-607. 7. Жунь Г.Г. Разработка и исследование энергосберегающих адсорбционных насосов для криососу- Литература дов // Інтегровані технології та енергозбереження. – 2000. – № 4. – С. 17-25. 1. Гетманец В.Ф., Михальченко Р.С., Вакулен- 8. Жунь Г.Г. Оптимизация процесса термоваку- ко В.Д. К вопросу неаддитивности тепловых пото- умной дегазации теплозащиты криососудов // Авиа- ков по тепловым мостам и экранно-вакуумной теп- ционно-космическая техника и технология. – Х.: лоизоляции криогенных устройств // Теплообмен Нац. аерокосмічний університет "ХАІ", 2001. – при низких температурах. – К.: Наук. думка, 1979. – Вип. 21. – С. 104-107. С. 120-130. 2. Гетманец В.Ф. Адсорбционно-диффузионная модель газоотделения вакуумных систем // Расчет и исследование криогенных систем. – К.: Наук. думка, 1981. – С. 22-32. Поступила в редакцию 21.08.2007 Рецензент: д-р физ.-мат. наук, проф. А.И. Прохватилов, Физико-технический институт низких температур им. Б.И. Веркина НАН Украины, Харьков.
