На правах рукописи ИВАНОВА ЮЛИЯ СЕРГЕЕВНА РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ ДИАГНОСТИКИ

На правах рукописи
ИВАНОВА ЮЛИЯ СЕРГЕЕВНА
РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ ДИАГНОСТИКИ
НАГРУЖЕННОСТИ И УСТАЛОСТНОЙ ПРОЧНОСТИ
ЭЛЕМЕНТОВ СТАНКА-КАЧАЛКИ
Специальность 25.00.17 – Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых
месторождений
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Тюмень – 2009
2
Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении
высшего профессионального образования «Тюменский государственный
нефтегазовый
университет» (ГОУ ВПО «ТюмГНГУ») Федерального
агентства по образованию
Научный руководитель:
доктор технических наук, профессор,
Голофаст Сергей Леонидович
Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор
Ивановский Владимир Николаевич
кандидат технических наук
Ведерников Виктор Анатольевич
Ведущее предприятие:
Научно-исследовательский и проектный
институт нефтяной промышленности
(ОАО «НижневартовскНИПИнефть»)
Защита диссертации состоится " 14 " ноября 2009 года в 14 часов на
заседании
диссертационного
совета
Д
212.273.01
при
Тюменском
государственном нефтегазовом университете по адресу: 625039, г. Тюмень,
ул. 50 лет Октября 38, Институт Нефти и Газа, ауд. 225.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменского
государственного нефтегазового университета.
Автореферат разослан " 09 " октября 2009 года.
Ученый секретарь
диссертационного совета
д.т.н., профессор
Г.П. Зозуля
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы. Диагностика технического состояния
нефтепромыслового оборудования непосредственно в процессе его
эксплуатации является основным инструментом, позволяющим решать
проблему предотвращения внезапных аварийных ситуаций. Вопросами
оценки нагруженности, работоспособности и надежности оборудования
для разработки и эксплуатации нефтяных месторождений занимались
Адонин А.Н., Ивановский В.Н., Кершенбаум Я.М., Касьянов В.М.,
Мищенко И.Т., Молчанов А.Г., Муравьев В.М., Шейнбаум В.С. и многие
другие ученые. В настоящее время около 75% скважин на
нефтедобывающих промыслах России оборудовано штанговыми
скважинными насосными установками (УСШН), с помощью которых
извлекается более 25% нефти. Одним из ответственных видов наземного
оборудования,
входящего
в
комплекс
УСШН
является
её
механизированный привод, в качестве которого широко применяются
балансирные станки-качалки (СК). При эксплуатации на элементы
конструкции станка-качалки воздействуют циклические нагрузки,
которые приводят к постепенной деградации прочностных характеристик
материала, накоплению усталостных повреждений и появлению
развивающихся макроскопических трещин в наиболее нагруженных
зонах конструкций объекта. Усталостное разрушение элементов
конструкции
является
причиной
многочисленных
аварий
на
месторождениях.
Анализ наработки парка станков-качалок на промыслах ОАО
«СУРГУТНЕФТЕГАЗ» (НГДУ «Быстринскнефть») свидетельствует, что из
~1700 СК, находящихся в эксплуатации, ~ 40% подлежат замене на новые или
продлению срока эксплуатации, а 37% парка СК близки к исчерпанию
гарантированного заводом-изготовителем срока эксплуатации. Рост доли
стареющего и выработавшего свой ресурс парка станков-качалок при
невозможности своевременного и в полном объеме его обновления, отсутствие
должного мониторинга реальной нагруженности указанных объектов за
прошедший период эксплуатации могут привести в ближайшее время к
значительному увеличению числа аварий на промыслах. Указанная проблема
усугубляется отсутствием научно-обоснованной концепции проведения
диагностики и оценки остаточного ресурса нефтедобывающего оборудования.
Поэтому разработка новых способов и методов обеспечения
дальнейшей безаварийной эксплуатации имеющегося оборудования с
минимальными затратами является актуальной задачей для нефтедобывающей
отрасли.
Эффективное решение поставленной проблемы позволяют получить
методы диагностики нагруженности и усталостной прочности деталей и
металлоконструкций, основанные на применении датчиков деформаций
интегрального типа (ДДИТ).
4
Опыт практического применения данных методов для оценки
индивидуальной нагруженности и прогнозирования остаточного ресурса
различных деталей и металлоконструкций свидетельствует об их широкой
универсальности и больших потенциальных возможностях.
Однако комплексных исследований по применению ДДИТ для
индивидуальной оценки фактической нагруженности и прогнозирования
остаточного ресурса СК в условиях эксплуатации до сих пор не
проводилось.
Цель работы. Обеспечение в процессе добычи нефти безаварийной
работы станков-качалок путем диагностики индивидуальной нагруженности
и усталостной прочности элементов их металлоконструкций.
Основные задачи исследования
1. Получить обобщённые математические зависимости для обработки
результатов тарирования ДДИТ и усталостных испытаний образцов из
материала исследуемых деталей с различной величиной повреждения
материала.
2. Разработать методику применения датчиков деформаций
переменной чувствительности (ДДПЧ), позволяющую в любой момент
прерывания испытаний определять величину эквивалентных напряжений и
накопленных усталостных повреждений в элементах станка-качалки.
3. Разработать и экспериментально проверить основанную на применении
ДДПЧ методику индивидуальной диагностики усталостной прочности
элементов конструкции станков-качалок в условиях их эксплуатации.
Научная новизна работы
1.
Получены
зависимости,
описывающие
на
единой
методологической основе результаты тарирования ДДИТ и усталостных
испытаний образцов из материала исследуемой конструкции.
2.
В зависимости от технологии изготовления ДДПЧ определены
изменения их выходных параметров, регистрация которых в любой момент
времени прерывания испытаний позволяет получить необходимую для
диагностики усталостной прочности информацию.
3.
Для регулярного режима нагружения металлоконструкции
станка-качалки решена задача восстановления действующих напряжений и
числа циклов нагружения до разрушения диагностируемых элементов по
информации с датчиков, имеющих переменную чувствительность.
4.
Разработан метод индивидуальной диагностики элементов
станков-качалок, позволяющий научно обосновать возможность их
дальнейшей безаварийной эксплуатации в процессе добычи нефти.
Практическая ценность работы. На основе развития кинетической
теории усталости получены базовые зависимости, которые необходимы
для разработки методик описания результатов тарирования датчиков и
5
данных испытаний образцов на усталость. Разработаны методики и
алгоритмы, реализованные в созданном программном обеспечении для
решения задач обработки данных усталостных испытаний образцов на
выносливость; определения разработанных в рамках кинетической теории
усталости параметров математических моделей, описывающих результаты
тарирования ДДИТ; расчета эквивалентных напряжений и число циклов
при заданной вероятности разрушения. Полученные данные тарировочных
испытаний образцов с ДДИТ из стали 45 совместно с результатами
испытаний на усталость являются основой для экспериментального
исследования не только элементов станков-качалок, но и другого,
изготовленного из этой же стали оборудования, применяемого при
разработке и эксплуатации нефтяных и газовых месторождений.
Разработанные расчетно-экспериментальные методики позволяют после
кратковременной эксплуатации станка-качалки определить реальную
величину возникающих в различных элементах исследуемой конструкции
напряжений и оценить их индивидуальный фактический остаточный
ресурс. Реализация данных методик позволит уменьшить число аварийных
остановов оборудования, в особенности отработавшего нормативный
ресурс, и, как следствие, повысить эффективность и надежность
разработки нефтяных месторождений.
Апробация работы. Результаты работы докладывались на
различных симпозиумах и конференциях: ХХХV Уральском семинаре
ХХV Российской школы «НАУКА И ТЕХНОЛОГИИ», посвященном 60летию Победы (г. Миасс, 2005г.); Межрегиональной научно-технической
конференции с международным участием, посвященной 45-летию
Индустриального института и 10-летию кафедры РиВС ТюмГНГУ
«Современные технологии для ТЭК Западной Сибири» (г. Тюмень,
2008г.); III международной научно-технической конференции «Новые
технологии в нефтегазовой отрасли и образовании» (г. Тюмень, 2008г.);
II Всероссийской научно-технической конференции с международным
участием, Симпозиума и XII Школы молодых ученых «Безопасность
критичных инфраструктур и территорий» (г. Екатеринбург, УрО РАН
2008 г.); Академической международной конференции «Состояние,
тенденции и проблемы развития нефтегазового потенциала Западной
Сибири» (г. Тюмень, 2009г.).
Публикации. По материалам работы опубликовано 8 печатных
работ, в том числе 1 в журнале, рекомендованном ВАК РФ.
Структура и объём работы. Диссертационная работа состоит из
введения, пяти разделов, основных выводов, библиографического списка
использованной литературы из 109 наименований и приложения, содержит
151 страницу машинописного текста, 8 таблиц, 36 рисунков.
6
КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснованна актуальность работы, сформулированы
цель в основные задачи диссертации, показана научная новизна и
практическая ценность выполненных исследований.
В первом разделе проведён анализ традиционных, а также разработанных к настоящему времени экспериментальных методов диагностики
усталостных повреждений металлоконструкций машин, основанных на
применении датчиков усталостных повреждений. Обоснован выбор безбазовых датчиков деформаций интегрального типа (ДДИТ), подробно рассмотренных в работах В.Н. Сызранцева, С.Л. Голофаста, Д.А. Троценко,
А.И. Маленкова, А.Ю. Удовикина, А.Ю. Розенберга, А.В. Добрынько и
других ученых. Проведен анализ методик применения и обработки
получаемой с помощью ДДИТ информации для индивидуальной оценки
нагруженности, диагностики технического состояния и прогнозирования
ресурса деталей и металлоконструкций машин, подвергаемых в условиях
эксплуатации циклическому нагружению. Здесь же представлены
статистические данные по эксплутационным отказам узлов и деталей
станков-качалок, отработавших нормативный ресурс. На основе
проведенного анализа сформулированы задачи исследований.
Во втором разделе рассмотрена методика обработки результатов
испытаний на выносливость образцов, изготовленных из материала
исследуемой конструкции, в условиях циклического нагружения. В
отличие от эмпирических и полуэмпирических моделей накопления
повреждений, обработка экспериментальных данных усталостных
испытаний выполнена на основе кинетической теории усталости,
позволяющей построить кривые усталости с различной величиной
поврежденности материала (D): от D=D0 ≥ 0, соответствующей начальному
повреждению материала детали до D=Dк ≤ 1, соответствующей
разрушению детали вследствие усталости.
В основу методики положена зависимость величины D и напряжения  :
 1  exp[  FN ( D)] 
Q
N D  T F ( ) ln 
(1)
,

1  exp[  FN ( D0 )] 
где N D – число циклов нагружения, а функции, входящие в выражение (1),
имеют следующий вид:

   R
D

в
 
FN ( D) 


; F ( )  ln 1  exp 
1  D  R   RT  в   R
  R   RT

 
FN ( D0 ) 
D0
в



.
1  D0  R   RT  в   R
 
  1
 
1


;


где QT – коэффициент, характеризующий сопротивление детали росту
усталостных трещин;
 R – предел выносливости детали при коэффициенте
7
асимметрии цикла R , МПа;  RT – циклический предел текучести, МПа;  в –
предел прочности материала МПа.
Параметры D0 и QT , входящие в зависимость (1) определяются из
выражения для коэффициента выносливости:

 D
 в 

 ,
Q  QT ln 1  exp   0 

(2)
1

D






0
R
RT
в
R 


Величина Q устанавливается в процессе решения задачи
аппроксимации данных усталостных испытаний с использованием
уравнения кривой усталости в виде:
1
Q
Q       R   
  1  ,
N K  F ( )  ln 1  exp 
(3)

     R   RT   


Уравнение (3) является трёхпараметрическим (параметры Q,  R ,  RT ).
Задача определения параметров ( Q,  R ,  RT ) на основе имеющейся
совокупности  i , Ni , i  1, n экспериментальных данных усталостных
испытаний образцов до разрушения решается путем минимизации
квадратичной функции следующего вида:
(Q,  R ,  RT ) Q

 min ,
(4)
, R , RT
1

 
Q     i   R 

  1 
где     N i  ln1   exp
 i     R   RT   
i 1 



2
n
Для реализации изложенного алгоритма в среде MathCAD
разработана программа по обработке данных усталостных испытаний.
Пример аппроксимации результатов испытаний на выносливость образцов,
изготовленных из стали 3 приведен на рисунке 1.
Для построения на основе уравнения (1) кривых усталости с
различной степенью повреждённости материала (D) необходимо
определить параметры D0 и QT . На основании зависимости (2), учитывая
тот факт, что в исходном состоянии материал, независимо от уровня
напряжений  , возникающих при эксплуатации изготовленных из него
деталей, имеет одну и ту же исходную поврежденность D0 , искомые
параметры определяются в результате решения системы трансцендентных
уравнений:
 D
 Q
в
в 
exp    exp  0 

  1;
 QT 
 1  D0  R   RT  в   R 
 D
 Q
в 
R
exp    exp  0 

  1,
Q
1

D






0
R
RT
в
R
 T

(5)
8
что обеспечивает возможность расчета точек кривой усталости по формуле
(1) при любой фиксированной величине поврежденности материала D .
Рис. 1. Результаты аппроксимации данных усталостных испытаний с
помощью уравнения кинетической теории усталости
Пример расчета имеющих различную величину повреждения
материала кривых усталости (сплошные линии) с нижними границами
доверительного интервала (прерывистые линии), при изменении величины
напряжения  1    280 МПа показан на рисунке 2.
Рис.2. Кривые усталости при вариации величины поврежденности металла
( D : 1,3∙10-8; 1,5∙10-8; 2,5∙10-8; 10,0∙10-8; 500,0∙10-8= DK ), D0 =1,217∙10-8
В третьем разделе рассмотрена обобщенная методика обработки
данных тарировочных испытаний ДДИТ и усталостных испытаний
образцов на выносливость.
9
В основу методики заложена полученная на основе кинетической
теории зависимость для кривой усталости в виде (1). Для обработки
результатов тарировочных испытаний  d i , N d i , i  1, nd (напряжений,
действующих в сечении тарировочных образцов и чисел циклов их
нагружения до появления на поверхности датчиков реакции), зависимость
(1) имеет следующий вид:
Q*  K Q
Nd 
F ( d ) ,
(6)
d
1
  



 d   R  H d / Kd 



 1  .
где Fd ( d )  ln 1  exp 

    R / K d   RT  K Q   
Зависимость (6) для описания тарировочных кривых для ДДИТ в
отличие от (1) содержит два неизвестных коэффициента: H d – мера повреждённости, характеризующая снижение предела выносливости материала
при накоплении в нем усталостных повреждений; K Q – чувствительность по
числу циклов нагружения датчика до появления на нем реакции.
Определение величин H d и K Q на основе имеющихся экспериментальных данных  d i , N d i , i  1, nd и зависимости (6) осуществляется с
помощью метода наименьших квадратов. Целевая функция, в которой
кроме коэффициентов H d и K Q все параметры после обработки
результатов усталостных испытаний известны, имеет следующий вид:

      H / K
Q*  K Q


di
R
d
d
ФQ    N d i 
 ln 1  exp 
 di
i 1 
    R / K d   RT  K Й

nd
 
  1

 
1
2


 ,

(7)
Искомые значения коэффициентов H d и K Q на основе функции (7)
определяются в процессе поиска ее минимума:
ФQ 
 min ,
H d , KQ
(8)
Для поиска минимума функции (8) и определения значений
коэффициентов H d и K Q разработана программа в среде MathCAD.
Пример обработки результатов тарировочных испытаний по данной
методике показан на рисунке 3. Кривая на рисунке, соответствующая
*
величине H d =1, представляет собой кривую усталости, а кривая при
H d* =0,4 является тарировочной зависимостью для ДДИТ.
10
Рис.3. Кривая усталости и тарировочная зависимость для ДДИТ
Разработанная методика обработки результатов тарирования ДДИТ
позволяет представить тарировочную зависимость (6) как частный случай
кривой усталости (1). Если в выражении (6) положить определяемые в
*
*
ходе решения задачи (8) значения коэффициентов H d =1 и KQ  1 , получим
уравнение кривой усталости (1).
В четвертом разделе рассмотрена методика применения датчиков
деформаций с переменной чувствительностью для регистрации величины
накопленных усталостных повреждений. Для получения ДДПЧ
используют ДДИТ, которые на тарировочном образце специальной
геометрической формы подвергают циклическому деформированию до
появления на датчиках внешней реакции. В результате ДДПЧ
представляют собой полоски металлической фольги, имеющие с одной
стороны на поверхности внешнюю реакцию, интенсивность
которой по длине ДДПЧ постепенно уменьшается и заканчивается границей, соответствующей величине поврежденности H d , установленной в процессе тарирования ДДИТ – рис. 4.
На остальной поверхности
ДДПЧ (его рабочая часть)
Рис. 4. Датчик деформации переменной
чувствительности
внешняя реакция отсутствует, а
величина поврежденности H d x
плавно уменьшается ( H d x  H d )
в продольном направлении в соответствии с законом, заложенным на этапе
изготовления ДДПЧ. Закон H d x ( xd ) зависит от формы образца,
применяемого на операции предварительной наработки датчика, и его
напряженно-деформированного состояния в процессе наработки.
11
В общем случае тарировочная зависимость для ДДПЧ получена в
следующем виде:


H d x xd , d 0 , N d 0 , K , R , i   d  d2  4   d3 /  в d

0,5
 2
вd
 Hd ,
(9)
R
где K ,  R ,  в d , H d – параметры тарировочной зависимости,  d 0 , N d 0 ,
i , i  1, l – параметры, определяющие закон H d x ( xd ) изменения повреж-
денности датчика в различных ( xd ) по его длине сечениях.
Для применяемых в дальнейших исследованиях элементов станкакачалки датчиков в результате решения уравнения (9) при Nd = 350000
циклов деформирования и xd = 10мм имеем в этом сечении датчика его
меру повреждённости H d = 0,309. Закон изменения поврежденности H d x ( xd )
ДДПЧ в различных ( xd ) по его длине сечениях представлен на рисунке 5.
Рис. 5. Закон изменения поврежденности по длине ( xd ) рабочей части
датчика деформаций переменной чувствительности
Полученный закон является основой для разработки методики
применения ДДПЧ и решения задач определения напряжений и
прогнозирования ресурса работы станков- качалок.
Принцип действия ДДПЧ заключается в следующем. На исследуемом
месте металлоконструкции с помощью клея Циакрин-ЭО закрепляют датчик.
Деталь подвергают циклическому деформированию в течение известного
числа циклов Nd , после чего фиксируют смещение границы (xd) реакции на
датчике относительно исходного положения, и, на основании закона,
представленного на рисунке 6, определяют величину поврежденности H d x ,
которую датчик получил совместно с исследуемой деталью.
Отличием датчиков данного типа от ранее применявшихся ДДИТ
является отсутствие необходимости постоянного мониторинга поверхности датчика на предмет выявления момента возникновения внешней
12
реакции и возможность получения информации об исследуемых элементах
в любой момент прерывания испытаний.
Методика диагностики нагруженности и прогнозирования
остаточного ресурса элементов станка-качалки основана на определении в
условиях эксплуатации по показаниям ДДПЧ величины действующих
напряжений  d и  d
и расчете числа циклов нагружения N p ,
соответствующего заданной вероятности разрушения. Величина
напряжений устанавливается по зависимости (9) на основе регистрации
0 , 01
0 , 99
*
изменения параметров датчика (смещения реакции x d ), размещенного на
исследуемом элементе станка-качалки при известном в процессе
*
эксперимента числе циклов нагружения элемента N d .
Для прогнозирования ресурса работы исследуемого элемента станкакачалки необходимо воспользоваться математическим описанием кривой
усталости с границами доверительного интервала при заданной
вероятности разрушения и определенной с помощью ДДПЧ величиной
действующего напряжения.
Прогнозируемое число циклов нагружения N p при вероятности
разрушения 1% определяется из выражения:
    0,99   0,01 / K   1 


R
d 
N p  0,99 ln 1  exp  d 0.01

1

,

d
    R / K d   RT   
Величина остаточного ресурса определяется по формуле:
Q
N r  N p  Ne  N d e ,
(10)
(11)
где N e – эквивалентное число циклов нагружения металлоконструкции за
указанный период, т.е. работа конструкции до размещения ДДИТ; N d e –
эквивалентное число циклов нагружения металлоконструкции за период
работы с датчиком.
В пятом разделе диссертации показано решение задачи
индивидуальной диагностики работоспособности элементов станкакачалки СКД-8-3-4000 (НГДУ «Быстринскнефть», ОАО «Сургутнефтегаз»)
по критерию усталостной прочности, продолжительность эксплуатации
которой на момент обследования составила 19 лет при гарантированном
заводом-изготовителем 15 летнем сроке безаварийной эксплуатации.
Выбор исследуемых элементов металлоконструкции осуществлялся
исходя из анализа наиболее частых отказов станков-качалок,
зафиксированных на месторождениях НГДУ «Быстринскнефть»
ремонтной службой цеха ЦППН за несколько последних лет. Для
13
обследования были приняты устьевой шток, головка балансира и
шатуны.
В результате экспериментальных работ, выполненных в процессе
эксплуатации исследуемого станка-качалки, установлено, что наиболее
нагруженным элементом является устьевой шток, соединяющий колонну
насосных штанг с наземным приводом штанговой установки. Обработка
информации, полученной с помощью ДДПЧ на основе разработанной
методики, позволила определить величину фактических напряжений
 d =80,22 МПа., возникающих в штоке. Поскольку величина предела
выносливости для материала штока составляет σR = 290 МПа,
возникающие в процессе эксплуатации напряжения не приводят к
накоплению усталостных повреждений в штоке, и, следовательно,
работоспособность данного элемента для исследуемого комплекса УШСН
по критерию усталостной прочности не ограничена.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ
1.
Установлено, что неконтролируемое накопление усталостных
повреждений элементов станков-качалок является основной причиной их
внезапных отказов, что приводит к простою скважин и снижению объемов
добываемой нефти.
2.
Для диагностики технического состояния элементов станковкачалок
по
критерию
усталостной
прочности
разработана
экспериментально-расчетная методика определения по показаниям ДДПЧ
действующих напряжений и числа циклов нагружения до разрушения.
3.
В результате обработки на основе кинетической теории усталости
экспериментальных данных определена необходимая для реализации
разработанной методики взаимосвязь накопленных усталостных повреждений
при циклическом нагружении образцов, соответствующих появлению реакции
на датчиках, и числом циклов до разрушения образцов вследствие усталости
4.
Для диагностики усталостной прочности объектов в условиях
эксплуатации описан закон изменения поврежденности датчика
переменной чувствительности по длине его рабочей части, что позволяет
сократить время и упростить процедуру съема информации с ДДПЧ.
5.
Реализация разработанной методики при индивидуальной
диагностике усталостной прочности элементов СКД 8-3-4000 на одном из
промыслов НГДУ «Быстринскнефть» позволила обосновать продление
срока эксплуатации отработавшего нормативный срок эксплуатации
станка-качалки.
Основные опубликованные работы по теме диссертации
1.
Богомолов О.В. Определение по показаниям датчиков
деформаций интегрального типа нагруженности валов при воздействии
14
блока крутящего момента / О.В. Богомолов., В.Н. Сызранцев., С.Л.
Голофаст., Ю.С. Иванова. // НАУКА И ТЕХНОЛОГИИ. Труды ХХV
Российской школы и ХХХV Уральского семинара, посвященные 60-летию
победы. Москва. Российская академия наук. 2005. – С. 303-310.
2.
Сызранцев В.Н. Применение датчиков деформаций интегрального
типа для оценки нагруженности валов и роторов / В.Н. Сызранцев., О.В.
Богомолов., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Известия высших учебных
заведений. Тюмень. Нефть и газ. 2005.- №6.- С. 105-112.
3.
Сызранцев В.Н. Методика оценки напряжений по показаниям
датчиков деформаций переменной чувствительности / В.Н. Сызранцев., С.Л.
Голофаст., Ю.С. Иванова. // Современные технологии для ТЭК Западной Сибири
(Том 1): Сб. трудов Межрегиональной науч.-техн. конф. с международным
участием, посвящ. 45-летию Индустриального института и 10-летию кафедры
РиВС ТюмГНГУ, 31окт.-2 ноября. 2008. – Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. – С. 193-196.
4.
Сызранцев В.Н. К созданию датчиков деформаций
интегрального типа с заданным числом циклов нагружения до их реакции
/В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова., П.А. Обакшин. //
Современные технологии для ТЭК Западной Сибири (Том 1): Сб. трудов
Межрегиональной науч.-техн. конф. с международным участием, посвящ 45летию Индустриального института и 10-летию кафедры РиВС ТюмГНГУ,
31окт.-2 ноября. 2008. – Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. – С. 188-193.
5.
Сызранцев В.Н. Определение на основе кинетической теории
усталости кривых с различной величиной поврежденности металла / В.Н.
Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Новые технологии в
нефтегазовой отрасли и образовании: Сб. трудов III международной науч.техн. конф., ТюмГНГУ, 2008. – С. 118-122.
6.
Иванова Ю.С. Обработка данных испытаний образцов на
выносливость на основе кинетической теории усталости / Ю.С. Иванова.,
В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст. // Новые технологии в нефтегазовой
отрасли и образовании: Сб. трудов III международной науч.-техн конф.,
ТюмГНГУ, 2008. – С. 112-118.
7.
Сызранцев В.Н. Развитие кинетической теории усталости / В.Н.
Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Безопасность критичных
инфраструктур и территорий: Сб. материалов II Всероссийской науч.-техн. конф. с
международным участием, Симпозиума и XII Школы молодых ученых, 9 - 13
декабря. 2008. – Екатеринбург: УрО РАН, 2008 – С. 214-215.
8.
Иванова Ю.С. Определение кривых усталости с различной
величиной поврежденности металла по результатам испытаний образцов
на выносливость / Ю.С. Иванова., К.В. Сызранцева. // Известия высших
учебных заведений. Машиностроение. М., 2009. – №2.- С.27-31.
Соискатель
Ю.С. Иванова
15
Подписано к печати ___.___.09 г.
Бум.писч. №1
Заказ №
Уч.-изд. л. 1,00
Формат 60  84 1
Усл.-изд. л. 1,00
Отпечатано на RISO GR 3750
Тираж 100 экз.
16
Издательство "Нефтегазовый университет"
Государственного образовательного учреждения
высшего профессионального образования
"Тюменский государственный нефтегазовый университет"
625000, г.Тюмень, ул. Володарского, 38
Отдел оперативной полиграфии издательства "Нефтегазовый университет" 625000, г.Тюмень,
ул.Киевская, 52
16